JPH11186020A - 零相変流器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高出力で過漏電特性の優れた零相変流器を提
供する。 【解決手段】 磁性合金薄帯を巻回又は積層してなるコ
アに巻線を施した構成を有する零相変流器において、該
磁性コアに、直流角形比を０．１〜２０％とした磁性合
金薄帯を用いることにより高出力で過漏電特性の優れた
零相変流器を得る。磁性合金としては、パーマロイ、非
晶質金属、微細結晶構造を有する磁性合金を用いる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、漏電遮断器等に使
用される零相変流器（ＺＣＴ）に関し、詳しくは、所定
の角形比をもつ磁性合金からなるコアを用いることによ
り、特に過漏電特性に優れた高出力零相変流器に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術】零相変流器は、建築物から家電製品とい
った一般電気機器等の漏洩遮断器の電流センサーとして
幅広く用いられている。零相変流器を用いた漏洩遮断器
の基本構成回路を図１に示す。零相変流器を貫通する２
つの導線には相反する方向に電流が流れており、零相変
流器の１次側電流としてみた場合、電流Ｉ１とＩ２ は
相殺されてＩ１−Ｉ２ ＝０となるため２次側の誘起電
圧はゼロである。

【０００３】導線の一部に漏電が生じると、 Ｉ１−Ｉ
２ ≠０となり結果として１次側電流が存在し、２次側
に誘起電圧が生じる。これによって導線に接続している
リレー回路が作動し、電流が遮断される。このように、
零相変流器は微小な漏洩電流を検知する必要があるた
め、零相変流器用コアに用いる磁性材料は透磁率、特に
感度を上げるため初透磁率が高いことが重要な条件とな
る。また、零相変流器の使用される環境を考慮すると温
度特性の安定化も重要な条件となる。

【０００４】さらに、零相変流器に要求される特性とし
て、過漏電特性が挙げられる。零相変流器は常に所定の
電流値で再現性良く動作信号を出すことが要求される
が、通常数１０ｍＡといった微小な電流を検出している
ため接地地絡のような過大な電流（過電流）が通過する
と、通過前と比較して感度電流値が大きくなり、零相電
流に対する感度が悪くなる。この感度の低下の度合いを
「過漏電特性」と呼び、［（過電流通過後の２次側出力
電圧−過電流通過前の２次側出力）／過電流通過前の２
次側出力電圧］×１００で示す値のことで、パーセント
で表わす。この過漏電特性が０に近いものほど接地地絡
のような過大な電流が流れた後も劣化が少なく、感度の
良い零相変流器となる。

【０００５】従来、零相変流器コア用磁性合金材料とし
てはパーマロイと呼ばれるＮｉ−Ｆｅ合金、Ｃｏ系非晶
質合金、Ｆｅ系非晶質合金が用いられていた。しかし、
これらの磁性合金はいずれも角形比が４５％以上と高く
過漏電特性が十分ではなく、仮に過漏電特性が良かった
としても高い２次出力は得られないという問題があっ
た。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】以上に述べたように、
零相変流器に関し、従来の磁性合金では過漏電特性が悪
く、高出力かつ過漏電特性の良いものは得られなかっ
た。そこで、本発明は上記問題点に鑑み、十分な感度、
高出力を得、なお且つ過漏電特性に優れた零相変流器を
提供するものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は以上の目的を達
成するため請求項１記載の発明に係るＺＣＴは、磁性合
金薄帯を巻回又は積層してなるコアに巻線を施した構成
を有する零相変流器において、該コアの直流角形比が
０．１〜２０％であることを特徴とする零相変流器とな
り、請求項２として、磁性合金薄帯からなるコアに対
し、幅方向に磁場を印加して熱処理を施したことを特徴
とする請求項１記載の零相変流器。

【０００８】請求項３として、磁性合金薄帯がパーマロ
イ、Ｃｏ系非晶質合金、Ｆｅ系非晶質合金、Ｆｅ−Ｎｉ
系非晶質合金、微細結晶構造を有する磁性合金のいずれ
かであることを特徴とする請求項１〜２記載の零相変流
器。

【０００９】請求項４として、Ｎｉ：５５〜８５ｗｔ
％、Ｍｏ：７ｗｔ％以下、Ｆｅ：残部からなる組成を有
するパーマロイからなる直流角形比が０．１〜２０％で
あるコアを具備したことを特徴とする零相変流器。

【００１０】請求項５として、Ｃｕを２〜２７ｗｔ％含
有したことを特徴とする請求項４の零相変流器。請求項
６として、非晶質合金薄帯を巻回又は積層してなるコア
に巻線を施した構成を有する零相変流器において、非晶
質合金が下記の一般式を満たすＣｏ系非晶質合金又はＦ
ｅ系非晶質合金であり、なお且つ直流角形比が０．１〜
２０％であるコアを具備したことを特徴とする零相変流
器。

【００１１】一般式：（Ｍ_1-a Ｍ’_a ）_100-b Ｘ_b 式中、ＭはＦｅ、Ｃｏから選ばれる少なくとも１種の元
素を、Ｍ’はＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚ
ｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗから選ばれる少なくとも１種
の元素を、ＸはＢ、Ｓｉ、Ｃ、Ｐから選ばれる少なくと
も１種の元素を示し、０≦ａ≦０．５、１０≦ｂ≦３５
（各数字はａｔ％） 請求項７として、非晶質合金薄帯を巻回又は積層してな
るコアに巻線を施した構成を有する零相変流器におい
て、非晶質合金が下記の一般式を満たすＦｅ−Ｎｉ系非
晶質合金であり、なお且つ直流角形比が０．１〜２０％
であるコアを用いたことを特徴とする零相変流器。

【００１２】 一般式：（Ｎｉ_1-a Ｆｅ_a ）_100-x-y-z Ｍ_x Ｓｉ_y Ｂ_z 式中、ＭはＶ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｏ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、
Ｗ、Ｚｒから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、
０．２≦ａ≦０．５、０．０５≦ｘ≦１０、４≦ｙ≦１
２、５≦ｚ≦２０、１５≦ｙ＋ｚ≦３０ （各数字はａ
ｔ％） 請求項８として、微細結晶構造を有する磁性合金薄帯を
巻回又は積層してなるコアに巻線を施した構成を有する
零相変流器において、微細結晶構造を有する磁性合金が
下記の式を満たし、なお且つ直流角形比が０．１〜２０
％であるコアを用いたことを特徴とする零相変流器。

【００１３】一般式；Ｆｅ_a Ｃｕ_b Ｍ_c Ｓｉ_d Ｂ_e 式中、 Ｍ：周期律表４a 、５a 、６a 族元素又はＭ
ｎ、Ｎｉ、Ｃｏ，Ａｌから選ばれる少なくとも１種以
上、a ＋b ＋c ＋d ＋e ＝１００ａｔ％、０．０１≦ｂ
≦４、０．０１≦ｃ≦１０、１０≦ｄ≦２５、３≦ｅ≦
１２、１７≦ｄ＋ｅ≦３０。

【００１４】請求項９として、微細結晶構造として、５
０〜３００オングストロームの結晶粒を合金中に面積比
で５０〜９０％以上存在することを特徴とする請求項８
の零相変流器。

【００１５】請求項１０として、コアに対し、幅方向に
磁場を印加して熱処理を施したことを特徴とする請求項
４〜９記載の零相変流器となる。本発明においては、直
流角形比を０．１〜２０％とした磁性合金コアを用いる
ことにより高出力かつ過漏電特性の優れた零相変流器を
得ることが可能となる。

【００１６】

【発明の実施の形態】本発明を実施するための形態につ
いて説明する。本発明では、直流角形比を０．１〜２０
％とした磁性合金薄帯を用いている。直流角形比とは、
直流ヒステリシス曲線におけるＢｒ（残留磁束密度）／
Ｂｓ（飽和磁束密度）の比であり、その比が０．１〜２
０％のものがよく、好ましくは０．１〜１０％である。
この直流角形比が、小さいと零相変流器における過漏電
特性が向上する。その理由として、直流角形比が小さい
と交流での透磁率が上がり、交流特性が向上するためで
あり、接地地絡のような大電流が流れた後でも微小電流
を感度良く検出することが可能となる。

【００１７】直流角形比を０．１〜２０％にする方法と
しては、コアを構成する薄帯の幅方向に磁場を印加して
熱処理を施すことが効果的である。例えば図２に示す通
り、非晶質合金薄帯を巻回したコアの幅方向に磁場を印
加することになり、この方向に有効に磁場が印加される
のであれば幅方向からの多少の傾きは許容される。な
お、磁場中熱処理は非晶質薄帯を製造、巻回しコアを形
成した後の歪取り熱処理の次の処理として連続して行っ
てもよいし、歪取り熱処理後一旦冷却した後、改めて磁
場中熱処理を行ってもよい。磁場の印加も、磁場中熱処
理時に始めて印加してもよいし、歪取り熱処理時から印
加してもよい。

【００１８】熱処理温度は、キュリー温度以下であれば
よく、１００℃以上が実用的であり、好ましくは１８０
℃以上であるとより効果的である。雰囲気については、
窒素、アルゴン等の不活性ガス中、真空中や水素ガス等
の還元雰囲気中、大気中等のいずれでもよい。熱処理時
間は、１０分〜３時間程度が好ましく、特に好ましくは
１時間〜２時間である。

【００１９】なお、磁場中熱処理時に印加する磁場の強
さは１Ｏｅ以上、好ましくは１０Ｏｅ以上である。パー
マロイについても、溶解、圧延処理により製造されたパ
ーマロイ薄帯を巻回又は積層することによってコアを形
成し、非晶質合金の場合と同様に幅方向に磁場を印加し
ながら熱処理を行うことにより直流角形比を所定の数値
に調整することが可能となる。

【００２０】微細結晶構造を有する合金についても同様
に、液体急冷法により非晶質合金薄帯を得た後、所定の
熱処理を施すことにより微細結晶を析出させ、その後、
コアを成形し、幅方向に磁場を印加しながら熱処理を施
すことにより直流角形比を調整する。

【００２１】次に各磁性合金の組成及び製造方法につい
て説明する。まず、パーマロイについては、Ｎｉ：５５
〜８５ｗｔ％、Ｍｏ：７ｗｔ％以下、Ｆｅ：残部、及び
／又はＣｕ：２〜２７ｗｔ％のものが好ましい。組成を
このように調整することにより、飽和磁束密度及び透磁
率が高く、鉄損が少ないパーマロイにすることができ
る。このようなパーマロイは、溶解法により合金薄板を
形成した後、熱間圧延及び冷間圧延により厚さ０．０５
〜０．４ｍｍの薄帯に圧延し、所定形状のコアする。こ
の後、上述のような幅方向に磁場を印加しながらの熱処
理により直流角形比を調整する。

【００２２】次に、Ｃｏ系非晶質合金又はＦｅ系非晶質
合金について説明すると、一般式：（Ｍ_1-a Ｍ’_a ）
_100-b Ｘ_b 、（式中、ＭはＦｅ、Ｃｏから選ばれる少な
くとも１種の元素を、Ｍ’はＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎ
ｉ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗから選ばれる少
なくとも１種の元素を、ＸはＢ、Ｓｉ、Ｃ、Ｐから選ば
れる少なくとも１種の元素を示し、０≦ａ≦０．５、１
０≦ｂ≦３５（各数字はａｔ％））、Ｍ元素はＣｏ又は
／及びＦｅとなり磁束密度や鉄損、微小電流に対する感
度等要求される磁気特性に応じて組成比率を調整してい
く、Ｍ’元素は、熱安定性、耐食性、結晶化温度の制御
のために必要な元素であり、好ましくはＣｒ、Ｍｎ、Ｚ
ｒ、Ｎｂ、Ｍｏを用いるのがよく、Ｘ元素は非晶質合金
を得るのに必要な元素であり、特にＢは非晶質化するの
に有効な元素であり、Ｓｉは非晶質形成を助成すること
及び結晶化温度の上昇に有効な元素である。

【００２３】Ｆｅ−Ｎｉ系非晶質合金については、一般
式：（Ｎｉ_1-a Ｆｅ_a ）_100-x-y-zＭ_x Ｓｉ_y Ｂ_z 、
（式中、ＭはＶ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｏ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔ
ａ、Ｗ、Ｚｒから選ばれる少なくとも１種の元素を示
し、０．２≦ａ≦０．５、０．０５≦ｘ≦１０、４≦ｙ
≦１２、５≦ｚ≦２０、１５≦ｙ＋ｚ≦３０ （各数字
はａｔ％））、このＦｅ−Ｎｉ系非晶質合金はＮｉリッ
チなＦｅ−Ｎｉ系をベースとすることにより前述のＣｏ
系よりは安価に製造することができ、磁気特性も良好で
ある。ここでＭ元素は、熱安定性、耐食性、結晶化温度
の制御のために必要な元素であり、好ましくはＣｒ、Ｍ
ｎ、Ｃｏ、Ｎｂである。

【００２４】非晶質合金薄帯の製造方法としては、液体
急冷法が好ましく、具体的には、所定の組成比に調整し
た合金素材を溶融状態から１０⁵ ℃／秒以上の冷却速度
で急冷することによって得られる。このような液体急冷
法により製造された非晶質合金薄帯の厚みは、２０μｍ
以下が好ましく、さらに好ましくは８〜１５μｍであ
り、薄帯の厚さを制御することにより低損失のコアを得
ることが可能となる。

【００２５】微細結晶構造を有する磁性合金について
は、一般式；Ｆｅ_a Ｃｕ_b Ｍ_c Ｓｉ_dＢ_e 、（式中、
Ｍ：周期律表４a 、５a 、６a 族元素又はＭｎ、Ｎｉ、
Ｃｏ，Ａｌから選ばれる少なくとも１種以上、 a ＋b
＋c ＋d ＋e ＝１００ａｔ％、０．０１≦ｂ≦４、０．
０１≦ｃ≦１０、１０≦ｄ≦２５、３≦ｅ≦１２、１７
≦ｄ＋ｅ≦３０）、ここでＣｕは耐食性を高め、結晶粒
の粗大化を防ぐと共に、鉄損や透磁率等の軟磁気特性を
改善するのに有効な元素であり、Ｍ元素は結晶径の均一
化に有効であると共に、磁歪及び磁気異方性の低減、温
度変化に対する磁気特性の改善に有効な元素である。微
細結晶構造としては、５０〜３００オングストロームの
結晶粒を合金中に面積比で５０〜９０％以上存在するこ
とが好ましい。

【００２６】微細結晶構造を有する磁性合金の製造方法
としては、液体急冷法により非晶質薄帯を得た後、前記
非晶質の結晶化温度に対し−５０〜＋１２０℃、１分〜
５時間の熱処理を行い、微細結晶を析出させる方法、又
は液体急冷法の急冷速度を制御して微細結晶を直接析出
させる方法等により得ることが可能となる。このように
して得た微細結晶構造を有する磁性合金薄帯からコアを
形成した後、幅方向に磁場をかけながら熱処理すること
により所定の直流角形比を得ることができる。

【００２７】このように直流角形比を０．１〜２０％に
することにより高出力で過漏電特性が良好な零相変流器
を可能とする。これらのコアは、磁性合金薄帯の絶縁を
得るために、磁性合金薄帯及び／又はコア自体に絶縁処
理を施す。絶縁処理については、層間絶縁を得るために
マグネシア、アルミナ、シリカ、ジルコニアといった金
属酸化物の絶縁被覆を薄帯表面に設ける。その後、コア
を成形し、樹脂被覆、樹脂含浸、樹脂ケースへの収納等
の処理を行うと良く、ここで用いる樹脂としてはエポキ
シ系やシリコーン系等絶縁性のある樹脂であれば特に限
定されるものではない。

【００２８】また、より高出力で過漏電特性を向上させ
る方法として巻線の巻数（ターン数）を３００ターン以
上にすることが挙げられ、好ましくは５００〜１５００
ターンであり、コア形状や要求される特性に合わせてタ
ーン数を調整する。この巻線を施すと、より高出力を得
ることが可能となるが、あまりターン数が大きくなると
巻線抵抗が大きくなり、またコスト面や製造性からもタ
ーン数が多すぎるのは良くない。

【００２９】

【実施例】（実施例１〜８）所定の直流角形比をもつＣ
ｏ系非晶質合金又は微細結晶を有する磁性合金からなる
コアに関する過漏電特性を測定した。

【００３０】（比較例１〜４）比較のためパーマロイか
らなるトロイダルコアと、本発明の範囲外の直流角形比
をもつＣｏ系非晶質合金からなるコアの過漏電特性を測
定した。

【００３１】測定条件としては、Ｎ１＝１Ｔ（ター
ン）、Ｎ２＝７５０Ｔ、２次側抵抗Ｒ２＝５ｋΩ、零相
電流Ｉ１＝２０ｍＡ、周波数ｆ＝６０Ｈｚとし、２次出
力の過漏電を掛ける前後の出力を測定することにより、
過漏電特性を測定した。

【００３２】

【表１】

【００３３】表１から分かる通り、直流角形比が本発明
の範囲内のコアを用いた場合は高出力で過漏電特性が優
れていることが分かり、同じＣｏ系の非晶質合金を用い
たとしても直流角形比が本発明の範囲外のコアでは過漏
電特性が悪いことが分かる。また、比較例３のように過
漏電特性が優れていたとしても出力電圧は低く感度が悪
くなる。

【００３４】（実施例９）３．６Ｆｅ−１．５Ｎｂ−
１．９Ｃｒ−１４Ｓｉ−１１Ｂ−Ｃｏ系非晶質合金薄帯
にコロイダルシリカを絶縁被覆し、外径２１ｍｍｘ内径
１４ｍｍｘ幅４．５ｍｍのトロイダルコアを成形した。
このコアを１９０℃、１時間で窒素雰囲気中で幅方向磁
場熱処理を行い直流角形比を１０％にした後、樹脂ケー
スに入れて２次巻線を施し６０Ｈｚにおける２次出力電
圧を測定した。

【００３５】（比較例５）８０Ｎｉ−６Ｍｏ−Ｆｅであ
るパーマロイ磁性合金を熱間加工、冷間加工により厚さ
０．５ｍｍの薄板に加工した後、プレス加工により外径
１９．２ｍｍｘ内径１４．５ｍｍｘ板厚０．５ｍｍの板
状コアに加工した。この板状コアを１１００℃、２時間
で水素雰囲気中で熱処理し５枚（５ｐ）のコアを誦しケ
ースに入れた後、２次巻線を施し６０Ｈｚにおける２次
出力を測定した。この時のパーマロイ積層コアの直流角
形比は５０％であった。

【００３６】（比較例６）７６Ｎｉ−４Ｍｏ−５Ｃｕ−
Ｆｅであるマーマロイ磁性合金を厚さ０．２ｍｍ、幅５
ｍｍに加工し、溶着防止のため表面にマグネシア被覆を
施し、外径２５．５ｍｍｘ内径２０ｍｍｘ幅５ｍｍのト
ロイダルコアを成形した。このトロイダルコアを１１０
０℃、２時間で水素雰囲気中で熱処理し、樹脂ケースに
入れた後、２次巻線を施し６０Ｈｚにおける２次出力電
圧を測定した。この時の直流角形比は４８％であった。

【００３７】

【表２】

【００３８】表２から分かる通り、直流角形比を調整
し、さらに巻線のターン数を制御することにより高出力
で過漏電特性が良好な零相変流器を得ることが可能とな
る。直流角形比が本発明の範囲外のものでは、巻線を施
したとしても、高出力で過漏電特性の良いものは得られ
なかった。本発明の零相変流器によれば、特に、巻線数
が３００ターン以上になると、出力電圧及び過漏電特性
の数値が大幅に向上することが分かる。

【００３９】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の直流角形
比を０．１〜２０％にしたコアを用いた零相変流器は、
高出力かつ過漏電特性に優れることから接地地絡のよう
な大電流が流れた後でも良好な特性を示すことが分か
り、建築物から家電製品までさまざまな分野の漏電遮断
器に長期にわたり安定した性能を発揮することが可能と
なる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のＺＣＴを表わす回路図である。

【図２】本発明のコアの幅方向を示す図である。

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 磁性合金薄帯を巻回又は積層してなるコ
   アに巻線を施した構成を有する零相変流器において、該
   コアの直流角形比が０．１〜２０％であることを特徴と
   する零相変流器。
2. 【請求項２】 磁性合金薄帯からなるコアに対し、幅方
   向に磁場を印加して熱処理を施したことを特徴とする請
   求項１記載の零相変流器。
3. 【請求項３】 磁性合金薄帯がパーマロイ、Ｃｏ系非晶
   質合金、Ｆｅ系非晶質合金、Ｆｅ−Ｎｉ系非晶質合金、
   微細結晶構造を有する磁性合金のいずれかであることを
   特徴とする請求項１〜２記載の零相変流器。
4. 【請求項４】 Ｎｉ：５５〜８５ｗｔ％、Ｍｏ：７ｗｔ
   ％以下、Ｆｅ：残部からなる組成を有するパーマロイか
   らなる直流角形比が０．１〜２０％であるコアを具備し
   たことを特徴とする零相変流器。
5. 【請求項５】 パーマロイに、Ｃｕを２〜２７ｗｔ％含
   有させたことを特徴とする請求項４の零相変流器。
6. 【請求項６】 非晶質合金薄帯を巻回又は積層してなる
   コアに巻線を施した構成を有する零相変流器において、
   非晶質合金は下記の一般式を満たすＣｏ系非晶質合金又
   はＦｅ系非晶質合金であり、なお且つ直流角形比が０．
   １〜２０％であるコアを具備したことを特徴とする零相
   変流器。 一般式：（Ｍ_1-a Ｍ’_a ）_100-b Ｘ_b 式中、ＭはＦｅ、Ｃｏから選ばれる少なくとも１種の元
   素を、 Ｍ’はＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎ
   ｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗから選ばれる少なくとも１種の元素
   を、 ＸはＢ、Ｓｉ、Ｃ、Ｐから選ばれる少なくとも１種の元
   素を示し、０≦ａ≦０．５、１０≦ｂ≦３５ （各数
   字はａｔ％）
7. 【請求項７】 非晶質合金薄帯を巻回又は積層してなる
   コアに巻線を施した構成を有する零相変流器において、
   非晶質合金は下記の一般式を満たすＦｅ−Ｎｉ系非晶質
   合金であり、なお且つ直流角形比が０．１〜２０％であ
   るコアを用いたことを特徴とする零相変流器。 一般式：（Ｎｉ_1-a Ｆｅ_a ）_100-x-y-z Ｍ_x Ｓｉ_y Ｂ_z 式中、ＭはＶ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｏ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、
   Ｗ、Ｚｒから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、
   ０．２≦ａ≦０．５、０．０５≦ｘ≦１０、４≦ｙ≦１
   ２、５≦ｚ≦２０、１５≦ｙ＋ｚ≦３０ （各数字はａ
   ｔ％）
8. 【請求項８】 微細結晶構造を有する磁性合金薄帯を巻
   回又は積層してなるコアに巻線を施した構成を有する零
   相変流器において、微細結晶構造を有する磁性合金は下
   記の式を満たし、なお且つ直流角形比が０．１〜２０％
   であるコアを用いたことを特徴とする零相変流器。 一般式；Ｆｅ_a Ｃｕ_b Ｍ_c Ｓｉ_d Ｂ_e 式中、 Ｍ：周期律表４a 、５a 、６a 族元素又はＭ
   ｎ、Ｎｉ、Ｃｏ，Ａｌから選ばれる少なくとも１種の元
   素を示し、a ＋b ＋c ＋d ＋e ＝１００ａｔ％、０．０
   １≦ｂ≦４、０．０１≦ｃ≦１０、１０≦ｄ≦２５、３
   ≦ｅ≦１２、１７≦ｄ＋ｅ≦３０
9. 【請求項９】 微細結晶構造として、５０〜３００オン
   グストロームの結晶粒を合金中に面積比で５０〜９０％
   以上存在することを特徴とする請求項８の零相変流器。
10. 【請求項１０】 コアに対し、幅方向に磁場を印加して
    熱処理を施したことを特徴とする請求項４〜９記載の零
    相変流器。