JPH11186018A - 複合磁性部材およびその製造方法 - Google Patents
複合磁性部材およびその製造方法Info
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- JPH11186018A JPH11186018A JP9347724A JP34772497A JPH11186018A JP H11186018 A JPH11186018 A JP H11186018A JP 9347724 A JP9347724 A JP 9347724A JP 34772497 A JP34772497 A JP 34772497A JP H11186018 A JPH11186018 A JP H11186018A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 強磁性部分と非磁性部分とが連続して一体に
形成された安価で、かつ、高性能な複合磁性部材とその
製造方法とを提供する。 【解決手段】 強磁性のα相よりなるＦｅ−Ｃｒ合金粉
末と、Ｎｉ−Ｃｒ合金粉末、Ｆｅ−Ｎｉ合金粉末および
Ｎｉ粉末などとの化学組成の異なる２種以上の合金粉末
を均一に混合し、熱間押出しによって一体に成形するこ
とによって、前記複数の合金粉末相が均一に分散する金
属組織を有する強磁性成形体とする。次いで、その一部
を固溶化加熱することによって拡散均質化し、局部的に
非磁性のγ相とすることにより強磁性成形体と非磁性部
分とが一体に形成された複合磁性部材とする。
形成された安価で、かつ、高性能な複合磁性部材とその
製造方法とを提供する。 【解決手段】 強磁性のα相よりなるＦｅ−Ｃｒ合金粉
末と、Ｎｉ−Ｃｒ合金粉末、Ｆｅ−Ｎｉ合金粉末および
Ｎｉ粉末などとの化学組成の異なる２種以上の合金粉末
を均一に混合し、熱間押出しによって一体に成形するこ
とによって、前記複数の合金粉末相が均一に分散する金
属組織を有する強磁性成形体とする。次いで、その一部
を固溶化加熱することによって拡散均質化し、局部的に
非磁性のγ相とすることにより強磁性成形体と非磁性部
分とが一体に形成された複合磁性部材とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高圧燃料噴射ポン
プ用電磁弁のスリーブ等に適する、強磁性部分と非磁性
部分とが連続して一体に形成された複合磁性部材および
その製造方法に関する。
プ用電磁弁のスリーブ等に適する、強磁性部分と非磁性
部分とが連続して一体に形成された複合磁性部材および
その製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車用エンジンの燃費向上およ
び排ガスの清浄化に効果的な方法として燃料の筒内直接
噴射法が注目されるようになった。筒内直接噴射法によ
って希薄燃料混合気を効果的に完全燃焼するためには、
燃料を超微細粒に噴霧することが必要であり、このた
め、燃料噴射ポンプは、高圧で燃料を噴射する必要があ
る。このような高圧燃料噴射ポンプでは、燃料噴射ノズ
ルの開閉用のニードルを駆動・制御する磁気回路は、高
い磁束密度と優れた磁気応答性とを有することが望まれ
る。
び排ガスの清浄化に効果的な方法として燃料の筒内直接
噴射法が注目されるようになった。筒内直接噴射法によ
って希薄燃料混合気を効果的に完全燃焼するためには、
燃料を超微細粒に噴霧することが必要であり、このた
め、燃料噴射ポンプは、高圧で燃料を噴射する必要があ
る。このような高圧燃料噴射ポンプでは、燃料噴射ノズ
ルの開閉用のニードルを駆動・制御する磁気回路は、高
い磁束密度と優れた磁気応答性とを有することが望まれ
る。
【０００３】ところで、従来、燃料噴射ポンプの励磁コ
イルは、例えば、ＰＶＡのような非磁性樹脂材料で作っ
た円筒状スリーブに捲かれており、ニードルはこのスリ
ーブに捲かれたコイルとコネクタ、コア、ハウジングと
により形成される磁気回路によって駆動される構造とな
っている。そのため、ニードルに作用する磁力は、スリ
ーブの厚さ分だけ低減されることを免れないきらいがあ
った。このような磁力の低減をなくすために、前記スリ
ーブとして、強磁性体の一部に、連続してかつ一体に形
成された非磁性部分を有する複合磁性部材を用いること
により、ニードルに作用する磁力を格段に向上すること
ができる。
イルは、例えば、ＰＶＡのような非磁性樹脂材料で作っ
た円筒状スリーブに捲かれており、ニードルはこのスリ
ーブに捲かれたコイルとコネクタ、コア、ハウジングと
により形成される磁気回路によって駆動される構造とな
っている。そのため、ニードルに作用する磁力は、スリ
ーブの厚さ分だけ低減されることを免れないきらいがあ
った。このような磁力の低減をなくすために、前記スリ
ーブとして、強磁性体の一部に、連続してかつ一体に形
成された非磁性部分を有する複合磁性部材を用いること
により、ニードルに作用する磁力を格段に向上すること
ができる。
【０００４】このように、一つの部品の中で強磁性部分
と非磁性部分とが連続して形成された複合磁性部材とし
ては、例えば、強磁性部材である軟鋼製の部品と非磁性
材料であるオーステナイト系ステンレス鋼製部品とを、
適宜ろう付け等によって、接合して一つの磁気回路部品
に構成することが行われている。しかし、このような方
法では、複数の部品を製作し、これらを接合する必要が
あるため、その製造に多くの工数と費用を要するという
難点があった。
と非磁性部分とが連続して形成された複合磁性部材とし
ては、例えば、強磁性部材である軟鋼製の部品と非磁性
材料であるオーステナイト系ステンレス鋼製部品とを、
適宜ろう付け等によって、接合して一つの磁気回路部品
に構成することが行われている。しかし、このような方
法では、複数の部品を製作し、これらを接合する必要が
あるため、その製造に多くの工数と費用を要するという
難点があった。
【０００５】また、特開昭５０−３０１７号公報、特開
平６−７４１２４号公報、特開昭６３−１６１１４６号
公報、特開平７−１１３９７号公報においては、例えば
オーステナイト系ステンレス鋼や高マンガン鋼などの室
温では非磁性のオーステナイト組織を示す一様な組成の
鋼に熱処理や冷間加工を施すことによってマルテンサイ
トなどの強磁性体を形成したのち、その一部を加熱して
固溶化することによって、局部的に非磁性部分を形成す
る技術が開示されている。
平６−７４１２４号公報、特開昭６３−１６１１４６号
公報、特開平７−１１３９７号公報においては、例えば
オーステナイト系ステンレス鋼や高マンガン鋼などの室
温では非磁性のオーステナイト組織を示す一様な組成の
鋼に熱処理や冷間加工を施すことによってマルテンサイ
トなどの強磁性体を形成したのち、その一部を加熱して
固溶化することによって、局部的に非磁性部分を形成す
る技術が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前述のように、高圧燃
料噴射ポンプの磁気回路では、高い磁力と優れた磁気応
答性とを有することが望まれる。具体的には、複合磁性
部材の強磁性部分は磁束密度Ｂ50が０．８Ｔ以上で、か
つ、比抵抗ρが５０μΩｃｍ以上であり、非磁性部分
は、比透磁率μが１．２以下で、かつ、比抵抗ρが５０
μΩｃｍ以上であることが要求される。しかし、上記の
ように一様な組成のオーステナイト鋼をマルテンサイト
化する方法では強度の冷間加工を施す必要があって、所
要の磁気特性を得ることが困難であったり、また、所要
の磁気特性を得るためには高価な合金が必要であったり
するという問題がある。
料噴射ポンプの磁気回路では、高い磁力と優れた磁気応
答性とを有することが望まれる。具体的には、複合磁性
部材の強磁性部分は磁束密度Ｂ50が０．８Ｔ以上で、か
つ、比抵抗ρが５０μΩｃｍ以上であり、非磁性部分
は、比透磁率μが１．２以下で、かつ、比抵抗ρが５０
μΩｃｍ以上であることが要求される。しかし、上記の
ように一様な組成のオーステナイト鋼をマルテンサイト
化する方法では強度の冷間加工を施す必要があって、所
要の磁気特性を得ることが困難であったり、また、所要
の磁気特性を得るためには高価な合金が必要であったり
するという問題がある。
【０００７】本発明は、上記の現状に鑑みてなされたも
ので、その目的とするところは、おのおの別個に製作し
た強磁性部材と非磁性部材とを接合する等の繁雑な工程
と高い費用とを要することなく、しかも、高価な合金を
用いることがない、高圧燃料噴射ポンプ用電磁弁のスリ
ーブ等に適する、強磁性部分と非磁性部分とが連続して
一体に形成された安価で、かつ、高性能な複合磁性部材
とその製造方法とを提供することにある。
ので、その目的とするところは、おのおの別個に製作し
た強磁性部材と非磁性部材とを接合する等の繁雑な工程
と高い費用とを要することなく、しかも、高価な合金を
用いることがない、高圧燃料噴射ポンプ用電磁弁のスリ
ーブ等に適する、強磁性部分と非磁性部分とが連続して
一体に形成された安価で、かつ、高性能な複合磁性部材
とその製造方法とを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の複合磁性部材は、 （１）化学組成が異なる２種以上の金属相が均一に混合
してなる強磁性成形体と、前記強磁性成形体の平均化学
組成と同等の化学組成を有し、かつ、一様な金属組織を
呈する非磁性部分とが一体に形成されてなることを特徴
とする。 （２）（１）において、前記強磁性成形体は、磁束密度
Ｂ50が０．８Ｔ以上で、かつ、比抵抗ρが５０μΩｃｍ
以上であり、前記非磁性部分は、比透磁率μが１．２以
下で、かつ、比抵抗ρが５０μΩｃｍ以上であることを
特徴とする。 （３）（１）および（２）のいずれかにおいて、前記強
磁性成形体は、Ｆｅ−Ｃｒ合金よりなる強磁性のα相８
０〜９５％と、残部主としてＮｉ−Ｃｒ合金よりなる非
磁性のγ相との混合組織を有することを特徴とする。 （４）（１）および（２）のいずれかにおいて、前記強
磁性成形体は、Ｆｅ−Ｃｒ合金よりなる強磁性のα相と
Ｆｅ−Ｎｉ合金よりなる強磁性のγ相との混合組織を有
することを特徴とする。 （５）（１）、（２）および（３）のいずれかにおい
て、前記金属相の化学組成が、第１の金属相にあって
は、Ｃ ：０．１質量％以下、Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量
％以下、Ｃｒ：９〜２５質量％、Ｍｏ：４質量％以下、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、第２の金属相
にあっては、Ｃ ：０．１質量％以下、Ｃｒ：５〜２５
質量％、残部Ｎｉおよび不可避的不純物からなり、か
つ、前記強磁性成形体の平均化学組成が、Ｃ ：０．１
質量％以下、Ｎｉ：５〜２５質量％、Ｃｒ：９〜２５質
量％、Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％以下、Ｍｏ：４質量％
以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする。 （６）（１）、（２）および（４）のいずれかにおい
て、前記金属相の化学組成が、第１の金属相にあって
は、Ｃ ：０．１質量％以下、Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量
％以下、Ｃｒ：９〜２５質量％、Ｍｏ：４質量％以下、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、第２の金属相
にあっては、Ｃ ：０．１質量％以下、Ｎｉ：２０質量
％以上、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ
前記強磁性成形体の平均化学組成が、Ｃ ：０．１質量
％以下、Ｎｉ：５〜２５質量％、Ｃｒ：９〜２５質量
％、Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％以下、Ｍｏ：４質量％以
下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴
とする。
に、本発明の複合磁性部材は、 （１）化学組成が異なる２種以上の金属相が均一に混合
してなる強磁性成形体と、前記強磁性成形体の平均化学
組成と同等の化学組成を有し、かつ、一様な金属組織を
呈する非磁性部分とが一体に形成されてなることを特徴
とする。 （２）（１）において、前記強磁性成形体は、磁束密度
Ｂ50が０．８Ｔ以上で、かつ、比抵抗ρが５０μΩｃｍ
以上であり、前記非磁性部分は、比透磁率μが１．２以
下で、かつ、比抵抗ρが５０μΩｃｍ以上であることを
特徴とする。 （３）（１）および（２）のいずれかにおいて、前記強
磁性成形体は、Ｆｅ−Ｃｒ合金よりなる強磁性のα相８
０〜９５％と、残部主としてＮｉ−Ｃｒ合金よりなる非
磁性のγ相との混合組織を有することを特徴とする。 （４）（１）および（２）のいずれかにおいて、前記強
磁性成形体は、Ｆｅ−Ｃｒ合金よりなる強磁性のα相と
Ｆｅ−Ｎｉ合金よりなる強磁性のγ相との混合組織を有
することを特徴とする。 （５）（１）、（２）および（３）のいずれかにおい
て、前記金属相の化学組成が、第１の金属相にあって
は、Ｃ ：０．１質量％以下、Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量
％以下、Ｃｒ：９〜２５質量％、Ｍｏ：４質量％以下、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、第２の金属相
にあっては、Ｃ ：０．１質量％以下、Ｃｒ：５〜２５
質量％、残部Ｎｉおよび不可避的不純物からなり、か
つ、前記強磁性成形体の平均化学組成が、Ｃ ：０．１
質量％以下、Ｎｉ：５〜２５質量％、Ｃｒ：９〜２５質
量％、Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％以下、Ｍｏ：４質量％
以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする。 （６）（１）、（２）および（４）のいずれかにおい
て、前記金属相の化学組成が、第１の金属相にあって
は、Ｃ ：０．１質量％以下、Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量
％以下、Ｃｒ：９〜２５質量％、Ｍｏ：４質量％以下、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、第２の金属相
にあっては、Ｃ ：０．１質量％以下、Ｎｉ：２０質量
％以上、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ
前記強磁性成形体の平均化学組成が、Ｃ ：０．１質量
％以下、Ｎｉ：５〜２５質量％、Ｃｒ：９〜２５質量
％、Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％以下、Ｍｏ：４質量％以
下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴
とする。
【０００９】また、本発明の複合磁性部材の製造方法
は、 （７）金属粉末および合金粉末から選ばれた化学組成の
異なる２種以上の粉末の均一混合物を加熱・加圧によっ
て一体に成形して強磁性成形体とする工程と、前記強磁
性成形体の一部を加熱することによって拡散均質化して
非磁性部分を形成する工程とを含むことを特徴とする。 （８）金属粉末および合金粉末から選ばれた化学組成の
異なる２種以上の粉末の均一混合物を加熱・加圧によっ
て一体に成形し、続いて該成形体に冷間加工を加えて強
磁性成形体とする工程と、前記強磁性成形体の一部を加
熱することによって拡散均質化して非磁性部分を形成す
る工程とを含むことを特徴とする。 （９）（７）および（８）のいずれかにおいて、前記粉
末の均一混合物は、強磁性のα相よりなるＦｅ−Ｃｒ合
金粉末を８０〜９５質量％含み、残部非磁性のγ相より
なるＮｉ−Ｃｒ合金粉末であることを特徴とする。 （１０）（７）および（８）のいずれかにおいて、前記
粉末の均一混合物は、強磁性のα相よりなるＦｅ−Ｃｒ
合金粉末と、強磁性のγ相よりなるＦｅ−Ｎｉ合金粉末
とよりなることを特徴とする。 （１１）（９）において、前記Ｆｅ−Ｃｒ合金粉末の化
学組成が、Ｃ ：０．１質量％以下、Ａｌ＋Ｓｉ：３．
０質量％以下、Ｃｒ：９〜２５質量％、Ｍｏ：４質量％
以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、前記Ｎ
ｉ−Ｃｒ合金粉末の化学組成が、Ｃ ：０．１質量％以
下、Ｃｒ：５〜２５質量％、残部Ｎｉおよび不可避的不
純物からなり、かつ、前記粉末の均一混合物の化学組成
が、Ｃ ：０．１質量％以下、Ｎｉ：５〜２５質量％、
Ｃｒ：９〜２５質量％、Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％以
下、Ｍｏ：４質量％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする。 （１２）（１０）において、前記Ｆｅ−Ｃｒ合金粉末の
化学組成が、Ｃ ：０．１質量％以下、Ａｌ＋Ｓｉ：
３．０質量％以下、Ｃｒ：９〜２５質量％、Ｍｏ：４質
量％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、前
記Ｆｅ−Ｎｉ合金粉末の化学組成が、Ｃ ：０．１質量
％以下、Ｎｉ：２０質量％以上、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなり、かつ、前記粉末の均一混合物の化学
組成が、Ｃ ：０．１質量％以下、Ｎｉ：５〜２５質量
％、Ｃｒ：９〜２５質量％、Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％
以下、Ｍｏ：４質量％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなることを特徴とする。
は、 （７）金属粉末および合金粉末から選ばれた化学組成の
異なる２種以上の粉末の均一混合物を加熱・加圧によっ
て一体に成形して強磁性成形体とする工程と、前記強磁
性成形体の一部を加熱することによって拡散均質化して
非磁性部分を形成する工程とを含むことを特徴とする。 （８）金属粉末および合金粉末から選ばれた化学組成の
異なる２種以上の粉末の均一混合物を加熱・加圧によっ
て一体に成形し、続いて該成形体に冷間加工を加えて強
磁性成形体とする工程と、前記強磁性成形体の一部を加
熱することによって拡散均質化して非磁性部分を形成す
る工程とを含むことを特徴とする。 （９）（７）および（８）のいずれかにおいて、前記粉
末の均一混合物は、強磁性のα相よりなるＦｅ−Ｃｒ合
金粉末を８０〜９５質量％含み、残部非磁性のγ相より
なるＮｉ−Ｃｒ合金粉末であることを特徴とする。 （１０）（７）および（８）のいずれかにおいて、前記
粉末の均一混合物は、強磁性のα相よりなるＦｅ−Ｃｒ
合金粉末と、強磁性のγ相よりなるＦｅ−Ｎｉ合金粉末
とよりなることを特徴とする。 （１１）（９）において、前記Ｆｅ−Ｃｒ合金粉末の化
学組成が、Ｃ ：０．１質量％以下、Ａｌ＋Ｓｉ：３．
０質量％以下、Ｃｒ：９〜２５質量％、Ｍｏ：４質量％
以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、前記Ｎ
ｉ−Ｃｒ合金粉末の化学組成が、Ｃ ：０．１質量％以
下、Ｃｒ：５〜２５質量％、残部Ｎｉおよび不可避的不
純物からなり、かつ、前記粉末の均一混合物の化学組成
が、Ｃ ：０．１質量％以下、Ｎｉ：５〜２５質量％、
Ｃｒ：９〜２５質量％、Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％以
下、Ｍｏ：４質量％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする。 （１２）（１０）において、前記Ｆｅ−Ｃｒ合金粉末の
化学組成が、Ｃ ：０．１質量％以下、Ａｌ＋Ｓｉ：
３．０質量％以下、Ｃｒ：９〜２５質量％、Ｍｏ：４質
量％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、前
記Ｆｅ−Ｎｉ合金粉末の化学組成が、Ｃ ：０．１質量
％以下、Ｎｉ：２０質量％以上、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなり、かつ、前記粉末の均一混合物の化学
組成が、Ｃ ：０．１質量％以下、Ｎｉ：５〜２５質量
％、Ｃｒ：９〜２５質量％、Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％
以下、Ｍｏ：４質量％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなることを特徴とする。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の複合磁性部材は、次のよ
うにして製造する。すなわち、先ず、金属粉末および合
金粉末から選ばれた化学組成の異なる２種以上の粉末を
均一に混合し、この混合物を加熱・加圧によって一体に
成形して強磁性成形体とする。
うにして製造する。すなわち、先ず、金属粉末および合
金粉末から選ばれた化学組成の異なる２種以上の粉末を
均一に混合し、この混合物を加熱・加圧によって一体に
成形して強磁性成形体とする。
【００１１】粉末混合物の加熱・加圧は、通常金属粉末
を成形焼結するのに用いる方法に準じて、常温での加圧
成形後加熱、ホットプレスによる高温加圧成形、高温恒
圧プレス処理等の方法および粉末の熱間押出し、熱間圧
延、熱間鍛造等によって行う。このとき、加熱温度、加
熱時間等の加熱条件、加圧条件を調整することによっ
て、粉末を焼結して緻密な焼結体とするが、粉末間にお
いては広範囲の元素拡散を生じないようにすることが必
要である。これによって成形体は、化学組成の異なる２
種以上の金属相が均一に混合した状態となり、粉末粒子
が有する磁気特性を損うことなく、全体として磁束密度
の高い強磁性成形体とすることができる。
を成形焼結するのに用いる方法に準じて、常温での加圧
成形後加熱、ホットプレスによる高温加圧成形、高温恒
圧プレス処理等の方法および粉末の熱間押出し、熱間圧
延、熱間鍛造等によって行う。このとき、加熱温度、加
熱時間等の加熱条件、加圧条件を調整することによっ
て、粉末を焼結して緻密な焼結体とするが、粉末間にお
いては広範囲の元素拡散を生じないようにすることが必
要である。これによって成形体は、化学組成の異なる２
種以上の金属相が均一に混合した状態となり、粉末粒子
が有する磁気特性を損うことなく、全体として磁束密度
の高い強磁性成形体とすることができる。
【００１２】また、前記加熱・加圧によって各粉末は加
工方向に変形を生じて延伸し、或いは偏平化するが、こ
のとき、粉末の短径方向の粒径が１００μｍ以下となる
ようにすることが好ましい。これによって、次工程で行
う加熱において、化学成分の拡散均一化が一層容易とな
る。さらに、前記加熱・加圧の後、この成形体に冷間引
抜き、冷間鍛造などの冷間加工を施すことが好ましい。
これによって、次工程で行う加熱において、化学成分の
拡散均一化が一層容易となるとともに、成形体の一層の
緻密化、磁性の向上を図ることができる。
工方向に変形を生じて延伸し、或いは偏平化するが、こ
のとき、粉末の短径方向の粒径が１００μｍ以下となる
ようにすることが好ましい。これによって、次工程で行
う加熱において、化学成分の拡散均一化が一層容易とな
る。さらに、前記加熱・加圧の後、この成形体に冷間引
抜き、冷間鍛造などの冷間加工を施すことが好ましい。
これによって、次工程で行う加熱において、化学成分の
拡散均一化が一層容易となるとともに、成形体の一層の
緻密化、磁性の向上を図ることができる。
【００１３】次に、前記強磁性成形体の一部を加熱する
ことによって、局部的に化学成分を拡散均質化して非磁
性部分を形成する。加熱の方法としては、高周波誘導加
熱などの局所的に加熱できる方法が好ましい。この加熱
によって、この被加熱部分は、化学組成の異なる金属相
の間における成分元素の拡散が促されて均質化するとと
もに、固溶化して非磁性を呈するようになる。
ことによって、局部的に化学成分を拡散均質化して非磁
性部分を形成する。加熱の方法としては、高周波誘導加
熱などの局所的に加熱できる方法が好ましい。この加熱
によって、この被加熱部分は、化学組成の異なる金属相
の間における成分元素の拡散が促されて均質化するとと
もに、固溶化して非磁性を呈するようになる。
【００１４】以下、本発明のさらに好ましい実施態様に
ついて説明する。前記粉末の均一混合物は、強磁性のα
相よりなるＦｅ−Ｃｒ合金粉末を８０〜９５質量％含
み、残部を非磁性のγ相よりなるＮｉ−Ｃｒ合金粉末と
する。強磁性のα相よりなるＦｅ−Ｃｒ合金粉末の含有
率を８０質量％以上とすることにより、強磁性成形体に
おける強磁性のα相を８０％以上とすることができ、強
磁性成形体の磁気特性を向上することができる。Ｆｅ−
Ｃｒ合金粉末の含有率の上限を９５質量％としたのは、
この強磁性成形体の一部を加熱して均質化するときに、
非磁性部分を形成するためには、平均化学組成として少
なくとも５質量％以上のＮｉ成分を含有していることが
望ましいことによる。このＮｉ成分はＮｉ−Ｃｒ合金粉
末から供給される。
ついて説明する。前記粉末の均一混合物は、強磁性のα
相よりなるＦｅ−Ｃｒ合金粉末を８０〜９５質量％含
み、残部を非磁性のγ相よりなるＮｉ−Ｃｒ合金粉末と
する。強磁性のα相よりなるＦｅ−Ｃｒ合金粉末の含有
率を８０質量％以上とすることにより、強磁性成形体に
おける強磁性のα相を８０％以上とすることができ、強
磁性成形体の磁気特性を向上することができる。Ｆｅ−
Ｃｒ合金粉末の含有率の上限を９５質量％としたのは、
この強磁性成形体の一部を加熱して均質化するときに、
非磁性部分を形成するためには、平均化学組成として少
なくとも５質量％以上のＮｉ成分を含有していることが
望ましいことによる。このＮｉ成分はＮｉ−Ｃｒ合金粉
末から供給される。
【００１５】さらに好ましい他の実施態様では、前記Ｆ
ｅ−Ｃｒ合金粉末の化学組成が、Ｃ：０．１質量％以
下、Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％以下、Ｃｒ：９〜２５質
量％、Ｍｏ：４質量％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなり、前記Ｎｉ−Ｃｒ合金粉末の化学組成が、
Ｃ：０．１質量％以下、Ｃｒ：９〜２５質量％、残部Ｎ
ｉおよび不可避的不純物からなり、かつ、前記粉末の均
一混合物の化学組成が、Ｃ：０．１質量％以下、Ｎｉ：
５〜２５質量％、Ｃｒ：９〜２５質量％、Ａｌ＋Ｓｉ：
３．０質量％以下Ｍｏ：４質量％以下、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物からなるものとする。
ｅ−Ｃｒ合金粉末の化学組成が、Ｃ：０．１質量％以
下、Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％以下、Ｃｒ：９〜２５質
量％、Ｍｏ：４質量％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなり、前記Ｎｉ−Ｃｒ合金粉末の化学組成が、
Ｃ：０．１質量％以下、Ｃｒ：９〜２５質量％、残部Ｎ
ｉおよび不可避的不純物からなり、かつ、前記粉末の均
一混合物の化学組成が、Ｃ：０．１質量％以下、Ｎｉ：
５〜２５質量％、Ｃｒ：９〜２５質量％、Ａｌ＋Ｓｉ：
３．０質量％以下Ｍｏ：４質量％以下、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物からなるものとする。
【００１６】前記Ｆｅ−Ｃｒ合金粉末の化学組成におい
て、Ｃは、合金のγ相を安定化する元素であり、また、
保磁力を高め、透磁率μを低めて磁気回路の応答性を低
下せしめるのでＣ含有率は低いことが望ましい。許容範
囲としてＣ含有率の上限を０．１質量％とする。Ａｌお
よびＳｉは合金の比抵抗を高め、磁気回路の応答性を増
すために添加するが過剰に含有すると飽和磁気を低下さ
せる上、合金の加工性を損うので含有率の上限をＡｌ＋
Ｓｉとして３．０質量％以下とする。
て、Ｃは、合金のγ相を安定化する元素であり、また、
保磁力を高め、透磁率μを低めて磁気回路の応答性を低
下せしめるのでＣ含有率は低いことが望ましい。許容範
囲としてＣ含有率の上限を０．１質量％とする。Ａｌお
よびＳｉは合金の比抵抗を高め、磁気回路の応答性を増
すために添加するが過剰に含有すると飽和磁気を低下さ
せる上、合金の加工性を損うので含有率の上限をＡｌ＋
Ｓｉとして３．０質量％以下とする。
【００１７】Ｃｒは、合金の耐食性を向上し、強磁性の
α相を安定化する元素として９質量％以上を添加する。
しかし、過剰に含有すると飽和磁気が低下する上、α相
が安定となりすぎて、後工程において行う加熱処理の際
に、合金を非磁性のγ相とすることができなくなるの
で、Ｃｒ含有率の上限は２５質量％とする。Ｍｏは、合
金の耐食性を高める元素でありＣｒと同様にα相を安定
化する元素であるが、高価なので、４質量％以下の範囲
で添加してもよい。
α相を安定化する元素として９質量％以上を添加する。
しかし、過剰に含有すると飽和磁気が低下する上、α相
が安定となりすぎて、後工程において行う加熱処理の際
に、合金を非磁性のγ相とすることができなくなるの
で、Ｃｒ含有率の上限は２５質量％とする。Ｍｏは、合
金の耐食性を高める元素でありＣｒと同様にα相を安定
化する元素であるが、高価なので、４質量％以下の範囲
で添加してもよい。
【００１８】前記Ｎｉ−Ｃｒ合金粉末において、Ｃは、
合金の保磁力を高めるので、その含有率を０．１質量％
以下に制限する。Ｃｒは、耐食性を向上する元素として
９〜２５質量％の範囲で添加する。前記化学組成を有す
るＦｅ−Ｃｒ合金粉末を８０〜９５質量％と、残部Ｎｉ
−Ｃｒ合金粉末とを混合したときの平均化学組成を前記
のように制限することによって、前記強磁性成形体の磁
気特性を高いものとすることができるとともに、非磁性
化のための加熱において被加熱部を安定なγ相とするこ
とができ、非磁性化が容易に達成される。
合金の保磁力を高めるので、その含有率を０．１質量％
以下に制限する。Ｃｒは、耐食性を向上する元素として
９〜２５質量％の範囲で添加する。前記化学組成を有す
るＦｅ−Ｃｒ合金粉末を８０〜９５質量％と、残部Ｎｉ
−Ｃｒ合金粉末とを混合したときの平均化学組成を前記
のように制限することによって、前記強磁性成形体の磁
気特性を高いものとすることができるとともに、非磁性
化のための加熱において被加熱部を安定なγ相とするこ
とができ、非磁性化が容易に達成される。
【００１９】さらに好ましい他の実施態様では、前記粉
末の均一混合物が、強磁性のα相よりなるＦｅ−Ｃｒ合
金粉末と、強磁性のγ相よりなるＦｅ−Ｎｉ合金粉末も
しくはＮｉ粉末とよりなるものとする。ここに、Ｆｅ−
Ｎｉ合金粉末は、Ｃ含有率０．１質量％以下、Ｎｉ含有
率３０質量％以上とするのが好ましい。本実施態様で
は、いずれも強磁性を呈するＦｅ−Ｃｒ合金粉末および
Ｆｅ−Ｎｉ合金粉末を用いるので前記強磁性成形体の磁
気特性を高いものとすることができる。
末の均一混合物が、強磁性のα相よりなるＦｅ−Ｃｒ合
金粉末と、強磁性のγ相よりなるＦｅ−Ｎｉ合金粉末も
しくはＮｉ粉末とよりなるものとする。ここに、Ｆｅ−
Ｎｉ合金粉末は、Ｃ含有率０．１質量％以下、Ｎｉ含有
率３０質量％以上とするのが好ましい。本実施態様で
は、いずれも強磁性を呈するＦｅ−Ｃｒ合金粉末および
Ｆｅ−Ｎｉ合金粉末を用いるので前記強磁性成形体の磁
気特性を高いものとすることができる。
【００２０】なお、前記Ｆｅ−Ｎｉ合金粉末において、
Ｃは、合金の保磁力を高めるので、その含有率を０．１
質量％以下に制限する。強磁性部の電気抵抗を５０μΩ
以上確保するためにはＦｅ−Ｃｒ合金粉末を５０％以上
含有する必要があり、Ｆｅ−Ｎｉ合金と均質化し非磁性
化するためには、少なくともＦｅ−Ｎｉ合金のＮｉは２
０質量％以上含有する必要がある。
Ｃは、合金の保磁力を高めるので、その含有率を０．１
質量％以下に制限する。強磁性部の電気抵抗を５０μΩ
以上確保するためにはＦｅ−Ｃｒ合金粉末を５０％以上
含有する必要があり、Ｆｅ−Ｎｉ合金と均質化し非磁性
化するためには、少なくともＦｅ−Ｎｉ合金のＮｉは２
０質量％以上含有する必要がある。
【００２１】なお、前記の合金粉末および前記強磁性成
形体には、それらの所要特性を損わない限りにおいて、
本発明が限定する化学成分のほか、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｃ
ｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｔ
ｉ、Ｖ等の元素を含有してもよい。以上のようにして得
られる複合磁性部材は、化学組成が異なる２種以上の金
属相が均一に混合してなる強磁性成形体と、前記強磁性
成形体の平均化学組成と同等の化学組成を有し、かつ、
一様な金属組織を呈する非磁性部分とが一体に形成され
ている。また、前記強磁性成形体は、磁束密度Ｂ50が
０．８Ｔ以上で、かつ、比抵抗ρが５０μΩｃｍ以上で
あり、前記非磁性部分は、比透磁率μが１．２以下で、
かつ、比抵抗ρが５０μΩｃｍ以上の特性を有するもの
とする。
形体には、それらの所要特性を損わない限りにおいて、
本発明が限定する化学成分のほか、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｃ
ｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｔ
ｉ、Ｖ等の元素を含有してもよい。以上のようにして得
られる複合磁性部材は、化学組成が異なる２種以上の金
属相が均一に混合してなる強磁性成形体と、前記強磁性
成形体の平均化学組成と同等の化学組成を有し、かつ、
一様な金属組織を呈する非磁性部分とが一体に形成され
ている。また、前記強磁性成形体は、磁束密度Ｂ50が
０．８Ｔ以上で、かつ、比抵抗ρが５０μΩｃｍ以上で
あり、前記非磁性部分は、比透磁率μが１．２以下で、
かつ、比抵抗ρが５０μΩｃｍ以上の特性を有するもの
とする。
【００２２】（実施例１）ガスアトマイズ法によって、
表１に示す合金１および合金２の化学組成を有する粉末
粒度５００μｍ以下の粉末を製造した。それぞれ単独に
ＨＩＰ処理した後に測定した磁気特性を表１に併記す
る。合金１の粉末９０質量％と合金２の粉末１０質量％
とを配合し、粉末混合機を用いて混合し、均一混合物と
した。
表１に示す合金１および合金２の化学組成を有する粉末
粒度５００μｍ以下の粉末を製造した。それぞれ単独に
ＨＩＰ処理した後に測定した磁気特性を表１に併記す
る。合金１の粉末９０質量％と合金２の粉末１０質量％
とを配合し、粉末混合機を用いて混合し、均一混合物と
した。
【００２３】
【表１】
【００２４】前記均一混合物を、外径１１０ｍｍ、内径
９０ｍｍ、長さ２２０ｍｍの軟鋼製シースに充填し、真
空槽中において、ＥＢ溶接によって前記シースの開口端
側に軟鋼製蓋を溶接して封止し、粉末充填体を製作し
た。該粉末充填体を８５０℃に加熱し、前方押出しによ
って外径１５ｍｍの丸棒とした。シース部分を切削除去
して、外径１０ｍｍの熱間押出し丸棒を得た。次いで、
全体を８５０℃×２ｈｒ真空焼鈍後、前記熱間押出し丸
棒の中間部で長さ約１０ｍｍの部分を高周波加熱によっ
て１２００℃に加熱し、１０分間加熱保持後放冷して固
溶化部を形成した。これによって熱間押出し部と固溶化
部とが連続して一体に形成された試料を得た。
９０ｍｍ、長さ２２０ｍｍの軟鋼製シースに充填し、真
空槽中において、ＥＢ溶接によって前記シースの開口端
側に軟鋼製蓋を溶接して封止し、粉末充填体を製作し
た。該粉末充填体を８５０℃に加熱し、前方押出しによ
って外径１５ｍｍの丸棒とした。シース部分を切削除去
して、外径１０ｍｍの熱間押出し丸棒を得た。次いで、
全体を８５０℃×２ｈｒ真空焼鈍後、前記熱間押出し丸
棒の中間部で長さ約１０ｍｍの部分を高周波加熱によっ
て１２００℃に加熱し、１０分間加熱保持後放冷して固
溶化部を形成した。これによって熱間押出し部と固溶化
部とが連続して一体に形成された試料を得た。
【００２５】前記試料の熱間押出し部および固溶化部に
ついて縦断面の金属組織を観察した。その結果、熱間押
出し部は、腐食液（ビレラ試薬（硝酸１０％、塩酸２０
％、グリセリン７０％））によって腐食され易い相と、
腐食液によって腐食され難い相とからなる混合組織であ
ることを示した。また、いずれの相も押出し方向に延伸
しており、その短径方向の粒径はいずれも１００μｍ以
下であった。
ついて縦断面の金属組織を観察した。その結果、熱間押
出し部は、腐食液（ビレラ試薬（硝酸１０％、塩酸２０
％、グリセリン７０％））によって腐食され易い相と、
腐食液によって腐食され難い相とからなる混合組織であ
ることを示した。また、いずれの相も押出し方向に延伸
しており、その短径方向の粒径はいずれも１００μｍ以
下であった。
【００２６】ＥＰＭＡによる微小部分の分析の結果、前
記腐食され易い相は合金１からなるα相であり、腐食さ
れ難い相は合金２からなるγ相であることが認められ
た。また、画像解析法によって各相の面積率を調べた結
果、α相９０％、γ相１０％の構成比率であることが認
められた。金属組織観察の結果、固溶化部は、腐食液に
よって腐食され難い１相からなることが認められた。固
溶化部の化学分析の結果を表１に合金３として示す。
記腐食され易い相は合金１からなるα相であり、腐食さ
れ難い相は合金２からなるγ相であることが認められ
た。また、画像解析法によって各相の面積率を調べた結
果、α相９０％、γ相１０％の構成比率であることが認
められた。金属組織観察の結果、固溶化部は、腐食液に
よって腐食され難い１相からなることが認められた。固
溶化部の化学分析の結果を表１に合金３として示す。
【００２７】前記試料の熱間押出し部および固溶化部に
ついて磁気特性、比抵抗を測定した。その結果は表２に
示すとおりで、熱間押出し部は、磁束密度Ｂ50が０．８
Ｔ以上の高い強磁性を示し、また、固溶化部は、比透磁
率μが１．２以下の非磁性を示す。また、熱間押出し部
および固溶化部のいずれも比抵抗ρが５０μΩｃｍ以上
の値を示し、磁気応答性に優れることを示す。
ついて磁気特性、比抵抗を測定した。その結果は表２に
示すとおりで、熱間押出し部は、磁束密度Ｂ50が０．８
Ｔ以上の高い強磁性を示し、また、固溶化部は、比透磁
率μが１．２以下の非磁性を示す。また、熱間押出し部
および固溶化部のいずれも比抵抗ρが５０μΩｃｍ以上
の値を示し、磁気応答性に優れることを示す。
【００２８】
【表２】
【００２９】（実施例２）ガスアトマイズ法によって、
表３に示す合金４および合金５の化学組成を有する粉末
粒度５００μｍ以下の粉末を製造した。合金４および合
金５について測定した磁気特性を表３に併記する。合金
４の粉末８０質量％と合金５の粉末２０質量％とを配合
し、粉末混合機を用いて混合し、均一混合物とした。
表３に示す合金４および合金５の化学組成を有する粉末
粒度５００μｍ以下の粉末を製造した。合金４および合
金５について測定した磁気特性を表３に併記する。合金
４の粉末８０質量％と合金５の粉末２０質量％とを配合
し、粉末混合機を用いて混合し、均一混合物とした。
【００３０】
【表３】
【００３１】実施例１と同様にして、前記合金４と合金
５との均一混合物の粉末充填体を製作し、熱間前方押出
し、切削加工して外径１０ｍｍの熱間押出し丸棒を得
た。さらに、全体を８５０℃×２ｈｒ真空焼鈍後、前記
熱間押出し丸棒の中間部を高周波加熱によって加熱、放
冷して固溶化部を形成した。これによって熱間押出し部
と固溶化部とが連続して一体に形成された試料を得た。
５との均一混合物の粉末充填体を製作し、熱間前方押出
し、切削加工して外径１０ｍｍの熱間押出し丸棒を得
た。さらに、全体を８５０℃×２ｈｒ真空焼鈍後、前記
熱間押出し丸棒の中間部を高周波加熱によって加熱、放
冷して固溶化部を形成した。これによって熱間押出し部
と固溶化部とが連続して一体に形成された試料を得た。
【００３２】前記試料の縦断面について金属組織を観察
した。その結果、熱間押出し部は、腐食液（ビレラ試
薬）によって腐食され易い相と、腐食液によって腐食さ
れ難い相とからなる混合組織であることを示した。ま
た、いずれの相も押出し方向に延伸しており、その短径
方向の粒径はいずれも１００μｍ以下であった。ＥＰＭ
Ａによる微小部分の分析の結果、前記腐食され易い相は
合金４からなるα相であり、腐食され難い相は合金５か
らなるγ相であることが認められた。また、金属組織観
察の結果、固溶化部は、腐食液によって腐食され難い１
相からなることが認められた。固溶化部の化学分析の結
果を表３に合金６として示す。
した。その結果、熱間押出し部は、腐食液（ビレラ試
薬）によって腐食され易い相と、腐食液によって腐食さ
れ難い相とからなる混合組織であることを示した。ま
た、いずれの相も押出し方向に延伸しており、その短径
方向の粒径はいずれも１００μｍ以下であった。ＥＰＭ
Ａによる微小部分の分析の結果、前記腐食され易い相は
合金４からなるα相であり、腐食され難い相は合金５か
らなるγ相であることが認められた。また、金属組織観
察の結果、固溶化部は、腐食液によって腐食され難い１
相からなることが認められた。固溶化部の化学分析の結
果を表３に合金６として示す。
【００３３】前記試料の熱間押出し部および固溶化部に
ついて磁気特性、比抵抗を測定した。その結果は表４に
示すとおりで、熱間押出し部は、磁束密度Ｂ50が０．８
Ｔ以上の高い強磁性を示し、また、固溶化部は、比透磁
率μが１．２以下の非磁性を示した。また、熱間押出し
部および固溶化部のいずれも比抵抗ρが５０μΩｃｍ以
上の値を示し、磁気応答性に優れることを示した。
ついて磁気特性、比抵抗を測定した。その結果は表４に
示すとおりで、熱間押出し部は、磁束密度Ｂ50が０．８
Ｔ以上の高い強磁性を示し、また、固溶化部は、比透磁
率μが１．２以下の非磁性を示した。また、熱間押出し
部および固溶化部のいずれも比抵抗ρが５０μΩｃｍ以
上の値を示し、磁気応答性に優れることを示した。
【００３４】
【表４】
【００３５】（実施例３）実施例１と同様にして、前記
合金１と合金２との均一混合物の粉末充填体を製作し、
熱間前方押出して外径１５ｍｍの熱間押出し丸棒を得
た。該熱間押出し丸棒に減面率４０％の冷間引抜きを施
して外径１０ｍｍの冷間引抜き丸棒とし、全体を８５０
℃×２ｈｒ真空焼鈍後、さらに、前記冷間引抜き丸棒の
中間部を高周波加熱によって加熱、放冷して固溶化部を
形成した。これによって冷間引抜き部と固溶化部とが連
続して一体に形成された試料を得た。
合金１と合金２との均一混合物の粉末充填体を製作し、
熱間前方押出して外径１５ｍｍの熱間押出し丸棒を得
た。該熱間押出し丸棒に減面率４０％の冷間引抜きを施
して外径１０ｍｍの冷間引抜き丸棒とし、全体を８５０
℃×２ｈｒ真空焼鈍後、さらに、前記冷間引抜き丸棒の
中間部を高周波加熱によって加熱、放冷して固溶化部を
形成した。これによって冷間引抜き部と固溶化部とが連
続して一体に形成された試料を得た。
【００３６】前記試料の金属組織を観察およびＥＰＭＡ
による微小部分の分析の結果、冷間引抜き部は、加工方
向に延伸した２相からなる混合組織を呈することが認め
られた。また、いずれの相も押出し方向に延伸してお
り、その短径方向の粒径はいずれも１００μｍ以下であ
った。固溶化部は、腐食液によって腐食され難い１相か
らなることが認められた。固溶化部の化学分析の結果
は、表３に示す合金３と同等であった。
による微小部分の分析の結果、冷間引抜き部は、加工方
向に延伸した２相からなる混合組織を呈することが認め
られた。また、いずれの相も押出し方向に延伸してお
り、その短径方向の粒径はいずれも１００μｍ以下であ
った。固溶化部は、腐食液によって腐食され難い１相か
らなることが認められた。固溶化部の化学分析の結果
は、表３に示す合金３と同等であった。
【００３７】前記試料の冷間引抜き部および固溶化部に
ついて磁気特性、比抵抗を測定した。その結果は表５に
示すとおりで、冷間引抜き部は焼鈍後、磁束密度Ｂ50が
０．８Ｔ以上の高い強磁性を示し、また、固溶化部は、
比透磁率μが１．２以下の非磁性を示した。また、冷間
引抜き部および固溶化部のいずれも比抵抗ρが５０μΩ
ｃｍ以上の値を示し、磁気応答性に優れることを示し
た。
ついて磁気特性、比抵抗を測定した。その結果は表５に
示すとおりで、冷間引抜き部は焼鈍後、磁束密度Ｂ50が
０．８Ｔ以上の高い強磁性を示し、また、固溶化部は、
比透磁率μが１．２以下の非磁性を示した。また、冷間
引抜き部および固溶化部のいずれも比抵抗ρが５０μΩ
ｃｍ以上の値を示し、磁気応答性に優れることを示し
た。
【００３８】
【表５】
【００３９】
【発明の効果】以上のように、本発明の複合磁性部材に
おいては、磁束密度Ｂ50が０．８Ｔ以上の高い強磁性を
示す強磁性部分と、比透磁率μが１．２以下の非磁性を
示す非磁性部分とが連続して一体に形成されており、か
つ、比抵抗ρとして５０μΩｃｍ以上の高い値を有して
磁気応答性に優れているので、高圧燃料噴射ポンプ用電
磁弁のスリーブ等の厳しい磁気特性を要求される用途に
適し、合金としても安価な複合磁性部材を提供すること
ができる。
おいては、磁束密度Ｂ50が０．８Ｔ以上の高い強磁性を
示す強磁性部分と、比透磁率μが１．２以下の非磁性を
示す非磁性部分とが連続して一体に形成されており、か
つ、比抵抗ρとして５０μΩｃｍ以上の高い値を有して
磁気応答性に優れているので、高圧燃料噴射ポンプ用電
磁弁のスリーブ等の厳しい磁気特性を要求される用途に
適し、合金としても安価な複合磁性部材を提供すること
ができる。
【００４０】さらに、本発明の製造方法によれば、おの
おの別個に製作した強磁性部材と非磁性部材とを接合す
る等の繁雑な工程と高いコストとを要することなく、高
性能な複合磁性部材を製造する方法を提供することがで
きる。
おの別個に製作した強磁性部材と非磁性部材とを接合す
る等の繁雑な工程と高いコストとを要することなく、高
性能な複合磁性部材を製造する方法を提供することがで
きる。
Claims (12)
- 【請求項１】 化学組成が異なる２種以上の金属相が均
一に混合してなる強磁性成形体と、前記強磁性成形体の
平均化学組成と同等の化学組成を有し、かつ、一様な金
属組織を呈する非磁性部分とが一体に形成されてなるこ
とを特徴とする複合磁性部材。 - 【請求項２】 前記強磁性成形体は、磁束密度Ｂ50が
０．８Ｔ以上で、かつ、比抵抗ρが５０μΩｃｍ以上で
あり、前記非磁性部分は、比透磁率μが１．２以下で、
かつ、比抵抗ρが５０μΩｃｍ以上であることを特徴と
する請求項１記載の複合磁性部材。 - 【請求項３】 前記強磁性成形体は、Ｆｅ−Ｃｒ合金よ
りなる強磁性のα相８０〜９５％と、残部主としてＮｉ
−Ｃｒ合金よりなる非磁性のγ相との混合組織を有する
ことを特徴とする請求項１および請求項２のいずれか一
項記載の複合磁性部材。 - 【請求項４】 前記強磁性成形体は、Ｆｅ−Ｃｒ合金よ
りなる強磁性のα相とＦｅ−Ｎｉ合金よりなる強磁性の
γ相ないしＮｉとの混合組織を有することを特徴とする
請求項１および請求項２のいずれか一項記載の複合磁性
部材。 - 【請求項５】 前記金属相の化学組成が、第１の金属相
にあっては、 Ｃ ：０．１質量％以下、 Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％以下、 Ｃｒ：９〜２５質量％、 Ｍｏ：４質量％以下、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、第２の金属相
にあっては、 Ｃ ：０．１質量％以下、 Ｃｒ：５〜２５質量％、 残部Ｎｉおよび不可避的不純物からなり、かつ、前記強
磁性成形体の平均化学組成が、 Ｃ ：０．１質量％以下、 Ｎｉ：５〜２５質量％、 Ｃｒ：９〜２５質量％、 Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％以下、 Ｍｏ：４質量％以下、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
る請求項１、請求項２および請求項３のいずれか一項記
載の複合磁性部材。 - 【請求項６】 前記金属相の化学組成が、第１の金属相
にあっては、 Ｃ ：０．１質量％以下、 Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％以下、 Ｃｒ：９〜２５質量％、 Ｍｏ：４質量％以下、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、第２の金属相
にあっては、 Ｃ ：０．１質量％以下、 Ｎｉ：２０質量％以上、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ前記強磁
性成形体の平均化学組成が、 Ｃ ：０．１質量％以下、 Ｎｉ：５〜２５質量％、 Ｃｒ：９〜２５質量％、 Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％以下、 Ｍｏ：４質量％以下、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
る請求項１、請求項２および請求項４のいずれか一項記
載の複合磁性部材。 - 【請求項７】 金属粉末および合金粉末から選ばれた化
学組成の異なる２種以上の粉末の均一混合物を加熱・加
圧によって一体に成形して強磁性成形体とする工程と、
前記強磁性成形体の一部を加熱することによって拡散均
質化して非磁性部分を形成する工程とを含むことを特徴
とする複合磁性部材の製造方法。 - 【請求項８】 金属粉末および合金粉末から選ばれた化
学組成の異なる２種以上の粉末の均一混合物を加熱・加
圧によって一体に成形し、続いて該成形体に冷間加工を
加えて強磁性成形体とする工程と、前記強磁性成形体の
一部を加熱することによって拡散均質化して非磁性部分
を形成する工程とを含むことを特徴とする複合磁性部材
の製造方法。 - 【請求項９】 前記粉末の均一混合物は、強磁性のα相
よりなるＦｅ−Ｃｒ合金粉末を８０〜９５質量％含み、
残部非磁性のγ相よりなるＮｉ−Ｃｒ合金粉末であるこ
とを特徴とする請求項７および請求項８のいずれか一項
記載の複合磁性部材の製造方法。 - 【請求項１０】 前記粉末の均一混合物は、強磁性のα
相よりなるＦｅ−Ｃｒ合金粉末と、強磁性のγ相よりな
るＦｅ−Ｎｉ合金粉末もしくはＮｉ粉末とよりなること
を特徴とする請求項７および請求項８のいずれか一項記
載の複合磁性部材の製造方法。 - 【請求項１１】 前記Ｆｅ−Ｃｒ合金粉末の化学組成
が、 Ｃ ：０．１質量％以下、 Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％以下、 Ｃｒ：９〜２５質量％、 Ｍｏ：４質量％以下、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、前記Ｎｉ−Ｃ
ｒ合金粉末の化学組成が、 Ｃ ：０．１質量％以下、 Ｃｒ：５〜２５質量％、 残部Ｎｉおよび不可避的不純物からなり、かつ、前記粉
末の均一混合物の化学組成が、 Ｃ ：０．１質量％以下、 Ｎｉ：５〜２５質量％、 Ｃｒ：９〜２５質量％、 Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％以下、 Ｍｏ：４質量％以下、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
る請求項９記載の複合磁性部材の製造方法。 - 【請求項１２】 前記Ｆｅ−Ｃｒ合金粉末の化学組成
が、 Ｃ ：０．１質量％以下、 Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％以下、 Ｃｒ：９〜２５質量％、 Ｍｏ：４質量％以下、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、前記Ｆｅ−Ｎ
ｉ合金粉末の化学組成が、 Ｃ ：０．１質量％以下、 Ｎｉ：２０質量％以上、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ、前記粉
末の均一混合物の化学組成が、 Ｃ ：０．１質量％以下、 Ｎｉ：５〜２５質量％、 Ｃｒ：９〜２５質量％、 Ａｌ＋Ｓｉ：３．０質量％以下、 Ｍｏ：４質量％以下、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
る請求項１０記載の複合磁性部材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9347724A JPH11186018A (ja) | 1997-12-17 | 1997-12-17 | 複合磁性部材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9347724A JPH11186018A (ja) | 1997-12-17 | 1997-12-17 | 複合磁性部材およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11186018A true JPH11186018A (ja) | 1999-07-09 |
Family
ID=18392168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9347724A Pending JPH11186018A (ja) | 1997-12-17 | 1997-12-17 | 複合磁性部材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11186018A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017006692A1 (ja) * | 2015-07-07 | 2017-01-12 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 中空複合磁性部材及びその製造方法並びに燃料噴射弁 |
-
1997
- 1997-12-17 JP JP9347724A patent/JPH11186018A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017006692A1 (ja) * | 2015-07-07 | 2017-01-12 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 中空複合磁性部材及びその製造方法並びに燃料噴射弁 |
| JP2017020352A (ja) * | 2015-07-07 | 2017-01-26 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 中空複合磁性部材及びその製造方法並びに燃料噴射弁 |
| CN107850020A (zh) * | 2015-07-07 | 2018-03-27 | 日立汽车系统株式会社 | 中空复合磁性构件及其制造方法以及燃料喷射阀 |
| CN107850020B (zh) * | 2015-07-07 | 2020-02-18 | 日立汽车系统株式会社 | 中空复合磁性构件及其制造方法以及燃料喷射阀 |
| US11220985B2 (en) | 2015-07-07 | 2022-01-11 | Hitachi Astemo, Ltd. | Hollow composite magnetic member, process for producing same, and fuel ejection valve |
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