JPH11181519A - 高靭性を有する高強度厚鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 実際の厚板圧延において、オーステナイト再
結晶温度域での再結晶を繰り返し促進させ、またオース
テナイト未再結晶温度域での累積圧下率を大きく確保す
ることにより、鋼の強度および靭性に優れた厚鋼板を効
率よく製造する方法を課題とする。 【解決手段】 同一圧延ライン上に配置した２台の圧延
機を用いて厚鋼板をタンデム圧延するに際して、オース
テナイト再結晶域において２台の圧延機による圧延のパ
ス間時間を５秒以下とし、ついでオーステナイトの未再
結晶温度以下Ａｒ３変態点以上の温度域において２台の
圧延機で７０％以上の累積圧下率を加え、さらに圧延終
了後、Ａｒ３変態点以上の温度から（Ａｒ３変態点−１
００℃）以下３５０℃以上までの温度域を、２０℃／秒
以上の冷却速度で制御冷却を行うことを特徴とする、高
靭性を有する高強度厚鋼板の製造方法である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、強度と靭性に優れ
た厚鋼板を得るための圧延方法及びその後の制御冷却方
法に関する。

【０００２】

【従来の技術】厚鋼板は、建築、造船、海洋構造物、ラ
インパイプ等の様々な用途に用いられている。近年、こ
れらに使用される厚鋼板に対する材質上の要求はますま
す高度化しており、一層の高強度化、高靭性化が望まれ
ている。このような要求に応えるために、従来から、制
御圧延と制御冷却を組み合わせた加工熱処理方法、いわ
ゆるＴＭＣＰ法（Ｔｈｅｒｍｏ−Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ
Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｐｒｏｃｅｓｓ）が広く用いられて
きた。

【０００３】ＴＭＣＰ法の中心となる考え方は、（１）
オーステナイトの高温再結晶域で１パス当たりの圧下率
を大きくとり、オーステナイトの再結晶を繰り返すこと
で、オーステナイトの細粒化を図ること、（２）オース
テナイトの低温未再結晶域の圧延において累積圧下率を
大きくして、オーステナイト粒の伸展度を増大させ、多
数の変形帯を導入することにより、その後のフェライト
変態に際してフェライトの核発生サイトを増加させてフ
ェライトの細粒化を図ること、（３）圧延後の制御冷却
におけるγ／α変換比の調整によるフェライトの細粒化
と微細ベイナイト組織を導入することである。

【０００４】オーステナイトの高温域での再結晶の促進
は、その後の組織の微細化の基礎となる点で、また均一
な組織を得る点で、その果たす役割は大きい。再結晶
は、オーステナイト粒が細粒ほど容易に起こることか
ら、低加熱温度の採用が望ましい。しかし、実際の圧延
においては、高温域といえども、１パスで再結晶を起こ
させるような大きな圧下率、例えば１パス当たり約２０
％の圧下率を付与するのは容易ではない。

【０００５】また、１パスでは再結晶が起こらない程度
の圧下が重畳された結果、圧延歪みが累積されて再結晶
が起こることも知られている。しかしながら、リバース
ミルを前提とする実際の厚板圧延においては、圧延材に
短時間で連続的に圧下を加えるのは不可能である。従っ
て、不可避的な圧延パス間の待機時間中に、前のパスで
導入された圧延歪みが回復してしまい、歪みの累積によ
る再結晶の進展も十分には発揮できないことが多い。

【０００６】一方、オーステナイトの低温未再結晶域に
おける累積圧下率は、上述の（２）の機構に基づいてフ
ェライトが細粒化し、材質を著しく向上させる効果を有
する。例えば、図１は、後述するＣ−Ｍｎ鋼である鋼Ａ
を、１１００℃に加熱後、８５０℃（未再結晶温度）以
下の温度域で圧下率を種々変化させた後、冷却速度２５
℃／ｓｅｃで制御冷却した場合における鋼の強度および
靭性の変化を示したものである。オーステナイトの未再
結晶域での圧下率の増加とともに、強度および靭性はと
もに連続的に向上することが明らかである。

【０００７】従って、制御圧延においては、オーステナ
イトの未再結晶温度域での累積圧下率を極力大きく確保
することが望ましい。しかし、一方では圧延終了温度は
Ａｒ３変態点温度以上であることが望ましいことから、
累積圧下率に制限を設けざるを得ないのが実情である。

【０００８】すなわち、実際の圧延においては、厚板圧
延機の圧延ロールによる抜熱及びロール冷却水やデスケ
ーリングの使用により、圧延される材料は圧延途中に大
きな温度降下を生じる。このため、材料の変形抵抗が増
大し、１パス当たりの圧下率を大きくとることができ
ず、圧延温度は重畳的に低下する。また、Ａｒ３変態点
以下の圧下は、強度靭性を向上させるものの、圧延集合
組織の発達が著しくなり、鋼材の異方性を助長させる問
題があるため、Ａｒ３変態点温度以下での過度の圧下は
好ましくない。

【０００９】従って、鋼板の仕上板厚（製品板厚）と圧
延終了温度が決まると、圧延途中の温度降下挙動は一義
的であるため、制御圧延において最も重要な因子である
未再結晶域における累積圧下率が制限されることにな
る。その結果、例えば未再結晶域で７０％以上の累積圧
下率を確保することは困難であり、図１に示されるよう
な強度と靭性の向上効果を十分に活用することができな
い。

【００１０】オーステナイトの未再結晶域での累積圧下
率を増加させる方法としては、いくつかの方法がある。
第１の方法は、Ｎｂ、Ｔｉ等のマイクロアロイ元素の含
有により、未再結晶の始まる温度を上昇させ、未再結晶
域を拡大する方法である。この方法の場合、０．１０％
以下のＮｂ又はＴｉを含有させることにより、未再結晶
域が高温側に約５０℃程度拡がる。しかし、Ｎｂ、Ｔｉ
の含有量をこれ以上増加してもその効果が飽和するこ
と、また、これらの元素の含有量の増加は、一般には溶
接性が著しく損なうため、マイクロアロイ元素の含有に
期待する方法には限界がある。

【００１１】第２の方法は、熱間圧延ラインでの熱損失
を防ぐ方法である。これに関しては、例えば特公昭４１
−９６４４号公報、特公昭５３−１４２９５５号公報、
特公昭５６−５１５１８号公報に、鋼片搬送時の熱損失
を抑制する技術が開示されている。しかしながら、これ
らはいずれも圧延前工程と圧延工程との間における鋼片
搬送時の熱損失を防ぐ技術であり、圧延途中の鋼片の温
度降下を抑制して未再結晶域での累積圧下率を増加させ
るものではない。

【００１２】また、特開平５−４３９３４号公報および
特開平５−２９５４３２号公報には、保温システムの利
用により圧延途中の温度降下を防止して、未再結晶域で
の累積圧下率を確保する方法が開示されている。しかし
ながら、これらの方法では保温のために専用の設備を設
置する必要があり、費用対効果の面で必ずしも有利とは
いえない。

【００１３】一方、第３の方法として、特開昭５９−７
８７０３号公報には、２台の圧延機を同一圧延ライン上
に配置し、それをタンデムリバースミルとして用いるこ
とにより、厚鋼板の熱間圧延に際して、極めて低い加熱
温度を採用し、かつ、圧延仕上温度を高温とするタンデ
ム圧延方法が開示されている。この発明は、低温加熱し
たスラブを再結晶温度域で仕上げるためにタンデム圧延
を行うものであり、実質的に加熱温度の下限を９００
℃、仕上温度の下限を８００℃としている。しかしなが
ら、極低温加熱は、スラブの加熱効率、加熱温度の均一
性の点で課題が多々あるのみならず、当該発明では圧延
・冷却条件については言及していないため、この方法だ
けで、必ずしも鋼材の靭性が向上するとはいえないと考
えられる。

【００１４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述のよう
に理論的には十分に確立されているが、実際の厚板圧延
ではその効果を十分に発揮し得ない制御圧延法におい
て、オーステナイト再結晶温度域での再結晶を繰り返し
促進させ、またオーステナイト未再結晶温度域での累積
圧下率を大きく確保することにより、鋼の強度および靭
性に優れた厚鋼板を効率よく製造する方法を提供するこ
とを目的とするものである。

【００１５】

【発明を解決するための手段】本発明者らは、鋼材の靭
性に及ぼす圧延・冷却条件の影響について鋭意検討を重
ねた結果、これまで詳細な検討が行われていなかったタ
ンデム圧延において、タンデム圧延のパス間時間の規
制、未再結晶温度域における十分な累積圧下率の付与、
圧延後の制御冷却の適用により、厚鋼板の大幅な特性向
上を図ることに成功した。

【００１６】すなわち第１の発明は、同一圧延ライン上
に配置した２台の圧延機を用いて厚鋼板をタンデム圧延
するに際して、オーステナイト再結晶域において２台の
圧延機による圧延のパス間時間を５秒以下とし、ついで
オーステナイトの未再結晶温度以下Ａｒ３変態点以上の
温度域において２台の圧延機で７０％以上の累積圧下率
を加え、さらに圧延終了後、Ａｒ３変態点以上の温度か
ら（Ａｒ３変態点−１００℃）以下３５０℃以上までの
温度域を、２０℃／秒以上の冷却速度で制御冷却を行う
ことを特徴とする、高靭性を有する高強度厚鋼板の製造
方法である。

【００１７】第２の発明は、同一圧延ライン上に配置し
た２台の圧延機を用いて厚鋼板をタンデム圧延するに際
して、オーステナイト再結晶域において２台の圧延機に
よる圧延のパス間時間を５秒以下とし、ついでオーステ
ナイトの未再結晶温度以下Ａｒ３変態点以上の温度域に
おいて２台の圧延機で７０％以上の累積圧下率を加え、
さらに圧延終了後、Ａｒ３変態点以上の温度から３５０
℃以下までの温度域を、２０℃／秒以上の冷却速度で制
御冷却を行い、その後Ａｃ１変態点以下５００℃以上の
温度域で焼戻すことを特徴とする、高靭性を有する高強
度厚鋼板の製造方法である。

【００１８】

【発明の実施の形態】以下に本発明における各製造条件
の限定理由を説明する。まず、圧延ラインの構成は、同
一ライン上に２台の圧延機を配置する。２台の圧延機に
より２パスの圧延を連続して行うことにより、実質的に
１パス当たり大きな圧下率を鋼に付与することができる
ため、以下の２つの効果が得られるからである。すなわ
ち、第１はオーステナイトの再結晶を促進させる効果、
第２は未再結晶温度以下Ａｒ３変態点以上の温度域にお
ける圧延能率を向上させ、この温度域で十分な累積圧下
率をとることができる効果である。また、同一ライン上
に３台以上の圧延機を配置しても、同様の効果が期待で
きる。

【００１９】なお、同一圧延ライン上に複数の圧延機を
配置して鋼板を製造する方法として、ホットストリップ
ミルがよく知られている。しかし、ホットストリップミ
ルで多スタンドとしているのは、比較的薄物の鋼板の寸
法形状とその生産性を考慮しているからである。また、
圧延材の長さが極めて長いため、リバース圧延を行うこ
とは不可能であり、薄物の鋼板を圧延するために、粗圧
延以降素材の温度を低下させずに圧延することが必要で
あり、圧下率もスタンド（パス）当たり２０〜５０％と
厚板圧延では不可能な範囲を使用している。一方、材質
的には、構造材として用いられる場合であっても、製造
できる板厚の上限が限られ、また靭性が要求されること
は少ない。従って、本発明のように、圧下率を大きくと
れない厚板圧延にタンデムミルを導入するのとは、その
思想が根本的に異なる。

【００２０】次に、オーステナイトの再結晶温度域にお
いて、２台の圧延機による圧延のパス間時間を５秒以下
とする。図２は、鋼Ａを１１００℃に加熱後、オーステ
ナイト再結晶温度域で２台の圧延機により圧延を行う過
程において、９５０℃にて圧下を加える際のパス間時間
を変化させた場合の加工後のオーステナイト粒径を示し
たものである。圧延パス間時間が５秒以下の場合には、
１台目の圧延機により付与された圧延歪みが十分に回復
しないうちに、２台目の圧延機により圧延歪みが与えら
れることにより圧延歪みが蓄積され、１パスで大きな圧
下率を付与されたのと同様の効果を得ることができる。
このため、その後速やかに再結晶が進行してオーステナ
イトの細粒化が起こる。しかし、圧延のパス間時間が５
秒を越える場合には、パス間で圧延歪みが回復するた
め、歪みの累積が十分ではなく、オーステナイトの再結
晶が十分に起こらない。また、温度、圧下率の条件によ
っては再結晶が部分的に起こるため、混粒となり、かえ
って靭性を劣化させることがある。

【００２１】なお、２台の圧延機で圧下を受けた後、再
度タンデム圧延されるとき、すなわちリバース圧延され
るときは、パス間時間の制約はない。これは、リバース
圧延に入るまでのパス間時間が５秒以下の場合には、そ
の前に加えられたパスと同様に歪みが累積される効果が
得られ、いずれかの圧延パスにより再結晶を起こすから
である。また、圧延材料の長さが長くなり、パス間時間
が５秒以上かかる場合には、蓄えられた歪みにより、リ
バース圧延に入るまでの待機時間中に再結晶が起こり得
るからである。

【００２２】オーステナイトの未再結晶温度以下Ａｒ３
変態点以上の温度域において、２台の圧延機で７０％以
上の累積圧下率を加える。この温度域では、圧下率の増
加に伴い、オーステナイト粒の伸展度および粒内の変形
帯の密度が上昇する。従って、γ／α変態時のフェライ
トの核生成サイトとなりうるオーステナイト粒界の面積
および単位体積当たりの変形帯の面積が増加して、変態
後の組織が微細化されるため、強度および靭性が向上す
る。このとき、累積圧下率が７０％未満では、オーステ
ナイト粒の伸展度および粒内の変形帯の密度が十分に高
くないため、十分に細粒な変態後の組織が得られず、厚
鋼板に十分な靭性、例えばＮｉを含有する低温用鋼に匹
敵する靭性を得ることができない。よって、未再結晶温
度以下Ａｒ３変態点以上の温度域における累積圧下率を
７０％以上とする。

【００２３】圧延終了後は、Ａｒ３変態点以上の温度か
ら（Ａｒ３変態点−１００℃）以下３５０℃以上までの
温度域を、２０℃／秒以上の冷却速度で制御冷却を行
う。冷却速度を２０℃／秒以上とするのは、未再結晶温
度以下Ａｒ３変態点以上の温度域での圧延により導入さ
れた核生成サイトから変態するフェライトの成長を抑制
し、空冷もしくは冷却速度２０℃／秒未満の冷却により
得られた鋼板に比較して、強度のみならず靭性も大幅に
向上させることができるからである。

【００２４】また、冷却開始温度がＡｒ３変態点以下と
なると、組織はαとγの二相組織状態となり、γ中のＣ
濃度が高まり、これが高冷却速度により靭性には好まし
くないＭＡ組織（マルテンサイトと残留オーステナイト
の混合組織）を多く含むベイナイトとなるため、冷却開
始温度はＡｒ３変態点以上とする。

【００２５】さらに、冷却停止温度は、比較的高温であ
るＡｒ３変態点直下（変態点から１００℃以内）の場合
は、制御冷却停止後に粒成長が起こり、結果として細粒
の組織が得られず、強度、靭性の向上が減少する。一
方、冷却停止温度が３５０℃以下の場合は、変態した後
の組織中のＭＡ分率が増加し、靭性が悪化する。従っ
て、冷却停止温度を（Ａｒ３変態点−１００）℃以下３
５０℃以上とすることにより、粒成長を抑制し、ＭＡの
発生を抑えた高強度・高靭性の鋼板が得られるようにな
る。

【００２６】なお、第２の発明では、圧延終了後、Ａｒ
３変態点以上の温度から３５０℃以下までの温度域を、
２０℃／秒以上の冷却速度で制御冷却を行い、その後Ａ
ｃ１変態点以下５００℃以上の温度域で焼き戻しを行
う。これは、上述のように冷却停止温度が３５０℃以下
となると、変態後の組織はいわゆる焼きの入ったマルテ
ンサイトとベイナイトの混合組織が増加する。そのまま
では靭性に好ましくないこれらの組織を、その後焼戻し
を行うことで、靭性を回復しかつ高強度化を図ることが
できる。

【００２７】なお、本発明においては、厚鋼板の化学成
分については特に限定されないが、重量％で、Ｃ：０．
０２〜０．２０％、Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：
０．５〜２．０％、Ａｌ：０．０１〜０．０８％を含有
し、さらに必要に応じて、Ｃｕ：０．０５〜１．０％、
Ｎｉ：０．０５〜１．０％、Ｃｒ：０．０５〜１．０
％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％、Ｎｂ：０．００５〜
０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．
００５〜０．１０％、の１種または２種以上を含有する
ことが望ましい。このような成分範囲の鋼が望ましいの
は以下の理由による。

【００２８】Ｃ：０．０２〜０．２０％ Ｃは鋼材の強度を確保するために必要な元素であるが、
０．０２％未満では強度が不足し、０．２０％を越えて
含有すると溶接性を損ねるので、その含有量は０．０２
〜０．２０％が好ましい。

【００２９】Ｓｉ：０．０１〜１．０％ Ｓｉは鋼材の強度を高めるとともに製鋼過程における脱
酸剤として必要であるが、０．０１％未満ではその効果
が不十分であり、１．０％を越えて含有すると溶接部の
勒性を劣化させるので、その含有量は０．０１〜１．０
％が好ましい。

【００３０】Ｍｎ：０．５〜２．０％ Ｍｎは鋼材の強度を高めるために含有されるが、０．５
％未満では強度が不足し、２．０％を越えて含有すると
母材と溶接部の勒性の劣化および溶接製の劣化を招くの
で、その含有量は０．５〜２．０％が好ましい。

【００３１】Ａｌ：０．０１〜０．０８ Ａｌは主として脱酸剤として含有される。含有量が０．
０１％未満ではその効果が安定せず、一方０．０８％を
超えると鋼の清浄性を低下させるので、その含有量は
０．０１〜０．０８％が好ましい。

【００３２】Ｃｕ：０．０５〜１．０％、Ｎｉ：０．０
５〜１．０％、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、Ｍｏ：０．
０５〜１．０％ Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏは強度の上昇に有効であるが、
それぞれ０．０５％未満ではその効果が発揮されず、
１．０％を超えると溶接性の劣化を招くため、その含有
量は０．０５〜１．０％が好ましい。

【００３３】Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ ：
０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０
％ Ｎｂ、Ｔｉについては、上述したような未再結晶温度を
上昇させる効果があるが、その他にＮｂ、Ｖ、Ｔｉは炭
窒化物もしくは窒化物を形成することによるフェライト
粒の微細化および析出強化等により靭性及び強度の向上
に有効な元素である。その含有量が０．００５％未満で
はその効果を有効に発揮することができず、０．１％を
超えると溶接部の勒性を劣化させるので、その含有量は
０．００５〜０．１０％が望ましい。

【００３４】また、これらの元素の他に不純物元素とし
てＰ、Ｓ、Ｏ、Ｎが不可避的に鋼に含まれるが、これら
により本発明鋼の特性が損なわれるものではない。

【００３５】

【実施例】以下に、本発明の実施例について説明する。
図３として示す表１に示した化学成分を有する鋼を１１
００℃に加熱し、初期スラブ厚２５０ｍｍから仕上板厚
２０ｍｍの鋼板に圧延した。ここで、鋼Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ
はＮｂ、Ｔｉを含有していないため、その未再結晶温度
は８５０℃である。また、鋼Ｅ、Ｆ、Ｇ、ＨはＮｂ又は
Ｔｉのいずれかを含有する鋼であり、その未再結晶温度
は９００℃である。図４、図５として示す表２−１、２
−２に、各鋼板の製造条件および機械的性質を示す。

【００３６】図１は、鋼Ａを１１００℃に加熱後、８５
０℃以下（未再結晶温度）の温度域で圧下率を種々変化
させた鋼板（板番Ａ−１〜Ａ−５）の強度と靭性の変化
を示す。ここで、仕上温度：８１０〜８００℃、仕上板
厚：２０ｍｍ、制御冷却開始温度：８０５〜７９５℃、
冷却速度：２５℃／ｓｅｃ、冷却停止温度：５００℃の
一定の条件とした。既述したように、オーステナイトの
未再結晶域での累積圧下率の増加とともに、強度と靭性
はともに連続的に向上することが明らかである。

【００３７】特に、タンデム圧延を用いて未再結晶温度
域での累積圧下率を７０％以上確保した板番Ａ−１、Ａ
−２、Ａ−３は、シャルピ衝撃試験における延性−脆性
破面遷移温度は−８０℃以下となり、低温用鋼に匹敵す
る靭性を示す。一方、通常の１スタンドの圧延機で圧延
した板番Ａ−４、Ａ−５では、仕上温度をＡｒ３変態点
以上としたため、未再結晶温度域での累積圧下率は６０
％程度しか確保できない。このため、靭性は板番Ａ−
１、Ａ−２等に比して見劣りがする。

【００３８】板番Ｂ−１、Ｂ−２、Ｃ−１、Ｄ−１、Ｅ
−１、Ｅ−２、Ｅ−５、Ｆ−１、Ｈ−１、Ｈ−３は、表
２−１に示すように、いずれも本発明の条件の範囲で製
造したものであり、一方、板番Ｂ−３、Ｃ−２、Ｄ−
２、Ｅ−３、Ｅ−４、Ｇ−１、Ｈ−２、Ｈ−４は比較鋼
である。ここで、板番Ｈ−４、Ｂ−３は、従来の１スタ
ンド圧延を用いたため、各々、未再結晶温度以下Ａｒ３
変態点以上での累積圧下率を十分に確保できない例、未
再結晶温度以下での累積圧下率を確保したため仕上温度
がＡｒ３変態点を下回った例である。

【００３９】板番Ｃ−２は、タンデム圧延を行っている
がパス間時間が５秒を超えた例であり、板番Ｄ−２、Ｅ
−３、Ｇ−１又は板番Ｅ−４、Ｈ−２は、圧延条件は本
発明の範囲内であるが、冷却速度が２０℃／ｓｅｃ未満
又は冷却停止温度が３５０℃を下回った例である。これ
らの比較鋼は、表２−２に示す鋼板の機械的性質から明
らかなように、本発明例に比較して、靭性又は強度が十
分とはいえない。なお、冷却停止温度が３５０℃を下回
った例である板番Ｅ−４、Ｈ−２を、冷却後に５５０℃
で焼戻しを行った板番Ｅ−５、Ｈ−３は、靭性が回復し
かつ良好な強度を得ることができる。

【００４０】

【発明の効果】以上に示したように、厚鋼板の圧延ライ
ンにおいて、同一ライン上に配置した２台の圧延機を用
いてタンデム圧延を行うことにより、オーステナイトの
高温再結晶域では圧延のパス間時間を規制して、再結晶
を促進させ、オーステナイトの未再結晶域では十分に高
い累積圧下率を付与することができ、圧延後の制御冷却
の適用と相俟って、従来法に比較して非常に高い靭性を
有する高強度厚鋼板を効率よく製造することが可能であ
る。また、従来の方法では、圧延条件の不十分さを補う
意味で、靭性向上効果の大きいＮｉの含有を必要とする
場合があったが、本発明では、高価なＮｉの含有を必要
としないため、経済的な利点も大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】鋼Ａにおいて、８５０℃以下Ａｒ３変態点以上
の温度域での累積圧下率が鋼板の強度および靭性に及ぼ
す影響を示す図である。

【図２】鋼Ａにおいて、９５０℃にて圧下を加える際の
パス間時間を変化させた場合の加工後のオーステナイト
粒径を示した図である。

【図３】実施例に用いた供試鋼の化学成分を表１として
示す図である。

【図４】実施例に用いた圧延条件、冷却条件と鋼板の機
械的性質の関係を、表２−１として示す図である。

【図５】実施例に用いた圧延条件、冷却条件と鋼板の機
械的性質の関係を、表２−２として示す図である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 同一圧延ライン上に配置した２台の圧延
   機を用いて厚鋼板をタンデム圧延するに際して、オース
   テナイト再結晶域において２台の圧延機による圧延のパ
   ス間時間を５秒以下とし、ついでオーステナイトの未再
   結晶温度以下Ａｒ３変態点以上の温度域において２台の
   圧延機で７０％以上の累積圧下率を加え、さらに圧延終
   了後、Ａｒ３変態点以上の温度から（Ａｒ３変態点−１
   ００℃）以下３５０℃以上までの温度域を、２０℃／秒
   以上の冷却速度で制御冷却を行うことを特徴とする、高
   靭性を有する高強度厚鋼板の製造方法。
2. 【請求項２】 同一圧延ライン上に配置した２台の圧延
   機を用いて厚鋼板をタンデム圧延するに際して、オース
   テナイト再結晶域において２台の圧延機による圧延のパ
   ス間時間を５秒以下とし、ついでオーステナイトの未再
   結晶温度以下Ａｒ３変態点以上の温度域において２台の
   圧延機で７０％以上の累積圧下率を加え、さらに圧延終
   了後、Ａｒ３変態点以上の温度から３５０℃以下までの
   温度域を、２０℃／秒以上の冷却速度で制御冷却を行
   い、その後Ａｃ１変態点以下５００℃以上の温度域で焼
   戻すことを特徴とする、高靭性を有する高強度厚鋼板の
   製造方法。