JPH11128683A - 反応効率の良い排ガス浄化用メタル担体及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 メタル担体の重量を増大させずに反応効率の
良い断面形状を有し、また、エンジン始動時のメタル担
体の温度上昇速度を増大させるため、ガスからメタル担
体への熱伝達率の向上、及びメタル担体の熱容量の小さ
い排気ガス浄化用メタル担体を提供する。 【解決手段】 全面に突起を有するステンレス平箔を渦
巻状に巻き回して円筒体とし、該渦巻状円筒体の隣接す
るステンレス箔の間は、前記突起によって互いに間隙を
有してガスが該円筒体を通過可能であることを特徴とす
る排気ガス浄化用メタル担体及びその製造方法である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の排気ガ
ス浄化装置に用いられる触媒コンバータ用メタル担体及
びその製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】内燃機関の排ガス浄化装置に用いられる
触媒コンバータ用メタル担体は、従来、ハニカム体の形
状をなし、図３に示すように、耐熱性を有する材質の平
板状の金属箔（平箔）と、同じ耐熱性を有する材質の金
属箔をコルゲート加工して波形とした箔（波箔）とを交
互に巻回して製造していた。形成されたハニカム体の平
箔と波箔のハニカム通路表面に触媒を担持させて排気ガ
スを浄化する触媒コンバータを形成する。触媒コンバー
タは内燃機関の排気通路に配設され、排気ガス中のＨ
Ｃ、ＣＯ、ＮＯ₂ 等を浄化している。

【０００３】触媒コンバータのガス通路に流入した排気
ガスは、ガス内の物質移動によって反応すべき物質が触
媒表面へ移動し、触媒表面に到達して所定の化学反応が
進行し、触媒から生成物質が移動し離反することで完了
する。従って、触媒コンバータ内での排ガス浄化速度
は、反応すべき物質の触媒表面への移動速度、触媒表面
での化学反応速度、触媒表面からの生成物質の移動速度
によって律速される。排ガス浄化速度が速い場合には触
媒コンバータの長さ（反応距離）は短くて済み、排ガス
浄化速度が遅い場合には、排気ガス中のすべての有害物
質が反応を完了するに足る十分に長い触媒コンバータを
準備する必要が生じる。

【０００４】触媒表面での化学反応速度は温度に非常に
影響を受け、十分に高い温度では触媒表面での化学反応
速度は非常に高く、そのような場合の触媒コンバータ全
体の排ガス浄化速度はガス通路内での反応物質の移動速
度によって決定される。

【０００５】一方、メタル担体が具備すべきもうひとつ
の特性として、エンジン始動時のメタル担体の温度上昇
速度がある。触媒反応は触媒担体の温度が約３００℃以
上にならないと開始しないので、エンジン始動時の触媒
担体の温度が低い間は排気ガスの浄化は行われず、不純
物を含んだ排気ガスが系外に排出される。そのような不
都合を極力防止するためには、エンジン始動時に触媒コ
ンバータに流入する排気ガスの顕熱を吸収し、メタル担
体がいかに早く触媒反応が進行する温度に到達するかが
問題となる。

【０００６】エンジン始動時のメタル担体の温度上昇速
度を増大させるためには、ガスからメタル担体への熱伝
達率が向上すること、及びメタル担体の熱容量を小さく
することが有効である。

【０００７】ガス通路内での反応物質の移動によって全
反応物質が触媒表面に到達し置換されるためには、ガス
と触媒表面との距離が短いほど短時間で完了することは
明らかである。そのため、同一のガス通路断面形状で断
面積を小さくする、あるいは断面形状を偏平にしてガス
通路の両側の壁を接近させることが反応速度増大に有効
である。Analytical Investigation of the Performanc
e of Catalytic Monoliths of Varying Channel Geomet
ries Based on Mass Transfer Controlling Condition
s, Society of Automotive Engineers, Automotive Eng
ineering Congress, Feb. 25, 1974 において、ガス通
路の断面形状を波箔・平箔巻き回し型、円形、正方形、
三角形、長方形等とし、断面積を種々変更してガス通路
内での反応速度の計算を行い、反応を完了するのに必要
な触媒コンバータの長さ、触媒コンバータを通過すると
きの圧力損失等を求めている。それによると、同一断面
形状で断面積を小さくすれば反応速度が増大し、短い触
媒コンバータ長さで反応が完了するという結果が当然得
られている。更に、総合的にみると、縦横比４の長方形
を断面形状としたものが、触媒コンバータでの圧力損失
の少なさを含め総合的に最も優れていることを明らかに
している。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】従来の平箔と波箔との
組合わせにより、メタル担体のガス通路の断面形状を長
方形とすることはもちろん可能である。ただし、その場
合、図４に示すように長方形の長辺において平箔と波箔
が接する部分が長く、この部分においては実質的に箔の
厚みが倍増することとなり、メタル担体全体の重量増大
の原因となる。メタル担体の重量の増大はメタル担体の
熱容量の増大につながるため、エンジン始動時のメタル
担体の温度上昇速度が遅くなるという弊害を招来する。

【０００９】本発明は、メタル担体の重量を増大させず
に反応効率の良い断面形状を有するメタル担体を提供す
ることを目的とする。

【００１０】また、エンジン始動時のメタル担体の温度
上昇速度を増大させるため、ガスからメタル担体への熱
伝達率の向上、及びメタル担体の熱容量を小さくするこ
とを目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するためになされたものであり、その要旨とするとこ
ろは、以下の通りである。その第１は、全面に突起を有
するステンレス平箔を渦巻状に巻き回して円筒体とし、
該渦巻状円筒体の隣接するステンレス箔の間は、前記突
起によって互いに間隙を有してガスが該円筒体を通過可
能であることを特徴とする排ガス浄化用メタル担体であ
る。平箔の長手方向の突起の間隔が平箔表面からの突起
の高さの４倍以上であることが好ましい。また、前記突
起は平箔をエンボス加工されてなることが好ましい。更
に、前記突起先端と対向する平箔との接触部は拡散接合
されてなることが好ましい。

【００１２】その第２は、平箔の突起は、平箔にダイス
とポンチとを用いたエンボス加工を施すことによって形
成することを特徴とする上記第１の排ガス浄化用メタル
担体の製造方法である。

【００１３】これにより、メタル担体の重量を増大させ
ずに反応効率の良い断面形状を有するメタル担体を提供
することができる。

【００１４】また、激しく運動するガス中においては、
ガス中の熱の移動は物質移動に伴って行われるので、一
般にガス〜接触表面間の物質移動速度、及びガス〜接触
表面間の熱伝達速度との間には、正の相関が見られる。
即ち、物質移動速度が速いほど熱伝達速度も速くなる。
従って、触媒反応を促進するために物質移動速度の早い
形状のメタル担体を選択すれば、必然的に熱伝達速度も
向上することが期待できる。更に、物質移動速度の速い
形状のメタル担体は、結果としてメタル担体の長さを短
くすることができるため、メタル担体の重量が軽減し、
熱容量も軽減する。即ち、物質移動速度の優れたメタル
担体の採用は、エンジン始動時のメタル担体内の速やか
な温度上昇が期待できることとなる。そのため、上記手
段の採用により、メタル担体の触媒反応効率を増大させ
ると同時にエンジン始動時のメタル担体の温度上昇速度
を向上させることができる。

【００１５】

【発明の実施の形態】従来のように平箔と波箔との組合
わせによって長方形の断面形状を得ようとすると必然的
に箔同士が長い距離にわたって接する部分が生じてしま
うので、本発明では平箔のみを用いてメタル担体を構成
する。また、断面形状として長方形が良好であるとの結
果が従来得られているのは、断面が偏平であることで相
接する長辺同士が接近し、ガス通路内での物質移動速度
が速くなったことが原因であると考えられることから、
本発明では長方形という形状にはとらわれず、巻き回し
の結果できる渦巻構造の相接する平箔同士の間隔を狭く
することで長方形と同様の効果を実現することができ
た。

【００１６】相接する平箔同士の間隔を狭く保つための
スペーサとして、本発明では平箔に配置した突起を用い
た。突起の高さが即ち平箔と平箔との間隔となる。突起
は、平箔と平箔との間隔が渦巻体の全周・全長にわたっ
て概略平行になるのに必要な間隔で配置する必要があ
る。一方、突起は平箔と平箔の間隔のガス通過の抵抗と
なるので、必要以上に多くを設置することは好ましくな
い。また、断面積の大きな突起を設置することも、ガス
に対する抵抗を増大することとなるので好ましくない。

【００１７】平箔の長手方向の突起の間隔は、好ましく
は突起の高さの４倍以上とする。これにより、通過する
ガスの抵抗を減少し、圧力損失の少ないメタル担体を構
成することができる。ただし、平箔の長手方向の突起の
間隔が突起の高さの２０倍を超えると、平箔同士を平行
に保つことが難しくなる。

【００１８】平箔の横方向の突起の間隔は、突起の高さ
の５倍から１５倍の間が好ましい。理由は長手方向の突
起間隔についてと同様である。平箔の横方向の突起の配
置は、できるかぎり一直線上に並べることが好ましい。
これにより、突起に起因するガスの受ける抵抗を最少に
することができる。

【００１９】平箔への突起の生成の方法は、図５に示す
ようなポンチ１２とダイス１１を用いたエンボス加工が
適しているが、これに限定することなく、同様の形状の
突起が得られるものであればどのような方法でも構わな
い。

【００２０】突起の形状は、図６（ａ）〜（ｃ）に示す
ような同心円状の突起のほか、図６（ｄ）〜（ｆ）に示
すような長さをもった突起としてもよい。長さをもった
突起とすると、突起先端と対向する平箔との接合長さの
増大により、接合強度を向上できるという効果がある。
長さをもった突起とする場合は、突起の長手方向とガス
流の方向とを平行に配置することが必要である。

【００２１】平箔同士の間隔はできるだけ狭くすること
が好ましい。その理由は、熱伝達物質伝達を極限まで高
めることができるからである。しかしながら、ガス通路
の間隔を狭くするほど流路の抵抗が増大する。一方、ガ
ス通路の間隔を狭くすると排気ガス反応速度が増大する
ので、メタル担体の長さを短くすることができる。その
結果、ガス通路の間隔を変更しても、メタル担体トータ
ルとしての圧力損失は大きくは変化しないという結果が
得られた。ただし、使用する平箔の厚さを一定とする
と、ガス通路の間隔が狭いほど全体の平箔使用量が増大
し、メタル担体の重量が増大して熱容量が増大するとい
う弊害が生じるので注意が必要である。

【００２２】突起先端と対向する平箔との接触部は通常
は接合する。接合には従来からメタル担体の箔の接合に
用いられているろう付けを用いることもできるが、拡散
接合とすることがより好ましい。平箔を巻き回してハニ
カム体を構成した後、巻き回しの張力による突起先端と
対向する平箔との間の押し付け力が解除されないように
保持したままで真空炉に装入し、高温高真空の中で拡散
接合を行う。拡散接合で接合されたメタル担体は、従来
のろう付け法に比較して、ろう材が不要となることか
ら、ろう材の影響による酸化劣化のない低廉で高強度の
担体を製造することができる。

【００２３】メタル担体の円筒体の長さ（平箔の横方向
の幅）は、メタル担体を通過する排気ガスの反応成分が
必要なだけ反応を終了するに必要な長さとする。通常は
上述のように平箔同士の間隔を狭くするほどメタル担体
円筒体の必要長さは短くなる。

【００２４】上記のように、平箔同士の間隔とメタル担
体円筒体の長さとの組合わせによってメタル担体の特
性、即ちメタル担体の重量（熱容量）、圧力損失を適切
に定めることができる。

【００２５】

【実施例】本発明例として、箔の厚み５０μｍの２０Ｃ
ｒ−５Ａｌステンレス鋼平箔を用い、突起高さ０．７ｍ
ｍ、平箔長手方向の突起間隔１０ｍｍ、平箔幅方向の突
起間隔１０ｍｍの突起を形成した。メタル担体形成に際
しては、まず中心部に従来タイプの平箔と波箔を交互に
巻回したハニカム体を形成し、これをコア部としてその
外周に前記突起を形成した平箔を渦巻状に巻き回してメ
タル担体を形成した。突起はエンボス加工方法で形成し
た。

【００２６】比較材として、本発明と同じ箔の厚み５０
μｍの２０Ｃｒ−５Ａｌステンレス鋼平箔を準備し、こ
の平箔と、該平箔をコルゲート加工して波形とした波箔
とを交互に巻き回し、ハニカム状のメタル担体を形成し
た。ハニカムはセル高さを１．２５ｍｍ、ピッチを２．
５４ｍｍとした。

【００２７】メタル担体の外径は本発明例、比較例とも
９０ｍｍとした。メタル担体の長さは、比較例は１２０
ｍｍである。排気ガスの浄化を十分に行うために必要な
長さである。本発明例においては、比較例と同じ１２０
ｍｍの長さのもの（Ｎｏ．１）、及び比較例より短い１
００ｍｍの長さのもの（Ｎｏ．２）を製作した。メタル
担体の重量は、本発明例Ｎｏ．１が５１４ｇ、本発明例
Ｎｏ．２が４２８ｇ、比較例が４５８ｇとなった。

【００２８】メタル担体に触媒を担持させないままでエ
ンジンに装着し、エンジン停止状態からエンジンを始動
したときのメタル担体の温度上昇速度を比較した。メタ
ル担体内の温度測定箇所は、図２（ｂ）に示すように、
メタル担体後端から１０ｍｍの位置において、メタル担
体の中央部、Ｒ／２部、外周部の３箇所とした。メタル
担体入り側のガス温度推移は図２（ａ）に示す通りであ
る。メタル担体各箇所の温度の推移をそれぞれ図２
（ｃ）（ｄ）（ｅ）に示す。本発明例Ｎｏ．２は、比較
例よりも重いので熱容量は不利であるにもかかわらず、
温度上昇は比較例よりも速い。これは、本発明例Ｎｏ．
１の方が流入した排気ガスからメタル担体への熱伝達効
率が優れているということであり、本発明例Ｎｏ．１の
熱伝達速度が比較例よりも優れていることの証左であ
る。本発明例Ｎｏ．２は重量が軽いので熱容量が小さ
く、熱伝達速度は本発明例Ｎｏ．１と同等であるから、
当然のことながら極めて速くメタル担体の温度が上昇し
ている。エンジン始動から触媒に着火するまでの時間
は、本発明例Ｎｏ．２では比較例の６０％に短縮され
た。

【００２９】各メタル担体に触媒を担持させ、エンジン
に装着して触媒コンバータにおけるＣＯガスの燃焼状況
を比較した。触媒コンバータ入口において排気ガス中に
存在したＣＯガスが触媒コンバータ中で燃焼する燃焼率
は、本発明例Ｎｏ．１が９９％、本発明例Ｎｏ．２が９
９％、比較例が９９％と、差が生じなかった。比較例の
メタル担体長さ１２０ｍｍはもともと比較例において十
分に排気ガスが燃焼するに必要な長さであるから、比較
例、及び比較例と同じ長さの本発明例Ｎｏ．１の燃焼率
が高いのは当然である。本発明例Ｎｏ．２は、比較例よ
りも長さが短いが、比較例と同等の燃焼率を実現してい
る。本発明例は比較例に対してメタル担体内での化学反
応速度が向上している証左であり、このため本発明例は
従来例に比較して短いメタル担体で十分な排気ガス浄化
を実現することができた。

【００３０】

【発明の効果】突起を有する平箔を用いた縦横比の大き
いガス流路のメタル担体により、排ガス浄化速度、熱伝
達速度が速く、軽量で熱容量が小さく、エンジン始動時
の温度上昇速度が極めて速い触媒コンバータが製造で
き、エンジン始動時の有害排気ガス排出が少なく、軽量
で安価な触媒コンバータを提供することが可能になっ
た。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の突起を有する平箔を巻き回してメタル
担体を形成する様子を示す斜視図である。

【図２】エンジン始動時のメタル担体の温度上昇の状況
を比較する図であり、（ａ）はメタル担体入り側のガス
温度の推移を示し、（ｂ）はメタル担体温度測定箇所を
示し、（ｃ）はメタル担体の中央部の温度推移を示し、
（ｄ）はメタル担体のＲ／２部の温度推移を示し、
（ｄ）はメタル担体の外周部の温度推移を示す。

【図３】従来の平箔と波箔を交互に巻き回してハニカム
状のメタル担体を形成する様子を示す斜視図である。

【図４】従来の平箔と波箔との組合わせによりガス通路
断面を長方形としたメタル担体のガス通路を垂直に見た
詳細図である。

【図５】突起をエンボス加工法で形成する状況を示す図
であり、（ａ）は加工前、（ｂ）は加工中、（ｃ）は加
工後の状況を示す図である。

【図６】本発明の突起の構造を示す図であり、（ａ）は
同心円状の突起の平面図であり、（ｂ）は（ａ）の突起
の断面図であり、（ｃ）は（ｂ）と直角方向の断面図で
あり、（ｄ）は長さをもった突起の平面図であり、
（ｅ）は（ｄ）の突起の長手方向の断面図であり、
（ｆ）は（ｅ）と直角方向の断面図である。

【符号の説明】

１ メタル担体 ２ 平箔 ３ 突起 ４ 温度側定位置 ５ 本発明例Ｎｏ．１ ６ 本発明例Ｎｏ．２ ７ 比較例 ８ 平箔 ９ 波箔 １０ ガス通路 １１ ダイス １２ ポンチ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 内中 伸幸 東海市東海町５−３ 新日本製鐵株式会社 名古屋製鐵所内

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 全面に突起を有するステンレス平箔を渦
   巻状に巻き回して円筒体とし、該渦巻状円筒体の隣接す
   るステンレス箔の間は、前記突起によって互いに間隙を
   有してガスが該円筒体を通過可能であることを特徴とす
   る排ガス浄化用メタル担体。
2. 【請求項２】 平箔の長手方向の突起の間隔が平箔表面
   からの突起の高さの４倍以上であることを特徴とする請
   求項１記載の排ガス浄化用メタル担体。
3. 【請求項３】 前記突起は平箔をエンボス加工されてな
   ることを特徴とする請求項１又は２記載の排ガス浄化用
   メタル担体。
4. 【請求項４】 前記突起先端と対向する平箔との接触部
   は拡散接合されてなることを特徴とする請求項１乃至３
   記載の排ガス浄化用メタル担体。
5. 【請求項５】 平箔の突起は、平箔にダイスとポンチと
   を用いたエンボス加工を施すことによって形成すること
   を特徴とする請求項３又は４記載の排ガス浄化用メタル
   担体の製造方法。