JPH11123562A - アークスポット溶接用の外側キャップ及びこのキャップを用いた溶接トーチ - Google Patents
アークスポット溶接用の外側キャップ及びこのキャップを用いた溶接トーチInfo
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- JPH11123562A JPH11123562A JP9299496A JP29949697A JPH11123562A JP H11123562 A JPH11123562 A JP H11123562A JP 9299496 A JP9299496 A JP 9299496A JP 29949697 A JP29949697 A JP 29949697A JP H11123562 A JPH11123562 A JP H11123562A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ワークの平面度の状態に影響されずに溶接点
への入熱量の変動を少なくできるアークスポット溶接用
の外側キャップ及びこのキャップを用いた溶接トーチを
提供する。 【解決手段】 アークスポット溶接トーチの先端部を囲
繞し、溶接時にワークに接触されるアークスポット溶接
用の外側キャップ１２において、ワークと接触する全面
積を５０mm2 以下としている。また、下端面に、ワーク
と接触させる脚体１３を着脱可能に有してもよく、この
脚体１３を少なくとも３本有することが好ましい。この
とき、ワークとの接触部は金属材料で構成されてもよ
い。また、前記複数の脚体１３のワークと接触する全面
積を５０mm2 以下としてもよい。さらに、外側キャップ
１２の下端部に、囲繞する内側の空間と外側とを連通さ
せる開口部５５を設け、かつ、この開口部５５の上面の
傾斜を内側から外側に向けて上昇させている。
への入熱量の変動を少なくできるアークスポット溶接用
の外側キャップ及びこのキャップを用いた溶接トーチを
提供する。 【解決手段】 アークスポット溶接トーチの先端部を囲
繞し、溶接時にワークに接触されるアークスポット溶接
用の外側キャップ１２において、ワークと接触する全面
積を５０mm2 以下としている。また、下端面に、ワーク
と接触させる脚体１３を着脱可能に有してもよく、この
脚体１３を少なくとも３本有することが好ましい。この
とき、ワークとの接触部は金属材料で構成されてもよ
い。また、前記複数の脚体１３のワークと接触する全面
積を５０mm2 以下としてもよい。さらに、外側キャップ
１２の下端部に、囲繞する内側の空間と外側とを連通さ
せる開口部５５を設け、かつ、この開口部５５の上面の
傾斜を内側から外側に向けて上昇させている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、アークスポット溶
接トーチの先端部を囲繞し、スポット溶接時にワークに
接触されるアークスポット溶接用の外側キャップ及びこ
のキャップを用いた溶接トーチに関する。
接トーチの先端部を囲繞し、スポット溶接時にワークに
接触されるアークスポット溶接用の外側キャップ及びこ
のキャップを用いた溶接トーチに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、プラズマアーク溶接やＴＩＧ
溶接等のアーク溶接においては、スポット溶接を行う場
合に、ノズルのアーク噴射口からワークまでの間の距離
（いわゆる、スタンドオフ）を常時一定に維持して溶接
することが溶接品質を安定させるために非常に重要とな
っている。このようにスタンドオフを一定に保って溶接
する方法は例えば特開平７−１６７５２号公報に開示さ
れており、図５は同公報に開示されたプラズマ溶接装置
に用いられるプラズマ溶接トーチの説明図を示してい
る。以下、同図に基づいて従来技術を説明する。
溶接等のアーク溶接においては、スポット溶接を行う場
合に、ノズルのアーク噴射口からワークまでの間の距離
（いわゆる、スタンドオフ）を常時一定に維持して溶接
することが溶接品質を安定させるために非常に重要とな
っている。このようにスタンドオフを一定に保って溶接
する方法は例えば特開平７−１６７５２号公報に開示さ
れており、図５は同公報に開示されたプラズマ溶接装置
に用いられるプラズマ溶接トーチの説明図を示してい
る。以下、同図に基づいて従来技術を説明する。
【０００３】第１ノズル３１（本発明に係わる実施形態
におけるノズル２１に対応する）の先端部を囲繞する第
２ノズル３２（本発明に係わる実施形態における内側キ
ャップ１７に対応する）は第１ノズル３１との間に冷却
水通路を形成している。また、第２ノズル３２の先端部
を囲繞する保持キャップ３４ａはプラズマ溶接トーチ３
７のシールド部３４の先端部に取り付けられており、第
２ノズル３２と、シールド部３４及び保持キャップ３４
ａ（本発明に係わる実施形態における外側キャップ１２
に対応する）とはシールドガス通路３８を形成してい
る。また、保持キャップ３４ａの先端部には、ガス抜き
用のスリット３５が設けてある。なお、シールド部３４
及び保持キャップ３４ａは第２ノズル３２に対して電気
的に絶縁されている。また、第１ノズル３１の内側に
は、電極３０（本発明に係わる実施形態における電極２
９に対応する）が設けられている。そして、スポット溶
接時には、ワークＷに保持キャップ３４ａの下端面を接
触させてスタンドオフを常時一定値に保持した状態で、
電極３０と第１ノズル３１の間にパイロット電圧を印加
してパイロットアークを発生させた後、電極３０とワー
クＷの間にプラズマ電圧を印加してプラズマアークを発
生させ、ワークＷが溶接されるようになっている。
におけるノズル２１に対応する）の先端部を囲繞する第
２ノズル３２（本発明に係わる実施形態における内側キ
ャップ１７に対応する）は第１ノズル３１との間に冷却
水通路を形成している。また、第２ノズル３２の先端部
を囲繞する保持キャップ３４ａはプラズマ溶接トーチ３
７のシールド部３４の先端部に取り付けられており、第
２ノズル３２と、シールド部３４及び保持キャップ３４
ａ（本発明に係わる実施形態における外側キャップ１２
に対応する）とはシールドガス通路３８を形成してい
る。また、保持キャップ３４ａの先端部には、ガス抜き
用のスリット３５が設けてある。なお、シールド部３４
及び保持キャップ３４ａは第２ノズル３２に対して電気
的に絶縁されている。また、第１ノズル３１の内側に
は、電極３０（本発明に係わる実施形態における電極２
９に対応する）が設けられている。そして、スポット溶
接時には、ワークＷに保持キャップ３４ａの下端面を接
触させてスタンドオフを常時一定値に保持した状態で、
電極３０と第１ノズル３１の間にパイロット電圧を印加
してパイロットアークを発生させた後、電極３０とワー
クＷの間にプラズマ電圧を印加してプラズマアークを発
生させ、ワークＷが溶接されるようになっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記特
開平７−１６７５２号公報に開示された従来のプラズマ
溶接トーチの保持キャップ３４ａの下端面をワークＷに
接触させて溶接する際に、プラズマアークによりワーク
Ｗに入熱した熱量が前記保持キャップ３４ａを経由して
図６及び図７に示すように逃げて行き、この熱の逃げ方
がワークＷの状態によって影響を受けるので、溶接点へ
の入熱量の変動を生じるという問題がある。すなわち、
ワークＷが図６に示すような平面の状態では熱が全体的
に保持キャップ３４ａを経由して逃げるので、溶接点が
冷え易いが、ワークＷが図７に示すように曲面になって
いたり、あるいは入熱の影響で反っている状態のときに
は、熱が保持キャップ３４ａに逃げ難くなるので、溶接
点が過度に入熱され易くなる。したがって、ワークＷの
平面度の変化によって溶接点への入熱量の変動が生じる
ので、安定した溶接品質を得ることが困難となってい
る。また、従来のガス抜き用のスリット３５の上面は、
溶接トーチの軸心に対して直交している。これにより、
溶接点から飛散するスパッタがスリット３５の上面に衝
突し易く、したがってスパッタが保持キャップ３４ａの
近傍に落下してワークＷの表面に付着する。また、プラ
ズマガスやシールドガスが保持キャップ３４ａの真横に
集中して吹き出されるので、ワーク表面が著しく汚れる
ことがある。この結果、溶接後のワーク表面の外観品質
が低下するという問題もある。
開平７−１６７５２号公報に開示された従来のプラズマ
溶接トーチの保持キャップ３４ａの下端面をワークＷに
接触させて溶接する際に、プラズマアークによりワーク
Ｗに入熱した熱量が前記保持キャップ３４ａを経由して
図６及び図７に示すように逃げて行き、この熱の逃げ方
がワークＷの状態によって影響を受けるので、溶接点へ
の入熱量の変動を生じるという問題がある。すなわち、
ワークＷが図６に示すような平面の状態では熱が全体的
に保持キャップ３４ａを経由して逃げるので、溶接点が
冷え易いが、ワークＷが図７に示すように曲面になって
いたり、あるいは入熱の影響で反っている状態のときに
は、熱が保持キャップ３４ａに逃げ難くなるので、溶接
点が過度に入熱され易くなる。したがって、ワークＷの
平面度の変化によって溶接点への入熱量の変動が生じる
ので、安定した溶接品質を得ることが困難となってい
る。また、従来のガス抜き用のスリット３５の上面は、
溶接トーチの軸心に対して直交している。これにより、
溶接点から飛散するスパッタがスリット３５の上面に衝
突し易く、したがってスパッタが保持キャップ３４ａの
近傍に落下してワークＷの表面に付着する。また、プラ
ズマガスやシールドガスが保持キャップ３４ａの真横に
集中して吹き出されるので、ワーク表面が著しく汚れる
ことがある。この結果、溶接後のワーク表面の外観品質
が低下するという問題もある。
【０００５】本発明は、上記の問題点に着目してなされ
たものであり、溶接点への入熱量の変動を抑制し、また
ワーク表面の外観品質を向上して、溶接品質を向上でき
るアークスポット溶接用の外側キャップ及びこのキャッ
プを用いた溶接トーチを提供することを目的としてい
る。
たものであり、溶接点への入熱量の変動を抑制し、また
ワーク表面の外観品質を向上して、溶接品質を向上でき
るアークスポット溶接用の外側キャップ及びこのキャッ
プを用いた溶接トーチを提供することを目的としてい
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段、作用及び効果】上記の目
的を達成するために、請求項１に記載の発明は、アーク
スポット溶接トーチの先端部を囲繞し、溶接時にワーク
に接触されるアークスポット溶接用の外側キャップ１２
において、ワークと接触する全面積が５０mm2 以下であ
るようにしている。
的を達成するために、請求項１に記載の発明は、アーク
スポット溶接トーチの先端部を囲繞し、溶接時にワーク
に接触されるアークスポット溶接用の外側キャップ１２
において、ワークと接触する全面積が５０mm2 以下であ
るようにしている。
【０００７】請求項１に記載の発明によると、溶接トー
チの先端部を囲繞する外側キャップがワークと接触する
全面積を５０mm2 以下と小さくしているので、溶接時に
ワークから外側キャップの接触部を経由して外側キャッ
プに逃げる熱量を少なくすることができる。これによ
り、外側キャップに逃げて行く熱量が溶接品質に及ぼす
影響はほとんど無いので、溶接時に入熱によりワークが
反ったり反らなかったりする場合、あるいはワークが平
面であったり曲面であったりする場合に、外側キャップ
とワークとの接触面積の変動による外側キャップに逃げ
て行く熱量の変化は溶接品質に影響しなくなる。したが
って、溶接点の入熱量及び冷却時間のばらつきが小さく
なる。この結果、安定して良好な溶接品質を得ることが
できる。
チの先端部を囲繞する外側キャップがワークと接触する
全面積を５０mm2 以下と小さくしているので、溶接時に
ワークから外側キャップの接触部を経由して外側キャッ
プに逃げる熱量を少なくすることができる。これによ
り、外側キャップに逃げて行く熱量が溶接品質に及ぼす
影響はほとんど無いので、溶接時に入熱によりワークが
反ったり反らなかったりする場合、あるいはワークが平
面であったり曲面であったりする場合に、外側キャップ
とワークとの接触面積の変動による外側キャップに逃げ
て行く熱量の変化は溶接品質に影響しなくなる。したが
って、溶接点の入熱量及び冷却時間のばらつきが小さく
なる。この結果、安定して良好な溶接品質を得ることが
できる。
【０００８】請求項２に記載の発明は、アークスポット
溶接トーチの先端部を囲繞し、溶接時にワークに接触さ
れるアークスポット溶接用の外側キャップ１２におい
て、下端面に、ワークと接触させる脚体１３を着脱可能
に有する構成としている。
溶接トーチの先端部を囲繞し、溶接時にワークに接触さ
れるアークスポット溶接用の外側キャップ１２におい
て、下端面に、ワークと接触させる脚体１３を着脱可能
に有する構成としている。
【０００９】請求項２に記載の発明によると、溶接トー
チの先端部を囲繞する外側キャップの下端面に、ワーク
と接触させる脚体を着脱可能に有しているので、この脚
体とワークとの接触面積が非常に小さくなる。これによ
って、溶接時に入熱によりワークが反ったり反らなかっ
たりする場合、あるいはワークが平面であったり曲面で
あったりする場合に、この脚体とワークとの接触面積の
変動により生ずる、ワークの熱が脚体を経由して逃げて
行く際の熱量の変動が小さくなるので、溶接点の入熱量
及び冷却時間のばらつきが小さくなる。この結果、安定
して良好な溶接品質を得ることができる。さらに、この
脚体は着脱可能となっているので、ワークとの接触を繰
り返して脚体の先端部の磨耗が激しい場合でも、この脚
体のみの交換を行うだけでよく、保守費用を安くするこ
とができ、またスタンドオフを調整する場合に、この脚
体を交換するだけで容易に対応可能となる。
チの先端部を囲繞する外側キャップの下端面に、ワーク
と接触させる脚体を着脱可能に有しているので、この脚
体とワークとの接触面積が非常に小さくなる。これによ
って、溶接時に入熱によりワークが反ったり反らなかっ
たりする場合、あるいはワークが平面であったり曲面で
あったりする場合に、この脚体とワークとの接触面積の
変動により生ずる、ワークの熱が脚体を経由して逃げて
行く際の熱量の変動が小さくなるので、溶接点の入熱量
及び冷却時間のばらつきが小さくなる。この結果、安定
して良好な溶接品質を得ることができる。さらに、この
脚体は着脱可能となっているので、ワークとの接触を繰
り返して脚体の先端部の磨耗が激しい場合でも、この脚
体のみの交換を行うだけでよく、保守費用を安くするこ
とができ、またスタンドオフを調整する場合に、この脚
体を交換するだけで容易に対応可能となる。
【００１０】請求項３に記載の発明は、請求項２記載の
外側キャップ１２において、前記脚体１３を少なくとも
３本有する構成としている。
外側キャップ１２において、前記脚体１３を少なくとも
３本有する構成としている。
【００１１】請求項３に記載の発明によると、ワークと
の接触部を３箇所以上有しているので、ワーク表面に対
して溶接トーチを略垂直に安定して接触させることがで
きる。また、接触部が３箇所以上に分散されるので、脚
体とワークとの接触によるワークの変形及び傷つきを低
減することができる。
の接触部を３箇所以上有しているので、ワーク表面に対
して溶接トーチを略垂直に安定して接触させることがで
きる。また、接触部が３箇所以上に分散されるので、脚
体とワークとの接触によるワークの変形及び傷つきを低
減することができる。
【００１２】請求項４に記載の発明は、請求項１〜３記
載の外側キャップ１２において、ワークとの接触部が金
属材料で構成されている。
載の外側キャップ１２において、ワークとの接触部が金
属材料で構成されている。
【００１３】請求項４に記載の発明によると、外側キャ
ップのワークとの接触部を金属材料で構成しているの
で、ワークとの接触を繰り返す時に強くぶつけるように
ワークに押し当てても、磨耗や破損等が無く耐久性が良
い。したがって、外側キャップの交換寿命が長期とな
り、保守費用を低減できる。
ップのワークとの接触部を金属材料で構成しているの
で、ワークとの接触を繰り返す時に強くぶつけるように
ワークに押し当てても、磨耗や破損等が無く耐久性が良
い。したがって、外側キャップの交換寿命が長期とな
り、保守費用を低減できる。
【００１４】請求項５に記載の発明は、請求項２又は３
記載の外側キャップ１２において、前記複数の脚体１３
のワークと接触する全面積が５０mm2 以下であるように
している。
記載の外側キャップ１２において、前記複数の脚体１３
のワークと接触する全面積が５０mm2 以下であるように
している。
【００１５】請求項５に記載の発明によると、溶接トー
チの先端部を囲繞する外側キャップの下端面に、ワーク
と接触させる複数の脚体を着脱可能に有すると共に、こ
の脚体がワークと接触する全面積を５０mm2 以下と小さ
くしているので、この脚体とワークとの接触面積が確実
に小さくなる。請求項２又は３記載の発明と同様の作用
及び効果が得られると共に、確実に溶接点の入熱量及び
冷却時間のばらつきを小さくすることが可能となる。こ
の結果、さらに安定的に良好な溶接品質を得ることが可
能となる。
チの先端部を囲繞する外側キャップの下端面に、ワーク
と接触させる複数の脚体を着脱可能に有すると共に、こ
の脚体がワークと接触する全面積を５０mm2 以下と小さ
くしているので、この脚体とワークとの接触面積が確実
に小さくなる。請求項２又は３記載の発明と同様の作用
及び効果が得られると共に、確実に溶接点の入熱量及び
冷却時間のばらつきを小さくすることが可能となる。こ
の結果、さらに安定的に良好な溶接品質を得ることが可
能となる。
【００１６】請求項６に記載の発明は、アークスポット
溶接トーチの先端部を囲繞し、スポット溶接時にワーク
に接触されるアークスポット溶接用の外側キャップ１２
において、下端部に、囲繞する内側の空間と外側とを連
通させる開口部５５を設け、かつ、この開口部５５の上
面の傾斜を内側から外側に向けて上昇させるようにして
いる。
溶接トーチの先端部を囲繞し、スポット溶接時にワーク
に接触されるアークスポット溶接用の外側キャップ１２
において、下端部に、囲繞する内側の空間と外側とを連
通させる開口部５５を設け、かつ、この開口部５５の上
面の傾斜を内側から外側に向けて上昇させるようにして
いる。
【００１７】請求項６に記載の発明によると、外側キャ
ップの下端部に、内側空間と外側とを連通させる開口部
を設けており、この開口部の上面の傾斜を内側から外側
に向けて上昇させるようにしている。したがって、この
開口部の内側の位置が外側よりもワーク表面に近いの
で、シールドガスがワーク表面のより近傍まで噴射さ
れ、外部の空気がプラズマアーク内に侵入することが無
く、溶接品質が向上する。また、溶接点のスパッタが放
射状に飛散する際に、開口部の上面の傾斜がこの放射カ
ーブに略沿っているので、スパッタがこの開口部の上面
に付着することなく、スムースに、かつ、遠くへ飛んで
行くことができる。この飛来中にスパッタが冷却される
ので、スパッタがワークの表面に付着することが少なく
なる。また、開口部にスパッタが詰まることが無くな
り、これによってシールドガスが開口部５５から抜ける
量が安定すると共に、このとき放射状に抜けるシールド
ガスがワーク表面を汚すことが少なくなる。この結果、
ワーク表面のスパッタ付着や汚れ等が減少し、溶接品質
が向上する。さらに、これによってノズル近傍のスパッ
タ除去作業時間が低減され、溶接装置の稼働率が向上す
る。
ップの下端部に、内側空間と外側とを連通させる開口部
を設けており、この開口部の上面の傾斜を内側から外側
に向けて上昇させるようにしている。したがって、この
開口部の内側の位置が外側よりもワーク表面に近いの
で、シールドガスがワーク表面のより近傍まで噴射さ
れ、外部の空気がプラズマアーク内に侵入することが無
く、溶接品質が向上する。また、溶接点のスパッタが放
射状に飛散する際に、開口部の上面の傾斜がこの放射カ
ーブに略沿っているので、スパッタがこの開口部の上面
に付着することなく、スムースに、かつ、遠くへ飛んで
行くことができる。この飛来中にスパッタが冷却される
ので、スパッタがワークの表面に付着することが少なく
なる。また、開口部にスパッタが詰まることが無くな
り、これによってシールドガスが開口部５５から抜ける
量が安定すると共に、このとき放射状に抜けるシールド
ガスがワーク表面を汚すことが少なくなる。この結果、
ワーク表面のスパッタ付着や汚れ等が減少し、溶接品質
が向上する。さらに、これによってノズル近傍のスパッ
タ除去作業時間が低減され、溶接装置の稼働率が向上す
る。
【００１８】請求項７に記載の発明は、請求項１〜６の
いずれか１つに記載の外側キャップ１２を備えた溶接ト
ーチとしている。
いずれか１つに記載の外側キャップ１２を備えた溶接ト
ーチとしている。
【００１９】請求項７に記載の発明によると、溶接トー
チが、請求項１〜６のいずれか１つに記載の外側キャッ
プ１２を備えているので、各請求項１〜６と同様の作用
及び効果を得ることができる。
チが、請求項１〜６のいずれか１つに記載の外側キャッ
プ１２を備えているので、各請求項１〜６と同様の作用
及び効果を得ることができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下に、図面を参照して実施形態
を詳細に説明する。図１は、実施形態に係わるプラズマ
溶接トーチの要部側面断面図を示す。トーチ本体１１の
先端部外周には、略円筒形状の外側キャップ１２がトー
チ本体１１の下部外周に設けられたねじ１１ａにより着
脱可能に取り付けられており、また外側キャップ１２の
内側には、略円筒形状の位置決めリング１６を介して内
側キャップ１７がトーチ本体１１にねじ１１ｂにより着
脱可能に取り付けられている。この内側キャップ１７と
外側キャップ１２との間には、シールドガスをトーチ先
端部へ導くシールドガス通路１８が形成されている。こ
の位置決めリング１６は上端面側と下端面側とを連通さ
せる切り欠き溝１６ａ，１６ｂを有しており、前記シー
ルドガス通路１８に供給されるシールドガスはこの切り
欠き溝１６ａ，１６ｂを経由して溶接トーチの先端部に
導かれる。
を詳細に説明する。図１は、実施形態に係わるプラズマ
溶接トーチの要部側面断面図を示す。トーチ本体１１の
先端部外周には、略円筒形状の外側キャップ１２がトー
チ本体１１の下部外周に設けられたねじ１１ａにより着
脱可能に取り付けられており、また外側キャップ１２の
内側には、略円筒形状の位置決めリング１６を介して内
側キャップ１７がトーチ本体１１にねじ１１ｂにより着
脱可能に取り付けられている。この内側キャップ１７と
外側キャップ１２との間には、シールドガスをトーチ先
端部へ導くシールドガス通路１８が形成されている。こ
の位置決めリング１６は上端面側と下端面側とを連通さ
せる切り欠き溝１６ａ，１６ｂを有しており、前記シー
ルドガス通路１８に供給されるシールドガスはこの切り
欠き溝１６ａ，１６ｂを経由して溶接トーチの先端部に
導かれる。
【００２１】また、内側キャップ１７の先端部には、溶
接トーチの軸心Ｏと同一の軸心を有する円柱状の孔５１
が設けられている。そして、内側キャップ１７の内側に
はノズル２１が取り付けられていて、このノズル２１の
先端部にはノズル２１の基端部より縮径の円筒突出部２
１ａが設けられており、この円筒突出部２１ａが内側キ
ャップ１７の前記孔５１内に嵌合して挿入されている。
ノズル２１の基端側の外周面と内側キャップ１７の基端
側の内周面との間には、ノズル２１の外周面を冷却する
ノズル冷却水通路２３が形成されており、前記円筒突出
部２１ａの外周面と前記孔５１の内周面との勘合面によ
り冷却水のシール面が形成されている。また、この円筒
突出部２１ａの軸心位置には、前記軸心Ｏの方向に貫通
したノズル孔２２が設けられている。さらに、ノズル２
１の内側には、例えばセラミックス等の絶縁体からなる
ガイド２５を介して電極２９が取り付けられている。
接トーチの軸心Ｏと同一の軸心を有する円柱状の孔５１
が設けられている。そして、内側キャップ１７の内側に
はノズル２１が取り付けられていて、このノズル２１の
先端部にはノズル２１の基端部より縮径の円筒突出部２
１ａが設けられており、この円筒突出部２１ａが内側キ
ャップ１７の前記孔５１内に嵌合して挿入されている。
ノズル２１の基端側の外周面と内側キャップ１７の基端
側の内周面との間には、ノズル２１の外周面を冷却する
ノズル冷却水通路２３が形成されており、前記円筒突出
部２１ａの外周面と前記孔５１の内周面との勘合面によ
り冷却水のシール面が形成されている。また、この円筒
突出部２１ａの軸心位置には、前記軸心Ｏの方向に貫通
したノズル孔２２が設けられている。さらに、ノズル２
１の内側には、例えばセラミックス等の絶縁体からなる
ガイド２５を介して電極２９が取り付けられている。
【００２２】外側キャップ１２の下端部には、下方に向
けて突出した脚体１３が外側キャップ１２の円周方向に
少なくとも３個以上設けられている。図２は外側キャッ
プ１２の下端面を下方から見た図を示しており、同図に
示すように、本実施形態では３本の脚体１３が円周方向
に略等間隔で、ねじ１４により着脱自在に取り付けられ
ている。この脚体１３の下端面は溶接時にワークＷに接
触する面であり、それぞれの接触面積は小さくなってお
り、全ての脚体１３のトータル接触面積が所定値以下と
なるようにしている。
けて突出した脚体１３が外側キャップ１２の円周方向に
少なくとも３個以上設けられている。図２は外側キャッ
プ１２の下端面を下方から見た図を示しており、同図に
示すように、本実施形態では３本の脚体１３が円周方向
に略等間隔で、ねじ１４により着脱自在に取り付けられ
ている。この脚体１３の下端面は溶接時にワークＷに接
触する面であり、それぞれの接触面積は小さくなってお
り、全ての脚体１３のトータル接触面積が所定値以下と
なるようにしている。
【００２３】また、各脚体１３の間には、外側キャップ
１２が内側キャップ１７を囲繞する空間から前記シール
ドガスを外部に逃がすための開口部５５が円周方向に沿
って設けられている。この開口部５５の上面は、それぞ
れ外側キャップ１２の内側から外側に向けて上昇するよ
うに傾斜している。
１２が内側キャップ１７を囲繞する空間から前記シール
ドガスを外部に逃がすための開口部５５が円周方向に沿
って設けられている。この開口部５５の上面は、それぞ
れ外側キャップ１２の内側から外側に向けて上昇するよ
うに傾斜している。
【００２４】なお、外側キャップ１２及び前記脚体１３
は、ノズル２１との関係により、例えばセラミックス材
料で構成するなどして電気的絶縁性を有していることが
必要である。しかしながら、溶接時には、ワークＷに外
側キャップ１２の下端面を接触させて強く押しつけるの
で、この接触の繰り返しによる磨耗及び破損に対する耐
久性向上のために、外側キャップ１２及び脚体１３を金
属材料で構成してもよい。このとき、金属の中でも例え
ばステンレスは熱伝導性が小さく、かつ、強度も高いの
で使用に適している。ここで、内側キャップ１７も共に
金属材料で構成する場合には、前記位置決めリング１６
は絶縁体とする必要がある。
は、ノズル２１との関係により、例えばセラミックス材
料で構成するなどして電気的絶縁性を有していることが
必要である。しかしながら、溶接時には、ワークＷに外
側キャップ１２の下端面を接触させて強く押しつけるの
で、この接触の繰り返しによる磨耗及び破損に対する耐
久性向上のために、外側キャップ１２及び脚体１３を金
属材料で構成してもよい。このとき、金属の中でも例え
ばステンレスは熱伝導性が小さく、かつ、強度も高いの
で使用に適している。ここで、内側キャップ１７も共に
金属材料で構成する場合には、前記位置決めリング１６
は絶縁体とする必要がある。
【００２５】次に、以上の構成による作用を説明する。
溶接時に、外側キャップ１２の下端面とワークＷとは少
なくとも３点以上の点接触的な面により接触しているの
で、接触面積が小さくなり、ワークＷから接触面を経由
して外側キャップ１２に逃げて行く熱量が少なくなる。
これによって、ワークＷが平面であったり、又は曲面で
あったり、反ったりして、この接触面積の変動が生じた
ときでも、プラズマアークにより入熱された溶接点にお
ける外側キャップ１２を経由して逃げて行く熱量がもと
もと少ないので、溶接点の入熱量の変動が抑制される。
これによって、安定した溶接品質を得ることが可能とな
る。また、点接触的な面で接触させるために、外側キャ
ップ１２の下端面に少なくとも３本の脚体を取着してい
るので、ワーク表面に対して溶接トーチを略垂直に安定
して接触させることができる。これにより、溶接姿勢が
安定するので、溶接品質が向上する。
溶接時に、外側キャップ１２の下端面とワークＷとは少
なくとも３点以上の点接触的な面により接触しているの
で、接触面積が小さくなり、ワークＷから接触面を経由
して外側キャップ１２に逃げて行く熱量が少なくなる。
これによって、ワークＷが平面であったり、又は曲面で
あったり、反ったりして、この接触面積の変動が生じた
ときでも、プラズマアークにより入熱された溶接点にお
ける外側キャップ１２を経由して逃げて行く熱量がもと
もと少ないので、溶接点の入熱量の変動が抑制される。
これによって、安定した溶接品質を得ることが可能とな
る。また、点接触的な面で接触させるために、外側キャ
ップ１２の下端面に少なくとも３本の脚体を取着してい
るので、ワーク表面に対して溶接トーチを略垂直に安定
して接触させることができる。これにより、溶接姿勢が
安定するので、溶接品質が向上する。
【００２６】なお、本発明者らの試験によると、図３及
び図４に示すように、外側キャップ１２の下端接触部の
形状が例えば内径φ１１、外径φ１４の円筒形の場合
に、接触部が点接触と略同等になるように下端部に切り
欠き溝を設けて開口部５５を４箇所形成し、接触面積を
全体で少なくとも５０mm2 以下としたところ、ワークＷ
との接触面積の変動による溶接点への入熱量の変動が小
さくなり、非常に安定した溶接品質（溶け落ち、あるい
は穴明きまでの時間等）を得ている。
び図４に示すように、外側キャップ１２の下端接触部の
形状が例えば内径φ１１、外径φ１４の円筒形の場合
に、接触部が点接触と略同等になるように下端部に切り
欠き溝を設けて開口部５５を４箇所形成し、接触面積を
全体で少なくとも５０mm2 以下としたところ、ワークＷ
との接触面積の変動による溶接点への入熱量の変動が小
さくなり、非常に安定した溶接品質（溶け落ち、あるい
は穴明きまでの時間等）を得ている。
【００２７】ただし、ワークＷとの接触部を尖らせて接
触面積を小さくしていくと、接触部の面圧が大きくなる
ので、ワークＷの表面に傷をつけたり、圧痕（窪み）を
つけてしまう恐れがある。特に、ワークＷの上板（つま
り、スポット溶接対象の２枚板の上板を言う）の板厚が
薄いときは、接触部の面圧が大きくなると圧痕がつきや
すい。また、脚体１３も、先端のワークＷとの接触部の
面積が小さいと接触の繰り返しによる磨耗が激しくな
り、スタンダオフを一定に保つことが困難となるので、
脚体１３の交換頻度が多くなり実用上問題が生じる。こ
のように、ワークＷとの接触面積を小さくし過ぎること
はワークＷの表面や脚体の磨耗に悪い影響を及ぼすので
注意が必要である。この点を考慮すると、接触面積は５
mm2 以上とすることが良く、よって、接触面積を５mm2
から５０mm2 の範囲以内とすることにより、溶接品質の
安定性、及び、ワークの表面や、脚体の磨耗に対して良
い結果が得られる。また、少なくとも３本以上の脚体１
３によって、接触部が３箇所以上に分散されるので、そ
れぞれの面圧が小さくなり、脚体とワークとの接触によ
るワーク表面の変形及び傷つき等を低減することができ
る。
触面積を小さくしていくと、接触部の面圧が大きくなる
ので、ワークＷの表面に傷をつけたり、圧痕（窪み）を
つけてしまう恐れがある。特に、ワークＷの上板（つま
り、スポット溶接対象の２枚板の上板を言う）の板厚が
薄いときは、接触部の面圧が大きくなると圧痕がつきや
すい。また、脚体１３も、先端のワークＷとの接触部の
面積が小さいと接触の繰り返しによる磨耗が激しくな
り、スタンダオフを一定に保つことが困難となるので、
脚体１３の交換頻度が多くなり実用上問題が生じる。こ
のように、ワークＷとの接触面積を小さくし過ぎること
はワークＷの表面や脚体の磨耗に悪い影響を及ぼすので
注意が必要である。この点を考慮すると、接触面積は５
mm2 以上とすることが良く、よって、接触面積を５mm2
から５０mm2 の範囲以内とすることにより、溶接品質の
安定性、及び、ワークの表面や、脚体の磨耗に対して良
い結果が得られる。また、少なくとも３本以上の脚体１
３によって、接触部が３箇所以上に分散されるので、そ
れぞれの面圧が小さくなり、脚体とワークとの接触によ
るワーク表面の変形及び傷つき等を低減することができ
る。
【００２８】また、溶接点の溶融池から飛び出したスパ
ッタは放射状に飛散するが、開口部５５の上面がこの放
射カーブに略沿って上方に向けて傾斜しているので、ス
パッタはこの開口部５５に付着することなく通過して、
スムースに、かつ、ノズル２１から遠くへ飛ぶ。したが
って、この間にスパッタが冷却されてワークＷの表面に
落ちる可能性が大きくなり、ワークＷの表面の溶接後の
スパッタ付着量が少なくなる。また、同様に、この開口
部５５から外部上方に逃げるシールドガスの量が従来に
比して多くなるので、溶接後にワーク表面に付着したシ
ールドガスの噴射後の汚れ等が少なくなる。この結果、
溶接外観が非常に改善される。
ッタは放射状に飛散するが、開口部５５の上面がこの放
射カーブに略沿って上方に向けて傾斜しているので、ス
パッタはこの開口部５５に付着することなく通過して、
スムースに、かつ、ノズル２１から遠くへ飛ぶ。したが
って、この間にスパッタが冷却されてワークＷの表面に
落ちる可能性が大きくなり、ワークＷの表面の溶接後の
スパッタ付着量が少なくなる。また、同様に、この開口
部５５から外部上方に逃げるシールドガスの量が従来に
比して多くなるので、溶接後にワーク表面に付着したシ
ールドガスの噴射後の汚れ等が少なくなる。この結果、
溶接外観が非常に改善される。
【００２９】さらに、スパッタが開口部５５に詰まるこ
とが無いので、溶接トーチ内部にスパッタがこもって付
着することが少なくなり、溶接トーチ内部のスパッタ除
去作業の時間短縮化に伴って溶接装置の稼働率が向上さ
れる。また、上記のように開口部５５が詰まることが無
いので、シールドガスの抜け量が安定すると共に、開口
部５５の外側キャップ１２の内面側が外面側よりも下方
に位置していることによってシールドガスがワークＷの
表面近傍まで安定して噴射されるので、外部の空気がプ
ラズマアーク内に侵入することが無く溶接品質を向上さ
せることができる。そして、開口部５５の上面が上方を
向いているので、溶接トーチ外部からの溶接点の視認性
が良好となり、作業性の向上が図れる。
とが無いので、溶接トーチ内部にスパッタがこもって付
着することが少なくなり、溶接トーチ内部のスパッタ除
去作業の時間短縮化に伴って溶接装置の稼働率が向上さ
れる。また、上記のように開口部５５が詰まることが無
いので、シールドガスの抜け量が安定すると共に、開口
部５５の外側キャップ１２の内面側が外面側よりも下方
に位置していることによってシールドガスがワークＷの
表面近傍まで安定して噴射されるので、外部の空気がプ
ラズマアーク内に侵入することが無く溶接品質を向上さ
せることができる。そして、開口部５５の上面が上方を
向いているので、溶接トーチ外部からの溶接点の視認性
が良好となり、作業性の向上が図れる。
【００３０】また、外側キャップ１２のワークＷとの接
触部又は脚体１３が金属材料により構成されている場合
には、ワークＷとの繰り返し接触による磨耗や破損の度
合いが小さくなるので、外側キャップ１２の耐久性が向
上し、交換寿命が長くなって保守費用の低減が図れられ
る。
触部又は脚体１３が金属材料により構成されている場合
には、ワークＷとの繰り返し接触による磨耗や破損の度
合いが小さくなるので、外側キャップ１２の耐久性が向
上し、交換寿命が長くなって保守費用の低減が図れられ
る。
【００３１】なお、上記実施形態においては、外側キャ
ップ１２の下端部に脚体１３を設けた例を示したが、本
発明はこれに限定されるものではなく、例えば図３及び
図４に示したように、下端面全体の接触面積が所定値以
下となるように下端部に所定個数の切り欠き溝等の開口
部５５を設けて、ワークＷとの接触面積を小さくするよ
うにしてもよい。
ップ１２の下端部に脚体１３を設けた例を示したが、本
発明はこれに限定されるものではなく、例えば図３及び
図４に示したように、下端面全体の接触面積が所定値以
下となるように下端部に所定個数の切り欠き溝等の開口
部５５を設けて、ワークＷとの接触面積を小さくするよ
うにしてもよい。
【図１】本発明の実施形態に係わるプラズマ溶接トーチ
の要部側面断面図を示す。
の要部側面断面図を示す。
【図２】本発明の実施形態に係わる外側キャップの脚体
の説明図を示す。
の説明図を示す。
【図３】本発明に係わる外側キャップの点接触の効果を
確認した際の外側キャップの側面断面図を示す。
確認した際の外側キャップの側面断面図を示す。
【図４】本発明に係わる外側キャップの点接触の効果を
確認した際の外側キャップの底面図を示す。
確認した際の外側キャップの底面図を示す。
【図５】従来技術に係わるプラズマ溶接トーチの説明図
である。
である。
【図６】従来技術に係わるプラズマ溶接トーチの入熱量
変動の説明図である。
変動の説明図である。
【図７】従来技術に係わるプラズマ溶接トーチの入熱量
変動の説明図である。
変動の説明図である。
１１ トーチ本体 １２ 外側キャップ １３ 脚体 １６ 位置決めリング １７ 内側キャップ １８ シールドガス通路 ２１ ノズル ２１ａ 円筒突出部 ２２ ノズル孔 ２３ ノズル冷却水通路 ２５ ガイド ２９ 電極 ５１ 孔 ５５ 開口部
フロントページの続き (72)発明者 今井 陽介 神奈川県平塚市万田1200 株式会社小松製 作所研究所内
Claims (7)
- 【請求項１】 アークスポット溶接トーチの先端部を囲
繞し、溶接時にワークに接触されるアークスポット溶接
用の外側キャップ(12)において、 ワークと接触する全面積が５０mm2 以下であることを特
徴とする外側キャップ。 - 【請求項２】 アークスポット溶接トーチの先端部を囲
繞し、溶接時にワークに接触されるアークスポット溶接
用の外側キャップ(12)において、 下端面に、ワークと接触させる脚体(13)を着脱可能に有
することを特徴とする外側キャップ。 - 【請求項３】 請求項２記載の外側キャップ(12)におい
て、 前記脚体(13)を少なくとも３本有することを特徴とする
外側キャップ。 - 【請求項４】 請求項１〜３記載の外側キャップ(12)に
おいて、 ワークとの接触部が金属材料で構成されたことを特徴と
する外側キャップ。 - 【請求項５】 請求項２又は３記載の外側キャップ(12)
において、前記複数の脚体(13)のワークと接触する全面
積が５０mm2 以下であることを特徴とする外側キャッ
プ。 - 【請求項６】 アークスポット溶接トーチの先端部を囲
繞し、スポット溶接時にワークに接触されるアークスポ
ット溶接用の外側キャップ(12)において、 下端部に、囲繞する内側の空間と外側とを連通させる開
口部(55)を設け、かつ、この開口部(55)の上面の傾斜を
内側から外側に向けて上昇させたことを特徴とする外側
キャップ。 - 【請求項７】 請求項１〜６のいずれか１つに記載の外
側キャップ(12)を備えた溶接トーチ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9299496A JPH11123562A (ja) | 1997-10-15 | 1997-10-15 | アークスポット溶接用の外側キャップ及びこのキャップを用いた溶接トーチ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9299496A JPH11123562A (ja) | 1997-10-15 | 1997-10-15 | アークスポット溶接用の外側キャップ及びこのキャップを用いた溶接トーチ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11123562A true JPH11123562A (ja) | 1999-05-11 |
Family
ID=17873336
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9299496A Pending JPH11123562A (ja) | 1997-10-15 | 1997-10-15 | アークスポット溶接用の外側キャップ及びこのキャップを用いた溶接トーチ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11123562A (ja) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10327911B4 (de) * | 2003-06-20 | 2008-04-17 | Wilhelm Merkle | Plasma-MIG/MAG-Schweißbrenner |
| WO2010127229A3 (en) * | 2009-05-01 | 2011-03-24 | Baker Hughes Incorporated | Electrically isolated gas cups for plasma transfer arc welding torches, and related methods |
| JP2017510934A (ja) * | 2014-01-31 | 2017-04-13 | モノリス マテリアルズ インコーポレイテッド | プラズマトーチ設計 |
| US10370539B2 (en) | 2014-01-30 | 2019-08-06 | Monolith Materials, Inc. | System for high temperature chemical processing |
| WO2019160151A1 (ja) * | 2018-02-16 | 2019-08-22 | 積水化学工業株式会社 | プラズマ式治療装置およびプラズマ式治療装置用のカバー |
| US10618026B2 (en) | 2015-02-03 | 2020-04-14 | Monolith Materials, Inc. | Regenerative cooling method and apparatus |
| US10808097B2 (en) | 2015-09-14 | 2020-10-20 | Monolith Materials, Inc. | Carbon black from natural gas |
| US11149148B2 (en) | 2016-04-29 | 2021-10-19 | Monolith Materials, Inc. | Secondary heat addition to particle production process and apparatus |
| US11203692B2 (en) | 2014-01-30 | 2021-12-21 | Monolith Materials, Inc. | Plasma gas throat assembly and method |
| US11453784B2 (en) | 2017-10-24 | 2022-09-27 | Monolith Materials, Inc. | Carbon particles having specific contents of polycylic aromatic hydrocarbon and benzo[a]pyrene |
| US11492496B2 (en) | 2016-04-29 | 2022-11-08 | Monolith Materials, Inc. | Torch stinger method and apparatus |
| US11665808B2 (en) | 2015-07-29 | 2023-05-30 | Monolith Materials, Inc. | DC plasma torch electrical power design method and apparatus |
| US11760884B2 (en) | 2017-04-20 | 2023-09-19 | Monolith Materials, Inc. | Carbon particles having high purities and methods for making same |
| US11926743B2 (en) | 2017-03-08 | 2024-03-12 | Monolith Materials, Inc. | Systems and methods of making carbon particles with thermal transfer gas |
| US11939477B2 (en) | 2014-01-30 | 2024-03-26 | Monolith Materials, Inc. | High temperature heat integration method of making carbon black |
-
1997
- 1997-10-15 JP JP9299496A patent/JPH11123562A/ja active Pending
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10327911B4 (de) * | 2003-06-20 | 2008-04-17 | Wilhelm Merkle | Plasma-MIG/MAG-Schweißbrenner |
| WO2010127229A3 (en) * | 2009-05-01 | 2011-03-24 | Baker Hughes Incorporated | Electrically isolated gas cups for plasma transfer arc welding torches, and related methods |
| US11203692B2 (en) | 2014-01-30 | 2021-12-21 | Monolith Materials, Inc. | Plasma gas throat assembly and method |
| US10370539B2 (en) | 2014-01-30 | 2019-08-06 | Monolith Materials, Inc. | System for high temperature chemical processing |
| US11939477B2 (en) | 2014-01-30 | 2024-03-26 | Monolith Materials, Inc. | High temperature heat integration method of making carbon black |
| US11866589B2 (en) | 2014-01-30 | 2024-01-09 | Monolith Materials, Inc. | System for high temperature chemical processing |
| US11591477B2 (en) | 2014-01-30 | 2023-02-28 | Monolith Materials, Inc. | System for high temperature chemical processing |
| JP2017510934A (ja) * | 2014-01-31 | 2017-04-13 | モノリス マテリアルズ インコーポレイテッド | プラズマトーチ設計 |
| JP2020205279A (ja) * | 2014-01-31 | 2020-12-24 | モノリス マテリアルズ インコーポレイテッド | プラズマトーチ設計 |
| US11304288B2 (en) | 2014-01-31 | 2022-04-12 | Monolith Materials, Inc. | Plasma torch design |
| US10618026B2 (en) | 2015-02-03 | 2020-04-14 | Monolith Materials, Inc. | Regenerative cooling method and apparatus |
| US11665808B2 (en) | 2015-07-29 | 2023-05-30 | Monolith Materials, Inc. | DC plasma torch electrical power design method and apparatus |
| US10808097B2 (en) | 2015-09-14 | 2020-10-20 | Monolith Materials, Inc. | Carbon black from natural gas |
| US11149148B2 (en) | 2016-04-29 | 2021-10-19 | Monolith Materials, Inc. | Secondary heat addition to particle production process and apparatus |
| US11492496B2 (en) | 2016-04-29 | 2022-11-08 | Monolith Materials, Inc. | Torch stinger method and apparatus |
| US11926743B2 (en) | 2017-03-08 | 2024-03-12 | Monolith Materials, Inc. | Systems and methods of making carbon particles with thermal transfer gas |
| US11760884B2 (en) | 2017-04-20 | 2023-09-19 | Monolith Materials, Inc. | Carbon particles having high purities and methods for making same |
| US11453784B2 (en) | 2017-10-24 | 2022-09-27 | Monolith Materials, Inc. | Carbon particles having specific contents of polycylic aromatic hydrocarbon and benzo[a]pyrene |
| JPWO2019160151A1 (ja) * | 2018-02-16 | 2021-02-04 | 積水化学工業株式会社 | プラズマ式治療装置およびプラズマ式治療装置用のカバー |
| WO2019160151A1 (ja) * | 2018-02-16 | 2019-08-22 | 積水化学工業株式会社 | プラズマ式治療装置およびプラズマ式治療装置用のカバー |
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