JPH11118360A - 水冷パネルの水路構造 - Google Patents
水冷パネルの水路構造Info
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- JPH11118360A JPH11118360A JP9287188A JP28718897A JPH11118360A JP H11118360 A JPH11118360 A JP H11118360A JP 9287188 A JP9287188 A JP 9287188A JP 28718897 A JP28718897 A JP 28718897A JP H11118360 A JPH11118360 A JP H11118360A
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- JP
- Japan
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- water
- cooled panel
- panel
- cooling
- cooled
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 冶金炉側壁に設置され、内部の水路に冷却水
を通す金属製水冷パネルの水路は折り返し部が１８０度
のために水路の圧力損失が大きい。圧力損失の小さい水
路構造を提供する。 【解決手段】 金属製水冷パネル１の水路２を水冷パネ
ルの外周側から中心側に向かって渦巻き型とする。
を通す金属製水冷パネルの水路は折り返し部が１８０度
のために水路の圧力損失が大きい。圧力損失の小さい水
路構造を提供する。 【解決手段】 金属製水冷パネル１の水路２を水冷パネ
ルの外周側から中心側に向かって渦巻き型とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内面を耐火物で構
築された転炉、電気炉、溶融還元炉等の各種冶金炉の炉
壁の一部に取り付ける水冷パネルの水路構造に関するも
のである。
築された転炉、電気炉、溶融還元炉等の各種冶金炉の炉
壁の一部に取り付ける水冷パネルの水路構造に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】転炉、電気炉、溶融還元炉等の各種冶金
炉の炉壁内面は、一般的には耐火物で構築される。しか
し、この耐火物の炉壁は、溶鋼等の溶融金属に浸漬して
いる部分では比較的損傷が少ないものの、溶融スラグと
接触する部分や高温ガスにさらされる部分では損傷が激
しく、短期間で取り替える必要が生じ、そのため、炉体
の耐用性向上対策として、溶融金属に浸漬されない部分
を、内部に冷却水を通す金属製の水冷パネルとして構築
することが提案されている。
炉の炉壁内面は、一般的には耐火物で構築される。しか
し、この耐火物の炉壁は、溶鋼等の溶融金属に浸漬して
いる部分では比較的損傷が少ないものの、溶融スラグと
接触する部分や高温ガスにさらされる部分では損傷が激
しく、短期間で取り替える必要が生じ、そのため、炉体
の耐用性向上対策として、溶融金属に浸漬されない部分
を、内部に冷却水を通す金属製の水冷パネルとして構築
することが提案されている。
【０００３】例えば、特開平４−３１６９８３号公報に
は、水冷パネルとこれに隣接する内張り煉瓦との境界
に、金属板やセラミック板を仕切り材として挿入し介在
させると共に、水冷パネルと炉体鉄皮との間に不定形耐
火物層を設けた冶金炉の炉壁構造が開示されている。
又、特開平６−５０６６９号公報には、溶融金属に浸漬
されない範囲に水冷パネルを取り付けた冶金炉が開示さ
れている。
は、水冷パネルとこれに隣接する内張り煉瓦との境界
に、金属板やセラミック板を仕切り材として挿入し介在
させると共に、水冷パネルと炉体鉄皮との間に不定形耐
火物層を設けた冶金炉の炉壁構造が開示されている。
又、特開平６−５０６６９号公報には、溶融金属に浸漬
されない範囲に水冷パネルを取り付けた冶金炉が開示さ
れている。
【０００４】従来これらの水冷パネルの冷却水の水路構
造は、図７に示すように水冷パネル１の下部に給水口３
を設け、冷却水は水路２を左右に１８０度づつ折り返し
て上昇し、そして水冷パネル１の上部に設けた排水口４
から排出されていた。
造は、図７に示すように水冷パネル１の下部に給水口３
を設け、冷却水は水路２を左右に１８０度づつ折り返し
て上昇し、そして水冷パネル１の上部に設けた排水口４
から排出されていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の水冷パネルの冷
却水の水路は、折り返し部が１８０度であるため、冷却
水の圧力損失が増大し、冷却水循環用ポンプの圧力アッ
プが必要となり、設備費及び運転費が高くなるという問
題点が発生した。
却水の水路は、折り返し部が１８０度であるため、冷却
水の圧力損失が増大し、冷却水循環用ポンプの圧力アッ
プが必要となり、設備費及び運転費が高くなるという問
題点が発生した。
【０００６】本発明は、上記事情に鑑みなされたもの
で、その目的とするところは、各種冶金炉の炉壁の一部
に取り付ける水冷パネルにおいて、水路の圧力損失を削
減することができる水路構造を提供することである。
で、その目的とするところは、各種冶金炉の炉壁の一部
に取り付ける水冷パネルにおいて、水路の圧力損失を削
減することができる水路構造を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明による水冷パネル
の水路構造は、冶金炉側壁に設置され、内部の水路に冷
却水を通す金属製水冷パネルの水路構造であって、前記
水路が渦巻き型であることを特徴とするものである。
の水路構造は、冶金炉側壁に設置され、内部の水路に冷
却水を通す金属製水冷パネルの水路構造であって、前記
水路が渦巻き型であることを特徴とするものである。
【０００８】水冷パネルの給水口から排出口に至るまで
の水路の圧力損失は（１）式で表わされる。 ΔP=[(ζ+λ×L/D)×γ×V2]/(2×g×10000)…（１）
の水路の圧力損失は（１）式で表わされる。 ΔP=[(ζ+λ×L/D)×γ×V2]/(2×g×10000)…（１）
【０００９】但し（１）式において、ΔＰは水路の圧力
損失（kgf/cm2）、ζは水路の折り返し部の損失係数
（−）、λは水路の直線部の摩擦係数（−）、Ｌは水路
の直線部の総長さ（m）、Ｄは水路の相当直径（m）、γ
は冷却水比重量（kgf/m3）、Ｖは冷却水の流速（m/se
c）、ｇは重力加速度（m/sec2）である。
損失（kgf/cm2）、ζは水路の折り返し部の損失係数
（−）、λは水路の直線部の摩擦係数（−）、Ｌは水路
の直線部の総長さ（m）、Ｄは水路の相当直径（m）、γ
は冷却水比重量（kgf/m3）、Ｖは冷却水の流速（m/se
c）、ｇは重力加速度（m/sec2）である。
【００１０】ここで水路の折り返し部の損失係数ζと
は、各折り返し部の損失係数ζｉの総和であり、そし
て、１８０度の折り返し部の損失係数ζ1は１箇所当た
り２．４２、又、９０度の折り返し部の損失係数ζ2は
１箇所当たり０．９６５であり、１８０度の折り返し部
における圧力損失の方が９０度の折り返し部に比べて約
２．５倍大きくなる。又、折り返し部が増えると水路の
圧力損失ΔＰは、折り返し部での圧力損失に大きく左右
されることになる。
は、各折り返し部の損失係数ζｉの総和であり、そし
て、１８０度の折り返し部の損失係数ζ1は１箇所当た
り２．４２、又、９０度の折り返し部の損失係数ζ2は
１箇所当たり０．９６５であり、１８０度の折り返し部
における圧力損失の方が９０度の折り返し部に比べて約
２．５倍大きくなる。又、折り返し部が増えると水路の
圧力損失ΔＰは、折り返し部での圧力損失に大きく左右
されることになる。
【００１１】本発明では、水冷パネルの水路構造を水冷
パネルの外周側から中心側に向かう渦巻き型とするの
で、水路の折り返し部の個数は増加するが、折り返し部
の大部分が損失係数の小さい９０度の折り返し部となっ
て１８０度の折り返し部が減少し、且つ、水路の直線部
の総長さＬは変わないので、全体では水路の圧力損失Δ
Ｐが低減する。
パネルの外周側から中心側に向かう渦巻き型とするの
で、水路の折り返し部の個数は増加するが、折り返し部
の大部分が損失係数の小さい９０度の折り返し部となっ
て１８０度の折り返し部が減少し、且つ、水路の直線部
の総長さＬは変わないので、全体では水路の圧力損失Δ
Ｐが低減する。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明を図面に基づき説明する。
図１〜図５は、本発明の実施の形態の例を示す水冷パネ
ルの縦断面概要図である。
図１〜図５は、本発明の実施の形態の例を示す水冷パネ
ルの縦断面概要図である。
【００１３】図において、金属製の水冷パネル１は幅が
Ｗ、高さがＨであり、図１から図５に示す水冷パネル１
は同一サイズを例示したものであり、又、水冷パネル１
は熱伝導性の良好な銅製鋳物とすることが好ましい。水
冷パネル１には給水口３と排水口４とが設けられ、又、
水冷パネル１の内部には、水路２が渦巻き型に設けら
れ、給水口３から供給される冷却水は水路２を通り排出
口４から排出される。尚、水路２の幅ｄは一定値となっ
ている。
Ｗ、高さがＨであり、図１から図５に示す水冷パネル１
は同一サイズを例示したものであり、又、水冷パネル１
は熱伝導性の良好な銅製鋳物とすることが好ましい。水
冷パネル１には給水口３と排水口４とが設けられ、又、
水冷パネル１の内部には、水路２が渦巻き型に設けら
れ、給水口３から供給される冷却水は水路２を通り排出
口４から排出される。尚、水路２の幅ｄは一定値となっ
ている。
【００１４】図１に示す水冷パネル１は、水冷パネル１
の中心側に給水口３と排出口４とが設けられたもので、
冷却水は水冷パネル１の中心側から外周側に水路２を渦
巻き状に流れ、そして外周側で反転した後に外周側から
中心側に水路２を渦巻き状に戻る。この水冷パネル１の
折り返し部は、２箇所の１８０度折り返し部と１４箇所
の９０度折り返し部とから構成される。
の中心側に給水口３と排出口４とが設けられたもので、
冷却水は水冷パネル１の中心側から外周側に水路２を渦
巻き状に流れ、そして外周側で反転した後に外周側から
中心側に水路２を渦巻き状に戻る。この水冷パネル１の
折り返し部は、２箇所の１８０度折り返し部と１４箇所
の９０度折り返し部とから構成される。
【００１５】図２に示す水冷パネル１は、外周側下部に
給水口３と排出口４とが並べて設けられたもので、冷却
水は外周側から中心側に流れ、そして中心側で反転した
後に中心側から外周側に戻る。この水冷パネル１の折り
返し部は、２箇所の１８０度折り返し部と１６箇所の９
０度折り返し部とから構成される。
給水口３と排出口４とが並べて設けられたもので、冷却
水は外周側から中心側に流れ、そして中心側で反転した
後に中心側から外周側に戻る。この水冷パネル１の折り
返し部は、２箇所の１８０度折り返し部と１６箇所の９
０度折り返し部とから構成される。
【００１６】図３に示す水冷パネル１は、外周側下部に
給水口３が、中心側に排出口４が設けられたもので、冷
却水は水冷パネル１の外周側から中心側に渦巻き状に流
れる。この水冷パネル１の折り返し部は、１箇所の１８
０度折り返し部と１７箇所の９０度折り返し部とから構
成される。
給水口３が、中心側に排出口４が設けられたもので、冷
却水は水冷パネル１の外周側から中心側に渦巻き状に流
れる。この水冷パネル１の折り返し部は、１箇所の１８
０度折り返し部と１７箇所の９０度折り返し部とから構
成される。
【００１７】図４に示す水冷パネル１は、外周側下部に
給水口３が、外周側上部に排出口４が設けられたもの
で、冷却水は水冷パネル１の外周側から中心側に渦巻き
状に流れ、そして中心側で反転した後に中心側から外周
側に渦巻き状に戻る。この水冷パネル１の折り返し部
は、２箇所の１８０度折り返し部と１５箇所の９０度折
り返し部とから構成される。
給水口３が、外周側上部に排出口４が設けられたもの
で、冷却水は水冷パネル１の外周側から中心側に渦巻き
状に流れ、そして中心側で反転した後に中心側から外周
側に渦巻き状に戻る。この水冷パネル１の折り返し部
は、２箇所の１８０度折り返し部と１５箇所の９０度折
り返し部とから構成される。
【００１８】図５に示す水冷パネル１は、外周側下部の
両端に給水口３と排出口４とが設けられたもので、折り
返し部は、２箇所の１８０度折り返し部と１５箇所の９
０度折り返し部とから構成される。
両端に給水口３と排出口４とが設けられたもので、折り
返し部は、２箇所の１８０度折り返し部と１５箇所の９
０度折り返し部とから構成される。
【００１９】これらの水冷パネル１において、給水口３
と排出口４とを逆にして冷却水を反対方向に流しても良
く、又、水冷パネル１の中心点を軸として１８０度回転
させたものや、鏡面対称としたものでも良い。そして、
水路２の圧力損失を低く抑えるために、１８０度折り返
し部は１つの水冷パネル１で２箇所以内とすることが好
ましい。
と排出口４とを逆にして冷却水を反対方向に流しても良
く、又、水冷パネル１の中心点を軸として１８０度回転
させたものや、鏡面対称としたものでも良い。そして、
水路２の圧力損失を低く抑えるために、１８０度折り返
し部は１つの水冷パネル１で２箇所以内とすることが好
ましい。
【００２０】本発明では水路２が渦巻き型であるので、
水冷パネル１の幅Ｗと高さＨとを共に水路の幅ｄの整数
倍の長さとする必要があるが、水冷パネル１を取り付け
る冶金炉寸法と設置範囲とから、予め最適な水冷パネル
１の幅Ｗと高さＨとを決めておけば良い。
水冷パネル１の幅Ｗと高さＨとを共に水路の幅ｄの整数
倍の長さとする必要があるが、水冷パネル１を取り付け
る冶金炉寸法と設置範囲とから、予め最適な水冷パネル
１の幅Ｗと高さＨとを決めておけば良い。
【００２１】図６は、本発明に基づく水冷パネル１を鉄
鉱石の溶融還元炉に設置した時の断面概要図であり、図
において、炉体鉄皮６の内面を内張り煉瓦７と水冷パネ
ル１とで構築された溶融還元炉５は、内部に溶銑９と溶
融スラグ１０とを有し、上吹きランス８から酸素が吹き
込まれて鉄鉱石を還元している。図６に示すように、水
冷パネル１は、溶銑９と直接接触しないように、溶融ス
ラグ１０の存在する位置の炉周全体に渡って並べて設け
られている。又、水冷パネル１はボルト（図示せず）で
炉体鉄皮６に取り付けられている。
鉱石の溶融還元炉に設置した時の断面概要図であり、図
において、炉体鉄皮６の内面を内張り煉瓦７と水冷パネ
ル１とで構築された溶融還元炉５は、内部に溶銑９と溶
融スラグ１０とを有し、上吹きランス８から酸素が吹き
込まれて鉄鉱石を還元している。図６に示すように、水
冷パネル１は、溶銑９と直接接触しないように、溶融ス
ラグ１０の存在する位置の炉周全体に渡って並べて設け
られている。又、水冷パネル１はボルト（図示せず）で
炉体鉄皮６に取り付けられている。
【００２２】このように本発明では、水冷パネル１の水
路２が渦巻き型であるので、水路２の圧力損失ΔＰは低
く抑えられて設備費及び運転費共に低減することができ
た。又、高温の溶融スラグ１０と接触する部位を水冷パ
ネル１にしたことで、溶融還元炉５の耐用性を大幅に延
長することができた。
路２が渦巻き型であるので、水路２の圧力損失ΔＰは低
く抑えられて設備費及び運転費共に低減することができ
た。又、高温の溶融スラグ１０と接触する部位を水冷パ
ネル１にしたことで、溶融還元炉５の耐用性を大幅に延
長することができた。
【００２３】尚、冶金炉としては溶融還元炉５に限ら
ず、電気炉や転炉でも本発明による水冷パネル１を設置
することができ、更に、水路２の構造は上記に限るもの
ではなく、渦巻き型であればどのようなものでも良い。
ず、電気炉や転炉でも本発明による水冷パネル１を設置
することができ、更に、水路２の構造は上記に限るもの
ではなく、渦巻き型であればどのようなものでも良い。
【００２４】
【実施例】図１に示す水冷パネルを、図６に示す溶融還
元炉に設置した実施例を説明する。水冷パネルは銅製鋳
物とし、１つの水冷パネルの寸法は、幅Ｗが１０５０ｍ
ｍ、高さＨが１２００ｍｍ、厚みが９０ｍｍである。水
路の寸法は、幅ｄが５４ｍｍで深さが４０ｍｍの長方形
断面であり、直線部の総長さＬは１２．６９ｍ、相当直
径Ｄは０．０４５６ｍとなる。冷却水の水路内流速Ｖは
７ｍ／ｓｅｃで、流量は５４ｍ3である。又、圧力損失
を比較するために図７に示す従来の水路構造の水冷パネ
ルを用い、同一条件で冷却水を流した。尚、従来型の水
冷パネルは１１箇所の１８０度折り返し部で構成され
る。
元炉に設置した実施例を説明する。水冷パネルは銅製鋳
物とし、１つの水冷パネルの寸法は、幅Ｗが１０５０ｍ
ｍ、高さＨが１２００ｍｍ、厚みが９０ｍｍである。水
路の寸法は、幅ｄが５４ｍｍで深さが４０ｍｍの長方形
断面であり、直線部の総長さＬは１２．６９ｍ、相当直
径Ｄは０．０４５６ｍとなる。冷却水の水路内流速Ｖは
７ｍ／ｓｅｃで、流量は５４ｍ3である。又、圧力損失
を比較するために図７に示す従来の水路構造の水冷パネ
ルを用い、同一条件で冷却水を流した。尚、従来型の水
冷パネルは１１箇所の１８０度折り返し部で構成され
る。
【００２５】１８０度折り返し部の損失係数ζ1を１箇
所当たり２．４２、又、９０度折り返し部の損失係数ζ
2を１箇所当たり０．９６５とし、更に、水路の直線部
の摩擦係数λ；０．０２３８６、冷却水比重量γ；１０
００ｋｇｆ／ｍ3、重力加速度ｇ；９．８ｍ／ｓｅｃ2を
（１）式に代入して圧力損失ΔＰを算出した。本発明に
よる水冷パネルでの算出式を（２）式に、そして従来の
水冷パネルでの算出式を（３）式で示す。 ΔP=[(2.42×2+0.965×14+0.02386×12.69/0.0456)×1000×72]/(2×9.8×100 00) =6.24 （kgf/cm2） …（２） ΔP=[(2.42×11+0.02386×12.69/0.0456)×1000×72]/(2×9.8×10000) =8.31 （kgf/cm2） …（３）
所当たり２．４２、又、９０度折り返し部の損失係数ζ
2を１箇所当たり０．９６５とし、更に、水路の直線部
の摩擦係数λ；０．０２３８６、冷却水比重量γ；１０
００ｋｇｆ／ｍ3、重力加速度ｇ；９．８ｍ／ｓｅｃ2を
（１）式に代入して圧力損失ΔＰを算出した。本発明に
よる水冷パネルでの算出式を（２）式に、そして従来の
水冷パネルでの算出式を（３）式で示す。 ΔP=[(2.42×2+0.965×14+0.02386×12.69/0.0456)×1000×72]/(2×9.8×100 00) =6.24 （kgf/cm2） …（２） ΔP=[(2.42×11+0.02386×12.69/0.0456)×1000×72]/(2×9.8×10000) =8.31 （kgf/cm2） …（３）
【００２６】このように、本発明による水冷パネルでは
圧力損失ΔＰが６．２４ｋｇｆ／ｃｍ2となり、従来型
の水冷パネルでは圧力損失ΔＰが８．３１ｋｇｆ／ｃｍ
2となる。
圧力損失ΔＰが６．２４ｋｇｆ／ｃｍ2となり、従来型
の水冷パネルでは圧力損失ΔＰが８．３１ｋｇｆ／ｃｍ
2となる。
【００２７】これにより、冷却水循環用ポンプの動力を
１つの水冷パネル当たりで７ｋＷ削減することができ
た。又、水冷パネルの耐用性は本発明品と従来品とで優
位差は見られなかった。
１つの水冷パネル当たりで７ｋＷ削減することができ
た。又、水冷パネルの耐用性は本発明品と従来品とで優
位差は見られなかった。
【００２８】
【発明の効果】本発明では、各種冶金炉の炉壁に取り付
ける水冷パネルの水路の構造を渦巻き型とするので、水
路の圧力損失を低減することが可能となり、その結果、
設備費及び運転費共に低減することができる。
ける水冷パネルの水路の構造を渦巻き型とするので、水
路の圧力損失を低減することが可能となり、その結果、
設備費及び運転費共に低減することができる。
【図１】本発明の実施の形態の例を示す水冷パネルの縦
断面概要図である。
断面概要図である。
【図２】本発明の実施の形態の他の例を示す水冷パネル
の縦断面概要図である。
の縦断面概要図である。
【図３】本発明の実施の形態の他の例を示す水冷パネル
の縦断面概要図である。
の縦断面概要図である。
【図４】本発明の実施の形態の他の例を示す水冷パネル
の縦断面概要図である。
の縦断面概要図である。
【図５】本発明の実施の形態の他の例を示す水冷パネル
の縦断面概要図である。
の縦断面概要図である。
【図６】本発明に基づく水冷パネルを設置した溶融還元
炉の断面概要図である。
炉の断面概要図である。
【図７】従来の水冷パネルの水路の構造を示す図であ
る。
る。
１ 水冷パネル ２ 水路 ３ 給水口 ４ 排水口 ５ 溶融還元炉 ６ 炉体鉄皮 ７ 内張り煉瓦 ８ 上吹きランス ９ 溶銑 １０ 溶融スラグ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ２７Ｂ 1/24 Ｆ２７Ｂ 1/24 (72)発明者 田口 憲彦 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 岩崎 克博 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 磯崎 進市 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 川上 正弘 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 冶金炉側壁に設置され、内部の水路に冷
却水を通す金属製水冷パネルの水路構造であって、前記
水路が渦巻き型であることを特徴とする水冷パネルの水
路構造。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9287188A JPH11118360A (ja) | 1997-10-20 | 1997-10-20 | 水冷パネルの水路構造 |
| CA002307090A CA2307090C (en) | 1997-10-20 | 1998-10-19 | Structure of metallurgical furnace and operating method using the same metallurgical furnace |
| PCT/JP1998/004703 WO1999020966A1 (fr) | 1997-10-20 | 1998-10-19 | Structure de four metallurgique et procede d'exploitation utilisant ledit four metallurgique |
| BR9813107-9A BR9813107A (pt) | 1997-10-20 | 1998-10-19 | Estrutura de forno metalúrgico e método de operação usando o mesmo |
| AU94629/98A AU751764B2 (en) | 1997-10-20 | 1998-10-19 | Structure of metallurgical furnace and operating method using the same metallurgical furnace |
| CN98810337A CN1276862A (zh) | 1997-10-20 | 1998-10-19 | 冶金炉的构造及该冶金炉的操作方法 |
| KR1020007003164A KR100339261B1 (ko) | 1997-10-20 | 1998-10-19 | 야금로의 구조 및 그 야금로의 하부조 교환방법, 그 야금로의 조업방법 및 그 야금로에 사용되는 플랜지의 시일장치 |
| TW87117290A TW434318B (en) | 1997-10-20 | 1998-10-20 | Structure of metallurgical furnace and operating method using the same metallurgical furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9287188A JPH11118360A (ja) | 1997-10-20 | 1997-10-20 | 水冷パネルの水路構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11118360A true JPH11118360A (ja) | 1999-04-30 |
Family
ID=17714224
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9287188A Pending JPH11118360A (ja) | 1997-10-20 | 1997-10-20 | 水冷パネルの水路構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11118360A (ja) |
-
1997
- 1997-10-20 JP JP9287188A patent/JPH11118360A/ja active Pending
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