JPH11117038A - 加工性と耐肌荒れ性および耐リジング性に優れた冷延鋼板 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 深絞り性のほか、耐肌荒れ性および耐リジン
グ性に優れた冷延鋼板を提供する。 【構成】 Ｃ：0.01wt％以下、Si：2.0 wt％以下、Mn：
3.0 wt％以下、Ｐ：0.15wt％以下、Al：0.01〜0.20wt
％、Ｎ：0.01wt％以下を含有し、残部はFeおよび不可避
的不純物の成分組成からなり、｛１００｝方位コロニー
の断面面積率と平均直径とが、下記 (1)および (2)式を
満足する鋼板とする。 記 ｆ／Ｄ≧0.0005 …… (1) （2.8 −ｒ）／250 ≦ｆ／Ｄ≦（4.0 −ｒ）／250 …
… (2) ここで、ｆ：｛１００｝方位コロニーの断面面積率 Ｄ：｛１００｝方位コロニーの平均直径（μｍ） ｒ：平均ｒ値（ただし、ｒ≧1.5 ）

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、自動車用鋼板等
の使途に好適な冷延鋼板（表面処理原板を含む。以下同
じ）に関し、とくに、深絞り性などの加工性の他に耐肌
荒れ性および耐リジング性に優れた冷延鋼板に関するも
のである。

【０００２】

【従来の技術】自動車のパネル等に使用される冷延鋼板
には、深絞り性が必要であり、機械的特性として、高い
ｒ値（ランクフォード値）と高い延性（El）が要求され
る。このような深絞り用冷延鋼板は、一般に、Ａr₃変態
点以上で熱間圧延した後、冷間圧延により最終板厚の薄
板とし、再結晶焼鈍することにより製造されていた。

【０００３】さて、一般に、17％Crステンレス鋼のよう
なフェライト系ステンレス鋼には、「日本金属学会誌，
Vol.3 ，No.4，（1967），P.519 」や「日本金属学会
誌，Vol.31，No.6，（1967），P.717 」に開示されてい
るように、「リジング」と呼ばれる特異な現象を生じる
性質があることが知られている。これは薄板に引張りや
深絞りなどの変形を加えたとき、圧延方向に沿って細か
い筋状のしわを生ずる現象である。上記リジング現象
は、従来、ステンレス鋼に特有のものであると思われて
いたが、一般の冷延鋼板でも、熱延工程の省エネルギー
や歩止り向上による低コスト化などを指向して、Ａr₃変
態点以下で熱間仕上圧延を終了する場合に、発生しやす
いことが知られるようになってきた。このようなリジン
グ欠陥が発生すると、ステンレス鋼板や自動車用鋼板な
どでは、機械的特性と並び重要な、表面の平滑さや美麗
さを損なうことになり、製品価値のうえで致命傷になる
ことがある。また、冷延鋼板において、ｒ値等の加工性
を確保しようとすると、プレス成形時に鋼板表面の粗度
が著しく増大する、「肌あれ」と呼ばれる外観不良を生
じることが知られている。

【０００４】従来、深絞り用鋼板において、リジングの
発生を抑制する手段としては、「鉄と鋼vol.77，No.8，
（1991）p.84」や「鉄と鋼vol.78，No.4，（1992）p.12
4 」に開示されるような対策、すなわち、熱間粗圧延に
おけるパス間時間を長くするとか、熱延板焼鈍あるいは
パス間焼鈍をするといった提案などが、また、肌荒れ性
を防止する手段として、仕上げ圧延後直ちに冷却する手
法が知られている。しかし、とくにリジング発生の主要
因については統一された見解がなく、どのような指標を
もとに製造条件を最適化するべきかは知られていないた
めに、これらの手段によつても、耐リジング性、耐肌荒
れ性、深絞り性を安定して両立させることは困難であっ
た。さらに、リジング性と相関する有効な指標がないた
めに、上記の従来の方法においては対策が過剰気味とな
り、不必要な生産性の低下を強いるものであった。

【０００５】また、肌荒れ性については、冷延・再結晶
焼鈍後の結晶粒径が粗大化することが原因であると言わ
れている。しかし、具体的状況になると、やはり肌あれ
発生の有無を分ける要因がつかみきれていないのが現状
である。

【０００６】一方、深絞り性については板面に｛１１
１｝方位の粒を形成することがよいとされ、逆に｛１０
０｝は、ｒ値を低下させる方位として知られている。こ
れまで、深絞り性に好ましい｛１１１｝を発達させ、
｛１００｝成分を低下させる方向で技術的進歩がなさ
れ、平均ｒ値の整理も、専らＸ線インバース強度の比Ｉ
｛１１１｝／Ｉ｛１００｝で行われてきた。ここに、Ｘ
線測定は、結晶粒の分布状況の情報を含まない、いわば
平均的マクロ的な情報でしかなく、このＩ｛１１１｝／
Ｉ｛１００｝の指標によってｒ値を評価できても、高ｒ
値と両立させなければならない耐リジング性, 耐肌荒れ
性の評価ができないという問題が残っていた。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】上述したように、従来
の冷延鋼板の製造技術では、省エネルギー、省工程、低
コスト、高生産性などを満足しつつ、深絞り加工性、耐
リジング性、耐肌荒れ性のいずれの特性も優れた製品を
製造することができなかった。その基本的な原因とし
て、これら材質を適正に制御するための要因、指標が必
ずしも明らかではなかったことが考えられる。この発明
の目的は、従来技術が抱えていた上記の問題を有利に解
決するためのものであり、優れた加工性（特に深絞り
性）とともに、耐肌荒れ性および耐リジング性を安定し
て両立させる冷延鋼板を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】発明者らは、冷延鋼板の
耐リジング性や肌荒れ性を改善させるべく、その｛１０
０｝コロニーに着目して鋭意研究を重ねた。その結果、
冷延鋼板中のコロニーの存在状態を規制することによ
り、深絞り性と耐リジング性、さらに耐肌荒れ性をとも
に向上させることが可能となり、しかも、その実現は熱
間圧延工程における生産性を阻害することなく可能であ
るとの知見を得た。この発明は上記知見に基づいて完成
したものであり、その要旨は次のとおりである。

【０００９】(1)Ｃ：0.01wt％以下、Si：2.0 wt％以
下、Mn：3.0 wt％以下、Ｐ：0.15wt％以下、Al：0.01〜
0.20wt％、Ｎ：0.01wt％以下を含有し、残部はFeおよび
不可避的不純物の成分組成からなり、｛１００｝方位コ
ロニーの断面面積率と平均直径とが、下記 (1)および
(2)式を満足することを特徴とする加工性と耐肌荒れ性
および耐リジング性に優れた冷延鋼板。 記 ｆ／Ｄ≧0.0005 …… (1) （2.8 −ｒ）／250 ≦ｆ／Ｄ≦（4.0 −ｒ）／250 …… (2) ここで、ｆ：｛１００｝方位コロニーの断面面積率 Ｄ：｛１００｝方位コロニーの平均直径（μｍ） ｒ：平均ｒ値（ただし、ｒ≧1.5 ）

【００１０】(2)Ｃ：0.01wt％以下、Si：2.0 wt％以
下、Mn：3.0 wt％以下、Ｐ：0.15wt％以下、Al：0.01〜
0.20wt％、Ｎ：0.01wt％以下を含み、かつTi：0.001 〜
0.2 wt％、Nb：0.001 〜0.2 wt％の１種または２種を含
有し、残部はFeおよび不可避的不純物の成分組成からな
り、｛１００｝方位コロニーの断面面積率と平均直径と
が、下記 (1)および (2)式を満足することを特徴とする
加工性と耐肌荒れ性および耐リジング性に優れた冷延鋼
板。 記 ｆ／Ｄ≧0.0005 …… (1) （2.8 −ｒ）／250 ≦ｆ／Ｄ≦（4.0 −ｒ）／250 …… (2) ここで、ｆ：｛１００｝方位コロニーの断面面積率 Ｄ：｛１００｝方位コロニーの平均直径（μｍ） ｒ：平均ｒ値（ただし、ｒ≧1.5 ）

【００１１】(3)Ｃ：0.01wt％以下、Si：2.0 wt％以
下、Mn：3.0 wt％以下、Ｐ：0.15wt％以下、Al：0.01〜
0.20wt％、Ｎ：0.01wt％以下、Ｂ：0.0001〜0.008 wt％
を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の成分組成か
らなり、｛１００｝方位コロニーの断面面積率と平均直
径とが、下記 (1)および (2)式を満足することを特徴と
する加工性と耐肌荒れ性および耐リジング性に優れた冷
延鋼板。 記 ｆ／Ｄ≧0.0005 …… (1) （2.8 −ｒ）／250 ≦ｆ／Ｄ≦（4.0 −ｒ）／250 …… (2) ここで、ｆ：｛１００｝方位コロニーの断面面積率 Ｄ：｛１００｝方位コロニーの平均直径（μｍ） ｒ：平均ｒ値（ただし、ｒ≧1.5 ）

【００１２】(4)Ｃ：0.01wt％以下、Si：2.0 wt％以
下、Mn：3.0 wt％以下、Ｐ：0.15wt％以下、Al：0.01〜
0.20wt％、Ｎ：0.01wt％以下、Ｂ：0.0001〜0.008 wt％
を含み、かつTi：0.001 〜0.2 wt％、Nb：0.001 〜0.2
wt％の１種または２種を含有し、残部はFeおよび不可避
的不純物の成分組成からなり、｛１００｝方位コロニー
の断面面積率と平均直径とが、下記 (1)および (2)式を
満足することを特徴とする加工性と耐肌荒れ性および耐
リジング性に優れた冷延鋼板。 記 ｆ／Ｄ≧0.0005 …… (1) （2.8 −ｒ）／250 ≦ｆ／Ｄ≦（4.0 −ｒ）／250 …… (2) ここで、ｆ：｛１００｝方位コロニーの断面面積率 Ｄ：｛１００｝方位コロニーの平均直径（μｍ） ｒ：平均ｒ値（ただし、ｒ≧1.5 ）

【００１３】

【発明の実施の形態】まず、本発明の基礎となった研究
結果について説明する。表１に示す成分組成のシートバ
ーを950 ℃に加熱一均熱後、仕上げ圧延温度を900 〜70
0 ℃に変化させ、３パスで合計圧下率90％とする熱間圧
延を行った後、700 ℃、１時間のコイル巻取り処理を施
した。その後、圧下率75％で冷間圧延し、760 〜880
℃、20sec で再結晶焼鈍を行った。図１に、得られた冷
延鋼板のうち、平均ｒ値がほぼ２のものについて、耐肌
荒れ性および耐リジング性とｆ／Ｄとの関係を調べた結
果を示す。ここで、ｆは｛１００｝方位コロニーの断面
面積率であり、Ｄは｛１００｝方位コロニーの平均直径
（μｍ）である。なお、コロニー内の方位集中度は、El
ectron Back Scattering Diffraction Patern にて板厚
断面の鋼板の結晶方位を結晶粒ごとに測定し、隣接する
結晶粒間の角度が15度以内の結晶粒群をコロニーとみな
し、そのコロニーの平均結晶方位が｛１００｝方位±１
５°以内のものを｛１００｝方位コロニーとして扱っ
た。なお、周辺に角度１５°以内の結晶粒が存在しない
場合は、単一の粒でコロニーを形成しているとみなし
た。以下においても同様である。また、図中のリジング
評価指数は、ＪＩＳ５号引張試験片に15％の引張歪を与
え、これを目視観察により評価したものである。リジン
グ評価指数が２以下のものは実用上問題のないリジング
のレベルといえる。図１から、ｆ／Ｄが小さいと、耐肌
荒れ性が低下し、耐リジング性も低下すること、ｒ≒２
のときにこれらの欠陥を回避するためにはｆ／Ｄを0.00
3 以上にする必要があることがわかる。

【００１４】このような関係を種々のｒ値レベルにいつ
いて整理した結果を図２に示す。図２によれば、冷延鋼
板は、ｆ／Ｄを0.0005以上とし、かつ平均ｒ値（ただ
し、ｒ≧1.5 ）との関係を、（2.8 −ｒ）／250 ≦ｆ／
Ｄとすることにより、加工性と耐肌荒れ性および耐リジ
ング性のいずれもが優れたものとすることができるとい
える。また、平均ｒ値は、｛１００｝方位コロニーの絶
対値ともある程度の相関があり、ｆ／Ｄが大きくなる
と、現実的に、（4.0 −ｒ）／250 ＜ｆ／Ｄを達成でき
なくなる。このため、ｆ／Ｄは、（2.8 −ｒ）／250 ≦
ｆ／Ｄ≦（4.0 −ｒ）／250 の範囲とすればよいことに
なる。なお、平均ｒ値は、次式のｒで表されるものであ
る。 ｒ＝（ｒ_L ＋２ｒ_D ＋ｒ_C ）／４ ここで、ｒ_L 、ｒ_D 、ｒ_C は、それぞれ、圧延方向、圧
延45°方向、圧延直角方向のランクフォード値を表す。

【００１５】以下、本発明の各構成要件を前記範囲に限
定した理由について説明する。 １）｛１００｝方位コロニー ｛１００｝方位コロニーは、本発明において最も重要な
要件であり、優れた加工性と冷延−焼鈍後の耐肌荒れ、
耐リジング性を改善するためには、上述したように、
｛１００｝方位コロニーの面積率と平均直径の比、ｆ／
Ｄを制御することが重要である。発明者らは、フェライ
ト域（Ａr₃変態点以下）で熱延した鋼板の耐肌荒れ性、
耐リジング性に関して、種々検討を行った結果、これら
の特性に最も影響を与える因子として、｛１００｝方位
コロニー（隣接する結晶粒間の角度が15°以内の結晶粒
群）であることを、Electron Back Scattering Diffrac
tion Patern を用いた研究により明らかにした。そして
耐リジング性を改善するためには、コロニーの大きさと
分率を制御することが最も有効であることを見い出し
た。

【００１６】具体的には、｛１００｝コロニーの断面面
積率ｆおよび直径Ｄ（μｍ）としたとき、ｆ／Ｄ≧0.00
05で、平均ｒ値との関係を （2.8 −ｒ）／250 ≦ｆ／Ｄ≦（4.0 −ｒ）／250 とすることが必要である。｛１００｝コロニーは、熱延
板の集合組織によっても影響を受け、ｆ／Ｄが（2.8 −
ｒ）／250 よりも小さいと、リジング性が低下する。こ
のように、｛１００｝は深絞りに好適な｛１１１｝マト
リクスの変形を阻害する、いわば析出物のような役割を
果たしているといえ、その面積率だけでなく、コロニー
径をも考慮して分布状態を総合的に制御する必要があ
る。

【００１７】ここで、ｆ／Ｄは｛１００｝コロニーの分
布状況を表すと考えられる。すなわち、ｆ／Ｄが大の場
合、粗大な｛１００｝コロニーが疎らに分布している状
態を表し、ｆ／Ｄが小の場合、微小な｛１００｝コロニ
ーが比較的密に分布している状態を表す。リジングの発
生を抑えるには、粗大なコロニーの疎らな分布は好まし
くなく、ｆ／Ｄが大きい、具体的にはｆ／Ｄ≧（2.8 −
ｒ）／250 であることが必要である。なお、ここで、ｆ
／Ｄがｒ値の関数となる理由は、ｒ値が高いほど成形時
に板厚方向の変形が少ないため、ｆ／Ｄが小さくてもリ
ジング発生が抑制されるためではないかと推測される。
ただし、ｆ／Ｄはｒ値に応じてむやみに小さくできるわ
けではない。図１および２に示すように、ｆ／Ｄが小さ
くなるとｒ値の低い鋼板では肌荒れが発生しやすくなる
傾向にある。本発明者らのさらなる調査によると、とく
にｆ／Ｄ＜0.0005となるとｒ値が（2.8 −ｒ）／250＜
0.0005 を満たすほど高くても肌荒れが発生するように
なる。これは、ｆ／Ｄが小さくなってコロニーの大きさ
と疎らさのバランスがある領域を超えると肌荒れが発生
しやすくなり、とくにｆ／Ｄ＜0.0005ではｒ値の向上に
よる加工性の向上による肌荒れ発生しにくさ (リジング
と同様減厚しにくいためと推定される) を上回るのでは
ないかと推測される。

【００１８】一方、ｆ／Ｄは (4.0 −ｒ）／250 以下と
する。すなわち、ｆ／Ｄが大きくなることは、｛１０
０｝コロニー面積率が高くなることを意味し、分率より
も｛１００｝の絶対量が加工性に影響を与え、現実的
に、平均ｒ値をその値にできなくなるため、（4.0 一
ｒ）／250 をｆ／Ｄの上限値とした。

【００１９】２）鋼成分 本発明において、鋼成分も重要な要件であり、その限定
理由を以下に述べる。 Ｃ：0.01wt％以下 Ｃは、深絞り性向上の上から少なければ少ないほど好ま
しいが、その含有量が0.01wt％以下ではさほど悪影響を
およぼさないので0.01wt％以下とする。

【００２０】Si：2.0 wt％以下 Siは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が2.0 wt％を超えると深
絞り性が劣化するので2.0 wt％以下とする。

【００２１】Mn：3.0 wt％以下 Mnは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が3.0 wt％を超えると深
絞り性が劣化するので3.0 wt％以下とする。

【００２２】Ｐ：0.15wt％以下 Ｐは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が0.15wt％を超えると深
絞り性が劣化するので0.15wt％以下とする。

【００２３】Ｓ：0.05wt％以下 Ｓは、少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、その含有量が0.05wt％以下ではさほど悪影響
をおよぼさないので0.05wt％以下とする。

【００２４】Al：0.01〜0.20wt％ Alは、脱酸作用を有し、炭窒化物形成元素の歩留まり向
上のために添加されるが、その含有量が0.01wt％未満で
は添加効果がなく、一方0.20wt％を超えて添加しても脱
酸効果が飽和するので、0.01〜0.20wt％とする。

【００２５】Ｎ：0.01wt％以下 Ｎは、深絞り性が向上の上から少なければ少ないほど好
ましいが、その含有量が0.01wt％以下ではさほど悪影響
をおよぼさないので0.01wt％以下とする。

【００２６】Ti：0.001 〜0.2 wt％ Tiは、鋼中の固溶Ｃを炭化物として析出固定して低減
し、固溶Ｃによる深絞り性の劣化を防止する効果があ
る。その添加量が0.001 wt％未満では添加効果がなく、
一方、0.2 wt％を超えて添加してもそれ以上の効果が得
られず、かえって深絞り性の劣化を招くので0.001 〜0.
2 wt％とする。

【００２７】Nb：0.001 〜0.2 wt％ Nbは、鋼中の固溶Ｃを炭化物として析出固定して低減
し、固溶Ｃによる深絞り性の劣化を防止する効果があ
る。その添加量が0.001 wt％未満では添加効果がなく、
一方、0.2 wt％を超えて添加してもそれ以上の効果が得
られず、かえって深絞り性劣化につながるので0.001 〜
0.2 wt％とする。

【００２８】Ｂ：0.0001〜0.0080wt％ Ｂは、鋼の耐二次加工脆性の改善のために添加される
が、その添加量が0.0001wt％未満では添加効果がなく、
一方、0.0080wt％を超えて添加するとかえって深絞り性
劣化につながるので0.0001〜0.0080wt％とする。

【００２９】次に、本発明による冷延鋼板の製造方法に
ついて説明する。熱間圧延の素材は、連続鋳造スラブを
再加熱したもののほか、省エネルギー化のために、連続
鋳造後Ａr₃変態点以下に降温することなく直ちに、もし
くは保温処理したものを使用することができる。スラブ
加熱は、省エネルギー化の点から1200℃以下の温度で行
うのが好ましく、より好ましくは1100℃以下とするのが
よい。また、コロニー内の結晶粒をランダム化するため
には、フェライト域圧延中において加工一再結晶を繰り
返すことが重要であるので、粗圧延温度をＡr₃変態点以
下にすることが好ましく、また、仕上げ圧延中の高温域
で高圧下率圧延を施すことが好ましい。

【００３０】耐リジング性を向上させるためには、フエ
ライト域熱延板に形成されるコロニーをランダム化する
必要がある。そのため、コロニー内の結晶拉をランダム
化、分散化することが重要である。発明者らの実験によ
れば、フェライト域での熱間圧延中において加工一再結
晶を２回以上繰り返すことにより、コロニー内の結晶粒
をランダム化、分散化させることができる。このような
フェライト域圧延中において加工一再結晶を２回以上繰
り返すためには、例えば、粗圧延の少なくとも１パスを
フエライト域にて行うことが有効である。このような粗
圧延を行えば、粗圧延と仕上げ圧延の間および仕上げ圧
延終了後に、それぞれ加工一再結晶が行われ、フェライ
ト域にて加工一再結晶を２回以上繰り返すことが可能と
なる。その結果、｛１００｝コロニーは分散し、同じ
｛１００｝コロニー存在量ｆをもつならば、ｆ／Ｄは大
きくなる。ただし、｛１００｝の存在量ｆそのものは、
熱延板の固溶炭素や析出物の存在によっても低下するた
め、それによる平均ｒ値の変化を考慮しなくてはならな
い。例えば、熱間圧延段階での析出物の量と形態の変
化、また、仕上げ圧延前での保持時間による固溶炭素量
の変化などである。また、鋼成分の純度が高い場合に
は、粒成長しやすくなり、仕上げ圧延前の組織が変化す
ることをも考慮することが必要となる。以上のように、
フェライト域での圧延一再結晶を２回以上繰り返すこと
により、コロニーは分散化され、リジングは解消され
る。

【００３１】巻取りは、仕上圧延後の巻取段階において
熱延板を再結晶させるために、550℃以上の温度で行う
ことが好ましい。この工程も圧延一再結晶によりコロニ
ー内の結晶粒をランダム化させるために有用である。な
お、このときに、熱延板が完全再結晶する必要はなく、
部分的に再結晶してもその効果はある。また、これに続
いて、熱延板を焼鈍してもよい。なお、熱延板の再結晶
を促進する仕上げ圧延後段での強圧下は、耐リジング性
改善には有効な手段である。また、仕上げ圧延時に潤滑
圧延を施すことは、圧延組織の均一化、圧延荷重の減少
に有効である。

【００３２】冷間圧延工程は、高いｒ値を得るために必
須であり、冷延圧下率は50〜95％の範囲とすることが好
ましい。冷問圧延工程を経た冷延鋼帯には、再結晶焼鈍
を施す必要がある。焼鈍には、連続型焼鈍炉および連続
溶融亜鉛めっきラインのいずれの設備を用いてもよい。
焼鈍温度は700 〜920 ℃の範囲が好ましい。焼鈍後の鋼
帯には形状矯正、表面粗度等の調整のために、10％以下
の調質圧延を加えてもよい。なお、本発明の冷延鋼板
は、そのまま加工しても使用できるが、加工用表面処理
鋼板の原板としても適用できる。表面処理としては、亜
鉛めっき（合金系を含む）、すずめっき、ほうろう等の
いずれであってもよい。なお、本発明鋼板には、焼鈍後
または亜鉛めっき後、特殊な処理を施して、化成処理
性、溶接性、プレス成形性および耐食性等の改善を行な
ってもよい。

【００３３】

【実施例】表１に示す組成の鋼スラブを、1050℃で加熱
一均熱後、表２に示す熱延条件にて、板厚3.5 ｍｍの熱
延鋼帯にした。続いて、冷間圧延により板厚0.8 ｍｍの
冷延鋼帯とし、表２に示す温度で再結晶焼鈍を行った。
得られた冷延鋼板について、圧延方向に切断した断面１
mm² 以上の領域にわたって各粒の方位をＥＢＳＤを使っ
て｛１００｝コロニーの断面面積率と大きさを画像解析
により調査するとともに、次の材料特性を測定した。引
張特性にはＪＩＳ ５号引張試験片を使用し、ｒ値は15
％引張予歪みを与えた後、３点法にて測定し、圧延方
向、圧延方向に45°方向および圧延方向に90°方向の各
ｒ値から、その平均値をｒ＝（ｒ_L ＋２ｒ_D ＋ｒ_C ）／
４（ここで、ｒ_L 、ｒ_D 、ｒ_C は、それぞれ、圧延方
向、圧延45°方向、圧延直角方向のランクフォード値）
により求めた。また、耐リジング性は、リジング評価指
数を用いて判定し、ＪＩＳ ５号引張試験片に加工した
鋼板に15％引張歪を与え、目視により評価して求めた。
リジング評価指数が２以下のものは実用上問題のないリ
ジングレベルである。耐肌荒れ性は、液圧バルジ試験を
行い (120 mmφ) 、目視により判定した。これらの結果
を、表２に併せて示す。表１および表２から、本発明に
よる冷延鋼板は、比較例に比べて、優れた耐リジング性
と深絞り性を有することがわかる。

【００３４】

【表１】

【００３５】

【表２】

【００３６】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
成分組成と｛１００｝コロニーの分率と大きさを所定の
範囲に規制することにより、生産性を過度に落とすこと
なく安定して耐リジング性、耐肌荒れ性、深絞り性を両
立させることができた。

【図面の簡単な説明】

【図１】耐リジング性、耐肌荒れ性に及ぼすｆ／Ｄの影
響を示すグラフである。

【図２】耐リジング性、耐肌荒れ性と平均ｒ値、ｆ／Ｄ
との関係を示すグラフである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 坂田 敬 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 小原 隆史 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】Ｃ：0.01wt％以下、Si：2.0 wt％以下、M
   n：3.0 wt％以下、Ｐ：0.15wt％以下、Al：0.01〜0.20w
   t％、Ｎ：0.01wt％以下を含有し、残部はFeおよび不可
   避的不純物の成分組成からなり、｛１００｝方位コロニ
   ーの断面面積率と平均直径とが、下記 (1)および (2)式
   を満足することを特徴とする加工性と耐肌荒れ性および
   耐リジング性に優れた冷延鋼板。 記 ｆ／Ｄ≧0.0005 …… (1) （2.8 −ｒ）／250 ≦ｆ／Ｄ≦（4.0 −ｒ）／250 …… (2) ここで、 ｆ：｛１００｝方位コロニーの断面面積率 Ｄ：｛１００｝方位コロニーの平均直径（μｍ） ｒ：平均ｒ値（ただし、ｒ≧1.5 ）
2. 【請求項２】Ｃ：0.01wt％以下、Si：2.0 wt％以下、M
   n：3.0 wt％以下、Ｐ：0.15wt％以下、Al：0.01〜0.20w
   t％、Ｎ：0.01wt％以下を含み、かつTi：0.001 〜0.2 w
   t％、Nb：0.001 〜0.2 wt％の１種または２種を含有
   し、残部はFeおよび不可避的不純物の成分組成からな
   り、｛１００｝方位コロニーの断面面積率と平均直径と
   が、下記 (1)および (2)式を満足することを特徴とする
   加工性と耐肌荒れ性および耐リジング性に優れた冷延鋼
   板。 記 ｆ／Ｄ≧0.0005 …… (1) （2.8 −ｒ）／250 ≦ｆ／Ｄ≦（4.0 −ｒ）／250 …… (2) ここで、 ｆ：｛１００｝方位コロニーの断面面積率 Ｄ：｛１００｝方位コロニーの平均直径（μｍ） ｒ：平均ｒ値（ただし、ｒ≧1.5 ）
3. 【請求項３】Ｃ：0.01wt％以下、Si：2.0 wt％以下、M
   n：3.0 wt％以下、Ｐ：0.15wt％以下、Al：0.01〜0.20w
   t％、Ｎ：0.01wt％以下、Ｂ：0.0001〜0.008wt％を含有
   し、残部はFeおよび不可避的不純物の成分組成からな
   り、｛１００｝方位コロニーの断面面積率と平均直径と
   が、下記 (1)および (2)式を満足することを特徴とする
   加工性と耐肌荒れ性および耐リジング性に優れた冷延鋼
   板。 記 ｆ／Ｄ≧0.0005 …… (1) （2.8 −ｒ）／250 ≦ｆ／Ｄ≦（4.0 −ｒ）／250 …… (2) ここで、 ｆ：｛１００｝方位コロニーの断面面積率 Ｄ：｛１００｝方位コロニーの平均直径（μｍ） ｒ：平均ｒ値（ただし、ｒ≧1.5 ）
4. 【請求項４】Ｃ：0.01wt％以下、Si：2.0 wt％以下、M
   n：3.0 wt％以下、Ｐ：0.15wt％以下、Al：0.01〜0.20w
   t％、Ｎ：0.01wt％以下、Ｂ：0.0001〜0.008wt％を含
   み、かつTi：0.001 〜0.2 wt％、Nb：0.001 〜0.2 wt％
   の１種または２種を含有し、残部はFeおよび不可避的不
   純物の成分組成からなり、｛１００｝方位コロニーの断
   面面積率と平均直径とが、下記 (1)および (2)式を満足
   することを特徴とする加工性と耐肌荒れ性および耐リジ
   ング性に優れた冷延鋼板。 記 ｆ／Ｄ≧0.0005 …… (1) （2.8 −ｒ）／250 ≦ｆ／Ｄ≦（4.0 −ｒ）／250 …… (2) ここで、 ｆ：｛１００｝方位コロニーの断面面積率 Ｄ：｛１００｝方位コロニーの平均直径（μｍ） ｒ：平均ｒ値（ただし、ｒ≧1.5 ）