JPH11110054A - 簡易安定化直流電源装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 安価で簡易な安定化直流電源装置を提供する
こと。 【解決手段】 外部から供給される交流電圧を降圧する
ダウントランスと、該ダウントランスの２次側から切替
えタップにより取り出される出力電圧を整流し平滑する
整流・平滑化回路と、前記ダウントランスの出力電圧を
降圧するトランスと、該第１のトランスの出力電圧を直
流電圧に変換して出力する直流化回路と、該直流化回路
の出力電圧と本電源装置から出力すべき所望の直流電圧
値に関連して定められた基準値とを比較するコンパレー
タと、前記ダウントランスの２次側出力電圧が前記所望
の直流出力電圧値を発生するのに必要な電圧値以下に低
下したとき前記コンパレータからの出力に応じて前記ダ
ウントランスの２次側タップを高圧側のタップに切替え
るタップ切替手段とを有するＡＣ／ＤＣ回路で簡易安定
化直流電源装置を構成した。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は自家発電設備と商用
電源との系統連系運転に用いられるのに適した簡易安定
化直流電源装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、需要家が自家発電設備を備え、電
力会社の電力系統と系統連系運転して自己の必要とする
電力の多くを賄い、不足分を電力系統から補なう系統連
系運転が広がりつつある。自家発電設備の一例として、
タービンやエンジンにより発電機（たとえば同期発電
機）を運転して発電するとともに、タービンやエンジン
の排熱を給湯や暖房に利用するコージェネレーション
（電熱併給）システムが注目されている。このような系
統連系運転においては、連系系統の回路には、回路の入
り切りや事故、故障時に動作する遮断器、断路器、保護
継電器が設けられ、また設備には冷却用のファンやポン
プあるいはガスコンプレッサなどの補機や制御盤などが
設けられており、これらの機器は直流電圧（通常１００
Ｖ）で動作するものが多い。一方、自家発電設備として
タービンやエンジンにより発電機（たとえば同期発電
機）を運転する方式の場合には、タービンやエンジンを
始動させるための始動モータが設けられており、これも
直流電源（通常は２４Ｖ）で運転される。

【０００３】従来、これらの２つの直流電源はＡＣ／Ｄ
Ｃコンバータを用いて商用電源のＡＣ２００Ｖから変換
して生成しているが、商用電源系統の停電や故障により
ＡＣ２００Ｖが供給されない場合を考慮して、遮断器や
保護継電器などの制御保護系にはＤＣ１００Ｖ、容量が
５０〜１００Ａｈ程度のバッテリが設けられ、またエン
ジン始動系統にはＤＣ２４Ｖ、容量が２００〜４００Ａ
ｈ程度のバッテリが設けられている。

【０００４】ところが、制御保護系に設けられたバッテ
リは、商用電源系統または自家発電設備の故障が回復す
るまでの比較的長い時間の使用に耐えられるような容量
が必要になるため、価格がかなり高額になる傾向があ
り、使用上のネックとなっている。

【０００５】そこで特願平７−３１５０１１号において
は、もう一方のエンジン始動系統のバッテリに着目し、
このバッテリはエンジン始動用モータを動作させるのに
用いられるので２００〜４００Ａｈというような大容量
が必要であるが、始動時以外は使用されることがないの
で、異常時にはこのバッテリを昇圧して制御保護系に供
給することにより制御保護系用に本来設けられているバ
ッテリの容量を小さくすることができ、バッテリの価格
を相当低減することができる直流電源装置が提案されて
いる。

【０００６】図１５は上述した特願平７−３１５０１１
号で提案された系統連系用の直流電源装置の回路図であ
る。

【０００７】図において、エンジン始動系の電源は、商
用電源からの２００ＶをＤＣ２４Ｖに変換するＡＣ／Ｄ
Ｃ回路１と、停電などで商用電源からの給電ができない
場合に用いられる容量が２００〜４００ＡｈのＤＣ２４
Ｖのバッテリ２とで構成されており、この電源によりエ
ンジン始動用モータ３を始動するようになっている。一
方、制御保護系の電源は、商用電源からの２００ＶをＤ
Ｃ１００Ｖに変換するＡＣ／ＤＣ回路４と、容量が７Ａ
ｈ程度の小容量のＤＣ１００Ｖのバッテリ５と、エンジ
ン始動系の電源電圧ＤＣ２４ＶをＤＣ１００Ｖまで昇圧
するＤＣ／ＤＣコンバータ６とで構成されており、常時
はＡＣ／ＤＣ回路４側からの給電電圧をＤＣ／ＤＣ回路
６側からの給電電圧より少し高めに設定することにより
ＡＣ／ＤＣ回路４の出力電圧がダイオードＤ１を介して
制御保護系の負荷７に印加される。商用電源系に停電等
の異常があったときは、バッテリ５またはＤＣ／ＤＣコ
ンバータ６の出力電圧がダイドードＤ２を介して制御保
護系の負荷７に印加され、負荷７への給電が継続され
る。ダイオードＤ１、Ｄ２はいずれも逆流防止用および
電圧合成用であり、たとえばＡＣ／ＤＣ回路４の出力電
圧がＤＣ１０５ＶのときはＤＣ／ＤＣ回路６の出力電圧
を１００Ｖと設定しておく。またバッテリ５は９６Ｖで
ある。これら３つの電源のうちでＡＣ／ＤＣ回路４の電
圧が最も高いので、上記３つの電源をダイオードＤ１お
よびＤ２を介して合成すると、電圧が最も高いＡＣ／Ｄ
Ｃ回路４が他の２つの電源を抑えて優先的に制御保護系
の負荷７に供給される。

【０００８】商用電源または自家発電設備が停電する
と、ＡＣ／ＤＣ回路４の動作は停止するので、制御保護
系の負荷７には次に高い電圧を出力するＤＣ／ＤＣ回路
６からバッテリ５に優先して給電される。さらにこのＤ
Ｃ／ＤＣ回路６が機能停止したときは、今度はバッテリ
５から制御保護系の負荷７に給電される。

【０００９】このようにエンジン始動後は使用しないエ
ンジン始動系のＤＣ２４ＶをＤＣ１００Ｖ程度にまで昇
圧するＤＣ／ＤＣ回路６を設け、その出力を異常時にお
ける制御保護系の電源として用いるようにしたことによ
り、本来制御保護系用に用意するＤＣ１００Ｖのバッテ
リ５の容量を従来のものよりはるかに小さい、たとえば
７Ａｈ程度にすることができ、価格的にも極めて有利に
なる。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】このような直流電源装
置は、実際の使用に当たっては、ＡＣ／ＤＣ回路、ＤＣ
／ＤＣ回路、バッテリ、ダイオード、電圧安定化用素子
などの電気回路や電気部品を内蔵した電源盤として構成
され、現場に設置されるが、中でもバッテリは相当大き
なスペースを占めており、しかも従来はユーザが望む規
模よりも相当大きめの容量のものを設置しているのが実
情である。直流電源盤の一例として、バッテリ容量が５
０Ａｈ〜１００Ａｈのものでは、幅が８０ｃｍ、高さが
２００ｃｍ、奥行きが６０ｃｍであり、高圧受電盤、高
圧分電盤、低圧分電盤などと並べて配置されることが多
い。

【００１１】コージェネレーションシステムを実現する
都市部などにおいては、限られたスペースにこのような
大きなスペースの電源盤や制御盤を含む自家発電設備を
設置することは大きな問題であり、系統連系が次第に普
及する傾向にあることも考慮すると、直流電源盤すなわ
ち直流電源装置のさらに小型化、軽量化、低価格化が望
まれている。

【００１２】本発明は上記の点に鑑みてなされたもの
で、安価で簡易な直流電源装置を提供することを目的と
する。

【００１３】

【課題を解決するための手段】上記の本発明の上記の目
的を達成するために、本発明の１態様によれば、直流電
源装置のＡＣ／ＤＣ回路を、外部から供給される交流電
圧を降圧するダウントランスと、該ダウントランスの２
次側から切替えタップにより取り出される出力電圧を整
流し平滑する整流・平滑化回路と、前記ダウントランス
の出力電圧を降圧するトランスと、該トランスの出力電
圧を直流電圧に変換して出力する直流化回路と、該直流
化回路の出力電圧と本電源装置から出力すべき所望の直
流電圧値に関連して定められた基準値とを比較するコン
パレータと、前記ダウントランスの２次側出力電圧が前
記所望の直流出力電圧値を発生するのに必要な電圧値以
下に低下したとき前記コンパレータからの出力に応じて
前記ダウントランスの２次側タップを高圧側のタップに
切替えるタップ切替手段とで構成した。

【００１４】本発明ので第２の態様によれば、直流電源
装置にＤＣ／ＤＣ回路を、外部の直流電源から供給され
る直流電圧をスイッチングするスイッチング素子と、該
スイッチング素子によりスイッチングされた電圧を昇圧
する昇圧トランスと、該昇圧トランスの２次側出力電圧
を整流し平滑する整流・平滑化回路と、前記昇圧トラン
スの２次側出力電圧を降圧するトランスと、該トランス
の出力電圧を直流電圧に変換して出力する直流化回路
と、前記スイッチング素子のスイッチング周波数で発振
する発振器と、該発振器により発振される信号の振幅を
前記直流化回路の直流出力により制御する振幅制御回路
と、該振幅制御回路の出力により前記スイッチング素子
をスイッチングするドライバ回路とで構成した。

【００１５】本発明の第３の態様によれば、直流電源装
置のＡＣ／ＤＣ回路を、外部から供給される交流電圧を
降圧するダウントランスと、該ダウントランスの２次側
から切替えタップにより取り出される出力電圧を整流し
平滑する整流・平滑化回路と、該整流・平滑化回路の出
力電圧を降下し直流化する直流化回路と、該直流化回路
の出力電圧と本電源装置から出力すべき所望の直流電圧
値に関連して定められた基準値とを比較するコンパレー
タと、前記整流・平滑化回路の出力電圧が前記所望の直
流出力電圧値の許容範囲から外れたとき前記コンパレー
タの出力に基づいて前記ダウントランスの２次側タップ
を切り替えるタップ切替手段とで構成した。

【００１６】本発明の第４の態様によれば、直流電源装
置のＤＣ／ＤＣ回路を、外部の直流電源から供給される
直流電圧をスイッチングするスイッチング素子と、該ス
イッチング素子によりスイッチングされた電圧を昇圧す
る昇圧トランスと、該昇圧トランスの２次側出力電圧を
整流し平滑する整流・平滑化回路と、該整流・平滑化回
路の出力電圧を降下し直流化する直流化回路と、前記ス
イッチング素子のスイッチング周波数で発振する三角波
信号を発生する三角波発生器と、前記直流化回路の出力
と前記三角波信号とにより前記スイッチング素子の導通
時間を制御する導通時間制御回路と、該導通時間制御回
路の出力により前記スイッチング素子をスイッチングす
るドライバ回路とで構成した。

【００１７】本発明の第５の態様によれば、（１）外部
から供給される交流電圧を降圧するダウントランスと、
該ダウントランスの２次側から切替えタップにより取り
出される出力電圧を整流し平滑する整流・平滑化回路
と、前記ダウントランスの出力電圧を降圧する第１のト
ランスと、該第１のトランスの出力電圧を直流電圧に変
換して出力する直流化回路と、該直流化回路の出力電圧
と本電源装置から出力すべき所望の直流電圧値に関連し
て定められた基準値とを比較するコンパレータと、前記
ダウントランスの２次側出力電圧が前記所望の直流出力
電圧値を発生するのに必要な電圧値以下に低下したとき
前記コンパレータからの出力に応じて前記ダウントラン
スの２次側タップを高圧側のタップに切替えるタップ切
替手段とを有するＡＣ／ＤＣ回路と、（２）外部の直流
電源から供給される直流電圧をスイッチングするスイッ
チング素子と、該スイッチング素子によりスイッチング
された電圧を昇圧する昇圧トランスと、該昇圧トランス
の２次側出力電圧を整流し平滑する整流・平滑化回路
と、前記昇圧トランスの２次側出力電圧を降圧するトラ
ンスと、該トランスの出力電圧を直流電圧に変換して出
力する直流化回路と、前記スイッチング素子のスイッチ
ング周波数で発振する発振器と、該発振器により発振さ
れる信号の振幅を前記直流化回路の直流出力により制御
する振幅制御回路と、該振幅制御回路の出力により前記
スイッチング素子をスイッチングするドライバ回路とを
有するＤＣ／ＤＣ回路とで簡易安定化直流電源装置を構
成した。

【００１８】本発明の第６の態様によれば、（１）外部
から供給される交流電圧を降圧するダウントランスと、
該ダウントランスの２次側から切替えタップにより取り
出される出力電圧を整流し平滑する整流・平滑化回路
と、該整流・平滑化回路の出力電圧を降下し直流化する
直流化回路と、該直流化回路の出力電圧と本電源装置か
ら出力すべき所望の直流電圧値に関連して定められた基
準値とを比較するコンパレータと、前記整流・平滑化回
路の出力電圧が前記所望の直流出力電圧値の許容範囲か
ら外れたとき前記コンパレータの出力に基づいて前記ダ
ウントランスの２次側タップを切り替えるタップ切替手
段とを有するＡＣ／ＤＣ回路と、（２）外部の直流電源
から供給される直流電圧をスイッチングするスイッチン
グ素子と、該スイッチング素子によりスイッチングされ
た電圧を昇圧する昇圧トランスと、該昇圧トランスの２
次側出力電圧を整流し平滑する整流・平滑化回路と、該
整流・平滑化回路の出力電圧を降下し直流化する直流化
回路と、前記スイッチング素子のスイッチング周波数で
発振する三角波信号を発生する三角波発生器と、前記直
流化回路の出力と前記三角波信号とにより前記スイッチ
ング素子の導通時間を制御する導通時間制御回路と、該
導通時間制御回路の出力により前記スイッチング素子を
スイッチングするドライバ回路とを有するＤＣ／ＤＣ回
路とで簡易安定化直流電源装置を構成した。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下本発明を図面に基づいて説明
する。

【００２０】図１は本発明による簡易安定化直流電源装
置の基本回路構成を示す。この簡易安定化直流電源装置
は、商用電源または自家発電設備から供給されるＡＣ２
１０ＶをＤＣ１００Ｖに変換するＡＣ／ＤＣ回路１０
と、エンジン始動系用に設けられたバッテリまたは自家
発電設備から供給されるＤＣ２４ＶをＤＣ１００Ｖに昇
圧するＤＣ／ＤＣ回路２０と、容量が１２Ｖ、７Ａｈ、
最大供給電流が２０Ａ、端子電圧が１２Ｖのバッテリを
８個直列に接続したバッテリユニット４０とにより構成
されている。ＤＣ／ＤＣ回路２０は、ＤＣ２４ＶをＡＣ
電圧に変換するＤＣ／ＡＣ回路２０ａと、ＡＣ電圧をＤ
Ｃ１００Ｖに昇圧するＡＣ／ＤＣ回路２０ｂとで構成さ
れている。この簡易安定化直流電源装置の出力電圧は制
御保護系の負荷に給電される。

【００２１】バッテリユニット４０はメンテナンス用ス
イッチ４１およびダイオード４２を介して制御保護系に
接続されているとともに、ＡＣ／ＤＣ回路１０およびＤ
Ｃ／ＤＣ回路２０が正常に動作しているときは充電抵抗
４３を介して規定の電圧まで充電されている。 （１）第１の実施の形態 上記簡易安定化直流電源装置の第１の実施の形態につい
て説明する。

【００２２】図２は図１に示したＡＣ／ＤＣ回路１０の
一実施例である。ＡＣ／ＤＣ回路１０−１において、１
１は容量が１ＫＶＡで、１次側に印加されるＡＣ２１０
ＶをＡＣ８５Ｖに降圧するダウントランスであり、２次
側に８５Ｖ用タップのほかに７５用Ｖタップが設けられ
ている。これら両タップは後述する電磁開閉器１９の接
点Ｓにより切り替えられる。１２は全波整流器、１３は
容量が４０００μＦの平滑コンデンサ、１４はダウント
ランス１１の整流前の２次側電圧（約ＡＣ１００Ｖ）
（以下「観測電圧」という）をその後の電子回路での処
理に適したＡＣ１０Ｖ程度に降下させる小型トランス、
１５は小型トランス１４の２次側ＡＣ電圧を直流に変換
するＡＣ／ＤＣ回路、１６は時定数が５〜１０秒の遅延
を利用して観測電圧の急激な変動には応答しないローパ
スフィルタ（ＬＰＦ）、１７はローパスフィルタ１６か
らの電圧と可変切替え判定電圧ＶＲ１とを比較するヒス
テリシス特性を有するコンパレータであり、ローパスフ
ィルタ１６からの電圧が切替え判定電圧ＶＲ１より所定
値以上下回ったときだけ信号を出力する。１８はコンパ
レータ１７から出力があったときタップ切替信号を出力
するドライバ、１９はドライバ１８から切替信号が出力
すると励磁されて接点Ｓを７５Ｖ用タップから８５Ｖ用
タップに切り替える電磁開閉器である。なお、電磁開閉
器１９の接点は常時は７５Ｖ用タップに接触している。
図２において、破線で囲んだ回路部分はプリント基板上
に構成される。

【００２３】図３は図１に示した第１の実施の形態のＤ
Ｃ／ＤＣ回路２０−１の一実施例である。ＤＣ／ＤＣ回
路２０−１において、２１はスイッチングによりＤＣ２
４ＶをＡＣ電圧に変換する大型のスイッチングトランジ
スタ、２２はＡＣ電圧を約１００Ｖに昇圧する昇圧トラ
ンス、２３は大電力用の高速ダイオードで構成された全
波整流器、２４は平滑用コンデンサ、２５ａは、昇圧ト
ランス２２の２次側方形波電圧（約ＡＣ１００Ｖ）（以
下「観測電圧」という）をその後の電子回路での処理に
適したＡＣ１０Ｖ程度に降下させる小型トランス、２６
は小型トランス２５ａの２次側ＡＣ電圧を直流に変換す
るＡＣ／ＤＣ回路、２７は時定数が２秒程度の遅延を利
用して観測電圧の急激な変動には応答させないローパス
フィルタ（ＬＰＦ）、２８は、商用電源系統または自家
発電設備が正常で上述したＡＣ／ＤＣ回路１０が正常に
作動しているときは次に述べる振幅制御回路２９の動作
を停止する待機指令を出力し、逆にＡＣ／ＤＣ回路１０
が正常に作動しないときは振幅制御回路２９を作動可能
状態にする動作指令を出力する待機指示回路である。

【００２４】振幅制御回路２９はＦＥＴ構成の電子ボリ
ュームであり、その抵抗値が観測電圧により異なり、出
力の振幅が変化する。制御入力に対する出力振幅が全域
にわたり直線にはならないので、直線とみなせる領域を
利用している。３０は発振周波数がたとえば２０ＫＨ_z
のスイッチング信号を発振する発振器、３１は６倍の増
幅度を有し、ドライバコイル２５ｂを駆動するドライ
バ、ドライバコイル２５ｂは大型のスイッチングトラン
ジスタ２１をスイッチングする。図３において、破線で
囲んだ回路部分はプリント基板上に構成される。

【００２５】バッテリユニット４０は 端子電圧が１２
Ｖ、容量が７Ａｈのバッテリを８個直列に接続したもの
で、最大供給電流が２０Ａ、１０Ａ放電時の有効持続時
間が５分である。図１において、４１はスイッチ、４２
は充電抵抗である。

【００２６】次に、上記第１の実施の形態の簡易型安定
化直流電源装置の動作を説明する。まずＡＣ／ＤＣ回路
１０−１の動作について説明すると、商用電源または自
家発電設備から供給されるＡＣ２１０Ｖはダウントラン
ス１１により変圧されて２次側にＡＣ８５ＶおよびＡＣ
７５Ｖが出力される。電磁開閉器１９の接点Ｓは通常７
５Ｖ用タップに接触するように付勢されているので、全
波整流器２３にはＡＣ７５Ｖが供給される。全波整流さ
れ、平滑コンデンサ２４で平滑化された直流電圧（約９
６Ｖ〜１０６Ｖ）は制御保護系に供給され正常な運転が
行われる。

【００２７】運転中に制御保護系の負荷が増加してダウ
ントランス１１の１次側への供給電圧ＡＣ２１０Ｖが低
下すると、その２次側出力（観測電圧）も低下するの
で、小型トランス１４の２次側出力が低下する。その結
果、ＡＣ／ＤＣ回路１５の出力ＤＣ電圧が低下する。ロ
ーパスフィルタ１６で一層直流化された観測電圧はコン
パレータ１７において予め設定されている切替え判定電
圧ＶＲ１と比較され、ＶＲ１より所定値以上低い場合は
コンパレータ１７からタップ切替え指令が出力する。こ
の指令を受けるとドライバ１８からタップ切替信号が出
力し、その結果、電磁開閉器１９が付勢され、接点Ｓが
それまでの７５Ｖ用タップから８５Ｖ用タップに切り替
えられる（タップアップ）。これにより全波整流器１２
にそれまでより高いＡＣ８５Ｖが印加され、整流平滑さ
れて、増加した制御保護系の負荷に約１００Ｖの直流電
圧が供給される。

【００２８】逆に制御保護系の負荷が減少して供給電圧
が約１０６Ｖ以上に増加すると、小型トランス１４によ
り監視されている観測電圧がＡＤ／ＤＣ回路１５で降圧
され、ローパスフィルタ１６を介してコンパレータ１７
において切替え判定電圧ＶＲ１と比較される。その結
果、コンパレータ１７からの出力が停止する。そのため
ドライバ１８による電磁開閉器１９の付勢がなくなり、
その接点Ｓは本来の７５Ｖ用タップに戻され（タップダ
ウン）、制御保護系負荷にはそれまでより低い整流、平
滑された約１００ＶのＤＣ電圧が供給される。

【００２９】図４は制御保護系の負荷が変動した場合
に、ダウントランス１１の２次側のタップが７５Ｖと８
５Ｖとの間でヒステリシス特性を以て切り替わることを
示しており、図示した例は観測電圧が上限１０６Ｖ、下
限９６Ｖで切り替わるようにした例である。

【００３０】次にＤＣ／ＤＣ回路２０−１の動作につい
て説明する。

【００３１】上で述べたＡＣ／ＤＣ回路１０−１が正常
に動作しているときは、待機指示回路２８から振幅制御
回路２９に待機指令が出力されて振幅制御回路２９は非
動作状態になる。一方、ＡＣ／ＤＣ回路１０−１が正常
に動作していないときは、待機指示回路２８から動作指
令が出力される。発振器３０は２０ＫＨ_z のスイッチン
グ周波数で発振しており、ドライバ３１を介してドライ
バコイル２５ｂによりスイッチングトランジスタ２１を
スイッチングする。その結果、バッテリから供給される
ＤＣ２４Ｖが昇圧トランジスタ２２により約１００Ｖに
昇圧され、全波整流器２３と平滑コンデンサ２４で整
流、平滑されて制御保護系の負荷に供給される。

【００３２】さて観測電圧として、昇圧トランス２２の
２次側方形波電圧が小型トランス２５ａにより約１０Ｖ
まで降圧され、ＡＣ／ＤＣ回路２６により直流に変換さ
れ、時定数５秒程度のローパスフィルタ２７により急激
な変動を受けないようにして振幅制御回路２９に与えら
れる。振幅制御回路２９では、ローパスフィルタ２７か
らの観測電圧に応じて電子ボリュームを制御し、発振器
３０から入力されるスイッチング信号の振幅を制御す
る。すなわち観測電圧が低下したときは振幅を大きく
し、観測電圧が増加したときは振幅を小さくする制御が
行われる。周波数は２０ＫＨ_z で一定であるが、振幅が
観測電圧に応じて変えられたッスイッチング信号がドラ
イバ３１を介してドライバコイル２５ｂに供給され、増
幅されて大型のトランジスタ２１をスイッチングする。
その結果、観測電圧が低いときはＤＣ２４Ｖバッテリか
ら昇圧トランス２２に供給される電流が増し、観測電圧
が高いときは供給電流が減って全波整流器２３および平
滑コンデンサ２４を介して制御保護系の負荷に供給され
る電圧が常に約１００Ｖに維持される。この回路におい
ては、ドライバコイル２５ｂは電子回路側（図におい
て、破線で囲んだ部分）と、スイッチングトランジスタ
２１および昇圧トランス２２によるスイッチング側とを
電気的に分離する機能がある。

【００３３】ところで上記の第１の実施の形態におい
て、ＡＣ／ＤＣ回路１０−１のダウントランスのタップ
の切替えをもう少しきめ細かく行う回路構成を図５に示
す。

【００３４】図５は図２に示したＡＣ／ＤＣ回路１０−
１の破線部分を一部変更したものであり、具体的には対
象域抽出回路１００ａと基準電源１０１ａとを設けたも
のである。その他の回路構成部品は図３に示したものと
同じであるので説明は省略する。この回路構成において
は、たとえばＡＣ／ＤＣ回路の基準出力ＤＣ電圧１００
Ｖに対応する電圧として１．５Ｖを定め、基準電源１０
１ａにより−１．５Ｖを発生させ、対象域抽出回路１０
０ａに入力させる。

【００３５】いま図２に示すように、ＡＣ／ＤＣ回路１
０−１のダウントランス１１の２次側電圧すなわち観測
電圧を小型トランス１４で降圧し、ＡＣ／ＤＣ回路１５
によりＤＣ電圧に変換し、さらにローパスフィルタ１６
で直流化して対象域抽出回路１００ａに入力させ、内部
で基準電源１０１ａからの電圧−１．５Ｖと加算する。
このようにすれば、観測電圧が１００Ｖからずれている
場合、そのずれ分のみを−１．５Ｖとの差分として対象
域抽出回路１００ａから出力させることができるので、
わずかなずれも取り出すことができ、コンパレータ１７
の切替え判定電圧ＶＲ１をそれなりに設定すれば、ダウ
ントランス１１の７５Ｖタップと８５Ｖタップとをきめ
細く切替えることができる。

【００３６】図６も図５と同様の趣旨で、上記の第１の
実施の形態におけるＤＣ／ＤＣ回路２０−１のスイッチ
ングトランジスタ２１のスイッチング動作をもう少しき
め細かく行う回路構成を示す。

【００３７】図６は図３に示したＤＣ／ＤＣ回路２０−
１の破線部分を一部変更したものであり、具体的には対
象域抽出回路１００ｂと、基準電源１０１ｂとを設けた
ものである。その他の回路構成部品は図３に示したもの
と同じであるので説明は省略する。

【００３８】対象域抽出回路１００ｂは図５における対
象域抽出回路１００ａと同じであり、また基準電源１０
１ｂは図５における基準電源１０１ａと同じである。す
なわち昇圧トランス２２の２次側のＤＣ電圧すなわち観
測電圧ＤＣ１００Ｖに対して予め−１．５Ｖを定め、こ
の電圧を基準電源１０１ｂにより発生させて対象域抽出
回路１００ｂに入力させておき、一方ローパスフィルタ
２７から直流化した観測電圧を対象域抽出回路１００ｂ
に入力し、対象域抽出回路１００ｂの内部で基準電源１
０１ｂからの電圧−１．５Ｖと加算する。このようにす
れば、観測電圧がＤＣ１００Ｖからずれていれば、その
ずれ分のみを−１．５Ｖとの差分として対象域抽出回路
１００ｂから出力させることができるので、わずかなず
れのみを取り出すことができる。このようにして得られ
た差分に基づいて振幅制御回路２９では発振器２０から
の発振波形を制御するので、スイッチングトランジジス
タ２１の電流、したがって昇圧トランス２２の２次側Ｄ
Ｃ電圧をきめ細かく制御することができる。

【００３９】なお、待機指示回路２８は図３に示した第
１の実施の形態のＤＣ／ＤＣ回路２０−１の一実施例に
設けられたものと同じであり、商用電源系統または自家
発電設備が正常で上述したＡＣ／ＤＣ回路１０が正常に
作動しているときは基準電源１０１ｂの動作を停止する
待機指令を出力し、逆にＡＣ／ＤＣ回路１０が正常に作
動しないときは基準電源１０１ｂを作動可能状態にする
動作指令を出力する。 （２）第２の実施の形態次に本発明による簡易安定化直
流電源装置の第２の実施の形態について説明する。

【００４０】図７は第２の実施の形態のＡＣ／ＤＣ回路
１０の一実施例を示す。図示したＡＣ／ＤＣ回路１０−
２中上述した第１の実施の形態におけるＡＣ／ＤＣ回路
１０−１（図２）と同じ参照数字は同じ構成部分を示し
ており、その説明は省略する。この実施例は次の点を除
き第１の実施の形態におけるＡＣ／ＤＣ回路１０−１と
同じである。

【００４１】ＡＣ／ＤＣ回路１０−１においてはダウ
ントランス１１の２次側出力ＡＣ電圧を観測電圧として
いるのに対して、整流・平滑後のＤＣ電圧を観測電圧と
している。

【００４２】その関係で、観測電圧をその後の電子回
路での処理に適したＤＣ電圧（約５Ｖ）に降下させるた
めに直流降圧回路１５ａが設けられている。

【００４３】ヒステリシスコンパレータ１７ａには、
上限値（ＵＬ）設定用および下限値（ＬＬ）用のボリュ
ームが設けられかつ実負荷をかけずに調整ができる。

【００４４】ダウントランス１１に１．５ＫＶＡ、平
滑コンデンサに８２００μＦを用いた。

【００４５】図中破線で囲んだ部分がプリント基板上に
構成される。

【００４６】このＡＣ／ＤＣ回路１０−２の回路動作は
上述した第１の実施の形態におけるＡＣ／ＤＣ回路１０
−１の回路動作とほとんど同じである。ただヒステリシ
スコンパレータ１７ａにおいて上限値（ＵＬ）と下限値
（ＬＬ）が設定されているので、ダウントランス１１の
２次側のタップを切り替える電圧を設定することができ
る。

【００４７】図８は、ダウントランス１１に１．５ＫＶ
Ａ、平滑コンデンサに８２００μＦを用いた場合のＡＣ
／ＤＣ回路１０−２による重負荷時の出力電圧を示す。

【００４８】次に図９は第２の実施の形態のＤＣ／ＤＣ
回路２０の一実施例である。

【００４９】図示したＤＣ／ＤＣ回路２０−２中上述し
た第１の実施の形態におけるＤＣ／ＤＣ回路２０−１
（図３）と同じ参照数字は同じ構成部分を示しており、
その説明は省略する。この実施例は次の点を除き第１の
実施の形態におけるＤＣ／ＤＣ回路２０−１と同じであ
る。

【００５０】ＤＣ／ＤＣ回路２０−１においてはダウ
ントランス２１の２次側出力ＡＣ電圧を観測電圧として
いるのに対して、整流・平滑後のＤＣ電圧を観測電圧と
している。

【００５１】その関係で、観測電圧をその後の電子回
路での処理に適したＤＣ電圧（約５Ｖ）に降下させるた
めに直流降圧回路２６ａが設けられている。

【００５２】三角波発生器３２が設けられている。

【００５３】昇圧トランス２２の駆動時間を制御する
導通時間制御回路３３が設けられている。この導通時間
制御回路３３はコンパレータで構成されている。図中破
線で囲んだ部分がプリント基板上に構成される。

【００５４】このＤＣ／ＤＣ回路２０−２の回路動作を
説明すると、整流・平滑後の観測電圧が直流降圧回路２
６ａにより降圧され、ローパスフィルタ２７を介して導
通時間制御回路３３に入力される。一方、三角波発生器
３２により発生された三角波電圧（たとえば５５Ｈ_Z 、
５Ｖ）が導通時間制御回路３３に印加される。導通時間
制御回路３３に入力される観測電圧と三角波電圧のレベ
ルを図１０（ａ）に示すように重なるように調整してお
くことにより、同図（ｂ）に示すような方形波（ＯＮ波
形）を出力させることができ、ドライバ３１に与えられ
る。図１０（ａ）からわかるように、観測電圧が低いと
きは方形波の幅は広くなり、観測電圧が高くなるにつれ
て方形波の幅が次第に狭くなる。その結果、ドライバ３
１により駆動されるスイッチングトランジスタ２１の動
作時間は観測電圧が低いときは長くなるので昇圧トラン
ス２２の２次側電圧が高くなり、観測電圧は高くなる。
観測電圧が増加して許容範囲を越えると、ＯＮ波形が出
力しなくなるので、スイッチングトランジスタ２２はオ
フし、昇圧動作が停止し、その結果観測電圧は次第に下
がり、上述した動作を繰り返す。

【００５５】軽負荷時には出力電圧が上がり過ぎ、重負
荷時には出力電圧が下がり過ぎるという昇圧トランス２
２の特性を考慮して三角波発生器３２が発生する波形を
図１１に示すような特殊な波形にするのが好ましい。こ
の波形の各部の勾配は三角波発生器３２の回路部品の値
を考慮して後述する回路で発生させるが、このような波
形の三角波電圧を用いることにより、軽負荷時にはＯＮ
波形の幅を一層狭く、重負荷時にはＯＮ波形の幅を一層
広くすることができ、負荷特性を改善することができ
る。

【００５６】図１２はこのような特殊な波形の三角波電
圧を発生するための回路の一例であり、オペアンプＯＰ
と、抵抗Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４と、ツェナーダイオー
ドＺＤ１、ＺＤ２、ＺＤ３、ＺＤ４とにより構成された
ものである。両方向に接続した１組のツェナーダイオー
ド（たとえばＺＤ１とＺＤ２）のツェナー電圧３．３Ｖ
とダイオードの電圧降下分０．７Ｖとの和４．０Ｖに変
曲点があり、１組のツェナーダイオードにかかる電圧が
４Ｖを越すと導通し、４Ｖの電圧降下を有し、図１１に
一例を示すような波形の三角波電圧を発生することがで
きる。

【００５７】以上が第２の実施の形態であるが、この形
態においても、第１の実施の形態と同様に観測電圧に対
して対象域抽出回路を設けることにより、きめ細かな制
御が可能になることは言うまでもない。

【００５８】図１３（ａ）は上記第１の実施の形態にお
けるＡＣ／ＤＣ回路１０−１（図２）の出力電圧を、ま
た（ｂ）は上記第２の実施の形態におけるＡＣ／ＤＣ回
路１０−２（図７）の出力電圧を、それぞれ負荷電流１
０Ａと１５Ａについて測定した結果を示すものである。
両者を比較すると、第２の実施の形態の方が第１の実施
の形態よりも脈動分の小さいＤＣ出力電圧が得られるこ
とがわかる。

【００５９】なお、図１に示したバッテリユニット４０
と直列に図１４に示すような充放電回路５０を介して制
御保護系に接続してもよい。充電回路は充電抵抗４３と
ダイオード４４とから成り、放電回路はサイリスタ４５
とそのゲート・アノード間にメンテナンス７用スイッチ
４１を介して接続された放電抵抗４６とから成る。放電
抵抗４６の抵抗値を調整することによりサイリスタ４５
の導通電圧を設定することができるので、バッテリユニ
ット４０の放電開始電圧を設定することができる。その
結果、負荷の変動などによりＡＣ／ＤＣ回路１０または
ＤＣ／ＤＣ回路２０の出力電圧が低下したときのバッテ
リユニット４０からの無駄な放電電流がなくなり、バッ
テリユニットを有効に利用することができる。

【００６０】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
容易に入手できる標準部品を用いて容積および重量が従
来の数分の１以下の簡易なしかも負荷変動に対する出力
電圧変動も許容される範囲内に納まる安価な直流電源装
置を製造することができる。したがって、従来用いられ
ていたような高価なＤＣ電圧安定化回路を用いずに、タ
ップ切り替えと簡易な安定化回路により電圧変動を許容
範囲内に抑えて大幅なコストの低減を図った直流電源装
置を提供することができる。商用電源と自家発電設備と
の系統連系運転への適用において、自家発電設備のエン
ジン起動用のバッテリを昇圧することによりＤＣ１００
Ｖを生成するバックアップラインが実現できる。本発明
による簡易安定化直流電源装置を内蔵することにより、
電源盤または制御盤が小型化できるので、設置スペース
が小さくてすみ、一か所に何台分かを設置してもスペー
ス上問題にならない。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による簡易安定化直流電源装置の基本回
路構成を示す。

【図２】本発明による簡易安定化直流電源装置のＡＣ／
ＤＣ回路の一実施の形態の回路を示す。

【図３】本発明による簡易安定化直流電源装置のＤＣ／
ＤＣ回路の一実施の形態の回路を示す。

【図４】負荷が変動した場合のダウントランスの２次側
タップの切り替えを示す。

【図５】図２に示したＡＣ／ＤＣ回路を一部変形した回
路を示す。

【図６】図３に示したＤＣ／ＤＣ回路を一部変形した回
路を示す。

【図７】本発明による簡易安定化直流電源装置のＡＣ／
ＤＣ回路の他の実施の形態の回路を示す。

【図８】異なる容量のダウントランスおよび平滑コンデ
ンサを用いた場合の重負荷時における出力電圧を示す。

【図９】本発明による簡易安定化直流電源装置のＤＣ／
ＤＣ回路の他の実施の形態の回路を示す。

【図１０】（ａ）導通時間制御回路による導通制御信号
の発生を説明する図、（ｂ）は導通制御信号の波形を示
す。

【図１１】三角波発生器により発生される三角波電圧の
波形の一例を示す。

【図１２】特殊な三角波電圧を発生する三角波発生器の
回路構成の一例である。

【図１３】（ａ）は本発明の簡易安定化直流電源装置の
ＡＣ／ＤＣ回路の第１の実施の形態における出力電圧、
（ｂ）は第２の実施の形態における出力電圧を異なる負
荷電流に対して示す。

【図１４】バッテリ回路の充電回路および放電回路を示
す。

【図１５】従来提案された系統連系用の直流電源装置の
回路図である。

【符号の説明】

１０、１０−１、１０−２ ＡＣ／ＤＣ回路 １１ ダウントランス １２ 全波整流器 １５、２６ 直流化回路 １６、２７ ローパスフィルタ １７、１７ａ コンパレータ １８、３１ ドライバ １９ 電磁開閉器 ２０、２０−１、２０−１ ＤＣ／ＤＣ回路 ２８ 待機指示回路 ２９ 振幅制御回路 ３０ 発振器 ４０ バッテリ ５０ バッテリ回路 １００ａ 対象域抽出回路 １０１ｂ 基準電源

Claims (16)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 外部から供給される交流電圧を降圧する
   ダウントランスと、 該ダウントランスの２次側から切替えタップにより取り
   出される出力電圧を整流し平滑する整流・平滑化回路
   と、 前記ダウントランスの出力電圧を降圧するトランスと、 該第１のトランスの出力電圧を直流電圧に変換して出力
   する直流化回路と、 該直流化回路の出力電圧と本電源装置から出力すべき所
   望の直流電圧値に関連して定められた基準値とを比較す
   るコンパレータと、 前記ダウントランスの２次側出力電圧が前記所望の直流
   出力電圧値を発生するのに必要な電圧値以下に低下した
   とき前記コンパレータからの出力に応じて前記ダウント
   ランスの２次側タップを高圧側のタップに切替えるタッ
   プ切替手段とを有するＡＣ／ＤＣ回路を備えたことを特
   徴とする簡易安定化直流電源装置。
2. 【請求項２】 外部から供給される交流電圧を降圧する
   ダウントランスと、 該ダウントランスの２次側から切替えタップにより取り
   出される出力電圧を整流し平滑する整流・平滑化回路
   と、 前記ダウントランスの出力電圧を降圧するトランスと、 該第１のトランスの出力電圧を直流電圧に変換して出力
   する直流化回路と、 前記ダウントランスの２次側出力電圧と本電源装置から
   出力すべき所望の直流電圧値との差電圧に相当する電圧
   値を拡大して出力する対象域抽出回路と、 該対象域抽出回路の出力電圧値と本電源装置から出力す
   べき所望の直流電圧値に関連して定められた基準値とを
   比較するコンパレータと、 前記ダウントランスの２次側出力電圧が前記所望の直流
   出力電圧値を発生するのに必要な電圧値以下に低下した
   とき前記コンパレータからの出力に応じて前記ダウント
   ランスの２次側タップを高圧側のタップに切替えるタッ
   プ切替手段とを有するＡＣ／ＤＣ回路を備えたことを特
   徴とする簡易安定化直流電源装置。
3. 【請求項３】 外部の直流電源から供給される直流電圧
   をスイッチングするスイッチング素子と、 該スイッチング素子によりスイッチングされた電圧を昇
   圧する昇圧トランスと、 該昇圧トランスの２次側出力電圧を整流し平滑する整流
   ・平滑化回路と、 前記昇圧トランスの２次側出力電圧を降圧するトランス
   と、 該トランスの出力電圧を直流電圧に変換して出力する直
   流化回路と、 前記スイッチング素子のスイッチング周波数で発振する
   発振器と、 該発振器により発振される信号の振幅を前記直流化回路
   の直流出力により制御する振幅制御回路と、 該振幅制御回路の出力により前記スイッチング素子をス
   イッチングするドライバ回路とを有するＤＣ／ＤＣ回路
   を備えたことを特徴とする簡易安定化直流電源装置。
4. 【請求項４】 外部の直流電源から供給される直流電圧
   をスイッチングするスイッチング素子と、 該スイッチング素子によりスイッチングされた電圧を昇
   圧する昇圧トランスと、 該昇圧トランスの２次側出力電圧を整流し平滑する整流
   ・平滑化回路と、 前記昇圧トランスの２次側出力電圧を降圧するトランス
   と、 該トランスの出力電圧を直流電圧に変換して出力する直
   流化回路と、 前記昇圧トランスの２次側出力電圧と本電源装置から出
   力すべき所望の直流電圧値との差電圧に相当する電圧値
   を拡大して出力する対象域抽出回路と、 前記スイッチング素子のスイッチング周波数で発振する
   発振器と、 該発振器により発振される信号の振幅を前記対象域抽出
   回路の出力により制御する振幅制御回路と、 該振幅制御回路の出力により前記スイッチング素子をス
   イッチングするドライバ回路とを有するＤＣ／ＤＣ回路
   を備えたことを特徴とする簡易安定化直流電源装置。
5. 【請求項５】 外部から供給される交流電圧を降圧する
   ダウントランスと、 該ダウントランスの２次側から切替えタップにより取り
   出される出力電圧を整流し平滑する整流・平滑化回路
   と、 該整流・平滑化回路の出力電圧を降下し直流化する直流
   化回路と、 該直流化回路の出力電圧と本電源装置から出力すべき所
   望の直流電圧値に関連して定められた基準値とを比較す
   るコンパレータと、 前記整流・平滑化回路の出力電圧が前記所望の直流出力
   電圧値の許容範囲から外れたとき前記コンパレータの出
   力に基づいて前記ダウントランスの２次側タップを切り
   替えるタップ切替手段とを有するＡＣ／ＤＣ回路を備え
   たことを特徴とする簡易安定化直流電源装置。
6. 【請求項６】外部から供給される交流電圧を降圧するダ
   ウントランスと、該ダウントランスの２次側から切替え
   タップにより取り出される出力電圧を整流し平滑する整
   流・平滑化回路と、 該整流・平滑化回路の出力電圧を降下し直流化する直流
   化回路と、 前記整流・平滑化回路の出力電圧と本電源装置から出力
   すべき所望の直流電圧値との差電圧に相当する電圧値を
   拡大して出力する対象域抽出回路と、 該対象域抽出回路の出力電圧値と本電源装置から出力す
   べき所望の直流電圧値に関連して定められた基準値とを
   比較するコンパレータと、 前記整流・平滑化回路の出力電圧が前記所望の直流出力
   電圧値の許容範囲から外れたとき前記コンパレータの出
   力に基づいて前記ダウントランスの２次側タップを切り
   替えるタップ切替手段とを有するＡＣ／ＤＣ回路を備え
   たことを特徴とする簡易安定化直流電源装置。
7. 【請求項７】外部の直流電源から供給される直流電圧を
   スイッチングするスイッチング素子と、 該スイッチング素子によりスイッチングされた電圧を昇
   圧する昇圧トランスと、 該昇圧トランスの２次側出力電圧を整流し平滑する整流
   ・平滑化回路と、 該整流・平滑化回路の出力電圧を降下し直流化する直流
   化回路と、 前記スイッチング素子のスイッチング周波数で発振する
   三角波信号を発生する三角波発生器と、 前記直流化回路の出力と前記三角波信号とにより前記ス
   イッチング素子の導通時間を制御する導通時間制御回路
   と、 該導通時間制御回路の出力により前記スイッチング素子
   をスイッチングするドライバ回路とを有するＤＣ／ＤＣ
   回路を備えたことを特徴とする簡易安定化直流電源装
   置。
8. 【請求項８】前記三角波信号は中央部が先鋭な形状の波
   形を有する請求項７に記載の簡易安定化直流電源装置。
9. 【請求項９】 （１）外部から供給される交流電圧を
   降圧するダウントランスと、該ダウントランスの２次側
   から切替えタップにより取り出される出力電圧を整流し
   平滑する整流・平滑化回路と、前記ダウントランスの出
   力電圧を降圧する第１のトランスと、該第１のトランス
   の出力電圧を直流電圧に変換して出力する直流化回路
   と、該直流化回路の出力電圧と本電源装置から出力すべ
   き所望の直流電圧値に関連して定められた基準値とを比
   較するコンパレータと、前記ダウントランスの２次側出
   力電圧が前記所望の直流出力電圧値を発生するのに必要
   な電圧値以下に低下したとき前記コンパレータからの出
   力に応じて前記ダウントランスの２次側タップを高圧側
   のタップに切替えるタップ切替手段とを有するＡＣ／Ｄ
   Ｃ回路と、（２）外部の直流電源から供給される直流電
   圧をスイッチングするスイッチング素子と、該スイッチ
   ング素子によりスイッチングされた電圧を昇圧する昇圧
   トランスと、該昇圧トランスの２次側出力電圧を整流し
   平滑する整流・平滑化回路と、前記昇圧トランスの２次
   側出力電圧を降圧するトランスと、該トランスの出力電
   圧を直流電圧に変換して出力する直流化回路と、前記ス
   イッチング素子のスイッチング周波数で発振する発振器
   と、該発振器により発振される信号の振幅を前記直流化
   回路の直流出力により制御する振幅制御回路と、該振幅
   制御回路の出力により前記スイッチング素子をスイッチ
   ングするドライバ回路とを有するＤＣ／ＤＣ回路とを備
   えたことを特徴とする簡易安定化直流電源装置。
10. 【請求項１０】前記整流・平滑化回路の整流回路がサイ
    リスタのブリッジ回路で構成された請求項１ないし９に
    記載の簡易安定化直流電源装置。
11. 【請求項１１】（１）外部から供給される交流電圧を降
    圧するダウントランスと、該ダウントランスの２次側か
    ら切替えタップにより取り出される出力電圧を整流し平
    滑する整流・平滑化回路と、該整流・平滑化回路の出力
    電圧を降下し直流化する直流化回路と、該直流化回路の
    出力電圧と本電源装置から出力すべき所望の直流電圧値
    に関連して定められた基準値とを比較するコンパレータ
    と、前記整流・平滑化回路の出力電圧が前記所望の直流
    出力電圧値の許容範囲から外れたとき前記コンパレータ
    の出力に基づいて前記ダウントランスの２次側タップを
    切り替えるタップ切替手段とを有するＡＣ／ＤＣ回路
    と、（２）外部の直流電源から供給される直流電圧をス
    イッチングするスイッチング素子と、該スイッチング素
    子によりスイッチングされた電圧を昇圧する昇圧トラン
    スと、該昇圧トランスの２次側出力電圧を整流し平滑す
    る整流・平滑化回路と、該整流・平滑化回路の出力電圧
    を降下し直流化する直流化回路と、前記スイッチング素
    子のスイッチング周波数で発振する三角波信号を発生す
    る三角波発生器と、前記直流化回路の出力と前記三角波
    信号とにより前記スイッチング素子の導通時間を制御す
    る導通時間制御回路と、該導通時間制御回路の出力によ
    り前記スイッチング素子をスイッチングするドライバ回
    路とを有するＤＣ／ＤＣ回路を備えたことを特徴とする
    簡易安定化直流電源装置。
12. 【請求項１２】（１）外部から供給される交流電圧を降
    圧するダウントランスと、該ダウントランスの２次側か
    ら切替えタップにより取り出される出力電圧を整流し平
    滑する整流・平滑化回路と、前記ダウントランスの出力
    電圧を降圧する第１のトランスと、該第１のトランスの
    出力電圧を直流電圧に変換して出力する直流化回路と、
    前記ダウントランスの２次側出力電圧と本電源装置から
    出力すべき所望の直流電圧値との差電圧に相当する電圧
    値を拡大して出力する対象域抽出回路と、該対象域抽出
    回路の出力電圧値と本電源装置から出力すべき所望の直
    流電圧値に関連して定められた基準値とを比較するコン
    パレータと、前記ダウントランスの２次側出力電圧が前
    記所望の直流出力電圧値を発生するのに必要な電圧値以
    下に低下したとき前記コンパレータからの出力に応じて
    前記ダウントランスの２次側タップを高圧側のタップに
    切替えるタップ切替手段とを有するＡＣ／ＤＣ回路と、
    （２）前記所望の直流電圧値に近い電圧値になるように
    接続された複数個のバッテリからなるバッテリユニット
    と、該バッテリユニットと直列に接続された充電回路と
    放電回路との並列回路とからなるバッテリ回路とを備え
    たことを特徴とする簡易安定化直流電源装置。
13. 【請求項１３】 前記所望の直流電圧値に近い電圧値に
    なるように接続された複数個のバッテリからなるバッテ
    リユニットと、該バッテリユニットと直列に接続された
    充電回路と放電回路との並列回路とからなるバッテリ充
    放電回路をさらに備えた請求項１０または１１に記載の
    簡易安定化直流電源装置。
14. 【請求項１４】 前記三角波発生器が、互いに逆方向の
    ２つのツェナーダイオードと抵抗とを並列に接続してな
    る第１の並列回路と、オペアンプと抵抗と互いに逆方向
    の２つのツェナーダイオードとを並列に接続してなる第
    ２の並列回路とを直列に接続してなる請求項８に記載の
    簡易安定化直流電源装置。
15. 【請求項１５】 前記ＤＣ／ＤＣ回路が、外部の交流電
    源からの給電が正常であるとき前記振幅制御回路の動作
    を停止する待機指示回路をさらに有することを特徴とす
    る請求項３または４に記載の簡易安定化直流電源装置。
16. 【請求項１６】 前記ＤＣ／ＤＣ回路が、外部の交流電
    源からの給電が正常であるとき前記導通時間制御回路の
    動作を停止する待機指示回路をさらに有することを特徴
    とする請求項７または８に記載の簡易安定化直流電源装
    置。