JPH11109238A

JPH11109238A - ズームレンズ系

Info

Publication number: JPH11109238A
Application number: JP9265398A
Authority: JP
Inventors: Tetsuya Arimoto; 哲也有本; Mamoru Terada; 守寺田; Naoshi Okada; 尚士岡田; Kenji Konno; 賢治金野; Tetsuo Kono; 哲生河野; Kazuhiko Ishimaru; 和彦石丸
Original assignee: Minolta Co Ltd
Current assignee: Minolta Co Ltd
Priority date: 1997-09-30
Filing date: 1997-09-30
Publication date: 1999-04-23

Abstract

(57)【要約】【課題】高変倍率で高画質を満足するにも拘わらず、
コンパクトなズームレンズ系を提供する。【解決手段】物体側より順に、正のパワーを有する第
１レンズ群と、負のパワーを有する第２レンズ群と、正
のパワーを有する第３レンズ群とを有し、少なくとも前
記第１レンズ群を移動させてズーミングを行うズームレ
ンズ系であって、以下の条件を満足することを特徴とす
る。 1<max(T1,T2,T3)/fw<4 4.5＜ft/|f12w|＜15 ただし、 Ti:第i群の光軸上厚みであって、max(T1,T2,T3)はその
最大値、 fw：最短焦点距離状態の焦点距離、 ft：最長焦点距離状態の焦点距離、 f12w：最短焦点距離状態の第１レンズ群・第２レンズ群
の合成焦点距離、である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明が属する技術分野】本発明は、小型の撮影光学系
に使用されるズームレンズ系に関し、さらに詳しくは、
デジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ等のデジ
タル入出力機器の撮影光学系に好適なコンパクトで高変
倍率を有するズームレンズ系に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、パーソナルコンピュータ等の普及
にともない、手軽に画像情報をデジタル機器に取り込む
ことができるデジタルスチルカメラやデジタルビデオカ
メラ等（以下、単にデジタルカメラという）が個人ユー
ザレベルで普及しつつある。このようなデジタルカメラ
は、今後も画像情報の入力機器として益々普及すること
が予想される。

【０００３】ところで、一般にデジタルカメラの画質
は、ＣＣＤ（charge coupled device）等の固体撮像素
子の画素数で決定される。現在、一般向けのデジタルカ
メラで主流となっているのは、３３万画素程度の画素数
を有する、いわゆるＶＧＡクラスの固体撮像素子であ
る。しかしながら、このＶＧＡクラスのカメラの画質
は、従来の銀塩フィルムを用いたカメラの画質と比較し
た場合、大幅に見劣りすることは否めない。このため、
最近では一般向けのデジタルカメラにおいても１００万
画素を超えるような高画質のカメラが望まれており、こ
れらのデジタルカメラの撮影光学系にも高画質を満足す
ることが要求されている。

【０００４】また、これらの一般向けデジタルカメラに
おいても画像の変倍、特に画像劣化が少ない光学変倍を
行うことも望まれているため、近年では高変倍率で高画
質を満足するデジタルカメラ用ズームレンズ系が要求さ
れるようになってきている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来提
案されているデジタルカメラ用のズームレンズ系で、10
0万画素を超えるような高画質を満足するものは、一眼
レフレックスカメラ用交換レンズを流用したもの、もし
くは業務用途の非常に大型のデジタルカメラが大半であ
った。したがって、このようなズームレンズ系は、非常
に大型で高コストであり、一般向けデジタルカメラに好
適であるとはいえなかった。

【０００６】一方、このようなデジタルカメラの撮影光
学系に対して、近年コンパクト化，高変倍率化が顕著に
進行している銀塩フィルム用のレンズシャッターカメラ
の撮影光学系を流用することも考えられる。

【０００７】しかしながら、レンズシャッターカメラの
撮影光学系をデジタルカメラにそのまま流用した場合、
デジタルカメラに備えられた固体撮像素子の前面に設け
られたマイクロレンズの集光性能を十分に満足させるこ
とができず、画像中央部と画像周辺部での画像の明るさ
が極端に変化してしまうという問題が発生する。これ
は、レンズシャッターカメラの撮影光学系の射出瞳は像
面近くに位置しているため、撮影光学系から射出された
軸外光束は像面に対して斜めに入射するため発生する問
題である。この問題を解決するために、従来のレンズシ
ャッターカメラの撮影光学系の射出瞳位置を像面から離
そうとすると、どうしても撮影光学系全体が大型化して
しまうことが避けられない。

【０００８】以上の問題に鑑み、本発明は、高変倍率で
高画質を満足する全く新規な、コンパクトなズームレン
ズ系を提供することを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、請求項１に係るズームレンズ系は、物体側より順
に、正のパワーを有する第１レンズ群と、負のパワーを
有する第２レンズ群と、正のパワーを有する第３レンズ
群とを有し、少なくとも前記第１レンズ群を移動させて
ズーミングを行うズームレンズ系であって、以下の条件
を満足することを特徴とする。 1<max(T1,T2,T3)/fw<4 4.5<ft/|f12w|<15 ただし、 Ti:第i群の光軸上厚みであって、max(T1,T2,T3)はその
最大値、 fw：最短焦点距離状態の焦点距離、 ft：最長焦点距離状態の焦点距離、 f12w：最短焦点距離状態の第１レンズ群・第２レンズ群
の合成焦点距離、である。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照して、本発明の
好適な実施の形態について説明する。なお、本明細書に
おいて「パワー」とは、焦点距離の逆数で定義される量
を表し、その偏向作用が異なる屈折率を有する媒質同士
の面での偏向によるものだけでなく、回折による偏向や
媒質内の屈折率分布による偏向等も含むものとする。

【００１１】図１〜４は、本発明に係るズームレンズ系
の第１実施形態〜第４実施形態のズームレンズ系の最短
焦点距離状態でのレンズ配置を表す断面図である。各実
施形態のズームレンズ系は、物体側より順に、正の屈折
力を有する第１レンズ群Ｇｒ１と、負の屈折力を有する
第２レンズ群Ｇｒ２と、絞りＳと、正の屈折力を有する
第３レンズ群Ｇｒ３と、ローパスフィルタＬＦとから構
成され、最短焦点距離端から最長焦点距離端へのズーミ
ングに際して、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と
の間隔が増大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群
との間隔が減少するように、前記第１レンズ群及び第３
レンズ群が移動するズームレンズ系である。なお、図中
に付した矢印は、最短焦点距離状態から最長焦点距離状
態へのズーミングの際の各レンズ群Ｇｒ１〜３、絞り
Ｓ、ローパスフィルタＬＦの移動軌跡を模式的に表して
いる。

【００１２】第１実施形態のズームレンズ系は、物体側
から順に、物体側に凸の負のメニスカスレンズＬ１と、
両凸の正レンズＬ２と、物体側に凸の正メニスカスレン
ズＬ３とから成る第１レンズ群Ｇｒ１、物体側に凸の負
のメニスカスレンズＬ４と、両凹の負レンズＬ５と、物
体側に凸の正のメニスカスレンズＬ６（両面非球面）と
から成る第２レンズ群Ｇｒ２、絞りＳ、物体側に凸の正
のメニスカスレンズＬ７と、両凸の正レンズＬ８と物体
側に凸の負のメニスカスレンズ（両面非球面）Ｌ９とか
ら成る第３レンズ群Ｇｒ３、ローパスフィルタＦとから
構成されている。最短焦点距離状態から最長焦点距離状
態へのズーミングに際して、第１レンズ群Ｇｒ１と第３
レンズ群Ｇｒ３とが物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇｒ
２は像側移動し、絞りＳは一旦物体側へ移動した後に像
側へ移動するようＵターンし、ローパスフィルタＦは固
定されている。

【００１３】第２実施形態のズームレンズ系は、物体側
より順に、物体側に凸の負のメニスカスレンズＬ１と、
両凸の正レンズＬ２と、物体側凸の正のメニスカスレン
ズＬ３とから成る第１レンズ群Ｇｒ１、物体側に凸の負
メニスカスレンズＬ４と、両凸の正レンズＬ５と、像側
凸の正のメニスカスレンズ（前面が非球面）Ｌ６及び両
凹の負レンズ（後面が非球面）Ｌ７の接合レンズＤＬ１
とから成る第２レンズ群Ｇｒ２、絞りＳ、物体側凸の正
のメニスカスレンズＬ８と、両凸の正レンズＬ９と、両
凹の負レンズＬ１０と、物体側に凸の正のメニスカスレ
ンズ（後面が非球面）Ｌ１１とから成る第３レンズ群Ｇ
ｒ３、ローパスフィルタＦとから構成されている。最短
焦点距離状態から最長焦点距離状態へのズーミングに際
して、第１レンズ群Ｇｒ１と第３レンズ群Ｇｒ３と絞り
Ｓとが物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇｒ２は一旦物体
側へ移動した後に像側へ移動するようＵターンし、ロー
パスフィルタＦは固定されている。

【００１４】第３実施形態のズームレンズ系は、物体側
より順に、物体側に凸の負のメニスカスレンズＬ１及び
両凸の正レンズＬ２の接合レンズＤＬ１と、物体側に凸
の正のメニスカスレンズＬ３とから成る第１レンズ群Ｇ
ｒ１、物体側に凸の負のメニスカスレンズＬ４（両面が
非球面）と、両凹の負レンズＬ５及び両凸の正レンズＬ
６の接合レンズＤＬ２から成る第２レンズ群Ｇｒ２と、
絞りＳと、物体側に凸の正のメニスカスレンズＬ７と、
物体側に凸の負のメニスカスレンズＬ８（両面非球面）
と、両凸の正レンズＬ９と、両凸の正レンズ（両面非球
面）とから成る第３レンズ群Ｇｒ３、ローパスフィルタ
Ｆ、から構成されている。最短焦点距離状態から最長焦
点距離状態へのズーミングに際して、第１レンズ群Ｇｒ
１と第３レンズ群Ｇｒ３とが物体側へ移動し、第２レン
ズ群Ｇｒ２は像側へ移動し、絞りＳとローパスフィルタ
Ｆは固定されている。

【００１５】第４実施形態のズームレンズ系は、物体側
より順に、物体側に凸の負のメニスカスレンズＬ１及び
両凸の正レンズＬ２の接合レンズＤＬ１と、物体側に凸
の正のメニスカスレンズＬ３とから成る第１レンズ群Ｇ
ｒ１、物体側に凸の負のメニスカスレンズＬ４（両面が
非球面）と、両凹の負レンズＬ５及び両凸の正レンズＬ
６の接合レンズＤＬ２とから成る第２レンズ群Ｇｒ２、
絞りＳ、物体側に凸の正のメニカスレンズＬ７と、物体
側に凸の負のメニスカスレンズＬ８（両面非球面）と、
両凸の正レンズＬ９と、両凹の負レンズＬ１０（両面非
球面）とから成る第３レンズ群Ｇｒ３、ローパスフィル
タＦとから構成されている。最短焦点距離状態から最長
焦点距離状態へのズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ
ｒ１と第３レンズ群Ｇｒ３とが物体側へ移動し、第２レ
ンズ群Ｇｒ２は像側へ移動し、絞りＳとローパスフィル
タＦは固定されている。

【００１６】以下、各実施形態のズームレンズ系が満足
すべき条件を記す。なお、以下に述べる条件を同時にす
べて満足する必要はない。各実施形態のズームレンズ系
は、以下の条件式範囲（１）で規定される条件を満足す
ることが望ましい。 3.0<f1/fw<9.0 （１）ただし、 f1：第１レンズ群の焦点距離、 fw：最短焦点距離状態での全系の焦点距離、である。

【００１７】上記条件は、第１レンズ群の焦点距離を規
制する条件である。条件式範囲（１）の上限値を越える
と、第１レンズ群の焦点距離が大きくなり過ぎて、最短
焦点距離状態から最長焦点距離状態へのズーミングの際
の第１レンズ群の移動量が大きくなるので、最長焦点距
離状態でのズームレンズ系の全長が大きくなり、コンパ
クトなズームレンズ系を得ることが出来ない。逆に、上
記条件範囲（１）の下限値を越えると、第１レンズ群の
パワーが大きくなり、第１レンズ群で発生する収差、特
に長焦点距離側での球面収差が大きくなり、全体として
良好な光学性能を得ることが出来ないので好ましくな
い。

【００１８】なお、上記条件に関しては、条件式範囲
（１）のうち、以下の条件式範囲（２ａ）乃至（１ｃ）
の順に満足することがより望ましい。 3.5<f1/fw<9.0（１ａ） 4.5<f1/fw<9.0（１ｂ） 5.0<f1/fw<9.0（１ｃ）各実施形態のズームレンズ系は、以下の条件式範囲
（２）で規定される条件を満足することが望ましい。 -1.3<f2/fw<-0.7 （２）ただし、 f2：第２レンズ群の焦点距離、である。

【００１９】上記条件は、第２レンズ群の焦点距離を規
制する条件である。条件式範囲（２）の下限値を越える
と、第２レンズ群の焦点距離が小さくなり、最短焦点距
離状態での第２レンズ群と第３レンズ群の軸上間隔が大
きくなって、最短焦点距離状態の全長が過大になる。そ
の結果、第１レンズ群および第２レンズ群に含まれるレ
ンズのレンズ径が大きくなるので好ましくない。逆に、
条件式範囲（２）の上限値を越えると、第２レンズ群の
パワーが大きくなり、第２レンズ群で発生する収差、特
にペッツバール和が負に大きくなって全体のペッツバー
ル和が負に過大に大きくなるために、全体で良好な光学
性能を得ることが出来ないので好ましくない。

【００２０】なお、上記条件に関しては、条件式範囲
（２）のうち、以下の条件式範囲（２ａ）乃至（２ｂ）
の順に満足することがより望ましい。 -1.3<f2/fw<-0.8（2ａ） -1.4<f2/fw<-0.8（２ｂ）各実施形態のズームレンズ系は、以下の条件式範囲
（３）で規定される条件を満足することが望ましい。 1.1<f3/fw<1.8 （３）ただし、 f3：第３レンズ群の焦点距離である。

【００２１】上記条件は、第３レンズ群の焦点距離を規
制する条件である。条件式範囲（３）の上限値を越える
と、第３レンズ群の焦点距離が大きくなり過ぎるので、
最長焦点距離状態での全長が大きくなり過ぎて、コンパ
クトなズームレンズ系を得ることが出来ない。逆に、条
件式範囲（３）の下限値を越えると、第３レンズ群のパ
ワーが大きくなり、第３レンズ群で発生する収差、特に
コマ収差が大きくなる、このコマ収差は、ズームレンズ
系のいずれの場所に非球面を設けても補正できず、結
局、全体で良好な光学性能を得ることが出来ないので望
ましくない。

【００２２】なお、上記条件に関しては、条件式範囲
（３）のうち、以下の条件式範囲（３ａ）を満足するこ
とがより望ましい。 1.8<f3/fw<1.9（３ａ）各実施形態のズームレンズ系は、以下の条件式範囲
（４）で規定される条件を満足することが望ましい。 1.0<img×R<15.0 （４）ただし、 img：最大像高(単位はmm)、 R：ズームレンズ系を構成するレンズ面のうち、フィル
ター等を除き最も像側に位置するレンズ面の有効径(単
位はmm)、である。

【００２３】上記条件は、ズームレンズ径としての大き
さ及び諸収差の補正に対する条件と、デジタルカメラ用
撮影光学系に特有の条件とのバランスを図るための条件
である。一般に、固体撮像素子を用いたデジタルカメラ
に使用される撮影光学系においては、固体撮像素子の前
面に設けられたマイクロレンズの集光性能を十分に満足
させるために、入射光束をマイクロレンズの光束に対し
て略垂直に入射させる必要がある。そのため、デジタル
カメラ用の撮影光学系においては、通常の銀塩フィルム
用カメラの撮影光学系と同様に諸収差の補正を行うこと
と併せて、像側に略テレセントリックであることが要求
される。条件式範囲（４）の上限値を超えると、ズーム
レンズ系が像側に略テレセントリックであることが必要
以上となり、諸収差、特に短焦点距離側での負の歪曲収
差が大きくなりすぎてその補正が困難になるとともに、
像面のアンダー側への倒れが著しくなり望ましくない。
逆に、条件式範囲（４）の下限値を超えると、略テレセ
ントリックであることを満足することが困難となり望ま
しくない。特に、下限値を超えた状態でテレセントリッ
ク性を向上しようとすると、ズームレンズ系のバックフ
ォーカスが必要以上となり、光学系の大型化を招き望ま
しくない。

【００２４】なお、上記条件に関しては、条件式範囲
（４）のうち、以下の条件式範囲（４ａ）を満足するこ
とがより望ましい。 6.5<img×R<9.5 （４ａ）各実施形態のズームレンズ系のように、物体側から順
に、正のパワーを有する第１レンズ群と、負のパワーを
有する第２レンズ群と、正のパワーを有する第３レンズ
群と、から構成されるズームレンズ系においては、第３
レンズ群を、最も物体側に設けられた強い曲率面を有す
る正レンズを含む正レンズ要素と、少なくとも１枚の負
レンズからなる負レンズ要素とから構成することが望ま
しい。このように構成することにより、諸収差を良好に
補正することが可能となる。

【００２５】また、上記第３レンズ群の最も物体側に設
けられた正レンズに関しては、以下の条件式範囲（５）
で規定される条件を満足することが望ましい。 0.1<Ra/f3<3.0 （５）ただし、 Ra：第３レンズ群の最も物体側に配置された正レンズの
像側面の曲率半径、 f3：第３レンズ群の焦点距離、である。

【００２６】上記条件は、第３レンズ群の最も物体側に
配置された正レンズの像側面の曲率半径と、第３レンズ
群の焦点距離との比を規定したものであり、前記正レン
ズの収差補正能に関する条件である。条件式範囲（５）
の上限値を超えると、正レンズの像側面の曲率が弱くな
り過ぎ、球面収差がオーバー側へ流れる傾向が強くなり
望ましくない。逆に、条件式範囲（５）の下限値を超え
ると、正レンズの像側面の曲率が強くなり過ぎ、球面収
差がアンダー側へ倒れる傾向が強くなり望ましくない。
また、条件式範囲（５）の下限値を超えると、正レンズ
の像側面の曲率半径が小さくなり過ぎ、製造上も困難と
なり望ましくない。

【００２７】各実施形態のズームレンズ系のように、物
体側から順に、正のパワーを有する第１レンズ群と、負
のパワーを有する第２レンズ群と、正のパワーを有する
第３レンズ群と、から構成されるズームレンズ系におい
ては、第２レンズ群を、物体側から順に、像側に強い曲
率の凹面を向けたレンズを含む第２レンズ群第１サブ群
と、物体側に少なくとも１枚の正レンズと、１枚の負レ
ンズとから構成される第２レンズ群第２サブ群と、から
構成することが望ましい。このように第２レンズ群を構
成することにより、光線が前記第２レンズ群第１サブ群
中の強い曲率の凹面から射出される際、特に短焦点距離
側で、軸外光線の射出角度と軸上光線の射出角度が小さ
くなるので、第２レンズ群第２サブ群以降の収差補正を
容易にすることが可能となる。

【００２８】また、上記第２レンズ群第１サブ群の凹面
に関しては、以下の条件式範囲（６）で規定される条件
を満足することが望ましい。 -1.6<R2n/f2<-0.6 （６）ただし、 R2n：第２レンズ群第１サブ群の凹面の曲率半径、 f2：第２レンズ群の焦点距離、である。

【００２９】上記条件は、第２レンズ群第１サブ群の強
い曲率の凹面の曲率半径と、第２レンズ群の焦点距離と
の比を規定したものであり、前記凹面の収差補正能に関
する条件である。条件式範囲（６）の下限値を超える
と、該凹面の曲率が弱くなり過ぎ、前述の作用、すなわ
ち、該凹面に入射する光線が凹面から射出される際の軸
外光線の射出角度と軸上光線の射出角度を小さくする作
用を十分達成させることができなくなる。この結果、条
件式範囲（６）の下限値を超えた場合、第２レンズ群第
１サブ群から射出される光線は、軸外光線と軸上光線と
の角度が大きいまま後続群に射出され、像面での収差、
特に像面湾曲とコマ収差を、後続群で補正することがで
きなくなり望ましくない。逆に、条件式範囲（６）の上
限値を超えると、該凹面の曲率が強くなり過ぎて該凹面
において単独で非常に大きな収差が発生するため、他の
面でこの収差を補正することが不可能となり、望ましく
ない。また、条件式範囲（６）の上限値を超えると、該
凹面の曲率半径が小さくなり過ぎ、製造上も困難となり
望ましくない。

【００３０】さらに、第２レンズ群第２サブ群は、物体
側から順に、両凸形状の正単レンズと、像側に凸面を有
する正レンズと両凹形状の負レンズとを接合してなる接
合レンズと、から構成されることが望ましい。第２レン
ズ群は全体として負のパワーを有しているが、第２レン
ズ群内で色収差の補正を行う場合、少なくとも第２レン
ズ群内に、１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レン
ズを含んでいなければならない。一方、第２レンズ群第
１サブ群には、前述のように像側に強い曲率の凹面が存
在しているため、この凹面の作用を達成させるためにも
第２レンズ群第１サブ群には、該凹面で発生する色収差
を補正するためのパワーの強い正レンズを用いることが
できない。従って、第２レンズ群全体の色収差補正を図
るためには、第２レンズ群第２サブ群を、両凸形状の正
単レンズと、像側に凸面を有する正レンズと両凹形状の
負レンズとを接合してなる接合レンズと、から構成する
ことが望ましくなる。

【００３１】また、上記第２レンズ群第２サブ群の正レ
ンズに関しては、以下の条件式範囲（６）’で規定され
る条件を満足することが望ましい。 -2.5<f2p/f2<-1.0 （６）’ ただし、 f2p：第２レンズ群第2サブ群の正レンズの焦点距離、 f2：第２レンズ群の焦点距離、である。

【００３２】上記条件は、第２レンズ群第２サブ群の正
レンズの焦点距離と、第２レンズ群の焦点距離との比を
規定したものであり、第２レンズ群の色収差補正に関す
る条件である。条件式範囲（６）’の下限値を超える
と、該正レンズのパワーが弱くなり過ぎ、第２レンズ群
で発生する色収差が大きくなり望ましくない。逆に条件
式範囲（６）’の上限値を超えると、正レンズのパワー
が強くなり過ぎて、第２レンズ群の色収差補正のため第
２レンズ群に含まれる負レンズのパワーを強くしなけれ
ばならなくなる。その結果、色収差は補正することがで
きても、通常の単色収差を補正することが困難になるの
で望ましくない。

【００３３】各実施形態のズームレンズ系では、第１レ
ンズ群は、物体側から順に、負の物体側に凸面を有する
負レンズ、両凸形状の正レンズ、物体側に凸面を有する
正レンズを有している。第１レンズ群で色収差補正を行
なうためには、第１レンズ群に、少なくとも１枚の正レ
ンズと少なくとも１枚の負レンズを設ける必要がある。
しかしながら、全体として正のパワーを有する第１レン
ズ群を、１枚の正レンズと１枚の負レンズだけを用いて
構成すると、長焦点距離側での収差、特に球面収差を補
正することが困難になる。また、長焦点距離側での高次
の球面収差を補正するためには、軸上光線が高い光線高
さで通過する第１レンズ群に、さらなる収差補正に対す
る設計の自由度（レンズ枚数）を与えることが好まし
い。さらに、第１レンズ群を１枚の正レンズと１枚の負
レンズだけを用いて構成すると、既存のガラスやプラス
チックの光学定数の範囲で色収差補正を行なうことが困
難になる。

【００３４】前述のように、第１レンズ群が、物体側か
ら順に、負の物体側に凸面を有する負レンズ、両凸形状
の正レンズ、物体側に凸面を有する正レンズから構成さ
れている場合において、以下の条件式範囲（７）及び
（８）で規定される各条件を満足することが望ましい。 νn<35 （７） νp>50 （８）ただし、 νn：第１レンズ群の負レンズのアッベ数、 νp：第１レンズ群の正レンズのアッベ数、である。

【００３５】上記条件式は、第１レンズ群において、色
収差補正を行なうための条件である。第１レンズ群の１
枚の負レンズと２枚の正レンズのアッベ数を適切に規定
することにより、第１レンズ群での色収差を良好に補正
することができる。

【００３６】なお、条件式範囲（７）に関しては、さら
に以下の条件式範囲を満足することにより、より良好な
色収差補正が可能となる。

【００３７】νn<32 （７ａ） νn<30 （７ｂ）各実施形態のズームレンズ系では、第１レンズ群は最短
焦点距離状態から最長焦点距離状態へのズーミングの際
に、物体側に移動する構成となっている。この構成は、
最短焦点距離状態でのズームレンズ系の全長を、コンパ
クトにすることができ、さらに第１レンズ群を構成する
レンズのレンズ径も小さくすることができ好ましい。こ
のように、第１レンズ群が最短焦点距離状態から最長焦
点距離状態へのズーミングの際に、物体側に移動する場
合、以下の条件式範囲（９）で規定される条件を満足す
ることが望ましい。 0.7<m1/Z<3.0 （９）ただし、 m1：第１レンズ群の最短焦点距離状態から最長焦点距離
状態へのズーミングの際の移動量(mm)、 Z：ズーム比（Z=ft/fw：最短焦点距離状態と最長焦点距
離状態の焦点距離比) 上記条件は、第１レンズ群の最短焦点距離状態から最長
焦点距離状態へのズーミングの際の移動量とズーム比と
の関係を表している。一般に、ズーム比が大きくなると
移動量は大きくなる。条件式範囲（９）で規定された条
件は、第１レンズ群の移動量を適切に規定することによ
って、コンパクトでかつ良好な光学性能を有するズーム
レンズを提供するための条件である。条件式範囲（９）
の上限値を越えると、ズーム比に比べて第１レンズ群の
移動量が大き過ぎ、最長焦点距離状態での全長が増大し
過ぎて、コンパクトなズームレンズを得ることができな
い。逆に、上記条件式範囲（９）の下限値を越えると、
第１レンズ群の移動量が小さくなり過ぎる。第１レンズ
群の移動量が小さくなると、第１レンズ群のパワーを大
きくしなければ、ズーム比を達成できなくなる。この結
果、第１レンズ群のパワーが大きくなり過ぎて、第１レ
ンズ群で発生する収差量が大きくなり、全体として良好
な光学性能を得ることができなくなる。

【００３８】なお、上記条件に関しては、条件式範囲
（９）のうち、以下の条件式範囲（９ａ）を満足するこ
とがより望ましい。 0.8<m1/Z<3.0 （９ａ）このように、第１レンズ群が最短焦点距離状態から最長
焦点距離状態へのズーミングの際に、物体側に移動する
場合、以下の条件式範囲（１０）で規定される条件を満
足することが望ましい。 0.8<M1WM/M1MT<2.5 （１０）ただし、 M1WM：最短焦点距離状態から中間焦点距離状態までの第
１レンズ群の移動量、 M1MT：中間焦点距離状態から最長焦点距離状態までの第
１レンズ群の移動量で、中間焦点距離は最短焦点距離状
態の焦点距離をfw,最長焦点距離状態の焦点距離をftと
した時に（fw×ft）^1/2なる焦点距離、である。

【００３９】上記条件は、最短焦点距離状態から中間焦
点距離状態までの第１レンズ群の移動量と、中間焦点距
離状態から最長焦点距離状態までの移動量の比を規定す
る条件であり、中間焦点距離状態から最長焦点距離状態
までに対して、最短焦点距離状態から中間焦点距離状態
までの方が第１レンズ群の移動量を変化させることを意
味している。特には、最短焦点距離状態から中間焦点距
離状態までの第１レンズ群の移動量を比較的大きくする
ことにより、中間焦点距離域での入射瞳位置を像面から
遠くすることが可能になり、軸外光線のフレアー成分を
カットすることができる。

【００４０】なお、上記条件に関しては、条件式範囲
（１０）のうち、以下の条件式範囲（１０ａ）乃至（１
０ｂ）を満足することがより望ましい。 0.9<M1WM/M1MT<2.5 （１０ａ） 1.2<M1WM/M1MT<2.2 （１０ｂ）各実施形態のズームレンズ系は、以下の条件式範囲（１
１）で規定される条件を満足することが望ましい。 1<max(T1,T2,T3)/fw<4 （１１）ただし、 Ti:第i群の光軸上厚みであって、max(T1,T2,T3)はその
最大値、である。

【００４１】上記条件は、小型で高倍率なズームレンズ
系を達成するための条件である。条件式範囲（１１）の
下限値を超えると、各レンズ群の光軸上厚みが小さくな
り過ぎ、各レンズ群を構成しているレンズに要求される
加工要件（心厚・コバ厚など）を確保することが困難に
なるだけでなく、収差補正のために必要な設計自由度を
確保できない。逆に、条件式範囲（１１）の上限値を越
える場合は、各レンズ群の光軸上厚みが大きくなりす
ぎ、コンパクトなズームレンズ系を達成できない。

【００４２】なお、上記条件に関しては、条件式範囲
（１１）のうち、以下の条件式範囲（１１ａ）を満足す
ることがより望ましい。 1<max(T1,T2,T3)/fw<3 （１１ａ）各実施形態のズームレンズ系は、以下の条件式範囲（１
２）で規定される条件を満足することが望ましい。 6<Lw/fw<10 （１２）ただし、 Lw:最短焦点距離状態での光学系全長（レンズ先端から
像面まで）である。

【００４３】上記条件は、最短焦点距離状態の望遠比を
表している。条件式範囲（１２）の下限値を超えると、
光学系全長が小さくなりすぎて収差補正が困難になる。
また、デジタルカメラ用の撮影光学系に要求される略テ
レセントリックの条件を満足することが難しくなる。逆
に、条件式範囲（１２）の上限値を越えると、、コンパ
クト化が達成できない。さらに、全長が大きくなること
に伴い、像面での照度が確保できなるため前玉径の大型
化が必要になり、やはりコンパクトなズームレンズ系を
達成できない。

【００４４】ズームレンズ系は、各群の間の間隔を変化
させて、言い換えればそれぞれの群の変倍量（β）を変
化させることで、焦点距離を変化させている。従って、
ズーミングに伴うこの変倍量の変化の大きなレンズ群
は、それだけ変倍に寄与している事になり、必然的に収
差負担も大きくなる、このことから考えると、効率よく
ズーミングしようとした場合、ズームレンズ系の各群
が、出来るだけ均等に変倍負担していることが望まし
い。このような変倍負担の関係が実現した場合、それぞ
れのレンズ群の収差負担をも均等に負担していることに
なり、ズームレンズ系のレンズ群の構成は、構成（すな
わち構成枚数や大きさ）が最適化されていると考えられ
る。

【００４５】以上の観点から、各実施形態のズームレン
ズ系は、以下の条件式範囲（１３）で規定される条件を
満足することが望ましい。 0.2<Δβ3/Δβ2<1.0 （１３）ただし、 Δβ2：第２レンズ群の横倍率比（最長焦点距離状態で
の横倍率／最短焦点距離状態での横倍率） Δβ3：第３レンズ群の横倍率比（最長焦点距離状態で
の横倍率／最短焦点距離状態での横倍率）である。

【００４６】上記条件は、第２及び第３レンズ群の変倍
負担を示す条件である。従来より知られているズームレ
ンズ系では、第２レンズ群の変倍負担が大きかったもの
を、第３レンズ群にも変倍負担を分担することで、効率
よくズーミングを行うことができ、光学系の短縮化、レ
ンズ群の構成の削減を行なっている。条件式範囲（１
３）の下限を越えると、第３レンズ群の変倍負担が減り
第２レンズ群の変倍負担が増えるので、長焦点距離側の
球面収差が、アンダー傾向になるとともに、短焦点距離
側での歪曲収差も大きくなり、収差補正が不可能にな
る。逆に、条件式範囲（１３）の上限を越えると、第３
レンズ群の変倍負担が増えるので、長焦点距離側の球面
収差がオーバー側に倒れると共に、長焦点距離側、短焦
点距離側とも軸外のコマ収差が発生し、他の構成要素で
収差補正することが不可能となる。いずれの場合も、こ
のままの構成では充分な収差補正が出来なくなり、設計
自由度を増加させるための構成枚数の増加やレンズ系の
大型化が避けられなくなる。

【００４７】なお、上記条件に関しては、条件式範囲
（１３）のうち、以下の条件式範囲（１３ａ）乃至（１
３ｃ）を満足することがより望ましい。 0.25<Δβ3/Δβ2<1.0 （１３ａ） 0.5<Δβ3/Δβ2<1.0 （１３ｂ） 0.7<Δβ3/Δβ2<1.0 （１３ｃ）また、各実施形態のズームレンズ系は、以下の条件式範
囲（１４）で規定される条件を満足することが望まし
い。 3.5<βT2/βw2<6.5 （１４）ただし、 βT2：最長焦点距離状態での第２レンズ群の横倍率、 βw2：最短焦点距離状態での第２レンズ群の横倍率、である。

【００４８】上記条件は、変倍時における第２レンズ群
の横倍率の変化を規定する条件であり、第２レンズ群の
変倍負担を規定している。条件式範囲（１４）の上限値
を越えると、第２レンズ群の変倍負担が大きくなり過ぎ
るため長焦点距離側の球面収差が、アンダー傾向になる
とともに、短焦点距離側での歪曲収差も大きくなり、収
差補正が不可能になる。逆に、条件式範囲（１４）の下
限値を越えると、第２レンズ群の変倍負担が小さくな
り、他のレンズ群の負担が大きくなるため、長焦点距離
側の球面収差がオーバー側に倒れると共に、短焦点距離
側、長焦点距離側とも軸外のコマ収差が増大して望まし
くない。

【００４９】4.5＜ft/|f12w|＜15 （１５）ただし、 ft：最長焦点距離状態の焦点距離、 f12w：最短焦点距離状態の第１レンズ群・第２レンズ群
の合成焦点距離、である。

【００５０】上記条件は、最長焦点距離状態での第１レ
ンズ群と第２レンズ群の合成焦点距離とを規定する条件
であり、小型で高倍率のズームレンズを達成するため野
条件である。条件式範囲（１５）の下限を超えると、短
焦点距離側の第１レンズ群・第２レンズ群の合成焦点距
離が大きくなり過ぎ、バックフォーカスの確保が難しく
なる。また、第１レンズ群または第２レンズ群のパワー
が弱くなりすぎ、コンパクトなズームレンズ系が達成で
きなくなる。逆に、条件式範囲（１５）の上限を越える
と、短焦点距離側の第１レンズ群・第２レンズ群の合成
焦点距離が小さくなり過ぎ、短焦点距離側での歪曲収差
の補正が困難になる。また、第１レンズ群または第２レ
ンズ群のパワーが強くなり過ぎるため、収差補正に困難
をきたし望ましくない。

【００５１】また、各実施形態のズームレンズ系は、第
２レンズ群中に以下の条件式範囲（１６）で規定される
条件を満足する非球面を少なくとも一面有することが望
ましい。 -0.1<φ×(N'-N)×d/dH{X(H)-X0(H)}<0 （１６）ただし、 φ：非球面のパワー、 N：非球面より物体側の媒質のｄ線に対する屈折率、 N'：非球面の像側の媒質のｄ線に対する屈折率、 H：光軸と垂直な方向の高さ、 X(H)：非球面の高さHでの光軸方向の変位量、 X0(H)：基準球面の高さHでの光軸方向の変位量、である。

【００５２】第２レンズ群中の非球面のうち、比較的物
体側に近い側に設けられた非球面は、短焦点距離側の歪
曲収差の補正に有効であり、像側に近い面に設けられた
非球面については、長焦点距離側の球面収差の補正に有
効である。非球面の作用は、近軸のパワーを弱める方向
についており、球面のみの構成で補正過剰となった収差
を弱める働きをしている。実施形態の場合、第２レンズ
群中の物体側に近いレンズに設けられた負の面の非球面
のパワーが強くなり過ぎると、短焦点距離側での負の歪
曲収差が大きくなり過ぎ、逆に負のパワーが弱くなる
と、短焦点距離側での歪曲収差の補正には有利である
が、長焦点距離側の球面収差が補正不足状態となり、光
学性能を確保できなくなる。第２レンズ群中の正パワー
面に非球面がある場合も同様で、第２レンズ群中の正の
面のパワーが弱くなる場合と、負のパワーが強くなる場
合は同様の現象が起こる。また、第２レンズ群の比較的
像側に近いレンズの正の面に設けられた非球面のパワー
が弱くなり過ぎると、長焦点距離側での球面収差がオー
バー側に倒れ、球面収差の補正過剰状態となる。逆に、
パワーが強くなり過ぎると補正不足状態となり、いずれ
も望ましくない。

【００５３】また、各実施形態のズームレンズ系は、第
３レンズ群中に以下の条件式範囲（１７）で規定される
条件を満足する非球面を少なくとも一面有することが望
ましい。 -0.1<φ×(N'-N)×d/dH{X(H)-X0(H)}<0 （１７）ただし、 φ：非球面のパワー、 N：非球面より物体側の媒質のｄ線に対する屈折率、 N'：非球面の像側の媒質のｄ線に対する屈折率、 H：光軸と垂直な方向の高さ、 X(H)：非球面の高さHでの光軸方向の変位量、 X0(H)：基準球面の高さHでの光軸方向の変位量、である。

【００５４】第３レンズ群中の非球面のうち、比較的物
体側に設けられた非球面は、主に短焦点距離側の球面収
差の補正に有効であり、比較的像面側に近いレンズ面に
関しては、長焦点距離側での像面性やフレアの補正に有
効である。第３レンズ群中では、物体側に近いレンズの
正のパワーが弱まる方向に非球面が設けられている場
合、パワーが弱くなり過ぎると短焦点距離側での球面収
差が補正不足となり、逆にパワーが強くなり過ぎると球
面収差が補正過剰となる。どちらの場合も、そのままで
はそれより後の光学系で収差を補正することが困難とな
り、結果的に収差補正のために、レンズ枚数の増加もし
くは、光学系の大型化などが避けられなくなる。また、
第３レンズ群中の像面に近いレンズに負のパワーが弱ま
る方向についている非球面については、負のパワーが弱
まり過ぎると長焦点距離側の軸外光線のアッパー側の収
束性が悪くなり、過大なフレアーが発生し結果的に像面
性が悪化する。また、短焦点距離側では、軸外光線に対
する影響が強くなり過ぎ、過大な負の歪曲収差が発生す
る。逆に負のパワーが強くなり過ぎると、短焦点距離側
の軸外光線に影響があり、短焦点距離側の像面性が悪化
する、具体的には、短焦点距離側の軸外の像面が、正の
方向に倒れてしまい他の面でも収差補正しきれなくな
る。

【００５５】なお、各実施形態においては、ズーミング
に際して絞りが固定されていることが望ましい。絞りを
移動させると、絞り移動用のカム装置や鏡筒及びカム駆
動装置等のスペースを確保しなければならなくなり、こ
のズームレンズ系を組み込んだ光学機器を大型化してい
まう。

【００５６】また、各実施形態においては、絞りを第２
レンズ群と第３レンズ群との間に配置することが望まし
い。絞りを第２レンズ群と第３レンズ群との間に配置す
ることにより、最短焦点距離状態から中間焦点距離状態
へのズーミングに際して、周辺光量の低下をバランスよ
く防止することが可能となる。

【００５７】さらに、ズーミングに際して開放絞り径は
一定にすることが望ましい。通常、絞りは、開放ＦＮＯ
に相当する円形開口に対して、絞り羽根を開閉すること
により絞り込みを行なっている。また、画像に対する影
響を考慮すると、開放絞りの口径形状は、円であること
が望ましい。従って、画像に対する影響を考慮した場
合、ズーミングに際して各焦点距離状態で開放絞り径が
異なると、この円形開口を絞り羽根で行なうか、あるい
は複数の円形開口を配置するかのいずれかによって、絞
りをコントロールする必要が生じる。しかしながら、前
者の絞り羽根で行なう場合、少ない絞り羽根では歪んだ
形状の開口形状となり円に近づけるためにはどうしても
５、６枚と多数の羽根が必要となり、コストアップが避
けられない。また、後者のように複数の円形開口を持つ
場合、コストアップになるだけでなく光軸方向に円形開
口を挿入するためのスペースが必要となるため光学系の
大型化を招く。

【００５８】

【実施例】以下、本発明に係る実施例に関し、コンスト
ラクションデータ、収差図等を挙げて、更に具体例を示
す。

【００５９】以下に挙げる実施例１〜４は、前述した実
施形態にそれぞれ対応しており、実施形態を表すレンズ
配置図は、対応する実施例１〜４のレンズ構成を、それ
ぞれ示している。

【００６０】各実施例において、ri（ｉ=１，２，３・
・)は物体側から数えてｉ番目の面の曲率半径、diｉ=
１，２，３・・)は物体側から数えてｉ番目の軸上面間
隔を示し、Ni(ｉ=１，２，３・・) 、νi(ｉ=１，２，
３・・) は、物体側から数えてｉ番目のレンズのｄ線に
対する屈折率、アッベ数を示す。また、ｆは全系の焦点
距離、ＦＮＯはＦナンバーを表す。また、各実施例にお
いて、全系の焦点距離ｆ、及びＦナンバーＦＮＯ、各レ
ンズ群間の空気間隔(軸上面間隔)は、左から順に、最短
焦点距離端（広角端）(Ｗ)、中間焦点距離(Ｍ)、最長焦
点距離端（望遠端）(Ｔ)でのそれぞれの値に対応してい
る。

【００６１】さらに、各実施例中、曲率半径ｒｉに*印
を付した面は非球面形状の屈折光学面あるいは非球面と
等価な屈折作用を有する面であることを示し、非球面の
面形状を表す以下の式で定義するものとする。

【００６２】 X(H)=CH²/｛1+(1-ε・C²・H²)^1/2｝＋ΣAi・Hi （ＡＳ）ただし、 H：光軸に対して垂直な方向の高さ、 X(H)：高さHの位置での光軸方向の変位量(面頂点基
準)、 C：近軸曲率、 ε：２次曲面パラメータ、 Ai：ｉ次の非球面係数、 Hi：Hのi乗を表す記号、である。

【００６３】《実施例１》 f = 5.10〜16.00〜49.00 Fno= 3.66〜 3.39〜 4.09 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 31.528 d1= 0.70 N1= 1.833500 ν1= 21.00 r2= 21.419 d2= 0.55 r3= 22.092 d3= 3.72 N2= 1.570699 ν2= 61.21 r4= -144.544 d4= 0.08 r5= 16.481 d5= 1.29 N3= 1.487490 ν3= 70.44 r6= 28.275 d6= 0.80〜 11.02〜 17.42 r7= 14.115 d7= 0.57 N4= 1.771126 ν4= 48.87 r8= 5.297 d8= 3.36 r9= -9.862 d9= 0.30 N5= 1.754500 ν5= 51.57 r10= 10.625 d10= 0.08 r11*= 8.323 d11= 1.01 N6= 1.846660 ν6= 23.82 r12*= 93.502 d12=10.85〜 2.53〜 0.90 r13= ∞ d13= 6.80〜 6.40〜 0.90 r14= 6.632 d14= 1.10 N7= 1.487490 ν7= 70.44 r15= 40.054 d15= 0.08 r16= 5.007 d16= 2.29 N8= 1.487490 ν8= 70.44 r17=-127.484 d17= 0.32 r18*= 6.494 d18= 0.40 N9= 1.846660 ν9= 23.82 r19*= 3.815 d19= 4.05〜 7.35〜 10.55 r20= ∞ d20= 7.19 N10=1.516800 ν10=64.20 r21= ∞ [非球面係数] r11 ε = 1.0000 A4 =-2.70853×10^-4 A6 = 5.51414×10^-5 A8 =-4.74840×10^-6 r12 ε = 1.0000 A4 =-1.51231×10^-4 A6 = 7.16807×10^-5 A8 =-5.10893×10^-6 r18 ε = 1.0000 A4 =-4.13231×10^-3 A6 = 2.22876×10^-4 A8 =-2.21116×10^-5 A10= 7.83601×10^-7 r19 ε = 1.0000 A4 =-3.12685×10^-3 A6 = 2.80257×10^-4 A8 =-1.80966×10^-5 A10= 2.22654×10^-7 《実施例２》 f = 5.12〜15.50〜48.75 Fno= 2.73〜 4.31〜 4.10 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 34.255 d1= 0.60 N1= 1.847049 ν1= 25.00 r2= 24.307 d2= 0.16 r3= 24.992 d3= 3.41 N2= 1.487490 ν2= 70.44 r4= -114.984 d4= 0.10 r5= 20.927 d5= 1.29 N3= 1.565362 ν3= 61.66 r6= 31.362 d6= 0.10〜 12.78〜 23.33 r7= 17.176 d7= 0.60 N4= 1.847831 ν5= 27.77 r8= 5.655 d8= 3.63 r9= 22.850 d9= 1.20 N5= 1.798500 ν4= 22.60 r10= -13.011 d10= 0.73 r11*= -7.768 d11= 0.75 N6= 1.798500 ν6= 22.60 r12= -5.134 d12= 0.60 N7= 1.761352 ν7= 50.41 r13*= 12.571 d13= 6.88〜 2.11〜 0.32 r14= ∞ d14= 3.00〜 2.00〜 0.10 r15= 6.826 d15= 1.12 N8= 1.586416 ν8= 59.98 r16= 43.123 d16= 0.10 r17= 5.588 d17= 2.84 N9= 1.517966 ν9= 66.40 r18= -8.166 d18= 0.35 r19= -6.587 d19= 1.09 N10=1.784209 ν10=29.06 r20= 9.397 d20= 1.80 r21= 3.568 d21= 1.30 N11=1.531829 ν11=64.85 r22*= 8.075 d22= 3.19〜 7.89〜 12.83 r23= ∞ d23= 3.70 N12=1.516800 ν12=64.20 r23= ∞ [非球面係数] r11 ε = 1.0000 A4 =-8.09441×10^-4 A6 =-3.81431×10^-5 A8 = 2.03843×10^-5 A10=-1.95474×10^-6 A12= 6.29809×10^-8 r13 ε = 1.0000 A4 =-1.57384×10^-3 A6 =-3.00291×10^-5 A8 = 2.34322×10^-5 A10=-2.90404×10^-6 A12= 1.29620×10^-7 r22 ε = 1.0000 A4 = 6.06134×10^-3 A6 = 1.34200×10^-5 A8 = 6.72379×10^-5 A10=-9.58951×10^-6 A12= 7.15528×10^-7 《実施例３》 f = 5.10〜16.00〜48.70 Fno= 2.87〜 3.81〜 4.10 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 45.859 d1= 0.60 N1= 1.848500 ν1= 30.68 r2= 20.428 d2= 2.99 N2= 1.487490 ν2= 70.44 r3= -324.147 d3= 0.10 r4= 19.254 d4= 2.07 N3= 1.697209 ν3= 53.73 r5= 60.367 d5= 0.50〜 12.25〜 22.37 r6*= 20.403 d6= 0.60 N4= 1.487490 ν4= 70.44 r7*= 4.402 d7= 3.41 r8= -4.856 d8= 0.60 N5= 1.677393 ν5= 54.61 r9= 8.996 d9= 0.94 N6= 1.847540 ν6= 26.68 r10= -35.025 d10= 9.11〜 3.73〜 0.50 r11= ∞ d11= 0.10 r12= 4.931 d12= 1.52 N7= 1.688805 ν7= 54.09 r13= 276.773 d13= 1.20 r14*= 54.486 d14= 1.55 N8= 1.846943 ν8= 24.67 r15*= 5.110 d15= 0.12 r16= 5.287 d16= 1.71 N9= 1.517549 ν9= 53.54 r17= -15.384 d17= 3.03 r18*= 47.080 d18= 4.94 N10=1.549950 ν10=43.56 r19*=-88.189 d19= 0.50〜 5.65〜 7.24 r20= ∞ d20= 4.00 N11=1.516800 ν11=64.20 r21= ∞ [非球面係数] r6 ε = 1.0000 A4 = 7.13888×10^-4 A6 = 3.37921×10^-6 A8 = 1.72001×10^-6 A10=-1.22479×10^-7 A12= 3.86499×10^-9 r7 ε = 1.0000 A4 = 1.67098×10^-4 A6 =-1.15883×10^-5 A8 = 2.22223×10^-5 A10=-3.12740×10^-6 A12= 1.79225×10^-7 r14 ε = 1.0000 A4 =-1.69606×10^-3 A6 = 2.67616×10^-5 A8 =-2.23107×10^-6 A10= 3.32446×10^-8 A12= 2.70875×10^-9 r15 ε = 1.0000 A4 = 2.90840×10^-4 A6 = 5.95412×10^-5 A8 = 1.21372×10^-5 A10=-4.45671×10^-7 A12=-1.32895×10^-16 r18 ε = 1.0000 A4 =-4.29878×10^-4 A6 =-5.56594×10^-6 A8 = 1.05178×10^-6 A10= 4.77499×10^-8 A12=-7.26795×10^-9 r19 ε = 1.0000 A4 =-6.14789×10^-4 A6 = 1.30569×10^-6 A8 =-1.21935×10^-7 A10=-1.72881×10^-8 A12=-3.48285×10^-11 《実施例４》 f = 5.10〜16.00〜48.69 Fno= 3.22〜 4.10〜 4.10 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 30.563 d1= 0.60 N1= 1.818759 ν1= 23.23 r2= 14.423 d2= 2.62 N2= 1.642484 ν2= 56.38 r3= 502.675 d3= 0.10 r4= 12.680 d4= 1.71 N3= 1.754500 ν3= 51.57 r5= 32.327 d5= 0.50〜 5.68〜 9.82 r6*= 31.105 d6= 0.60 N4= 1.713476 ν4= 53.06 r7*= 4.594 d7= 3.10 r8= -4.932 d8= 0.60 N5= 1.697627 ν5= 53.71 r9= 8.955 d9= 1.01 N6= 1.813453 ν6= 22.98 r10= -25.524 d10=10.19〜 4.78〜 0.50 r11= ∞ d11= 0.10 r12= 4.921 d12= 1.66 N7= 1.676156 ν7= 50.74 r13= -95.562 d13= 0.85 r14*=-181.749 d14= 1.16 N8= 1.847905 ν8= 28.07 r15*= 5.217 d15= 0.12 r16= 5.230 d16= 1.65 N9= 1.495513 ν9= 64.74 r17= -9.579 d17= 5.16 r18*=-4955.676 d18= 3.36 N10=1.807490 ν10=44.15 r19*= 136.647 d19= 0.50〜 5.55〜 8.24 r20= ∞ d20= 3.40 N11=1.516800 ν11=64.20 r21= ∞ [非球面係数] r6 ε = 1.0000 A4 = 7.61844×10^-4 A6 =-3.34498×10^-5 A8 = 1.91322×10^-6 A10=-3.06438×10^-8 A12= 1.77936×10^-10 r7 ε = 1.0000 A4 = 5.09017×10^-4 A6 =-4.07384×10^-5 A8 = 1.60395×10^-5 A10=-2.56405×10^-6 A12= 1.79225×10^-7 r14 ε = 1.0000 A4 =-1.63035×10^-3 A6 = 4.61794×10^-5 A8 = 2.66015×10^-6 A10=-9.53202×10^-8 A12=-2.86433×10^-8 r15 ε = 1.0000 A4 = 2.43530×10^-4 A6 = 7.95268×10^-5 A8 = 9.79297×10^-6 A10= 2.58484×10^-7 A12=-1.14984×10^-7 r18 ε = 1.0000 A4 =-9.11167×10^-4 A6 =-2.73536×10^-5 A8 = 2.88114×10^-6 A10= 9.33187×10^-9 A12=-5.33332×10^-8 r19 ε = 1.0000 A4 =-1.03703×10^-3 A6 = 1.21604×10^-5 A8 =-5.10027×10^-7 A10=-1.25593×10^-7 A12=-7.60189×10^-10 図５乃至８は、実施例１乃至４に対応する収差図であ
る。各収差図は、左側から順に、球面収差図、非点収差
図、歪曲収差図を表している。また、各収差図は、上か
ら順に、前述した最短焦点距離状態(広角端)、中間焦点
距離状態、最長焦点距離状態(望遠端)に相当する光学系
の収差を示している。

【００６４】各球面収差図おいて、実線ｄはd線に対す
る球面収差量、一点鎖線ｇはｇ線に対する球面収差量
（実施例３、４のみ）、ＳＣは正弦条件不満足量を表
す。また、各非点収差図において、実線ＤＳはサジタル
面、点線ＤＭはメリディオナル面をそれぞれ表す。ま
た、球面収差図の縦軸は光線のＦナンバーを表し、非点
収差図及び歪曲収差図の縦軸は、最大像高Ｙ’を表す。

【００６５】また、各実施例の条件式対応値を以下に示
す。なお、各データにおいて数字の後のEの文字は指数
部分を示しており、例えば、1.0E-2であれば1.0×10^-2
を表すものとする。また、条件（１６）及び、条件（１
７）において、高さは光軸から垂直な方向の距離(mm)を
表し、No.10が最大有効径に相当する。

【００６６】《実施例１》（１） f1/flw： 6.53 （２） f2/flw：-1.25 （３） f3/flw： 1.82 （４） img×R： 7.07 （５） Ra/f3 ： 0.72 (6) R2n/f2：-0.83 （６）’ f2p/f2：---- （７） νn ： 21.00 （８） νp ： 70.44,61.66 （９） m1/Z ： 0.76 （１０） M1WM/M1MT： 1.94 （１１） max(T1,T2,T3)/flw： 1.24 （１２） Lw/flw： 9.25 （１３） Δβ3/Δβ2： 0.57 （１４） βT2/βw2： 4.12 （１５） ft/|f12w|： 5.06 （１６） φ×(N'-N)×d/dH{X(H)-X0(H)} r11 No 高さ値 1 0.3929 -0.5397E-05 2 0.7858 -0.3734E-04 3 1.1787 -0.9832E-04 4 1.5716 -0.1665E-03 5 1.9645 -0.2431E-03 6 2.3573 -0.4716E-03 7 2.7502 -0.1351E-02 8 3.1431 -0.4072E-02 9 3.5360 -0.1099E-01 10 3.9289 -0.2626E-01 r12 No 高さ値 1 0.3500 -0.1817E-06 2 0.7000 -0.1062E-05 3 1.0500 -0.1601E-05 4 1.4000 0.1705E-05 5 1.7500 0.1351E-04 6 2.1000 0.3528E-04 7 2.4500 0.5683E-04 8 2.8000 0.4287E-04 9 3.1500 -0.8661E-04 10 3.5000 -0.4831E-03 （１７） φ×(N'-N)×d/dH{X(H)-X0(H)} r18 No 高さ値 1 0.2603 -0.3199E-04 2 0.5205 -0.2519E-03 3 0.7808 -0.8291E-03 4 1.0411 -0.1903E-02 5 1.3013 -0.3584E-02 6 1.5616 -0.5972E-02 7 1.8219 -0.9181E-02 8 2.0822 -0.1337E-01 9 2.3424 -0.1876E-01 10 2.6027 -0.2560E-01 r19 No 高さ値 1 0.2280 -0.2764E-04 2 0.4559 -0.2166E-03 3 0.6839 -0.7063E-03 4 0.9118 -0.1597E-02 5 1.1398 -0.2939E-02 6 1.3677 -0.4737E-02 7 1.5957 -0.6968E-02 8 1.8236 -0.9612E-02 9 2.0516 -0.1270E-01 10 2.2796 -0.1640E-01 《実施例２》（１） f1/flw： 8.48 （２） f2/flw：-1.07 （３） f3/flw： 1.55 （４） img×R： 7.86 （５） Ra/f3 ： 0.80 （６） R2n/f2：-1.03 （６）’ f2p/f2：-1.92 （７） νn ： 25.00 （８） νp ： 70.44,61.66 （９） m1/Z ： 2.46 （１０） M1WM/M1MT： 0.98 （１１） max(T1,T2,T3)/flw： 1.68 （１２） Lw/flw： 7.80 （１３） Δβ3/Δβ2： 0.790 （１４） βT2/βw2： 3.47 （１５） ft/|f12w|： 6.66 （１６） φ×(N'-N)×d/dH{X(H)-X0(H)} r11 No 高さ値 1 0.3557 0.1206E-04 2 0.7115 0.9798E-04 3 1.0672 0.3307E-03 4 1.4230 0.7526E-03 5 1.7787 0.1327E-02 6 2.1345 0.1931E-02 7 2.4902 0.2446E-02 8 2.8459 0.2890E-02 9 3.2017 0.3121E-02 10 3.5574 0.9253E-03 r13 No 高さ値 1 0.2798 -0.6375E-05 2 0.5597 -0.5121E-04 3 0.8395 -0.1730E-03 4 1.1194 -0.4062E-03 5 1.3992 -0.7737E-03 6 1.6791 -0.1280E-02 7 1.9589 -0.1917E-02 8 2.2388 -0.2672E-02 9 2.5186 -0.3528E-02 10 2.7985 -0.4352E-02 （１７） φ×(N'-N)×d/dH{X(H)-X0(H)} r22 No 高さ値１０．２５３４０．１３８２Ｅ−０４２０．５０６７０．１１０７Ｅ−０３３０．７６０１０．３７６１Ｅ−０３４１．０１３４０．９０４２Ｅ−０３５１．２６６８０．１８１０Ｅ−０２６１．５２０１０．３２４４Ｅ−０２７１．７７３５０．５４０８Ｅ−０２８２．０２６８０．８５８９Ｅ−０２９２．２８０２０．１３２９Ｅ−０１１０２．５３３５０．２０５９Ｅ−０
１《実施例３》（１）ｆ１／ｆｌｗ： 7.30 （２） f2/flw：-0.97 （３） f3/flw： 1.60 （４） img×R： 8.1 （５） Ra/f3 ： 0.60 （６） R2n/f2：-0.89 （６）’ f2p/f2：---- （７） νn ： 30.68 （８） νp ： 70.44 （９） m1/Z ： 2.09 （１０） M1WM/M1MT： 1.37 （１１） max(T1,T2,T3)/flw： 2.76 （１２） Lw/flw： 7.80 （１３） Δβ3/Δβ2： 0.447 （１４） βT2/βw2： 4.62 （１５） ft/|f12w|： 7.34 （１６） φ×(N'-N)×d/dH{X(H)-X0(H)} r6 No 高さ値 1 0.4507 0.3049E-05 2 0.9013 0.2457E-04 3 1.3520 0.8438E-04 4 1.8026 0.2067E-03 5 2.2533 0.4242E-03 6 2.7040 0.7813E-03 7 3.1546 0.1341E-02 8 3.6053 0.2226E-02 9 4.0559 0.3774E-02 10 4.5066 0.7007E-02 r7 No 高さ値 1 0.3309 0.1297E-05 2 0.6618 0.1048E-04 3 0.9927 0.3933E-04 4 1.3237 0.1182E-03 5 1.6546 0.3154E-03 6 1.9855 0.7440E-03 7 2.3164 0.1587E-02 8 2.6473 0.3342E-02 9 2.9782 0.7882E-02 10 3.3091 0.2168E-01 （１７） φ×(N'-N)×d/dH{X(H)-X0(H)} r14 No 高さ値 1 0.2489 -0.1376E-05 2 0.4979 -0.1096E-04 3 0.7468 -0.3674E-04 4 0.9958 -0.8634E-04 5 1.2447 -0.1670E-03 6 1.4937 -0.2856E-03 7 1.7426 -0.4493E-03 8 1.9916 -0.6655E-03 9 2.2405 -0.9425E-03 10 2.4894 -0.1289E-02 r15 No 高さ値 1 0.2382 0.2247E-05 2 0.4764 0.1897E-04 3 0.7146 0.7022E-04 4 0.9528 0.1900E-03 5 1.1911 0.4395E-03 6 1.4293 0.9265E-03 7 1.6675 0.1830E-02 8 1.9057 0.3428E-02 9 2.1439 0.6120E-02 10 2.3821 0.1044E-01 r18 No 高さ値 1 0.2792 -0.2409E-06 2 0.5585 -0.1935E-05 3 0.8377 -0.6567E-05 4 1.1170 -0.1564E-04 5 1.3962 -0.3061E-04 6 1.6755 -0.5263E-04 7 1.9547 -0.8235E-04 8 2.2340 -0.1197E-03 9 2.5132 -0.1645E-03 10 2.7925 -0.2188E-03 r19 No 高さ値 1 0.2988 0.2249E-06 2 0.5976 0.1798E-05 3 0.8964 0.6062E-05 4 1.1952 0.1435E-04 5 1.4941 0.2800E-04 6 1.7929 0.4842E-04 7 2.0917 0.7715E-04 8 2.3905 0.1161E-03 9 2.6893 0.1681E-03 10 2.9881 0.2372E-03 《実施例４》（１） f1/flw： 7.50 （２） f2/flw：-0.77 （３） f3/flw： 1.56 （４） img×R： 9.0 （５） Ra/f3 ： 0.67 （６） R2n/f2：-0.83 （６）’ f2p/f2：---- （７） νn ： 23.23 （８） νp ： 56.38 （９） m1/Z ： 0.77 （１０） M1WM/M1MT： 1.89 （１１） max(T1,T2,T3)/flw： 2.76 （１２） Lw/flw： 7.80 （１３） Δβ3/Δβ2： 0.519 （１４） βT2/βw2： 4.29 （１５） ft/|f12w|： 7.56 （１６） φ×(N'-N)×d/dH{X(H)-X0(H)} r6 No 高さ値 1 0.4586 0.4744E-05 2 0.9171 0.3648E-04 3 1.3757 0.1159E-03 4 1.8343 0.2559E-03 5 2.2928 0.4680E-03 6 2.7514 0.7769E-03 7 3.2100 0.1241E-02 8 3.6686 0.1973E-02 9 4.1271 0.3146E-02 10 4.5857 0.4992E-02 r7 No 高さ値 1 0.3242 0.7598E-05 2 0.6485 0.5904E-04 3 0.9727 0.1937E-03 4 1.2969 0.4552E-03 5 1.6212 0.9051E-03 6 1.9454 0.1632E-02 7 2.2696 0.2839E-02 8 2.5939 0.5410E-02 9 2.9181 0.1304E-01 10 3.2423 0.3824E-01 （１７） φ×(N'-N)×d/dH{X(H)-X0(H)} r14 No 高さ値 1 0.2584 0.4440E-06 2 0.5169 0.3521E-05 3 0.7753 0.1170E-04 4 1.0338 0.2711E-04 5 1.2922 0.5127E-04 6 1.5506 0.8491E-04 7 1.8091 0.1279E-03 8 2.0675 0.1796E-03 9 2.3260 0.2412E-03 10 2.5844 0.3202E-03 r15 No 高さ値 1 0.2354 0.1798E-05 2 0.4707 0.1558E-04 3 0.7061 0.5975E-04 4 0.9414 0.1678E-03 5 1.1768 0.4013E-03 6 1.4121 0.8676E-03 7 1.6475 0.1740E-02 8 1.8828 0.3263E-02 9 2.1182 0.5719E-02 10 2.3535 0.9272E-02 r18 No 高さ値 1 0.2735 0.9843E-08 2 0.5470 0.7949E-07 3 0.8205 0.2721E-06 4 1.0940 0.6562E-06 5 1.3675 0.1305E-05 6 1.6409 0.2297E-05 7 1.9144 0.3737E-05 8 2.1879 0.5826E-05 9 2.4614 0.9094E-05 10 2.7349 0.1493E-04 r19 No 高さ値 1 0.2903 -0.4833E-06 2 0.5805 -0.3850E-05 3 0.8708 -0.1290E-04 4 1.1610 -0.3032E-04 5 1.4513 -0.5870E-04 6 1.7416 -0.1008E-03 7 2.0318 -0.1604E-03 8 2.3221 -0.2436E-03 9 2.6123 -0.3623E-03 10 2.9026 -0.5391E-03

【００６７】

【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明の
ズームレンズ系によれば、高変倍率で高画質を満足する
にも拘わらず、コンパクトなズームレンズ系を提供する
ことが可能である。

【００６８】したがって、本発明に係るズームレンズ系
を、デジタルカメラの撮影光学系に適用した場合、当該
カメラの高機能化とコンパクト化に寄与することができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１実施形態のズームレンズ系のレンズ構成
図。

【図２】第２実施形態のズームレンズ系のレンズ構成
図。

【図３】第３実施形態のズームレンズ系のレンズ構成
図。

【図４】第４実施形態のズームレンズ系のレンズ構成
図。

【図５】第１実施形態のズームレンズ系の収差図。

【図６】第２実施形態のズームレンズ系の収差図。

【図７】第３実施形態のズームレンズ系の収差図。

【図８】第４実施形態のズームレンズ系の収差図。

【符号の説明】

Ｇｒ１：第１レンズ群Ｇｒ２：第２レンズ群Ｇｒ３：第３レンズ群

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者金野賢治大阪市中央区安土町二丁目３番13号大阪国際ビルミノルタ株式会社内 (72)発明者河野哲生大阪市中央区安土町二丁目３番13号大阪国際ビルミノルタ株式会社内 (72)発明者石丸和彦大阪市中央区安土町二丁目３番13号大阪国際ビルミノルタ株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側より順に、正のパワーを有する第
１レンズ群と、負のパワーを有する第２レンズ群と、正
のパワーを有する第３レンズ群とを有し、少なくとも前
記第１レンズ群を移動させてズーミングを行うズームレ
ンズ系であって、以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ
系； 1<max(T1,T2,T3)/fw<4 4.5<ft/|f12w|<15 ただし、 Ti:第i群の光軸上厚みであって、max(T1,T2,T3)はその
最大値、 fw：最短焦点距離状態の焦点距離、 ft：最長焦点距離状態の焦点距離、 f12w：最短焦点距離状態の第１レンズ群・第２レンズ群
の合成焦点距離、である。
【請求項２】ズーミングに際して、前記第１レンズ群
と第２レンズ群の光軸上の間隔が増大し、前記第２レン
ズ群と第３レンズ群の光軸上の間隔が減少するよう、前
記第１レンズ群及び第３レンズ群が物体側に移動するこ
とをを特徴とする請求項１記載のズームレンズ系。
【請求項３】ズーミングに際して、前記第２レンズ群
が移動することを特徴とする請求項２記載のズームレン
ズ系。
【請求項４】さらに、以下の条件を満足することを特
徴とするズームレンズ系； 6<Lw/fw<10 0.7<m1/Z<3.0 ただし、 Lw:最短焦点距離状態での光学系全長（レンズ先端から
像面まで） m1：第１レンズ群の最短焦点距離状態から最長焦点距離
状態へのズーミングの際の移動量(mm)、 Z：ズーム比（Z=ft/fw：最短焦点距離状態と最長焦点距
離状態の焦点距離比) である。