JPH11104430A - 気体流の分離のためのｐｓａ法 - Google Patents
気体流の分離のためのｐｓａ法Info
- Publication number
- JPH11104430A JPH11104430A JP10210075A JP21007598A JPH11104430A JP H11104430 A JPH11104430 A JP H11104430A JP 10210075 A JP10210075 A JP 10210075A JP 21007598 A JP21007598 A JP 21007598A JP H11104430 A JPH11104430 A JP H11104430A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- feed
- temperature
- pressure
- nitrogen
- adsorbent
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
- B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
- B01D53/0454—Controlling adsorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/10—Inorganic adsorbents
- B01D2253/106—Silica or silicates
- B01D2253/108—Zeolites
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2256/00—Main component in the product gas stream after treatment
- B01D2256/12—Oxygen
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/10—Single element gases other than halogens
- B01D2257/102—Nitrogen
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/40007—Controlling pressure or temperature swing adsorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/402—Further details for adsorption processes and devices using two beds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/416—Further details for adsorption processes and devices involving cryogenic temperature treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
- B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
- B01D53/047—Pressure swing adsorption
- B01D53/0476—Vacuum pressure swing adsorption
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】空気の取入れ温度にかかわらず工業的規模で容
易に実施しうるものであり、酸素の製造の費用を減少さ
せることを可能とするＰＳＡ法を提供すること。 【解決手段】少なくとも１つの分離帯域において挿入さ
れる少なくとも１つの吸着材料の床について、高吸着圧
力で、好ましくは窒素の吸着により本質的には酸素およ
び窒素を含む気体流を分離するＰＳＡ法である。前記材
料は優先的に窒素を吸着し、それぞれの吸着材料の床は
連続的な分離サイクルに供され、それぞれの分離サイク
ルは少なくとも、前記高吸着圧より低い低脱着圧で前記
吸着材料上に吸着された窒素の脱着を含むパージ相、低
脱着圧から高吸着圧への移行を伴う分離帯域へのサプラ
イ温度（Ｔsup ）での気体流の導入を含むサプライ相を
具備し、加えて、分離される気体流のサプライ温度（Ｔ
sup ）の調節および高吸着圧の調整を具備することを特
徴とする。
易に実施しうるものであり、酸素の製造の費用を減少さ
せることを可能とするＰＳＡ法を提供すること。 【解決手段】少なくとも１つの分離帯域において挿入さ
れる少なくとも１つの吸着材料の床について、高吸着圧
力で、好ましくは窒素の吸着により本質的には酸素およ
び窒素を含む気体流を分離するＰＳＡ法である。前記材
料は優先的に窒素を吸着し、それぞれの吸着材料の床は
連続的な分離サイクルに供され、それぞれの分離サイク
ルは少なくとも、前記高吸着圧より低い低脱着圧で前記
吸着材料上に吸着された窒素の脱着を含むパージ相、低
脱着圧から高吸着圧への移行を伴う分離帯域へのサプラ
イ温度（Ｔsup ）での気体流の導入を含むサプライ相を
具備し、加えて、分離される気体流のサプライ温度（Ｔ
sup ）の調節および高吸着圧の調整を具備することを特
徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、酸素または酸素で
富化された、すなわち窒素が減少した気体流を生産する
ことを目的として、ゼオライトのような吸着材料上に窒
素を好ましく吸着させることにより、空気のような本質
的に酸素および窒素を含む気体流を分離するＰＳＡタイ
プの方法に関する。
富化された、すなわち窒素が減少した気体流を生産する
ことを目的として、ゼオライトのような吸着材料上に窒
素を好ましく吸着させることにより、空気のような本質
的に酸素および窒素を含む気体流を分離するＰＳＡタイ
プの方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】酸素は大きな産業上の利益を有する気体
である。なぜなら、例えば、製鉄、ガラス製造、または
製紙、医療、金属の溶接、焼却または公害防止のような
非常に多種類の技術分野において多数の応用を有するか
らである。
である。なぜなら、例えば、製鉄、ガラス製造、または
製紙、医療、金属の溶接、焼却または公害防止のような
非常に多種類の技術分野において多数の応用を有するか
らである。
【０００３】酸素を生産するために現在使用される技術
の１つは、いわゆる「ＰＳＡ」（圧力スイング吸着（Ｐ
ｒｅｓｓｕｒｅ Ｓｗｉｎｇ Ａｄｓｏｒｐｔｉｏ
ｎ））技術である。本発明の分野の中で、ＰＳＡ法によ
り、厳密ないわゆるＰＳＡ法だけでなく、ＶＳＡ（真空
スイング吸着（Ｖａｃｕｕｍ Ｓｗｉｎｇ Ａｄｓｏｒ
ｐｔｉｏｎ））法またはＭＰＳＡ（混成圧力スイング吸
着（Ｍｉｘｅｄ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ Ｓｗｉｎｇ Ａｄ
ｓｏｒｐｔｉｏｎ））法のような類似の方法もまた意味
される。
の１つは、いわゆる「ＰＳＡ」（圧力スイング吸着（Ｐ
ｒｅｓｓｕｒｅ Ｓｗｉｎｇ Ａｄｓｏｒｐｔｉｏ
ｎ））技術である。本発明の分野の中で、ＰＳＡ法によ
り、厳密ないわゆるＰＳＡ法だけでなく、ＶＳＡ（真空
スイング吸着（Ｖａｃｕｕｍ Ｓｗｉｎｇ Ａｄｓｏｒ
ｐｔｉｏｎ））法またはＭＰＳＡ（混成圧力スイング吸
着（Ｍｉｘｅｄ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ Ｓｗｉｎｇ Ａｄ
ｓｏｒｐｔｉｏｎ））法のような類似の方法もまた意味
される。
【０００４】このＰＳＡ技術によれば、空気のような本
質的に酸素および窒素を含む気体混合物中に含まれる酸
素は、好ましくは窒素を吸着する材料での窒素の吸着に
より気体混合物から分離され、前記の窒素の吸着は、前
記の吸着材料を含む分離帯域内に加えられる圧力変化に
より実施される。吸着されないかまたはわずかにのみし
か吸着されない酸素が前記の分離帯域の出口で回収され
る。
質的に酸素および窒素を含む気体混合物中に含まれる酸
素は、好ましくは窒素を吸着する材料での窒素の吸着に
より気体混合物から分離され、前記の窒素の吸着は、前
記の吸着材料を含む分離帯域内に加えられる圧力変化に
より実施される。吸着されないかまたはわずかにのみし
か吸着されない酸素が前記の分離帯域の出口で回収され
る。
【０００５】その様なＰＳＡ法は、先行技術においてし
ばしば、すでに記載されてきた。概略的には、ＰＳＡ法
は常に、 −いわゆる「高圧」の吸着のときの吸着材料上に窒素を
選択的に吸着する工程、 −いわゆる「低圧」の吸着圧力より低い脱着圧力のとき
の、吸着剤によりトラップされる窒素の脱着工程、 −低圧から高圧までの経過による、吸着剤を含む分離帯
域の再加圧工程を含み、酸素製品は、窒素の脱着相の間
に回収される。
ばしば、すでに記載されてきた。概略的には、ＰＳＡ法
は常に、 −いわゆる「高圧」の吸着のときの吸着材料上に窒素を
選択的に吸着する工程、 −いわゆる「低圧」の吸着圧力より低い脱着圧力のとき
の、吸着剤によりトラップされる窒素の脱着工程、 −低圧から高圧までの経過による、吸着剤を含む分離帯
域の再加圧工程を含み、酸素製品は、窒素の脱着相の間
に回収される。
【０００６】このことから、気体混合物の分離の効率
は、例えば、高圧、低圧、吸着材料のタイプおよび分離
される化合物についての吸着材料の親和性、分離される
気体混合物の組成、分離される混合物の吸着温度、吸着
剤ボールのサイズおよび形状、それらボールの組成およ
び吸着剤床の内部で確立された温度勾配のような多くの
変数に依存することが容易に理解される。
は、例えば、高圧、低圧、吸着材料のタイプおよび分離
される化合物についての吸着材料の親和性、分離される
気体混合物の組成、分離される混合物の吸着温度、吸着
剤ボールのサイズおよび形状、それらボールの組成およ
び吸着剤床の内部で確立された温度勾配のような多くの
変数に依存することが容易に理解される。
【０００７】しかしながら現在まで、一般的挙動につい
ての法則は決定されうることはなかった。というのは、
互いに異なる変数を関連させることはきわめて難しいか
らである。
ての法則は決定されうることはなかった。というのは、
互いに異なる変数を関連させることはきわめて難しいか
らである。
【０００８】従って、米国特許第３，１４０，９３３号
は、リチウムを交換されたタイプＸのゼオライトを用い
るＰＳＡ法を開示するが、しかしそれが望ましく機能す
るサプライ温度も示さず、吸着圧力（高圧）および脱着
圧力（低圧）のその好ましい範囲における温度も示さな
い。
は、リチウムを交換されたタイプＸのゼオライトを用い
るＰＳＡ法を開示するが、しかしそれが望ましく機能す
るサプライ温度も示さず、吸着圧力（高圧）および脱着
圧力（低圧）のその好ましい範囲における温度も示さな
い。
【０００９】同様に、ＥＰ−Ａ−０６６７１８３は、５
０〜９５％のリチウムカチオン、４〜５０％の３価のカ
チオンを交換されたタイプＸのゼオライトを用いるＰＳ
Ａ法を開示する。そこでも再び、サプライ温度、吸着圧
力または脱着圧力の好ましい範囲は示されない。
０〜９５％のリチウムカチオン、４〜５０％の３価のカ
チオンを交換されたタイプＸのゼオライトを用いるＰＳ
Ａ法を開示する。そこでも再び、サプライ温度、吸着圧
力または脱着圧力の好ましい範囲は示されない。
【００１０】他方では、温度変数に関する多かれ少なか
れ反論についての参照文献が存在する。
れ反論についての参照文献が存在する。
【００１１】従って、米国特許第３，９７３，９３１号
は、吸着剤床の内部の温度変化が外側の熱源によって前
記の床の加熱により強調されるＰＳＡ法を開示する。
は、吸着剤床の内部の温度変化が外側の熱源によって前
記の床の加熱により強調されるＰＳＡ法を開示する。
【００１２】反対に、米国特許第５，１６９，４１３号
は、吸着剤床が内部の冷却系によって周囲の温度より低
い温度まで冷却されるＰＳＡ法を開示する。この刊行物
の教示は、それゆえ、前出の刊行物の教示に対して矛盾
する。
は、吸着剤床が内部の冷却系によって周囲の温度より低
い温度まで冷却されるＰＳＡ法を開示する。この刊行物
の教示は、それゆえ、前出の刊行物の教示に対して矛盾
する。
【００１３】その上、他の刊行物は、操作時間にわたっ
てＰＳＡ法の調節を行う必要性を強調する。
てＰＳＡ法の調節を行う必要性を強調する。
【００１４】従って、米国特許第５，５２９，６０７号
は、床の１つから脱着された窒素中の酸素濃度と他の床
から脱着された窒素中の酸素濃度との間の絶対差が周期
的に定量され、前記の絶対差を減らすようにパージの持
続時間および機会が周期的に調節され、その時間は予定
された持続時間または窒素中の酸素の最大濃度に対して
相対的に規定される、少なくとも２つの吸着床を具備す
るＰＳＡ法を開示する。
は、床の１つから脱着された窒素中の酸素濃度と他の床
から脱着された窒素中の酸素濃度との間の絶対差が周期
的に定量され、前記の絶対差を減らすようにパージの持
続時間および機会が周期的に調節され、その時間は予定
された持続時間または窒素中の酸素の最大濃度に対して
相対的に規定される、少なくとも２つの吸着床を具備す
るＰＳＡ法を開示する。
【００１５】その上、米国特許第５，４０７，４６５号
は、吸着床の中の温度プロフィールの変化の定量の関数
として調節される少なくとも２つの吸着床を具備するＰ
ＳＡ法を教示する。この方法は、パージの問題および過
度または不十分な持続時間の問題をなくすことを可能に
する。
は、吸着床の中の温度プロフィールの変化の定量の関数
として調節される少なくとも２つの吸着床を具備するＰ
ＳＡ法を教示する。この方法は、パージの問題および過
度または不十分な持続時間の問題をなくすことを可能に
する。
【００１６】その上、米国特許第５，２５８，０５６号
は、その調節が、参照信号の測定および、系に入る気体
のサプライフローを調節するように適合されたバルブ制
御信号に由来するような決定された値との後者の比較に
より実行されるＰＳＡ法を提案する。
は、その調節が、参照信号の測定および、系に入る気体
のサプライフローを調節するように適合されたバルブ制
御信号に由来するような決定された値との後者の比較に
より実行されるＰＳＡ法を提案する。
【００１７】しかしながら、それら刊行物のいかなるも
のも、ＰＳＡユニットの性能に対して周囲温度の変化に
より設定される問題を解決することを可能としない。周
囲空気は、本発明の文脈において、加熱されうるか加熱
され得ない建築物もしくは囲いの内部に含まれる空気、
またはいわゆるそれ自体でもしくは所望であれば前処理
された大気条件の下での外部の空気である。
のも、ＰＳＡユニットの性能に対して周囲温度の変化に
より設定される問題を解決することを可能としない。周
囲空気は、本発明の文脈において、加熱されうるか加熱
され得ない建築物もしくは囲いの内部に含まれる空気、
またはいわゆるそれ自体でもしくは所望であれば前処理
された大気条件の下での外部の空気である。
【００１８】実際、機械の吸入温度、すなわち吸着装置
にサプライするコンプレッサーにより吸入された周囲空
気の温度は、ＰＳＡユニットが設置されている地理学的
位置の一年の期間、すなわち季節、およびより一般的に
は、場所において支配的である気候の関数として有意に
変化することが知られている。
にサプライするコンプレッサーにより吸入された周囲空
気の温度は、ＰＳＡユニットが設置されている地理学的
位置の一年の期間、すなわち季節、およびより一般的に
は、場所において支配的である気候の関数として有意に
変化することが知られている。
【００１９】しかしながら、そのような吸入温度の変動
は、１年の間のＰＳＡユニットの性能の重要な変化のも
ととなるものであって、後者は、周囲温度にしたがって
多かれ少なかれ低下するものである。
は、１年の間のＰＳＡユニットの性能の重要な変化のも
ととなるものであって、後者は、周囲温度にしたがって
多かれ少なかれ低下するものである。
【００２０】吸入温度の変動のこの問題を克服するため
の解決策は、再加熱するために、または場合によって
は、圧縮の間にすでに再加熱される吸入空気を冷却し、
それにより制御されたサプライ温度で空気の吸着装置に
おける導入を保証するために、例えば空気の圧縮源と吸
着装置との間に１以上の熱交換器を配置することによ
り、サプライ温度、すなわち吸着装置の内部に導入され
る空気の温度を制御することにあるといえよう。
の解決策は、再加熱するために、または場合によって
は、圧縮の間にすでに再加熱される吸入空気を冷却し、
それにより制御されたサプライ温度で空気の吸着装置に
おける導入を保証するために、例えば空気の圧縮源と吸
着装置との間に１以上の熱交換器を配置することによ
り、サプライ温度、すなわち吸着装置の内部に導入され
る空気の温度を制御することにあるといえよう。
【００２１】しかしながら、コンプレッサーに供給する
空気の吸入温度が材料の量、すなわち吸着装置に導入さ
れる気体の量、結果として吸着装置において優位である
圧力および同様にＰＳＡプロセス全体の性能に影響する
とすれば、サプライ温度の制御のみが不十分にとどまる
ことが観察された。
空気の吸入温度が材料の量、すなわち吸着装置に導入さ
れる気体の量、結果として吸着装置において優位である
圧力および同様にＰＳＡプロセス全体の性能に影響する
とすれば、サプライ温度の制御のみが不十分にとどまる
ことが観察された。
【００２２】別の言葉で言えば、例えば周囲温度が０℃
より低いときは、コンプレッサーにより取り入れられる
空気の量は、他の全てが等しいものとして例えば周囲空
気が約３０℃であるときにコンプレッサーにより取り入
れられる空気の量と等しくない。
より低いときは、コンプレッサーにより取り入れられる
空気の量は、他の全てが等しいものとして例えば周囲空
気が約３０℃であるときにコンプレッサーにより取り入
れられる空気の量と等しくない。
【００２３】
【発明が解決しようとする課題】それゆえ本発明の目的
は、好ましくはＶＳＡである、ＰＳＡ法の性能を実質的
に等価に維持することを可能とする調節系を提供するこ
とにより、周囲温度の変動によるＰＳＡプロセスの性能
におけるランダムな変化の問題を解決することであり、
これは、空気の取入れ温度がどんなものであろうと工業
的規模で容易に実施するものであり、酸素の製造の費用
を減少させることを可能とするものである。
は、好ましくはＶＳＡである、ＰＳＡ法の性能を実質的
に等価に維持することを可能とする調節系を提供するこ
とにより、周囲温度の変動によるＰＳＡプロセスの性能
におけるランダムな変化の問題を解決することであり、
これは、空気の取入れ温度がどんなものであろうと工業
的規模で容易に実施するものであり、酸素の製造の費用
を減少させることを可能とするものである。
【００２４】
【課題を解決するための手段】それゆえ、本発明は、吸
着材料が好ましくは窒素を吸着し、少なくとも１つの分
離帯域内に挿入される少なくとも１つの吸着材料床につ
いて高吸着圧で、窒素の優先的吸着により、本質的に酸
素および窒素を含む気体流を分離するＰＳＡプロセスに
関し、それぞれの吸着材料床は連続分離サイクルに供さ
れ、それぞれの分離サイクルは少なくとも、 −低脱着圧から高吸着圧への移行を有する分離帯域への
サプライ温度（Ｔsup）での気体流の導入を含むサプラ
イ相、 −前記の高吸着圧より低い低脱着圧での前記の吸着材料
について吸着された窒素の脱着を含むパージ相を含み、
その上、分離される空気のような気体流のサプライ温度
（Ｔsup ）の調節および高吸着圧の調整を具備すること
を特徴とする。
着材料が好ましくは窒素を吸着し、少なくとも１つの分
離帯域内に挿入される少なくとも１つの吸着材料床につ
いて高吸着圧で、窒素の優先的吸着により、本質的に酸
素および窒素を含む気体流を分離するＰＳＡプロセスに
関し、それぞれの吸着材料床は連続分離サイクルに供さ
れ、それぞれの分離サイクルは少なくとも、 −低脱着圧から高吸着圧への移行を有する分離帯域への
サプライ温度（Ｔsup）での気体流の導入を含むサプラ
イ相、 −前記の高吸着圧より低い低脱着圧での前記の吸着材料
について吸着された窒素の脱着を含むパージ相を含み、
その上、分離される空気のような気体流のサプライ温度
（Ｔsup ）の調節および高吸着圧の調整を具備すること
を特徴とする。
【００２５】
【発明の実施の形態】選択された態様にしたがって、本
発明の方法は１または複数の以下の特徴を含みうる、す
なわち、 −高吸着圧の調整が、可変の持続時間Ｘの休止期間（ｄ
ｅａｄ ｔｉｍｅ）のサプライ相への導入により実行さ
れる、 −あらかじめ決められた参照圧力値に実質的に等しい高
圧が維持される、 −あらかじめ決められた参照温度値に実質的に等しいサ
プライ温度Ｔsup が維持される、 −Ｘｏ＝ｄ・（Ｔsup ｍａｘ／Ｔsup Ｏ−１） のような持続時間Ｘｏの初期休止時間が選択される、な
お式中、 −ｄは分離される気体流についての分離帯域の供給の持
続時間であり、 −Ｔsup ｍａｘは、ＰＳＡユニットが検討される場所に
ついて操作されるべき気体流の最大サプライ温度（Ｋで
の）であり、 −およびＴsup Ｏは、検討される場所についての気体流
の平均サプライ温度（Ｋでの）である、 −高吸着圧は、１０5 Ｐａないし１０6 Ｐａであり、好
ましくは、およそ１．４×１０5 Ｐａである、 −サプライ温度（Ｔsup ）は、１０℃ないし６０℃であ
り、好ましくは２５℃ないし４５℃であり、 −最大サプライ温度（Ｔsup ｍａｘ）は、２８８Ｋない
し３３３Ｋであり、 −平均サプライ温度（Ｔsup Ｏ）は、２７３Ｋないし３
０３Ｋの間であり、 −供給の持続時間（ｄ）は、４５秒以下である、 −分離される気体流は空気である、 −吸着材料は、Ｘ型またはＡ型のゼオライトから選択さ
れる、および、好ましくは、前記のゼオライトは、カル
シウム、リチウム、亜鉛、銅、マンガン、マグネシウ
ム、ニッケルまたはいずれかのアルカリ金属もしくはア
ルカリ土類金属のカチオンからなる群より選択されるカ
チオンに結合したＡｌＯ2 を少なくとも５０％含む。
発明の方法は１または複数の以下の特徴を含みうる、す
なわち、 −高吸着圧の調整が、可変の持続時間Ｘの休止期間（ｄ
ｅａｄ ｔｉｍｅ）のサプライ相への導入により実行さ
れる、 −あらかじめ決められた参照圧力値に実質的に等しい高
圧が維持される、 −あらかじめ決められた参照温度値に実質的に等しいサ
プライ温度Ｔsup が維持される、 −Ｘｏ＝ｄ・（Ｔsup ｍａｘ／Ｔsup Ｏ−１） のような持続時間Ｘｏの初期休止時間が選択される、な
お式中、 −ｄは分離される気体流についての分離帯域の供給の持
続時間であり、 −Ｔsup ｍａｘは、ＰＳＡユニットが検討される場所に
ついて操作されるべき気体流の最大サプライ温度（Ｋで
の）であり、 −およびＴsup Ｏは、検討される場所についての気体流
の平均サプライ温度（Ｋでの）である、 −高吸着圧は、１０5 Ｐａないし１０6 Ｐａであり、好
ましくは、およそ１．４×１０5 Ｐａである、 −サプライ温度（Ｔsup ）は、１０℃ないし６０℃であ
り、好ましくは２５℃ないし４５℃であり、 −最大サプライ温度（Ｔsup ｍａｘ）は、２８８Ｋない
し３３３Ｋであり、 −平均サプライ温度（Ｔsup Ｏ）は、２７３Ｋないし３
０３Ｋの間であり、 −供給の持続時間（ｄ）は、４５秒以下である、 −分離される気体流は空気である、 −吸着材料は、Ｘ型またはＡ型のゼオライトから選択さ
れる、および、好ましくは、前記のゼオライトは、カル
シウム、リチウム、亜鉛、銅、マンガン、マグネシウ
ム、ニッケルまたはいずれかのアルカリ金属もしくはア
ルカリ土類金属のカチオンからなる群より選択されるカ
チオンに結合したＡｌＯ2 を少なくとも５０％含む。
【００２６】その上、本発明は、サプライ温度
（Ｔsup ）を調節する手段および高吸着圧を調整する手
段を含む、上記の方法のような、本質的に酸素および窒
素を含む気体流を分離するＰＳＡ法を実施することに適
合した装置に関する。
（Ｔsup ）を調節する手段および高吸着圧を調整する手
段を含む、上記の方法のような、本質的に酸素および窒
素を含む気体流を分離するＰＳＡ法を実施することに適
合した装置に関する。
【００２７】好ましくは、装置は、あらかじめ決められ
た参照温度値近くにサプライ温度（Ｔsup ）を、および
／またはあらかじめ決められた持続時間の参照値近くに
休止時間Ｘの持続時間を調節することを可能とする制御
手段をも含む。
た参照温度値近くにサプライ温度（Ｔsup ）を、および
／またはあらかじめ決められた持続時間の参照値近くに
休止時間Ｘの持続時間を調節することを可能とする制御
手段をも含む。
【００２８】好ましくは、本発明の装置は、１から３の
分離帯域または吸着装置を含む。
分離帯域または吸着装置を含む。
【００２９】本発明はこれから例証として与えられる実
施例を補助としてより詳細に記載されるであろう、しか
し本発明を少しも限定するものではない。
施例を補助としてより詳細に記載されるであろう、しか
し本発明を少しも限定するものではない。
【００３０】
【実施例】後述の実施例において与えられた結果は、適
切なシミュレーションプログラムを補助として（慣用の
モード）シミュレートされた。
切なシミュレーションプログラムを補助として（慣用の
モード）シミュレートされた。
【００３１】シミュレーションのために用いられるプロ
グラムは、質量保存の原理、エンタルピー保存の原理、
運動量保存の原理に根拠を置き、吸着剤の固まりの内部
の固相−気相転移の動力学の評価のためのリニア・ドラ
イビング・フォース（ｌｉｎｅａｒ ｄｒｉｖｉｎｇ
ｆｏｒｃｅ）（「吸着および吸着プロセスの原理（Ｐｒ
ｉｎｃｉｐｌｅｓ ｏｆ ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ ａｎ
ｄ ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ）」、
ジョン・ウィリー＆サンズ（Ｊｏｈｎ Ｗｉｌｅｙ＆Ｓ
ｏｎｓ）、１９８４年、Ｄ．Ｍ．ラスブン（Ｒｕｔｈｖ
ｅｎ）、２４２〜２４３ページ、または「圧力スイング
吸着（Ｐｒｅｓｓｕｒｅ ＳｗｉｎｇＡｄｓｏｒｐｔｉ
ｏｎ）」、ＶＣＳパブリッシャーズ、１９９４年、５８
−６１ページ参照）のモデルを使用する。その様なシミ
ュレーションモデルは特に、圧力スイング吸着、ラスブ
ン、ファルーク（Ｆａｒｏｏｑ）およびクネーベル（Ｋ
ｎａｅｂｅｌ）著、ＶＣＨパブリッシャーズ、１９９４
年、１７２〜２０９ページ、および、パックされたカラ
ムを通しての流体流動（Ｆｌｕｉｄ ＦｌｏｗＴｈｒｏ
ｕｇｈ Ｐａｃｋｅｄ Ｃｏｌｕｍｎｓ）、Ｓ．アーガ
ン（Ｅｒｇｕｎ）、Ｃｈｅｍ．Ｅｎｇｒ．Ｐｒｏｇ．，
４８（２），８９（１９５２）において記載される。方
程式の解は、例えば、マイクロソフト（Ｍｉｃｒｏｓｏ
ｆｔ）（商標）社により販売されている国際数学および
統計学ライブラリー（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｍ
ａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ＆Ｓｔａｔｉｓｔｉｃａｌ Ｌ
ｉｂｒａｒｙ）のＤＩＶＰＡＧプログラム、またはアス
ペンテック（Ａｓｐｅｎｔｅｃｈ）（商標）社により販
売されているＡＤＳＩＭプログラムによって実行されう
る。当業者は、市場における多数の使用できるプログラ
ムの中から適切なシミュレーションプログラムを選択
し、それに以前のデータを導入することが完全に可能で
ある。もし必要ならば、類似するプログラムを記載する
Ｄ．Ｇ．ハーツォグ（Ｈａｒｔｚｏｇ）およびＳ．サー
カー（Ｓｉｒｃａｒ）による論文、アドソープション
（Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ），１，１３３〜１５１（１９
９５），変数をインプットするＰＳＡプロセスの性能の
センシティビティ（Ｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙ ｏｆ Ｐ
ＳＡ Ｐｒｏｃｅｓｓ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｔｏ
Ｉｎｐｕｔ Ｖａｒｉａｂｌｅｓ）を参照することが
できる。
グラムは、質量保存の原理、エンタルピー保存の原理、
運動量保存の原理に根拠を置き、吸着剤の固まりの内部
の固相−気相転移の動力学の評価のためのリニア・ドラ
イビング・フォース（ｌｉｎｅａｒ ｄｒｉｖｉｎｇ
ｆｏｒｃｅ）（「吸着および吸着プロセスの原理（Ｐｒ
ｉｎｃｉｐｌｅｓ ｏｆ ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ ａｎ
ｄ ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ）」、
ジョン・ウィリー＆サンズ（Ｊｏｈｎ Ｗｉｌｅｙ＆Ｓ
ｏｎｓ）、１９８４年、Ｄ．Ｍ．ラスブン（Ｒｕｔｈｖ
ｅｎ）、２４２〜２４３ページ、または「圧力スイング
吸着（Ｐｒｅｓｓｕｒｅ ＳｗｉｎｇＡｄｓｏｒｐｔｉ
ｏｎ）」、ＶＣＳパブリッシャーズ、１９９４年、５８
−６１ページ参照）のモデルを使用する。その様なシミ
ュレーションモデルは特に、圧力スイング吸着、ラスブ
ン、ファルーク（Ｆａｒｏｏｑ）およびクネーベル（Ｋ
ｎａｅｂｅｌ）著、ＶＣＨパブリッシャーズ、１９９４
年、１７２〜２０９ページ、および、パックされたカラ
ムを通しての流体流動（Ｆｌｕｉｄ ＦｌｏｗＴｈｒｏ
ｕｇｈ Ｐａｃｋｅｄ Ｃｏｌｕｍｎｓ）、Ｓ．アーガ
ン（Ｅｒｇｕｎ）、Ｃｈｅｍ．Ｅｎｇｒ．Ｐｒｏｇ．，
４８（２），８９（１９５２）において記載される。方
程式の解は、例えば、マイクロソフト（Ｍｉｃｒｏｓｏ
ｆｔ）（商標）社により販売されている国際数学および
統計学ライブラリー（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｍ
ａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ＆Ｓｔａｔｉｓｔｉｃａｌ Ｌ
ｉｂｒａｒｙ）のＤＩＶＰＡＧプログラム、またはアス
ペンテック（Ａｓｐｅｎｔｅｃｈ）（商標）社により販
売されているＡＤＳＩＭプログラムによって実行されう
る。当業者は、市場における多数の使用できるプログラ
ムの中から適切なシミュレーションプログラムを選択
し、それに以前のデータを導入することが完全に可能で
ある。もし必要ならば、類似するプログラムを記載する
Ｄ．Ｇ．ハーツォグ（Ｈａｒｔｚｏｇ）およびＳ．サー
カー（Ｓｉｒｃａｒ）による論文、アドソープション
（Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ），１，１３３〜１５１（１９
９５），変数をインプットするＰＳＡプロセスの性能の
センシティビティ（Ｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙ ｏｆ Ｐ
ＳＡ Ｐｒｏｃｅｓｓ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｔｏ
Ｉｎｐｕｔ Ｖａｒｉａｂｌｅｓ）を参照することが
できる。
【００３２】以下のすべての実施例において、分離され
るべき、本質的に酸素および窒素を含む気体混合物は空
気である。
るべき、本質的に酸素および窒素を含む気体混合物は空
気である。
【００３３】本発明のＰＳＡ法の経済的性能は、いわゆ
るシミュレーションにより以下の方程式を用いることに
より、次の全実施例について同じ方法で評価された。
るシミュレーションにより以下の方程式を用いることに
より、次の全実施例について同じ方法で評価された。
【００３４】比エネルギー指数（ＥＳ）は、下記の式に
より与えられる（２０℃において、７０％の相対湿度に
ついて）、すなわち、
より与えられる（２０℃において、７０％の相対湿度に
ついて）、すなわち、
【数１】 式中、 −Ｒは、収量（％）であり、 −ｔは、気体生成物の酸素濃度であり、 −ΔＰは、すなわち真空ポンプおよびエアコンプレッサ
ーである、機械のサプライ圧力（Ｐsup ）と吐出圧力
（Ｐout ）の間の圧力差である。
ーである、機械のサプライ圧力（Ｐsup ）と吐出圧力
（Ｐout ）の間の圧力差である。
【００３５】計算について用いられる圧力降下は、エア
コンプレッサーの吸入については１５００Ｐａから（１
０5 Ｐａに）、エアコンプレッサーの吐出については４
０００Ｐａから（１０5 Ｐａに）、真空ポンプの吸入に
ついては２０００Ｐａから（１０5 Ｐａに）および真空
ポンプの吐出については１５００Ｐａから（１０5 Ｐ
ａ）であり、すなわち、 −Ｋｗは、瞬間軸力であり、Ｑは、機械の瞬間流量であ
り、それらの値は前記の機械の技術特性により与えら
れ、 −モーター出力は９５％であり、 −伝達出力は９８％であり、 −Ｔsup は、空気のサプライ温度、すなわち機械に流入
する空気の温度である。
コンプレッサーの吸入については１５００Ｐａから（１
０5 Ｐａに）、エアコンプレッサーの吐出については４
０００Ｐａから（１０5 Ｐａに）、真空ポンプの吸入に
ついては２０００Ｐａから（１０5 Ｐａに）および真空
ポンプの吐出については１５００Ｐａから（１０5 Ｐ
ａ）であり、すなわち、 −Ｋｗは、瞬間軸力であり、Ｑは、機械の瞬間流量であ
り、それらの値は前記の機械の技術特性により与えら
れ、 −モーター出力は９５％であり、 −伝達出力は９８％であり、 −Ｔsup は、空気のサプライ温度、すなわち機械に流入
する空気の温度である。
【００３６】投資指数（Ｉ2 ）は、参照投資指数
（Ｉ1 ）から計算され、下記の式により与えられる、す
なわち、
（Ｉ1 ）から計算され、下記の式により与えられる、す
なわち、
【数２】 式中、
【数３】 は、次の表１の中で示される異なるコストの項目から計
算される参照の投資である。
算される参照の投資である。
【００３７】・Ｙ２，ｉおよびＹ１，ｉは、表１におい
て示されるコストのパラメーターである。
て示されるコストのパラメーターである。
【００３８】・αｉは推定能力を表し、それは、それぞ
れのコストの項目について試みられる経済性を考慮する
（表１参照）。
れのコストの項目について試みられる経済性を考慮する
（表１参照）。
【００３９】
【表１】
【００４０】酸素のコスト指数（ＣO2）は、下記の式に
より評価される、すなわち、 ＣO2＝（ＥＳ×Ｐｅ＋ＣＣ×Ｉ）／Ｐａｎ 式中、 −ＥＳは、比エネルギー指数であり、 −Ｉは、投資指数であり、 −Ｐｅは、エネルギー（電気など）の平均価格であり、 −ＣＣは、設備および保全の減価償却を含むコストのパ
ラメーターであり、 −Ｐａｎは、生産される酸素の１年の生産量である。
より評価される、すなわち、 ＣO2＝（ＥＳ×Ｐｅ＋ＣＣ×Ｉ）／Ｐａｎ 式中、 −ＥＳは、比エネルギー指数であり、 −Ｉは、投資指数であり、 −Ｐｅは、エネルギー（電気など）の平均価格であり、 −ＣＣは、設備および保全の減価償却を含むコストのパ
ラメーターであり、 −Ｐａｎは、生産される酸素の１年の生産量である。
【００４１】続く実施例において、ＰＳＡ法の性能の研
究は、与えられるサイクルおよび恒常的な機械について
実行された。
究は、与えられるサイクルおよび恒常的な機械について
実行された。
【００４２】用いられるサイクルは、２×３７秒の全持
続時間（２つの吸着装置が並行して働く）を有し、下記
の様式において概略化されうる、すなわち、 −およそ１．４×１０5 Ｐａの高圧までの、適切にはい
わゆる製造相、すなわち５−（Ｘ／２）秒の間起こる、
窒素の吸着および酸素の回収である、 −１０秒間の製造および溶離相、 −７秒間の向流での低平衡相、 −およそ０．４×１０5 Ｐａの低圧までのパージ相、す
なわち吸着剤床によりトラップされた窒素の脱着および
前記の窒素の排出についてであり、そのパージは２０秒
間行われる、 −１０秒間の溶離相、 −７秒間の向流の高平衡相、 −持続時間Ｘ（秒での）の可変の休止時間（０≦Ｘ＜１
０秒での）、 − １５−（Ｘ／２）秒間続行する、新たな分離サイク
ルについての、いわゆる低圧から高圧への経過である再
圧縮相。
続時間（２つの吸着装置が並行して働く）を有し、下記
の様式において概略化されうる、すなわち、 −およそ１．４×１０5 Ｐａの高圧までの、適切にはい
わゆる製造相、すなわち５−（Ｘ／２）秒の間起こる、
窒素の吸着および酸素の回収である、 −１０秒間の製造および溶離相、 −７秒間の向流での低平衡相、 −およそ０．４×１０5 Ｐａの低圧までのパージ相、す
なわち吸着剤床によりトラップされた窒素の脱着および
前記の窒素の排出についてであり、そのパージは２０秒
間行われる、 −１０秒間の溶離相、 −７秒間の向流の高平衡相、 −持続時間Ｘ（秒での）の可変の休止時間（０≦Ｘ＜１
０秒での）、 − １５−（Ｘ／２）秒間続行する、新たな分離サイク
ルについての、いわゆる低圧から高圧への経過である再
圧縮相。
【００４３】２つの吸着装置が異なる圧力であるとき、
平衡相は、互いについて２つの吸着装置（フラスコ）を
連通状態とすることに対応する。
平衡相は、互いについて２つの吸着装置（フラスコ）を
連通状態とすることに対応する。
【００４４】異なるシミュレーションは定常状態の機械
で実行された、つまり、容積測定機械（ｖｏｌｕｍｅｔ
ｒｉｃ ｍａｃｈｉｎｅ）（空気ポンプなど）は標準条
件の下で、すなわち、２０℃の空気サプライ温度（Ｔ
sup ）および３５℃の吸着装置への空気フィード温度
（Ｔfeed）について、それぞれ１.４×１０5 Ｐａおよ
び０.４×１０5 Ｐａの高圧および低圧を供給するよう
に選ばれる。２０℃のサプライ温度（Ｔsup ）は、実際
に、ヨーロッパのような温暖な地域の平均温度に対応す
る。
で実行された、つまり、容積測定機械（ｖｏｌｕｍｅｔ
ｒｉｃ ｍａｃｈｉｎｅ）（空気ポンプなど）は標準条
件の下で、すなわち、２０℃の空気サプライ温度（Ｔ
sup ）および３５℃の吸着装置への空気フィード温度
（Ｔfeed）について、それぞれ１.４×１０5 Ｐａおよ
び０.４×１０5 Ｐａの高圧および低圧を供給するよう
に選ばれる。２０℃のサプライ温度（Ｔsup ）は、実際
に、ヨーロッパのような温暖な地域の平均温度に対応す
る。
【００４５】従って、その設備の場所の条件の関数とし
て、現実の条件のもとで与えられたＰＳＡユニットの操
作を正確に評価することができる。
て、現実の条件のもとで与えられたＰＳＡユニットの操
作を正確に評価することができる。
【００４６】次の実施例において使用される吸着材料は
場合に応じて次ぎのものである、つまり、 −リチウムカチオンに結合するおよそ８６％のＡｌＯ2
を含むＸ型ゼオライト（以下ＬｉＸ）、または −カルシウムカチオンに結合するおよそ８０％のＡｌＯ
2 を含むＡ型ゼオライト（以下ＣａＡ）のいずれか。
場合に応じて次ぎのものである、つまり、 −リチウムカチオンに結合するおよそ８６％のＡｌＯ2
を含むＸ型ゼオライト（以下ＬｉＸ）、または −カルシウムカチオンに結合するおよそ８０％のＡｌＯ
2 を含むＡ型ゼオライト（以下ＣａＡ）のいずれか。
【００４７】これらの吸着材料は、並行して働く２つの
吸着装置の中に単一床の形態で挿入される、つまり、吸
着装置の１つが製造相であるときに、もう１つはパージ
相または再圧縮相である。その様なゼオライトは、最近
では、商業的に入手しうる。
吸着装置の中に単一床の形態で挿入される、つまり、吸
着装置の１つが製造相であるときに、もう１つはパージ
相または再圧縮相である。その様なゼオライトは、最近
では、商業的に入手しうる。
【００４８】サプライ空気の温度（Ｔsup ）、すなわち
エアコンプレッサーに供給する周囲空気の温度の関数と
して、これら２つの吸着材料のそれぞれについて、この
ＰＳＡ法（より正確に言えばＶＳＡ）の性能の変化を研
究するために、調節の異なった場合において−１０℃か
ら３５℃の範囲においてサプライ温度を変化させる、す
なわち、 事例１：休止時間（Ｘ＞０）の導入による１．４×１０
5 Ｐａへのサイクルの高圧の調節および３５℃への吸着
装置のフィード温度の調節、 事例２：休止時間（Ｘ＞０）の導入による１．４×１０
5 Ｐａへの恒久的なサイクルの高圧の調節、しかし吸着
装置のフィード温度（Ｔfeed）の調節はない（熱交換器
はない）、 事例３：３５℃への吸着装置のフィード温度（Ｔfeed）
の調節（コンプレッサーおよび吸着装置の間の熱交換器
の存在）、しかし休止時間が欠如（Ｘ＝０）しているの
で、サイクルの高圧の調節はない、 事例４：ＶＳＡユニットをまったく調節しない。
エアコンプレッサーに供給する周囲空気の温度の関数と
して、これら２つの吸着材料のそれぞれについて、この
ＰＳＡ法（より正確に言えばＶＳＡ）の性能の変化を研
究するために、調節の異なった場合において−１０℃か
ら３５℃の範囲においてサプライ温度を変化させる、す
なわち、 事例１：休止時間（Ｘ＞０）の導入による１．４×１０
5 Ｐａへのサイクルの高圧の調節および３５℃への吸着
装置のフィード温度の調節、 事例２：休止時間（Ｘ＞０）の導入による１．４×１０
5 Ｐａへの恒久的なサイクルの高圧の調節、しかし吸着
装置のフィード温度（Ｔfeed）の調節はない（熱交換器
はない）、 事例３：３５℃への吸着装置のフィード温度（Ｔfeed）
の調節（コンプレッサーおよび吸着装置の間の熱交換器
の存在）、しかし休止時間が欠如（Ｘ＝０）しているの
で、サイクルの高圧の調節はない、 事例４：ＶＳＡユニットをまったく調節しない。
【００４９】吸着装置に導入される圧縮された空気のフ
ィード温度（Ｔfeed）が調節されないときは、後者は、
前記のフィード機械（例えばコンプレッサー）を通して
前記の空気の通過により発生する温度上昇により増大す
るサプライ機械により吸入される周囲空気のサプライ温
度（Ｔsup ）に等しい値を確立する。
ィード温度（Ｔfeed）が調節されないときは、後者は、
前記のフィード機械（例えばコンプレッサー）を通して
前記の空気の通過により発生する温度上昇により増大す
るサプライ機械により吸入される周囲空気のサプライ温
度（Ｔsup ）に等しい値を確立する。
【００５０】同様に、サイクルの高圧が調節されないと
きに、後者は、吸着装置に導かれる材料（空気）の量と
分子ふるいにより吸着される物質（特に窒素）の量との
間の平衡に由来する結果である値を確立する。
きに、後者は、吸着装置に導かれる材料（空気）の量と
分子ふるいにより吸着される物質（特に窒素）の量との
間の平衡に由来する結果である値を確立する。
【００５１】休止時間の導入による１．４×１０5 Ｐａ
へのサイクルの高圧の調節は、場合に応じて、前記の休
止時間の持続時間Ｘの時間の間の上昇または低下を引き
起こし、それは必然的に、０以上である（Ｘ≧０）。実
施例において、高圧の調節は次の様相を取る、すなわ
ち、 Ｘo ＝Ａ Ｘn+1 ＝Ｘｎ・（１＋ａ・（（Ｐｈｎ／Ｐｈｃ）−
１）） ここで、 −Ｘｎはサイクルｎについての休止時間であり、 −Ｘn+1 はサイクルｎ＋１についての休止時間であり、 −Ａは最初の休止時間Ｘｏの値であり、 −Ｐｈｎはサイクルｎについての高圧であり、 −ＰｈＣは参照高圧であり、 −ａは調節の利得である。
へのサイクルの高圧の調節は、場合に応じて、前記の休
止時間の持続時間Ｘの時間の間の上昇または低下を引き
起こし、それは必然的に、０以上である（Ｘ≧０）。実
施例において、高圧の調節は次の様相を取る、すなわ
ち、 Ｘo ＝Ａ Ｘn+1 ＝Ｘｎ・（１＋ａ・（（Ｐｈｎ／Ｐｈｃ）−
１）） ここで、 −Ｘｎはサイクルｎについての休止時間であり、 −Ｘn+1 はサイクルｎ＋１についての休止時間であり、 −Ａは最初の休止時間Ｘｏの値であり、 −Ｐｈｎはサイクルｎについての高圧であり、 −ＰｈＣは参照高圧であり、 −ａは調節の利得である。
【００５２】次に示す表２から５は、サプライ温度（Ｔ
sup ）および用いられる調節、すなわち高圧および／ま
たはフィード温度（Ｔfeed）（事例１から４）のタイプ
の関数としてＰＳＡユニットの性能の伸展を視覚化する
ことを可能とする。結果は、２０℃のサプライ温度に相
対する指数として与えられる。
sup ）および用いられる調節、すなわち高圧および／ま
たはフィード温度（Ｔfeed）（事例１から４）のタイプ
の関数としてＰＳＡユニットの性能の伸展を視覚化する
ことを可能とする。結果は、２０℃のサプライ温度に相
対する指数として与えられる。
【００５３】実施例１ この実施例は、−１０、０、＋２０および＋３５℃のサ
プライ温度により、ＰＳＡサイクルの高圧および／また
は吸着装置のフィード温度の調節のある場合またはない
場合に実施された。Ｘｏの値は、ここでは１．５秒に固
定される。
プライ温度により、ＰＳＡサイクルの高圧および／また
は吸着装置のフィード温度の調節のある場合またはない
場合に実施された。Ｘｏの値は、ここでは１．５秒に固
定される。
【００５４】表２から５において得られ、記録された結
果は指数として与えられ、つまり、それらは与えられた
調節のタイプ（事例１から４）に従ってＰＳＡ法の変動
を示すものである。
果は指数として与えられ、つまり、それらは与えられた
調節のタイプ（事例１から４）に従ってＰＳＡ法の変動
を示すものである。
【００５５】
【表２】
【００５６】
【表３】
【００５７】
【表４】
【００５８】
【表５】
【００５９】吸着装置のフィード温度（Ｔfeed）のみに
ついて実行されるか、または高圧のみについて実行され
る調節は、１年を通じて製造の場所において遭遇するよ
う適合される−１０℃から＋３５℃のサプライ温度の変
化によるＰＳＡユニットの性能の大きな変動を補償する
のに十分でなく、すなわち製造流の指数および比エネル
ギー（Ｅｓ）を補償するのに十分でないことが表２から
５により明瞭に分かる。
ついて実行されるか、または高圧のみについて実行され
る調節は、１年を通じて製造の場所において遭遇するよ
う適合される−１０℃から＋３５℃のサプライ温度の変
化によるＰＳＡユニットの性能の大きな変動を補償する
のに十分でなく、すなわち製造流の指数および比エネル
ギー（Ｅｓ）を補償するのに十分でないことが表２から
５により明瞭に分かる。
【００６０】逆に、サプライ温度、すなわち周囲空気の
温度がどんなであろうと、吸着装置のフィード温度（Ｔ
feed）と使用される高圧の両方の２重調節は、まったく
有効であることが理解されるであろうし、ＰＳＡユニッ
トの性能を実質的に一定に維持することが可能である。
温度がどんなであろうと、吸着装置のフィード温度（Ｔ
feed）と使用される高圧の両方の２重調節は、まったく
有効であることが理解されるであろうし、ＰＳＡユニッ
トの性能を実質的に一定に維持することが可能である。
【００６１】しかしながら、この２重調節により得られ
る性能はまったく驚くべきもので、意外であり、互いに
独立に考慮される２つの調節の加算を超えているものと
して与えられることを強調せねばならない。実際、事例
４から明らかである様に、あらゆる調節の欠如におい
て、サプライ温度が増大するときに、サイクルの高圧に
おける上昇が生じる。この観点から、および高圧におけ
るこの望ましからぬ増大を克服するために、フィード温
度（Ｔfeed）が大きくなっているときに、当業者は休止
時間（Ｘ）の持続時間を大きくする傾向があるであろ
う。
る性能はまったく驚くべきもので、意外であり、互いに
独立に考慮される２つの調節の加算を超えているものと
して与えられることを強調せねばならない。実際、事例
４から明らかである様に、あらゆる調節の欠如におい
て、サプライ温度が増大するときに、サイクルの高圧に
おける上昇が生じる。この観点から、および高圧におけ
るこの望ましからぬ増大を克服するために、フィード温
度（Ｔfeed）が大きくなっているときに、当業者は休止
時間（Ｘ）の持続時間を大きくする傾向があるであろ
う。
【００６２】しかしながら、フィード温度が高くなると
きに、上述の２重調節の使用は正確に反対の解決、すな
わち、休止時間（Ｘ）の持続時間の短縮に導く。実際、
フィード温度の調節は、特に吸着された窒素の量であ
る、物質の量に作用し、その結果、休止時間Ｘの持続時
間、気体相と吸着相の間の平衡、それゆえ、製造相の終
わりの高吸着圧とともに変化する。
きに、上述の２重調節の使用は正確に反対の解決、すな
わち、休止時間（Ｘ）の持続時間の短縮に導く。実際、
フィード温度の調節は、特に吸着された窒素の量であ
る、物質の量に作用し、その結果、休止時間Ｘの持続時
間、気体相と吸着相の間の平衡、それゆえ、製造相の終
わりの高吸着圧とともに変化する。
【００６３】その結果、意外にも、２つの調節、すなわ
ちフィード温度および高圧の調節の組み合わせが、サプ
ライ温度がどんなであろうと、実質的に一定の流量およ
び比エネルギーを獲得するようにＰＳＡ法の平衡を確保
することを可能とするということになる。
ちフィード温度および高圧の調節の組み合わせが、サプ
ライ温度がどんなであろうと、実質的に一定の流量およ
び比エネルギーを獲得するようにＰＳＡ法の平衡を確保
することを可能とするということになる。
【００６４】実施例２ この実施例は、Ｔsup ＝Ｔsup Ｏにより規定される標準
条件の下にある休止時間の初期値である、休止時間Ｘｏ
の最適値を測定することを求める。その値は現実の条件
の下でのＰＳＡ法の調節に対応しなければならない、す
なわち、一年の大部分の間のサプライ温度および／また
は周囲温度がどんなであろうとである。
条件の下にある休止時間の初期値である、休止時間Ｘｏ
の最適値を測定することを求める。その値は現実の条件
の下でのＰＳＡ法の調節に対応しなければならない、す
なわち、一年の大部分の間のサプライ温度および／また
は周囲温度がどんなであろうとである。
【００６５】従って、やがて実質的に一定のＰＳＡ法の
性能を維持することを可能とするために、すなわち、
（夏における）高いサプライ温度かまたは（冬におけ
る）低いサプライ温度について同一であるために、実施
例１の結果から考えて、過度の大きさを有するフィード
機械（コンプレッサーなど）、すなわち、標準条件（Ｔ
su p ＝Ｔsup Ｏ）の下でゼロでない持続時間の休止時間
Ｘｏの存在を保証するものを提供することが必要である
であろう。実際、Ｔsup がＴsup Ｏより大きくなるや否
や、Ｘｏから出発する休止時間Ｘは、実施例１において
示されるのと同様に減少する傾向があるであろう。
性能を維持することを可能とするために、すなわち、
（夏における）高いサプライ温度かまたは（冬におけ
る）低いサプライ温度について同一であるために、実施
例１の結果から考えて、過度の大きさを有するフィード
機械（コンプレッサーなど）、すなわち、標準条件（Ｔ
su p ＝Ｔsup Ｏ）の下でゼロでない持続時間の休止時間
Ｘｏの存在を保証するものを提供することが必要である
であろう。実際、Ｔsup がＴsup Ｏより大きくなるや否
や、Ｘｏから出発する休止時間Ｘは、実施例１において
示されるのと同様に減少する傾向があるであろう。
【００６６】言い換えれば、一方では、標準条件の下で
のＰＳＡユニットの価格（特に酸素生成物のコスト）お
よび他方では、変化する環境において、やがて変化する
サプライ温度についての前記のユニットの柔軟性および
性能の間の経済的な妥協を達成することが重要である。
のＰＳＡユニットの価格（特に酸素生成物のコスト）お
よび他方では、変化する環境において、やがて変化する
サプライ温度についての前記のユニットの柔軟性および
性能の間の経済的な妥協を達成することが重要である。
【００６７】表６および７は、製造される酸素のコスト
についての標準条件下での休止時間Ｘｏの長さの影響お
よび２重調節、すなわち高圧およびフィード温度を示す
ＰＳＡユニットの性能をはっきりと示す。
についての標準条件下での休止時間Ｘｏの長さの影響お
よび２重調節、すなわち高圧およびフィード温度を示す
ＰＳＡユニットの性能をはっきりと示す。
【００６８】表６は、標準条件（２０℃）下での１．５
秒のＸｏの値について得られた結果を示し、表７は、標
準条件（Ｔsup Ｏ＝２０℃について）下での０秒のＸｏ
の値について得られたものを示す。
秒のＸｏの値について得られた結果を示し、表７は、標
準条件（Ｔsup Ｏ＝２０℃について）下での０秒のＸｏ
の値について得られたものを示す。
【００６９】
【表６】
【００７０】
【表７】
【００７１】標準条件（Ｔsup ＝Ｔsup Ｏ）下で、ゼロ
に等しいＸｏの値を選ぶことは性能に導き、従って、Ｔ
sup Ｏ以下のサプライ温度について一定の酸素のコスト
に導くことが理解されるであろう。しかしながら、Ｔ
sup Ｏより高い温度について同じことは真実ではない。
と言うのは、性能従って酸素のコストは実質的に損なわ
れているからである。
に等しいＸｏの値を選ぶことは性能に導き、従って、Ｔ
sup Ｏ以下のサプライ温度について一定の酸素のコスト
に導くことが理解されるであろう。しかしながら、Ｔ
sup Ｏより高い温度について同じことは真実ではない。
と言うのは、性能従って酸素のコストは実質的に損なわ
れているからである。
【００７２】高いサプライ温度、すなわちＴsup Ｏより
実質的に高い温度（ここでは約３５℃）に関して、似た
ような観察は１．５秒のＸｏの値についてもなされう
る。
実質的に高い温度（ここでは約３５℃）に関して、似た
ような観察は１．５秒のＸｏの値についてもなされう
る。
【００７３】ＰＳＡユニットが操作される位置にしたが
って、ＰＳＡユニットが設置される製造場所についての
最適初期Ｘｏを決定するために、ユニットのコストとＰ
ＳＡユニットが前記製造場所に適合せねばならない最大
サプライ温度（Ｔsup ｍａｘ）との間の妥協点を見出す
ことが必要であるということになる。特に、ＰＳＡユニ
ットが設置される場所で平均サプライ温度に等しいサプ
ライ温度（Ｔsup ）が与えられるとすれば、初期休止時
間Ｘｏは、ＰＳＡユニットの採寸の時点で固定される休
止時間である。
って、ＰＳＡユニットが設置される製造場所についての
最適初期Ｘｏを決定するために、ユニットのコストとＰ
ＳＡユニットが前記製造場所に適合せねばならない最大
サプライ温度（Ｔsup ｍａｘ）との間の妥協点を見出す
ことが必要であるということになる。特に、ＰＳＡユニ
ットが設置される場所で平均サプライ温度に等しいサプ
ライ温度（Ｔsup ）が与えられるとすれば、初期休止時
間Ｘｏは、ＰＳＡユニットの採寸の時点で固定される休
止時間である。
【００７４】従って、標準条件下のゼロでない休止時間
Ｘｏの存在は、これらの条件下でのＰＳＡユニットの過
大な規模を含意する。他方、０に等しくない休止時間Ｘ
ｏの存在のみが、標準フィード温度より高いフィード温
度についてのＰＳＡユニットの適合（維持された性能）
を保証することを可能とする。
Ｘｏの存在は、これらの条件下でのＰＳＡユニットの過
大な規模を含意する。他方、０に等しくない休止時間Ｘ
ｏの存在のみが、標準フィード温度より高いフィード温
度についてのＰＳＡユニットの適合（維持された性能）
を保証することを可能とする。
【００７５】Ｘｏの決定は、次の式を用いて実行されう
る、すなわち、 Ｘｏ＝ｄ・（Ｔsup ｍａｘ／Ｔsup Ｏ−１） 式中、 −Ｘｏは、標準条件下でのＰＳＡユニットの休止時間の
長さ（秒において）であり、 −ｄは、吸着装置のフィードの持続時間（秒において）
であり、 −Ｔsup ｍａｘは、ＰＳＡユニットの性能が低下するこ
となく、場所においてＰＳＡユニットが年間にわたって
供されうる最大サプライ温度（°Ｋにおいて）である。
例えば、Ｔsup ｍａｘは、サプライ温度Ｔsup がＴsup
ｍａｘ未満である１年にわたる確率が、８０％より大き
いように選択されうる −およびＴsup Ｏは、１年にわたる場所における平均サ
プライ温度（°Ｋにおいて）である。
る、すなわち、 Ｘｏ＝ｄ・（Ｔsup ｍａｘ／Ｔsup Ｏ−１） 式中、 −Ｘｏは、標準条件下でのＰＳＡユニットの休止時間の
長さ（秒において）であり、 −ｄは、吸着装置のフィードの持続時間（秒において）
であり、 −Ｔsup ｍａｘは、ＰＳＡユニットの性能が低下するこ
となく、場所においてＰＳＡユニットが年間にわたって
供されうる最大サプライ温度（°Ｋにおいて）である。
例えば、Ｔsup ｍａｘは、サプライ温度Ｔsup がＴsup
ｍａｘ未満である１年にわたる確率が、８０％より大き
いように選択されうる −およびＴsup Ｏは、１年にわたる場所における平均サ
プライ温度（°Ｋにおいて）である。
【００７６】サイクルの高圧および吸着装置のフィード
温度を同時に、ＰＳＡプロセスの２重調節により操作す
ることにより、前述の式に従って標準条件下で持続時間
Ｘｏの休止時間を導入することにより、本発明の場合に
おいて１年の少なくとも８０％に対応する広範なサプラ
イ温度（Ｔsup ）にわたってＰＳＡユニットの性能を維
持することが可能である。
温度を同時に、ＰＳＡプロセスの２重調節により操作す
ることにより、前述の式に従って標準条件下で持続時間
Ｘｏの休止時間を導入することにより、本発明の場合に
おいて１年の少なくとも８０％に対応する広範なサプラ
イ温度（Ｔsup ）にわたってＰＳＡユニットの性能を維
持することが可能である。
【００７７】その上、ＬｉＸタイプのゼオライトを用い
ることにより得られる結果は、すべての事例においてＣ
ａＡタイプのゼオライトを用いて得られる結果と等価で
あることに注意すべきである。
ることにより得られる結果は、すべての事例においてＣ
ａＡタイプのゼオライトを用いて得られる結果と等価で
あることに注意すべきである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ドミニック・ルージュ フランス国、92240 マラコフ、アブニ ュ・ピエール・ブロッソレット 108 (72)発明者 ナタリー・デリーブ フランス国、75010 パリ、リュ・ボール ペール 22 (72)発明者 クリストフ・モンフォール フランス国、78530 ビュク、リュ・ル イ・ブレリヨ 412
Claims (14)
- 【請求項１】 本質的に酸素および窒素を含有する気体
流を少なくとも１つの分離帯域に挿入された吸着剤の少
なくとも１つの床上で、高い吸着圧力で、窒素の優先的
吸着により分離するためのＰＳＡ法であって、該吸着剤
は優先的に窒素を吸着し、吸着剤の各床は順次的分離サ
イクルに供され、各分離サイクルは、少なくとも、 フィード温度（Ｔfeed）において、低い脱着圧力から高
い吸着圧力への経過を備えた分離帯域への気体流の導入
を含むフィード相、 該高い吸着圧力より低い低い脱着圧力における該吸着剤
上に吸着された窒素の脱着を含むパージ相を備え、さら
に、分離すべき気体流のフィード温度（Ｔfeed）の制御
および該高い吸着圧力の調節を含むことを特徴とする気
体流の分離のためのＰＳＡ法。 - 【請求項２】 該高い吸着圧力の調節が、可変長Ｘのデ
ッド時間を該フィード相に導入することによって行われ
ることを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 該高い圧力が、所定の参照圧力値に実質
的に等しく維持されることを特徴とする請求項１または
２記載の方法。 - 【請求項４】 フィード温度（Ｔfeed）が所定の参照温
度値に実質的に等しく維持されることを特徴とする請求
項１ないし３のいずれか１項記載の方法。 - 【請求項５】 初期デッド時間が、以下の式で表わされ
る持続時間ＸO ： ＸO ＝ ｄ・｛（Ｔsup max ／Ｔsup O ）−１｝ （式中、ｄは、分離すべき気体流による分離帯域のフィ
ードの持続時間、 Ｔsup max は、それをもってＰＳＡユニットが当該場で
使用されるべき気体流の最大サプライ温度（°Ｋ）、 Ｔsup O は、当該場における気体流の平均サプライ温度
（°Ｋ））の範囲内で選択されることを特徴とする請求
項１ないし４のいずれか１項記載の方法。 - 【請求項６】 該高い吸着圧力が、１０5 ＰａないしＰ
ａ6 である請求項１ないし５のいずれか１項記載の方
法。 - 【請求項７】 フィード温度（Ｔfeed）が、１０℃ない
し６０℃、好ましくは２５℃ないし４５℃であることを
特徴とする請求項１ないし６のいずれか１項記載の方
法。 - 【請求項８】 最大サプライ温度（Ｔsup max ）が、２
８８Ｋないし３３３Ｋであることを特徴とする請求項１
ないし７のいずれか１項記載の方法。 - 【請求項９】 平均サプライ温度（Ｔsup O ）が、２７
３Ｋないし３０３Ｋであることを特徴とする請求項１な
いし８のいずれか１項記載の方法。 - 【請求項１０】 フィードの持続時間（ｄ）が、４５秒
以下であることを特徴とする請求項１ないし９のいずれ
か１項記載の方法。 - 【請求項１１】 分離すべき気体流が空気であることを
特徴とする請求項１ないし１０のいずれか１項記載の方
法。 - 【請求項１２】 請求項１ないし１１のいずれか１項記
載の本質的に酸素および窒素を含有する気体流の分離の
ためのＰＳＡ法を使用する装置であって、フィード温度
（Ｔfeed）を調節するための手段および高い吸着圧力を
調節するための手段を備えたことを特徴とする装置。 - 【請求項１３】 フィード温度（Ｔfeed）を所定の参照
温度値に対して、および／またはデッド時間Ｘの持続時
間を所定の参照持続時間値に対して、制御することを可
能とする制御手段をさらに備えることを特徴とする請求
項１２記載の装置。 - 【請求項１４】 １ないし３個の分離帯域を備えること
を特徴とする請求項１２または１３記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9709513 | 1997-07-25 | ||
| FR9709513A FR2766384B1 (fr) | 1997-07-25 | 1997-07-25 | Regulation d'un procede psa |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11104430A true JPH11104430A (ja) | 1999-04-20 |
Family
ID=9509651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10210075A Pending JPH11104430A (ja) | 1997-07-25 | 1998-07-24 | 気体流の分離のためのｐｓａ法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6030435A (ja) |
| EP (1) | EP0894521B1 (ja) |
| JP (1) | JPH11104430A (ja) |
| CA (1) | CA2243862A1 (ja) |
| DE (1) | DE69816535T2 (ja) |
| ES (1) | ES2205404T3 (ja) |
| FR (1) | FR2766384B1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022270439A1 (ja) * | 2021-06-24 | 2022-12-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ガス分離設備およびガス分離方法 |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1029577B1 (en) * | 1999-02-19 | 2006-04-26 | Teijin Limited | Apparatus for producing oxygen enhanced gas from air |
| US7954490B2 (en) | 2005-02-09 | 2011-06-07 | Vbox, Incorporated | Method of providing ambulatory oxygen |
| US20090065007A1 (en) * | 2007-09-06 | 2009-03-12 | Wilkinson William R | Oxygen concentrator apparatus and method |
| TW201043327A (en) * | 2009-03-30 | 2010-12-16 | Taiyo Nippon Sanso Corp | Pressure swing adsorbing type gas separating method and separation device |
| EP2456541A4 (en) | 2009-07-22 | 2013-03-06 | Vbox Inc | PROCESS FOR OXYGEN SEPARATION AND DISTRIBUTION |
| US8616207B2 (en) | 2010-09-07 | 2013-12-31 | Inova Labs, Inc. | Oxygen concentrator heat management system and method |
| US20120055475A1 (en) | 2010-09-07 | 2012-03-08 | Wilkinson William R | Oxygen concentrator system and methods for oral delivery of oxygen enriched gas |
| WO2014059409A1 (en) | 2012-10-12 | 2014-04-17 | Inova Labs, Inc. | Oxygen concentrator systems and methods |
| JP6321663B2 (ja) | 2012-10-12 | 2018-05-09 | イノヴァ ラボ，インコーポレイテッド | 酸素富化ガス送達のための方法およびシステム |
| EP2906281B1 (en) | 2012-10-12 | 2018-09-05 | Inova Labs, Inc. | Dual oxygen concentrator systems and methods |
| US9440179B2 (en) | 2014-02-14 | 2016-09-13 | InovaLabs, LLC | Oxygen concentrator pump systems and methods |
| WO2017192660A1 (en) | 2016-05-03 | 2017-11-09 | Inova Labs, Inc. | Method and systems for the delivery of oxygen enriched gas |
| FR3078491B1 (fr) | 2018-03-01 | 2020-02-28 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procede de production d'oxygene par vsa o2, minimisant les ouvertures et fermetures de vanne |
| WO2019191421A1 (en) | 2018-03-29 | 2019-10-03 | Praxair Technology, Inc. | Rate/kinetic selective multiple bed adsorption process cycle |
| AU2020382545A1 (en) | 2019-11-15 | 2022-06-02 | Praxair Technology, Inc. | Energy efficient VPSA process with direct drive high speed centrifugal compressors |
| CN114748979B (zh) * | 2022-03-16 | 2023-07-25 | 四川天采科技有限责任公司 | 一种全温程模拟旋转移动床变压吸附FTrSRMPSA气体分离与净化方法 |
Family Cites Families (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3140933A (en) * | 1960-12-02 | 1964-07-14 | Union Carbide Corp | Separation of an oxygen-nitrogen mixture |
| GB1449864A (en) * | 1973-10-24 | 1976-09-15 | Boc International Ltd | Adsorption system |
| US3973931A (en) * | 1974-10-30 | 1976-08-10 | Union Carbide Corporation | Air separation by adsorption |
| CA1123754A (en) * | 1978-01-26 | 1982-05-18 | Richard W. Hradek | Variable area molecular sieve container |
| US4496376A (en) * | 1978-01-26 | 1985-01-29 | Litton Systems, Inc. | Variable area molecular sieve container having a thermal control system |
| DE3413895A1 (de) * | 1984-04-13 | 1985-10-17 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Druckwechselverfahren zur adsorptiven trennung von gasgemischen |
| JPS6265716A (ja) * | 1985-09-18 | 1987-03-25 | Hitachi Ltd | 吸着装置の制御方法 |
| US4793832A (en) * | 1986-04-14 | 1988-12-27 | Fmc Corporation | Air purification and temperature controlling system and method |
| JPS6380823A (ja) * | 1986-09-26 | 1988-04-11 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 圧力変動吸着によるガス分離運転方法 |
| US4927434A (en) * | 1988-12-16 | 1990-05-22 | Pall Corporation | Gas component extraction |
| US5199964A (en) * | 1989-01-21 | 1993-04-06 | Graeff Roderich | Method and apparatus for adsorbing moisture from gases especially air |
| US5258056A (en) * | 1991-09-27 | 1993-11-02 | The Boc Group, Inc. | PSA system with product turndown and purity control |
| US5169413A (en) * | 1991-10-07 | 1992-12-08 | Praxair Technology Inc. | Low temperature pressure swing adsorption with refrigeration |
| JPH06254334A (ja) * | 1993-01-06 | 1994-09-13 | Kanebo Ltd | 窒素ガス分離方法 |
| US5407465A (en) * | 1993-12-16 | 1995-04-18 | Praxair Technology, Inc. | Tuning of vacuum pressure swing adsorption systems |
| US5453112A (en) * | 1994-02-02 | 1995-09-26 | Praxair Technology, Inc. | Pressure swing adsorption heat recovery |
| FR2722426B1 (fr) * | 1994-07-18 | 1996-08-23 | Air Liquide | Procede de separation d'azote d'un melange gazeux par adsorption |
| US5632802A (en) * | 1995-03-03 | 1997-05-27 | Grgich; George R. | Apparatus and method of regenerating adsorbers for drying air |
| US5529607A (en) * | 1995-03-15 | 1996-06-25 | The Boc Group, Inc. | PSA process with dynamic purge control |
| US5711787A (en) * | 1995-11-22 | 1998-01-27 | Praxair Technology, Inc. | Oxygen recovery pressure swing adsorption process |
| US6063169A (en) * | 1996-05-10 | 2000-05-16 | Litton Systems, Inc. | Control means for molecular sieve on-board oxygen generator |
| US5733359A (en) * | 1996-06-19 | 1998-03-31 | The Boc Group, Inc. | Pressure swing adsorption process turndown control |
| FR2751892B1 (fr) * | 1996-07-30 | 1998-09-11 | Air Liquide | Procede et appareil de traitement d'un gaz par adsorption avec un debit variable de production |
-
1997
- 1997-07-25 FR FR9709513A patent/FR2766384B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-05-29 EP EP98401299A patent/EP0894521B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1998-05-29 ES ES98401299T patent/ES2205404T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-05-29 DE DE69816535T patent/DE69816535T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-07-21 CA CA002243862A patent/CA2243862A1/fr not_active Abandoned
- 1998-07-22 US US09/120,313 patent/US6030435A/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-07-24 JP JP10210075A patent/JPH11104430A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022270439A1 (ja) * | 2021-06-24 | 2022-12-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ガス分離設備およびガス分離方法 |
| JP7207626B1 (ja) * | 2021-06-24 | 2023-01-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ガス分離設備およびガス分離方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69816535D1 (de) | 2003-08-28 |
| FR2766384A1 (fr) | 1999-01-29 |
| ES2205404T3 (es) | 2004-05-01 |
| CA2243862A1 (fr) | 1999-01-25 |
| US6030435A (en) | 2000-02-29 |
| EP0894521A1 (fr) | 1999-02-03 |
| DE69816535T2 (de) | 2004-06-03 |
| EP0894521B1 (fr) | 2003-07-23 |
| FR2766384B1 (fr) | 1999-09-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH11104430A (ja) | 気体流の分離のためのｐｓａ法 | |
| Kikkinides et al. | Concentration and recovery of carbon dioxide from flue gas by pressure swing adsorption | |
| CA1125186A (en) | Rapid pressure swing adsorption process with high enrichment factor | |
| Webley et al. | A new multi-bed vacuum swing adsorption cycle for CO2 capture from flue gas streams | |
| CA2236611C (en) | Ozone recovery by zeolite adsorbents | |
| KR0130764B1 (ko) | 2개의 흡착기로 구성되는 시스템에서 진공 스윙 흡착법에 의해 기체 혼합물을 분리하는 방법 | |
| US7789939B2 (en) | Adsorbent bed repressurization control method | |
| US20050081713A1 (en) | Gas concentration method and its apparatus | |
| JPS60227813A (ja) | ガス混合物の吸着分離のための圧力揺動法 | |
| JPH10194709A (ja) | 酸素および窒素を含むガス混合物を分離するための方法 | |
| JPH11290680A (ja) | 不均質交換率を有する吸着剤およびその様な吸着剤を用いるｐｓａ法 | |
| JP2008110337A (ja) | 圧力スイング吸着の方法 | |
| WO2003004135A1 (en) | Medical oxygen concentrator | |
| JP2002301329A (ja) | 酸素回収のためのサイクル式圧力スイング吸着方法及び装置 | |
| CA2366266A1 (en) | Argon purification process | |
| Rege et al. | Kinetic separation of oxygen and argon using molecular sieve carbon | |
| CN111183213A (zh) | 利用环境co2监测对变动吸附工艺循环时间的控制 | |
| US6068678A (en) | Process for separating a gaseous flow by a PSA procedure | |
| CA2040348C (en) | Pre-purification of air for separation | |
| JPH11130425A (ja) | 結合剤を含有し、リチウムイオン及び二価イオンで交換された粒状ａ型ゼオライトの製造方法及び空気の吸着分離のためのその使用 | |
| US5891218A (en) | Bed granulometry and thickness of a PSA unit | |
| JP2000061239A (ja) | 金属カチオンを含むホ―ジャサイトゼオライトを吸着剤として用いるｐｓａプロセス | |
| JP2000140552A (ja) | 共通制御された生成物産出量および生成物圧力を有するｐｓａまたはｖｓａユニット | |
| US6022397A (en) | PSA process using an adsorbent with heterogeneous properties of capacity and/or selectivity | |
| JPH02283B2 (ja) |