JPH1089056A - ディーゼルエンジン用排ガス浄化用触媒 - Google Patents
ディーゼルエンジン用排ガス浄化用触媒Info
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- JPH1089056A JPH1089056A JP8244799A JP24479996A JPH1089056A JP H1089056 A JPH1089056 A JP H1089056A JP 8244799 A JP8244799 A JP 8244799A JP 24479996 A JP24479996 A JP 24479996A JP H1089056 A JPH1089056 A JP H1089056A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】排ガスの低温域においてＨＣ及びＳＯＦを十分
に浄化でき、高温域においてはサルフェートの生成を大
きく抑制できる排ガス浄化用触媒を提供する。 【解決手段】排ガス入り側の排ガスの線速度より排ガス
出側の排ガスの線速度を大きくする。排ガス出側では排
ガスの線速度が大きいため、排ガスと触媒との接触時間
が短くなり、排ガスの高温域におけるＳＯ2 の酸化反応
が生じにくくなって、サルフェートの生成が抑制され
る。
に浄化でき、高温域においてはサルフェートの生成を大
きく抑制できる排ガス浄化用触媒を提供する。 【解決手段】排ガス入り側の排ガスの線速度より排ガス
出側の排ガスの線速度を大きくする。排ガス出側では排
ガスの線速度が大きいため、排ガスと触媒との接触時間
が短くなり、排ガスの高温域におけるＳＯ2 の酸化反応
が生じにくくなって、サルフェートの生成が抑制され
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ディーゼルエンジ
ン（以下ＤＥという）の排ガス中に含まれるＨＣ（炭化
水素）及びＳＯＦ（Soluble Organic Fraction）を酸化
浄化するとともに、ディーゼルパティキュレートの排出
量を低減するＤＥ用排ガス浄化用触媒に関する。
ン（以下ＤＥという）の排ガス中に含まれるＨＣ（炭化
水素）及びＳＯＦ（Soluble Organic Fraction）を酸化
浄化するとともに、ディーゼルパティキュレートの排出
量を低減するＤＥ用排ガス浄化用触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】ガソリンエンジンについては、排ガスの
厳しい規制とそれに対処できる技術の進歩により、排ガ
ス中の有害物質は確実に減少している。しかしＤＥにつ
いては、有害成分が主としてパティキュレートとして排
出されるという特異な事情から、規制も技術の開発もガ
ソリンエンジンに比べて遅れており、確実に浄化できる
排ガス浄化触媒の開発が望まれている。
厳しい規制とそれに対処できる技術の進歩により、排ガ
ス中の有害物質は確実に減少している。しかしＤＥにつ
いては、有害成分が主としてパティキュレートとして排
出されるという特異な事情から、規制も技術の開発もガ
ソリンエンジンに比べて遅れており、確実に浄化できる
排ガス浄化触媒の開発が望まれている。
【０００３】現在までに開発されているＤＥ排気ガス浄
化装置としては、大きく分けてトラップを用いる方法
（触媒無しと触媒付き）と、オープン型ＳＯＦ分解触媒
とが知られている。このうちトラップを用いる方法は、
ディーゼルパティキュレートを捕捉してその排出を規制
するものであり、特にドライスーツの比率の高い排気ガ
スに有効である。しかしながらトラップを用いる方法で
は、捕捉されたディーゼルパティキュレートを焼却する
ための再生処理装置が必要となり、再生時の触媒構造体
の割れ、アッシュによる閉塞あるいはシステムが複雑に
なるなど、実用上多くの課題を残している。
化装置としては、大きく分けてトラップを用いる方法
（触媒無しと触媒付き）と、オープン型ＳＯＦ分解触媒
とが知られている。このうちトラップを用いる方法は、
ディーゼルパティキュレートを捕捉してその排出を規制
するものであり、特にドライスーツの比率の高い排気ガ
スに有効である。しかしながらトラップを用いる方法で
は、捕捉されたディーゼルパティキュレートを焼却する
ための再生処理装置が必要となり、再生時の触媒構造体
の割れ、アッシュによる閉塞あるいはシステムが複雑に
なるなど、実用上多くの課題を残している。
【０００４】一方オープン型ＳＯＦ分解触媒は、例えば
特開平３−３８２５５号公報に示されるように、ガソリ
ンエンジンと同様に活性アルミナなどの担持層に白金族
金属などの触媒金属を担持した触媒が利用され、ＣＯや
ＨＣとともにＳＯＦを酸化分解して浄化している。この
オープン型ＳＯＦ分解触媒は、ドライスーツの除去率が
低いという欠点があるが、ドライスーツの量はＤＥや燃
料自体の改良によって低減することが可能であり、かつ
再生処理装置が不要という大きなメリットがあるため、
今後の一段の技術の向上が期待されている。
特開平３−３８２５５号公報に示されるように、ガソリ
ンエンジンと同様に活性アルミナなどの担持層に白金族
金属などの触媒金属を担持した触媒が利用され、ＣＯや
ＨＣとともにＳＯＦを酸化分解して浄化している。この
オープン型ＳＯＦ分解触媒は、ドライスーツの除去率が
低いという欠点があるが、ドライスーツの量はＤＥや燃
料自体の改良によって低減することが可能であり、かつ
再生処理装置が不要という大きなメリットがあるため、
今後の一段の技術の向上が期待されている。
【０００５】ところがオープン型ＳＯＦ分解触媒におい
ては、高温域で排ガス中のＳＯ2 までも酸化されてＳＯ
3 やＳＯ4 が生成し、サルフェートとなって逆にパティ
キュレート量が増大するという問題がある。これは、Ｓ
Ｏ2 はパティキュレートとして測定されないが、サルフ
ェートはパティキュレートとして測定されるためであ
る。特にＤＥにおいては排ガス中に酸素ガスが多く存在
し、ＳＯ2 の酸化反応が生じやすい。
ては、高温域で排ガス中のＳＯ2 までも酸化されてＳＯ
3 やＳＯ4 が生成し、サルフェートとなって逆にパティ
キュレート量が増大するという問題がある。これは、Ｓ
Ｏ2 はパティキュレートとして測定されないが、サルフ
ェートはパティキュレートとして測定されるためであ
る。特にＤＥにおいては排ガス中に酸素ガスが多く存在
し、ＳＯ2 の酸化反応が生じやすい。
【０００６】そこで特開平５−３０２５１０号公報に
は、排ガス温度に基づいて触媒の排ガス流入面積を制御
する排ガス浄化装置が開示されている。この排ガス浄化
装置によれば、排ガス温度が所定温度を超えた場合に、
触媒の排ガス流入面積が小さくなるように制御する。こ
れにより触媒を通過する排ガスの流速が増大するため、
排ガスと触媒との接触時間が短くなり、ＳＯ2 の酸化が
抑制される。
は、排ガス温度に基づいて触媒の排ガス流入面積を制御
する排ガス浄化装置が開示されている。この排ガス浄化
装置によれば、排ガス温度が所定温度を超えた場合に、
触媒の排ガス流入面積が小さくなるように制御する。こ
れにより触媒を通過する排ガスの流速が増大するため、
排ガスと触媒との接触時間が短くなり、ＳＯ2 の酸化が
抑制される。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところで、ＨＣやＳＯ
Ｆの酸化反応は比較的低温域から高温域まで生じるが、
ＳＯ2 の酸化反応は低温域では生じず高温域でのみ生じ
る。また、排ガス中の被酸化成分の酸化反応速度は被酸
化成分の種類によって異なり、ＳＯ2 の酸化反応速度よ
りＨＣ及びＳＯＦの酸化反応速度の方が大きい。
Ｆの酸化反応は比較的低温域から高温域まで生じるが、
ＳＯ2 の酸化反応は低温域では生じず高温域でのみ生じ
る。また、排ガス中の被酸化成分の酸化反応速度は被酸
化成分の種類によって異なり、ＳＯ2 の酸化反応速度よ
りＨＣ及びＳＯＦの酸化反応速度の方が大きい。
【０００８】したがって排ガスの高温域において、ＨＣ
及びＳＯＦの濃度が高い場合には、ＨＣ及びＳＯＦが優
先的に酸化され、ＳＯ2 の酸化反応は生じにくいため、
サルフェートの生成は抑制される。しかしＨＣ及びＳＯ
Ｆの濃度が低くなると、ＳＯ 2 の酸化が生じサルフェー
トが生成してしまう。そのため排ガスの高温域において
は、触媒の排ガス入り側ではＨＣ及びＳＯＦの濃度が高
いのでＳＯ2 の酸化が生じにくいが、排ガス出側ではＨ
Ｃ及びＳＯＦの濃度が低くなっているためにＳＯ2 の酸
化が生じ、サルフェートが生成するという問題がある。
及びＳＯＦの濃度が高い場合には、ＨＣ及びＳＯＦが優
先的に酸化され、ＳＯ2 の酸化反応は生じにくいため、
サルフェートの生成は抑制される。しかしＨＣ及びＳＯ
Ｆの濃度が低くなると、ＳＯ 2 の酸化が生じサルフェー
トが生成してしまう。そのため排ガスの高温域において
は、触媒の排ガス入り側ではＨＣ及びＳＯＦの濃度が高
いのでＳＯ2 の酸化が生じにくいが、排ガス出側ではＨ
Ｃ及びＳＯＦの濃度が低くなっているためにＳＯ2 の酸
化が生じ、サルフェートが生成するという問題がある。
【０００９】したがって、特開平５−３０２５１０号公
報に開示された方法を用いて排ガスの流速を増大させた
としても、排ガスの高温域では触媒の排ガス出側におい
てＳＯ2 の酸化が生じ、サルフェートの生成を大きく抑
制することは困難である。また、触媒の全長を短くすれ
ば、ＨＣ及びＳＯＦが酸化された後ＳＯ2 の酸化が生じ
る前に排ガスを排出することができる。しかし触媒の全
長を短くすると、排ガス温度が低温域の場合に、ＨＣ及
びＳＯＦの酸化が十分に生じないうちに排ガスが排出さ
れることとなり、ＨＣ及びＳＯＦの浄化性能に不足する
ようになる。
報に開示された方法を用いて排ガスの流速を増大させた
としても、排ガスの高温域では触媒の排ガス出側におい
てＳＯ2 の酸化が生じ、サルフェートの生成を大きく抑
制することは困難である。また、触媒の全長を短くすれ
ば、ＨＣ及びＳＯＦが酸化された後ＳＯ2 の酸化が生じ
る前に排ガスを排出することができる。しかし触媒の全
長を短くすると、排ガス温度が低温域の場合に、ＨＣ及
びＳＯＦの酸化が十分に生じないうちに排ガスが排出さ
れることとなり、ＨＣ及びＳＯＦの浄化性能に不足する
ようになる。
【００１０】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
ものであり、排ガスの低温域においてＨＣ及びＳＯＦを
十分に浄化でき、高温域においてはサルフェートの生成
を大きく抑制できる排ガス浄化用触媒を提供することを
目的とする。
ものであり、排ガスの低温域においてＨＣ及びＳＯＦを
十分に浄化でき、高温域においてはサルフェートの生成
を大きく抑制できる排ガス浄化用触媒を提供することを
目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する請求
項１に記載のＤＥ用排ガス浄化用触媒の特徴は、排ガス
入り側の排ガスの線速度より排ガス出側の排ガスの線速
度を大きくしたことにある。また請求項２に記載のＤＥ
用排ガス浄化用触媒の特徴は、請求項１に記載の排ガス
浄化用触媒において、排ガス入り側に対し排ガス出側の
断面積を小さくし、｛１００×（入り側断面積−出側断
面積）／入り側断面積｝で表される断面積減少率を２０
〜５０％としたことにある。
項１に記載のＤＥ用排ガス浄化用触媒の特徴は、排ガス
入り側の排ガスの線速度より排ガス出側の排ガスの線速
度を大きくしたことにある。また請求項２に記載のＤＥ
用排ガス浄化用触媒の特徴は、請求項１に記載の排ガス
浄化用触媒において、排ガス入り側に対し排ガス出側の
断面積を小さくし、｛１００×（入り側断面積−出側断
面積）／入り側断面積｝で表される断面積減少率を２０
〜５０％としたことにある。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明の排ガス浄化用触媒では、
排ガス入り側の排ガスの線速度より排ガス出側の排ガス
の線速度を大きくしている。したがって、排ガス入り側
では排ガスの線速度が小さいので、排ガスと触媒との接
触時間を確保でき、排ガスの低温域から高温域までＨＣ
及びＳＯＦが浄化される。
排ガス入り側の排ガスの線速度より排ガス出側の排ガス
の線速度を大きくしている。したがって、排ガス入り側
では排ガスの線速度が小さいので、排ガスと触媒との接
触時間を確保でき、排ガスの低温域から高温域までＨＣ
及びＳＯＦが浄化される。
【００１３】一方、排ガス出側では、排ガスの線速度が
大きいため、排ガスと触媒との接触時間が短くなる。し
たがって、排ガスの高温域におけるＳＯ2 の酸化反応が
生じにくくなり、サルフェートの生成が大きく抑制され
る。なお、線速度とは、触媒断面の単位面積を通過する
排ガスの流速をいう。排ガス入り側の排ガスの線速度よ
り排ガス出側の排ガスの線速度を大きくするには、一つ
の手段として、排ガス入り側に対し排ガス出側の断面積
を小さくすることが挙げられる。このようにすれば、排
ガス入り側では触媒の断面積が大きいため排ガスの線速
度が小さい。しかし排ガス出側では、断面積が小さいと
ころに排ガス入り側と同じ体積の排ガスが流入し、また
その体積の排ガスが入りガス側と同じ速度で排出される
ため、排ガスの線速度が増大する。
大きいため、排ガスと触媒との接触時間が短くなる。し
たがって、排ガスの高温域におけるＳＯ2 の酸化反応が
生じにくくなり、サルフェートの生成が大きく抑制され
る。なお、線速度とは、触媒断面の単位面積を通過する
排ガスの流速をいう。排ガス入り側の排ガスの線速度よ
り排ガス出側の排ガスの線速度を大きくするには、一つ
の手段として、排ガス入り側に対し排ガス出側の断面積
を小さくすることが挙げられる。このようにすれば、排
ガス入り側では触媒の断面積が大きいため排ガスの線速
度が小さい。しかし排ガス出側では、断面積が小さいと
ころに排ガス入り側と同じ体積の排ガスが流入し、また
その体積の排ガスが入りガス側と同じ速度で排出される
ため、排ガスの線速度が増大する。
【００１４】このように排ガス入り側と排ガス出側とで
断面積を異ならせるには、触媒を入りガス側から徐々に
連続的に断面積が小さくなるテーパー形状としてもよい
し、段階状に断面積が小さくなるようにすることもでき
る。また一つの触媒でこのような形状としてもよいし、
径の異なる複数の触媒を連結してこのような形状とする
こともできる。
断面積を異ならせるには、触媒を入りガス側から徐々に
連続的に断面積が小さくなるテーパー形状としてもよい
し、段階状に断面積が小さくなるようにすることもでき
る。また一つの触媒でこのような形状としてもよいし、
径の異なる複数の触媒を連結してこのような形状とする
こともできる。
【００１５】また、排ガス入り側の排ガスの線速度より
排ガス出側の排ガスの線速度を大きくする手段として
は、遠心力など他の力を援用して機械的に排ガス出側の
線速度を入り側より大きくすることもできる。しかし装
置が大がかりなものとなってスペース面やコスト面で不
具合が生じるので、上記のように触媒の断面積を異なら
せる手段が特に望ましい。
排ガス出側の排ガスの線速度を大きくする手段として
は、遠心力など他の力を援用して機械的に排ガス出側の
線速度を入り側より大きくすることもできる。しかし装
置が大がかりなものとなってスペース面やコスト面で不
具合が生じるので、上記のように触媒の断面積を異なら
せる手段が特に望ましい。
【００１６】排ガス入り側に対し排ガス出側の断面積を
小さくする手段を採用する場合には、｛１００×（入り
側断面積−出側断面積）／入り側断面積｝で表される断
面積減少率を２０〜５０％とすることが望ましい。断面
積減少率が２０％より低いと線速度の増加率が２５％以
下となり、形状をこのようにした効果が小さく、排ガス
の高温域においてＳＯ2 の酸化が生じサルフェートの生
成を抑制することが困難となる。また断面積減少率が５
０％より高くなると、排ガス入り側で酸化されずに残っ
たＨＣ及びＳＯＦを排ガス出側で酸化することが困難と
なり、ＨＣ及びＳＯＦの浄化率が低下する。
小さくする手段を採用する場合には、｛１００×（入り
側断面積−出側断面積）／入り側断面積｝で表される断
面積減少率を２０〜５０％とすることが望ましい。断面
積減少率が２０％より低いと線速度の増加率が２５％以
下となり、形状をこのようにした効果が小さく、排ガス
の高温域においてＳＯ2 の酸化が生じサルフェートの生
成を抑制することが困難となる。また断面積減少率が５
０％より高くなると、排ガス入り側で酸化されずに残っ
たＨＣ及びＳＯＦを排ガス出側で酸化することが困難と
なり、ＨＣ及びＳＯＦの浄化率が低下する。
【００１７】触媒の種類としては、コーディエライトな
どの耐熱性セラミックスあるいは金属箔などから形成さ
れたハニカム担体基材にアルミナなどの担持層を形成
し、それに白金、ロジウム、パラジウムなどの触媒貴金
属を担持したハニカム触媒、あるいはアルミナなどのペ
レットに触媒貴金属を担持したペレット触媒が例示され
る。
どの耐熱性セラミックスあるいは金属箔などから形成さ
れたハニカム担体基材にアルミナなどの担持層を形成
し、それに白金、ロジウム、パラジウムなどの触媒貴金
属を担持したハニカム触媒、あるいはアルミナなどのペ
レットに触媒貴金属を担持したペレット触媒が例示され
る。
【００１８】排ガス入り側と排ガス出側で断面積を異な
らせるには、ハニカム触媒の場合にはハニカム担体基材
の形状をそのように形成すればよいし、ペレット触媒の
場合にはそのような形状のケースにペレット触媒を充填
すればよい。
らせるには、ハニカム触媒の場合にはハニカム担体基材
の形状をそのように形成すればよいし、ペレット触媒の
場合にはそのような形状のケースにペレット触媒を充填
すればよい。
【００１９】
【実施例】以下、実施例及び比較例により本発明を具体
的に説明する。 （実施例１）図１に本実施例の排ガス浄化用触媒を示
す。この触媒は円錐台形状をなし、軸方向に延びる多数
のハニカム通路１を有している。そして、排ガス入り側
の端面２の直径が１１７ｍｍ、排ガス出側の端面３の直
径が８２ｍｍとなっている。
的に説明する。 （実施例１）図１に本実施例の排ガス浄化用触媒を示
す。この触媒は円錐台形状をなし、軸方向に延びる多数
のハニカム通路１を有している。そして、排ガス入り側
の端面２の直径が１１７ｍｍ、排ガス出側の端面３の直
径が８２ｍｍとなっている。
【００２０】以下、この触媒の製造方法を説明して、構
成の詳細な説明に代える。先ず押出成形により、コーデ
ィエライトから円柱状のハニカム体を形成した。そして
乾燥前にハニカム体をプレス成形して円錐台形状とし、
それを乾燥焼成して一端面の直径が１１７ｍｍ、他端面
の直径が８２ｍｍ、長さが１２２ｍｍ、容積８９８ｃｃ
の円錐台形状のハニカム担体基材を形成した。
成の詳細な説明に代える。先ず押出成形により、コーデ
ィエライトから円柱状のハニカム体を形成した。そして
乾燥前にハニカム体をプレス成形して円錐台形状とし、
それを乾燥焼成して一端面の直径が１１７ｍｍ、他端面
の直径が８２ｍｍ、長さが１２２ｍｍ、容積８９８ｃｃ
の円錐台形状のハニカム担体基材を形成した。
【００２１】次に、α−アルミナにアルミナゾルを混合
したスラリーを用意し、ハニカム担体基材を浸漬後引き
上げて余分なスラリーを拭き払い、１２０℃で６０時間
乾燥後５００℃で１時間焼成して、アルミナコート層を
形成した。アルミナコート層のコート量は、ハニカム担
体基材１リットルあたり１００ｇである。さらに、アル
ミナコート層をもつハニカム担体基材を所定濃度のジニ
トロジアンミン白金水溶液中に浸漬し、引き上げて余分
な水滴を吹き払った後、２５０℃で１時間熱処理して白
金を担持して本実施例の触媒とした。白金の担持量は、
ハニカム担体基材１リットルあたり２ｇである。
したスラリーを用意し、ハニカム担体基材を浸漬後引き
上げて余分なスラリーを拭き払い、１２０℃で６０時間
乾燥後５００℃で１時間焼成して、アルミナコート層を
形成した。アルミナコート層のコート量は、ハニカム担
体基材１リットルあたり１００ｇである。さらに、アル
ミナコート層をもつハニカム担体基材を所定濃度のジニ
トロジアンミン白金水溶液中に浸漬し、引き上げて余分
な水滴を吹き払った後、２５０℃で１時間熱処理して白
金を担持して本実施例の触媒とした。白金の担持量は、
ハニカム担体基材１リットルあたり２ｇである。
【００２２】この触媒を直径１１７ｍｍの大きい方の端
面が排ガス入り側端面となるように２．６Ｌのディーゼ
ルエンジンの排気系に装着し、エンジンベンチでの評価
を行った。評価は、エンジン回転数２０００ｒｐｍにて
触媒に５００℃の排ガスを１時間流通させた後、排ガス
の温度を下げ、４００℃、３００℃及び２００℃におい
てＨＣの浄化率とＳＯ2 の転化率を測定した。各温度に
おける測定は、それぞれ１０分間かかってその温度まで
低下させ、さらにその温度で１時間保持した後に測定し
た。結果を図３に示す。なおＳＯ2 転化率とは、入りガ
スに対して触媒上で減少したＳＯ2 の割合をいい、サル
フェートの生成量に相当する。
面が排ガス入り側端面となるように２．６Ｌのディーゼ
ルエンジンの排気系に装着し、エンジンベンチでの評価
を行った。評価は、エンジン回転数２０００ｒｐｍにて
触媒に５００℃の排ガスを１時間流通させた後、排ガス
の温度を下げ、４００℃、３００℃及び２００℃におい
てＨＣの浄化率とＳＯ2 の転化率を測定した。各温度に
おける測定は、それぞれ１０分間かかってその温度まで
低下させ、さらにその温度で１時間保持した後に測定し
た。結果を図３に示す。なおＳＯ2 転化率とは、入りガ
スに対して触媒上で減少したＳＯ2 の割合をいい、サル
フェートの生成量に相当する。
【００２３】（実施例２）図２に本実施例の触媒を示
す。この触媒は、直径１１７ｍｍ、長さ６１ｍｍの円柱
状の第１ハニカム触媒４と、直径８２ｍｍ、長さ６１ｍ
ｍの円柱状の第２ハニカム触媒５からなり、第１ハニカ
ム触媒４と第２ハニカム触媒５とはステンレス製のケー
ス６内に直列に配置されている。なお第１ハニカム触媒
４と第２ハニカム触媒５は、それぞれ実施例１の触媒と
同様に製造された。
す。この触媒は、直径１１７ｍｍ、長さ６１ｍｍの円柱
状の第１ハニカム触媒４と、直径８２ｍｍ、長さ６１ｍ
ｍの円柱状の第２ハニカム触媒５からなり、第１ハニカ
ム触媒４と第２ハニカム触媒５とはステンレス製のケー
ス６内に直列に配置されている。なお第１ハニカム触媒
４と第２ハニカム触媒５は、それぞれ実施例１の触媒と
同様に製造された。
【００２４】この触媒を第１ハニカム触媒４側が排ガス
入り側となるように２．６Ｌのディーゼルエンジンの排
気系に装着し、実施例１と同様にしてＨＣの浄化率とＳ
Ｏ2の転化率を測定した。結果を図３及び図４に示す。 （実施例３）本実施例の触媒は、直径１１１ｍｍ、長さ
６１ｍｍの第２ハニカム触媒５を用いたこと以外は実施
例２と同様である。この触媒についても実施例１と同様
にしてＨＣの浄化率とＳＯ2 の転化率を測定し、結果を
図４に示す。
入り側となるように２．６Ｌのディーゼルエンジンの排
気系に装着し、実施例１と同様にしてＨＣの浄化率とＳ
Ｏ2の転化率を測定した。結果を図３及び図４に示す。 （実施例３）本実施例の触媒は、直径１１１ｍｍ、長さ
６１ｍｍの第２ハニカム触媒５を用いたこと以外は実施
例２と同様である。この触媒についても実施例１と同様
にしてＨＣの浄化率とＳＯ2 の転化率を測定し、結果を
図４に示す。
【００２５】（実施例４）本実施例の触媒は、直径１０
５ｍｍ、長さ６１ｍｍの第２ハニカム触媒５を用いたこ
と以外は実施例２と同様である。この触媒についても実
施例１と同様にしてＨＣの浄化率とＳＯ2 の転化率を測
定し、結果を図４に示す。 （実施例５）本実施例の触媒は、直径７４ｍｍ、長さ６
１ｍｍの第２ハニカム触媒５を用いたこと以外は実施例
２と同様である。この触媒についても実施例１と同様に
してＨＣの浄化率とＳＯ2 の転化率を測定し、結果を図
４に示す。
５ｍｍ、長さ６１ｍｍの第２ハニカム触媒５を用いたこ
と以外は実施例２と同様である。この触媒についても実
施例１と同様にしてＨＣの浄化率とＳＯ2 の転化率を測
定し、結果を図４に示す。 （実施例５）本実施例の触媒は、直径７４ｍｍ、長さ６
１ｍｍの第２ハニカム触媒５を用いたこと以外は実施例
２と同様である。この触媒についても実施例１と同様に
してＨＣの浄化率とＳＯ2 の転化率を測定し、結果を図
４に示す。
【００２６】（実施例６）本実施例の触媒は、直径９５
ｍｍ、長さ６１ｍｍの第２ハニカム触媒５を用いたこと
以外は実施例２と同様である。この触媒についても実施
例１と同様にしてＨＣの浄化率とＳＯ2 の転化率を測定
し、結果を図４に示す。 （比較例１）直径１１７ｍｍ、長さ１２２ｍｍの円柱状
のハニカム担体基材を用い、実施例１と同様にしてハニ
カム触媒を形成した。この触媒についても実施例１と同
様にしてＨＣの浄化率とＳＯ2 の転化率を測定し、結果
を図３及び図４に示す。
ｍｍ、長さ６１ｍｍの第２ハニカム触媒５を用いたこと
以外は実施例２と同様である。この触媒についても実施
例１と同様にしてＨＣの浄化率とＳＯ2 の転化率を測定
し、結果を図４に示す。 （比較例１）直径１１７ｍｍ、長さ１２２ｍｍの円柱状
のハニカム担体基材を用い、実施例１と同様にしてハニ
カム触媒を形成した。この触媒についても実施例１と同
様にしてＨＣの浄化率とＳＯ2 の転化率を測定し、結果
を図３及び図４に示す。
【００２７】（比較例２）直径８２ｍｍ、長さ１２２ｍ
ｍの円柱状のハニカム担体基材を用い、実施例１と同様
にしてハニカム触媒を形成した。この触媒についても実
施例１と同様にしてＨＣの浄化率とＳＯ2 の転化率を測
定し、結果を図３に示す。 （評価）図３より、比較例１の触媒は特に高温域におけ
るＳＯ2 転化率が他より高いが、これは排ガス入り側か
ら排ガス出側まで排ガスの線速度が小さいために、特に
ＨＣ濃度の少ない排ガス出側でＳＯ2 の酸化が生じたた
めである。また比較例２の触媒は特に低温域におけるＨ
Ｃ浄化率が他より低いが、これは排ガス入り側から排ガ
ス出側まで排ガスの線速度が大きいために、酸化されな
かったＨＣが排出されたためである。
ｍの円柱状のハニカム担体基材を用い、実施例１と同様
にしてハニカム触媒を形成した。この触媒についても実
施例１と同様にしてＨＣの浄化率とＳＯ2 の転化率を測
定し、結果を図３に示す。 （評価）図３より、比較例１の触媒は特に高温域におけ
るＳＯ2 転化率が他より高いが、これは排ガス入り側か
ら排ガス出側まで排ガスの線速度が小さいために、特に
ＨＣ濃度の少ない排ガス出側でＳＯ2 の酸化が生じたた
めである。また比較例２の触媒は特に低温域におけるＨ
Ｃ浄化率が他より低いが、これは排ガス入り側から排ガ
ス出側まで排ガスの線速度が大きいために、酸化されな
かったＨＣが排出されたためである。
【００２８】一方、実施例１及び実施例２の触媒は、比
較例１及び比較例２に比べて高いＨＣ浄化率と低いＳＯ
2 転化率を示している。これは排ガス入り側の断面積を
大きくするとともに、排ガス出側の断面積を小さくした
効果であることが明らかである。また図４から、各触媒
の３００℃におけるＨＣ浄化率とＳＯ2 転化率を読み取
り、それを各触媒の断面積減少率で整理した結果を図５
に示す。
較例１及び比較例２に比べて高いＨＣ浄化率と低いＳＯ
2 転化率を示している。これは排ガス入り側の断面積を
大きくするとともに、排ガス出側の断面積を小さくした
効果であることが明らかである。また図４から、各触媒
の３００℃におけるＨＣ浄化率とＳＯ2 転化率を読み取
り、それを各触媒の断面積減少率で整理した結果を図５
に示す。
【００２９】図５より、断面積減少率が２０％より低い
とＳＯ2 転化率が増大し、５０％より高くなるとＨＣ浄
化率が減少することがわかる。したがって断面積減少率
は、２０〜５０％の範囲が望ましいことが明らかであ
る。
とＳＯ2 転化率が増大し、５０％より高くなるとＨＣ浄
化率が減少することがわかる。したがって断面積減少率
は、２０〜５０％の範囲が望ましいことが明らかであ
る。
【図１】本発明の一実施例の排ガス浄化用触媒の斜視図
である。
である。
【図２】本発明の第２の実施例の排ガス浄化用触媒の断
面図である。
面図である。
【図３】入りガス温度とＨＣ浄化率及びＳＯ2 転化率と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図４】入りガス温度とＨＣ浄化率及びＳＯ2 転化率と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図５】断面積減少率とＨＣ浄化率及びＳＯ2 転化率と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
１：ハニカム通路 ２：排ガス入り側端面 ３：
排ガス出側端面 ４：第１ハニカム触媒 ５：第２ハニカム触媒 ６：
ケース
排ガス出側端面 ４：第１ハニカム触媒 ５：第２ハニカム触媒 ６：
ケース
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ０１Ｊ 35/04 ＺＡＢ Ｂ０１Ｄ 53/36 ＺＡＢＤ ３０１ １０３Ｃ
Claims (2)
- 【請求項１】 排ガス入り側の排ガスの線速度より排ガ
ス出側の排ガスの線速度を大きくしたことを特徴とする
ディーゼルエンジン用排ガス浄化用触媒。 - 【請求項２】 排ガス入り側に対し排ガス出側の断面積
を小さくし、｛１００×（入り側断面積−出側断面積）
／入り側断面積｝で表される断面積減少率を２０〜５０
％としたことを特徴とする請求項１記載のディーゼルエ
ンジン用排ガス浄化用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8244799A JPH1089056A (ja) | 1996-09-17 | 1996-09-17 | ディーゼルエンジン用排ガス浄化用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8244799A JPH1089056A (ja) | 1996-09-17 | 1996-09-17 | ディーゼルエンジン用排ガス浄化用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1089056A true JPH1089056A (ja) | 1998-04-07 |
Family
ID=17124117
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8244799A Pending JPH1089056A (ja) | 1996-09-17 | 1996-09-17 | ディーゼルエンジン用排ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1089056A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008215337A (ja) * | 2007-02-09 | 2008-09-18 | Ibiden Co Ltd | ハニカム構造体および排気ガス処理装置 |
| JP2008212917A (ja) * | 2007-02-09 | 2008-09-18 | Ibiden Co Ltd | ハニカム構造体および排気ガス処理装置 |
| US7497999B2 (en) * | 2002-03-27 | 2009-03-03 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb structural body, method of manufacturing the structural body, and catalyst body using the structural body |
| JP2011099428A (ja) * | 2009-10-06 | 2011-05-19 | Panasonic Corp | 排気ガス浄化装置 |
| JP2012013059A (ja) * | 2010-07-05 | 2012-01-19 | Mitsubishi Motors Corp | 排ガス浄化装置 |
| JP2012026420A (ja) * | 2010-07-28 | 2012-02-09 | Suzuki Motor Corp | 排気ガス浄化装置 |
-
1996
- 1996-09-17 JP JP8244799A patent/JPH1089056A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7497999B2 (en) * | 2002-03-27 | 2009-03-03 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb structural body, method of manufacturing the structural body, and catalyst body using the structural body |
| JP2008215337A (ja) * | 2007-02-09 | 2008-09-18 | Ibiden Co Ltd | ハニカム構造体および排気ガス処理装置 |
| JP2008212917A (ja) * | 2007-02-09 | 2008-09-18 | Ibiden Co Ltd | ハニカム構造体および排気ガス処理装置 |
| JP2011099428A (ja) * | 2009-10-06 | 2011-05-19 | Panasonic Corp | 排気ガス浄化装置 |
| JP2012013059A (ja) * | 2010-07-05 | 2012-01-19 | Mitsubishi Motors Corp | 排ガス浄化装置 |
| JP2012026420A (ja) * | 2010-07-28 | 2012-02-09 | Suzuki Motor Corp | 排気ガス浄化装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041213 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20050125 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
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