JPH108205A - 加工性と耐久性にすぐれた焼入れ用電縫鋼管およびその製造方法 - Google Patents
加工性と耐久性にすぐれた焼入れ用電縫鋼管およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH108205A JPH108205A JP15564396A JP15564396A JPH108205A JP H108205 A JPH108205 A JP H108205A JP 15564396 A JP15564396 A JP 15564396A JP 15564396 A JP15564396 A JP 15564396A JP H108205 A JPH108205 A JP H108205A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- electric resistance
- durability
- resistance welded
- workability
- welded tube
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】加工性と耐久性に優れた焼入れ用電縫鋼管およ
びその製造方法を提供することを課題とする。 【解決手段】重量％で、Ｃ：０．１５〜０．３％、Ｍ
ｎ：０．５〜２．０％、Ｃｕ：０．０５〜０．３０％を
含み、Ｎｉ＋Ｍｏ＜０．１５％、Ｓ：０．００３％以
下、残部実質的にＦｅからなる加工性と耐久性に優れた
焼入れ用電縫鋼管。
びその製造方法を提供することを課題とする。 【解決手段】重量％で、Ｃ：０．１５〜０．３％、Ｍ
ｎ：０．５〜２．０％、Ｃｕ：０．０５〜０．３０％を
含み、Ｎｉ＋Ｍｏ＜０．１５％、Ｓ：０．００３％以
下、残部実質的にＦｅからなる加工性と耐久性に優れた
焼入れ用電縫鋼管。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用、機械構
造用に用いられる加工性と耐久性に優れた焼入れ用電縫
鋼管およびその製造方法に関する。
造用に用いられる加工性と耐久性に優れた焼入れ用電縫
鋼管およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】これまで、自動車用高張力電縫鋼管およ
び素材用高張力熱延鋼帯に関して、特開昭６０−２１３
５７号、特開昭６４−４４２４号、特開平５−２２２４
５５号の各公報に開示されたような方法が提案されてい
る。
び素材用高張力熱延鋼帯に関して、特開昭６０−２１３
５７号、特開昭６４−４４２４号、特開平５−２２２４
５５号の各公報に開示されたような方法が提案されてい
る。
【０００３】あるいはまた耐食性に優れた電縫鋼管に関
して、特開昭６３−１７６４２６号公報に開示されたよ
うな方法が提案されている。ところで、最近特に自動車
用部材において、その環境腐食に対する耐久信頼性が強
く求められているが、これまで焼入れ性を有する電縫鋼
管において加工性と耐久性をともに有する鋼管は得られ
ていない。
して、特開昭６３−１７６４２６号公報に開示されたよ
うな方法が提案されている。ところで、最近特に自動車
用部材において、その環境腐食に対する耐久信頼性が強
く求められているが、これまで焼入れ性を有する電縫鋼
管において加工性と耐久性をともに有する鋼管は得られ
ていない。
【０００４】すなわち、特開昭６０−２１３５７号公報
に開示された方法では十分な焼入れ強度が得られず、特
開昭６４−４４２４号に開示された方法では十分な焼入
れ部の耐久性が得られず、特開平５−２２２４５５号公
報に示された方法では十分な加工性が得られず、いずれ
にせよ焼入れ用鋼管としての加工性と耐久性が十分では
なく、その適用には自ずと限界がある。
に開示された方法では十分な焼入れ強度が得られず、特
開昭６４−４４２４号に開示された方法では十分な焼入
れ部の耐久性が得られず、特開平５−２２２４５５号公
報に示された方法では十分な加工性が得られず、いずれ
にせよ焼入れ用鋼管としての加工性と耐久性が十分では
なく、その適用には自ずと限界がある。
【０００５】一方、特開昭６３−１７６４２６号公報に
示された方法では、焼入れ強度、加工性において問題が
ある。本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであっ
て、自動車用あるいは機械構造用として焼入れ前の高い
加工性と焼入れ強度を有しつつ、腐食による焼入れ部の
強度低下が生じない、加工性と耐久性に優れた焼入れ用
電縫鋼管およびその製造方法を提供することを課題とす
る。
示された方法では、焼入れ強度、加工性において問題が
ある。本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであっ
て、自動車用あるいは機械構造用として焼入れ前の高い
加工性と焼入れ強度を有しつつ、腐食による焼入れ部の
強度低下が生じない、加工性と耐久性に優れた焼入れ用
電縫鋼管およびその製造方法を提供することを課題とす
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決するために多くの実験的検討を行った結果、鋼成
分と組織の調整を行うこと、またはこれらに加えて電縫
造管後の熱処理条件を特定の条件とすることにより、加
工性と耐久性に優れた焼入れ用電縫鋼管が得られること
を見出した。
を解決するために多くの実験的検討を行った結果、鋼成
分と組織の調整を行うこと、またはこれらに加えて電縫
造管後の熱処理条件を特定の条件とすることにより、加
工性と耐久性に優れた焼入れ用電縫鋼管が得られること
を見出した。
【０００７】本発明はこのような知見に基づいてなされ
たものであり、第１に、重量％で、Ｃ：０．１５〜０．
３％、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｃｕ：０．０５〜０．
３０％を含み、Ｎｉ＋Ｍｏ＜０．１５％、Ｓ：０．００
３％以下、残部実質的にＦｅからなることを特徴とする
加工性と耐久性に優れた焼入れ用電縫鋼管を提供するも
のである。
たものであり、第１に、重量％で、Ｃ：０．１５〜０．
３％、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｃｕ：０．０５〜０．
３０％を含み、Ｎｉ＋Ｍｏ＜０．１５％、Ｓ：０．００
３％以下、残部実質的にＦｅからなることを特徴とする
加工性と耐久性に優れた焼入れ用電縫鋼管を提供するも
のである。
【０００８】第２に、重量％で、Ｃａ：０．０００３〜
０．００３％をさらに含むことを特徴とする加工性と耐
久性に優れた焼入れ用電縫鋼管を提供するものである。
第３に、重量％で、Ｃ：０．１５〜０．３％、Ｍｎ：
０．５〜２．０％、Ｃｕ：０．０５〜０．３０％を含
み、Ｎｉ＋Ｍｏ＜０．１５％、Ｓ：０．００３％以下で
ある鋼帯を電縫造管後、少なくとも電縫部を７００〜１
０００℃に加熱し、５５０〜７００℃の温度域を２〜１
０℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却することを特徴とする加
工性と耐久性に優れた焼入れ用電縫鋼管の製造方法を提
供するものである。
０．００３％をさらに含むことを特徴とする加工性と耐
久性に優れた焼入れ用電縫鋼管を提供するものである。
第３に、重量％で、Ｃ：０．１５〜０．３％、Ｍｎ：
０．５〜２．０％、Ｃｕ：０．０５〜０．３０％を含
み、Ｎｉ＋Ｍｏ＜０．１５％、Ｓ：０．００３％以下で
ある鋼帯を電縫造管後、少なくとも電縫部を７００〜１
０００℃に加熱し、５５０〜７００℃の温度域を２〜１
０℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却することを特徴とする加
工性と耐久性に優れた焼入れ用電縫鋼管の製造方法を提
供するものである。
【０００９】第４に、重量％で、Ｃａ：０．０００３〜
０．００３％をさらに含むことを特徴とする加工性と耐
久性に優れた焼入れ用電縫鋼管の製造方法を提供するも
のである。
０．００３％をさらに含むことを特徴とする加工性と耐
久性に優れた焼入れ用電縫鋼管の製造方法を提供するも
のである。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明について具体的に説
明する。本発明に係る焼入れ用電縫鋼管は、重量％で、
Ｃ：０．１５〜０．３％、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｃ
ｕ：０．０５〜０．３０％を含み、Ｎｉ＋Ｍｏ＜０．１
５％、Ｓ：０．００３％以下、残部実質的にＦｅからな
る。また、さらにＣａ：０．０００３〜０．００３％を
含有してもよい。
明する。本発明に係る焼入れ用電縫鋼管は、重量％で、
Ｃ：０．１５〜０．３％、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｃ
ｕ：０．０５〜０．３０％を含み、Ｎｉ＋Ｍｏ＜０．１
５％、Ｓ：０．００３％以下、残部実質的にＦｅからな
る。また、さらにＣａ：０．０００３〜０．００３％を
含有してもよい。
【００１１】以下、各成分の限定理由について説明す
る。 Ｃ： Ｃは焼入性を確保するために必要な元素である
が、その含有量が０．１５％未満では所望の焼入性が得
られず、一方０．３％を超えると加工性が低下する。し
たがってＣの含有量を０．１５〜０．３％の範囲とす
る。
る。 Ｃ： Ｃは焼入性を確保するために必要な元素である
が、その含有量が０．１５％未満では所望の焼入性が得
られず、一方０．３％を超えると加工性が低下する。し
たがってＣの含有量を０．１５〜０．３％の範囲とす
る。
【００１２】Ｍｎ： Ｍｎも焼入性を確保するために必
要な元素であるが、その含有量が０．５％未満では所望
の焼入性が得られず、一方２．０％を超えると加工性が
低下する。したがってＭｎの含有量を０．５〜２．０％
の範囲とする。
要な元素であるが、その含有量が０．５％未満では所望
の焼入性が得られず、一方２．０％を超えると加工性が
低下する。したがってＭｎの含有量を０．５〜２．０％
の範囲とする。
【００１３】Ｃｕ： Ｃｕは焼入れ部の水素遅れ割れ感
受性を低め、さらに腐食による管体強度低下を抑制し、
焼入れ部の耐久性を向上させる元素である。その添加効
果は０．０５％以上で認められるが、０．３０％を超え
て添加しても添加効果が飽和する。したがって、Ｃｕの
含有量を０．０５〜０．３０％の範囲とする。
受性を低め、さらに腐食による管体強度低下を抑制し、
焼入れ部の耐久性を向上させる元素である。その添加効
果は０．０５％以上で認められるが、０．３０％を超え
て添加しても添加効果が飽和する。したがって、Ｃｕの
含有量を０．０５〜０．３０％の範囲とする。
【００１４】図１にＣｕ含有量と腐食試験後の残留強度
率の関係を示す。残留強度率は、後述するように、０．
１Ｎ塩酸中に２００時間浸漬し、浸漬前後での引張強度
の差を示すものであり、耐久性の指標である。この図か
ら、Ｃｕ添加によって残留強度率が上昇し、０．０５〜
０．３０％の範囲で良好な残留強度率が得られ、鋼管の
耐久性が増加することが理解される。
率の関係を示す。残留強度率は、後述するように、０．
１Ｎ塩酸中に２００時間浸漬し、浸漬前後での引張強度
の差を示すものであり、耐久性の指標である。この図か
ら、Ｃｕ添加によって残留強度率が上昇し、０．０５〜
０．３０％の範囲で良好な残留強度率が得られ、鋼管の
耐久性が増加することが理解される。
【００１５】Ｎｉ、Ｍｏ： ＮｉおよびＭｏは鋳造偏析
によって局所的な腐食を助長し、水素誘起割れ、あるい
は腐食による管体強度低下を助長し、鋼管の耐久性を低
下させる。このため、これらの元素は添加しないことが
望ましいが、Ｎｉは熱管圧延時のＣｕ疵を回避するため
に、またＭｏは焼入性を確保するために、やむなく添加
する場合がある。その場合でも、その含有量は残留強度
低下が著しくない範囲にする必要があり、そのためＮｉ
およびＭｏの合計量を０．１５％未満とする。
によって局所的な腐食を助長し、水素誘起割れ、あるい
は腐食による管体強度低下を助長し、鋼管の耐久性を低
下させる。このため、これらの元素は添加しないことが
望ましいが、Ｎｉは熱管圧延時のＣｕ疵を回避するため
に、またＭｏは焼入性を確保するために、やむなく添加
する場合がある。その場合でも、その含有量は残留強度
低下が著しくない範囲にする必要があり、そのためＮｉ
およびＭｏの合計量を０．１５％未満とする。
【００１６】図２にＮｉ＋Ｍｏ含有量と腐食試験後の残
留強度率の関係を示す。この図からＮｉ、Ｍｏの添加に
よって残留強度率が減少し、鋼管の耐久性が低下し、残
留強度率を８０％以上とするためにはＮｉ＋Ｍｏ含有量
を０．１５％未満とする必要があることが理解される。
留強度率の関係を示す。この図からＮｉ、Ｍｏの添加に
よって残留強度率が減少し、鋼管の耐久性が低下し、残
留強度率を８０％以上とするためにはＮｉ＋Ｍｏ含有量
を０．１５％未満とする必要があることが理解される。
【００１７】Ｓ： Ｓは不純物元素であり、鋼管の加工
性を低下させる元素であるから極力低減させることが望
ましく、したがって、その含有量を０．００３％以下と
する。
性を低下させる元素であるから極力低減させることが望
ましく、したがって、その含有量を０．００３％以下と
する。
【００１８】Ｃａ： Ｃａは適量添加することで加工性
を向上させるので選択成分として添加してもよい。しか
し、その含有量が０．０００３％未満ではその効果が得
られず、一方０．００３％を超えるとかえって加工性が
低下してしまう。したがって、Ｃａ含有量を０．０００
３〜０．００３％の範囲とする。
を向上させるので選択成分として添加してもよい。しか
し、その含有量が０．０００３％未満ではその効果が得
られず、一方０．００３％を超えるとかえって加工性が
低下してしまう。したがって、Ｃａ含有量を０．０００
３〜０．００３％の範囲とする。
【００１９】これら以外の元素は、本発明で着目する鋼
管の焼入性、加工性、耐久性へ大きな影響を及ぼさない
ため、その範囲は特に規定しない。Ｓｉ、Ｐ、Ａｌ、Ｎ
ｂ、Ｂ、Ｔｉ、Ｃｒなどの合金添加元素を他の目的に従
って通常量適宜添加することは許容される。
管の焼入性、加工性、耐久性へ大きな影響を及ぼさない
ため、その範囲は特に規定しない。Ｓｉ、Ｐ、Ａｌ、Ｎ
ｂ、Ｂ、Ｔｉ、Ｃｒなどの合金添加元素を他の目的に従
って通常量適宜添加することは許容される。
【００２０】次に、製造方法について説明する。本発明
では、上記組成を有する鋼帯を、常法に従って電縫造管
後、少なくとも電縫部を７００〜１０００℃に加熱し、
５５０〜７００℃の温度域を２〜１０℃／ｓｅｃの冷却
速度で冷却する。
では、上記組成を有する鋼帯を、常法に従って電縫造管
後、少なくとも電縫部を７００〜１０００℃に加熱し、
５５０〜７００℃の温度域を２〜１０℃／ｓｅｃの冷却
速度で冷却する。
【００２１】加熱は、電縫部のみに対して行ってもよい
し、管全体について行ってもよい。この温度が７００℃
未満では電縫部の硬度が高く、所望の加工性が得られな
い。一方１０００℃を超えると粗粒となり、加工性が低
下する。
し、管全体について行ってもよい。この温度が７００℃
未満では電縫部の硬度が高く、所望の加工性が得られな
い。一方１０００℃を超えると粗粒となり、加工性が低
下する。
【００２２】図３に、電縫部の加熱温度と、偏平率、縮
径率、限界曲げ半径との関係を示す。この図から、加熱
温度７００〜１０００℃の範囲で良好な加工性が得られ
ることが理解される。
径率、限界曲げ半径との関係を示す。この図から、加熱
温度７００〜１０００℃の範囲で良好な加工性が得られ
ることが理解される。
【００２３】５５０〜７００℃の温度域を２〜１０℃／
ｓｅｃの冷却速度で冷却することとしたのは、この温度
域での冷却速度が加工性および耐久性に影響を及ぼすか
らであり、その冷却速度が２℃／ｓｅｃより遅いと表層
のＣｕ濃化域でＣｕ相の偏析が生じ耐久性が劣化し、１
０℃／ｓｅｃよりも速いと良好な加工性が得られない。
ｓｅｃの冷却速度で冷却することとしたのは、この温度
域での冷却速度が加工性および耐久性に影響を及ぼすか
らであり、その冷却速度が２℃／ｓｅｃより遅いと表層
のＣｕ濃化域でＣｕ相の偏析が生じ耐久性が劣化し、１
０℃／ｓｅｃよりも速いと良好な加工性が得られない。
【００２４】図４に、５５０〜７００℃の温度域での冷
却速度と、残留強度率、偏平率、縮径率、限界曲げ半径
との関係を示す。この図から、冷却速度が２〜１０℃／
ｓｅｃの範囲で良好な加工性および耐久性が得られるこ
とが理解される。
却速度と、残留強度率、偏平率、縮径率、限界曲げ半径
との関係を示す。この図から、冷却速度が２〜１０℃／
ｓｅｃの範囲で良好な加工性および耐久性が得られるこ
とが理解される。
【００２５】
【実施例】以下本発明の実施例について説明する。表１
に示す６種の鋼を溶製し、板厚４ｍｍの熱延鋼帯とした
後、３１．８ｍｍφ×４ｍｍｔの電縫鋼管とした。さら
にオンラインで電縫部を９００℃に加熱後、５５０〜７
００℃の温度域の冷却速度を５℃／ｓｅｃとする熱処理
を行った。
に示す６種の鋼を溶製し、板厚４ｍｍの熱延鋼帯とした
後、３１．８ｍｍφ×４ｍｍｔの電縫鋼管とした。さら
にオンラインで電縫部を９００℃に加熱後、５５０〜７
００℃の温度域の冷却速度を５℃／ｓｅｃとする熱処理
を行った。
【００２６】これらの鋼管を電縫部を圧縮方向に直角と
する偏平試験、プレスによる縮径試験（テーパ角度１０
°）、回転引き曲げによる曲げ試験（電縫部外側）を行
い偏平率、縮径率、限界曲げ半径をそれぞれの加工性の
指標とした。結果を表２に示す。
する偏平試験、プレスによる縮径試験（テーパ角度１０
°）、回転引き曲げによる曲げ試験（電縫部外側）を行
い偏平率、縮径率、限界曲げ半径をそれぞれの加工性の
指標とした。結果を表２に示す。
【００２７】ここで、 偏平率（％）＝１００×［亀裂発生高さ（ｍｍ）］／
［母管径（ｍｍ）］ 縮径率（％）＝１００×［亀裂発生外径（ｍｍ）］／
［母管径（ｍｍ）］ である。
［母管径（ｍｍ）］ 縮径率（％）＝１００×［亀裂発生外径（ｍｍ）］／
［母管径（ｍｍ）］ である。
【００２８】一方、これらの鋼管に対し焼入れ焼戻し処
理を施した後、０．１Ｎ塩酸中に２００時間浸漬し、浸
漬前後で引張試験を行い残留強度率を求め耐久性の指標
とした。
理を施した後、０．１Ｎ塩酸中に２００時間浸漬し、浸
漬前後で引張試験を行い残留強度率を求め耐久性の指標
とした。
【００２９】ここで、 残留強度率（％）＝浸漬試験後のＴＳ（Ｎ／ｍｍ2 ）／
浸漬試験前のＴＳ（Ｎ／ｍｍ2 ）×１００ 浸漬試験前のＴＳ（Ｎ／ｍｍ2 ）＝浸漬試験前の引張破
断荷重（Ｎ）／浸漬試験前の管断面積（ｍｍ2 ） 浸漬試験後のＴＳ（Ｎ／ｍｍ2 ）＝浸漬試験後の引張破
断荷重（Ｎ）／浸漬試験前の管断面積（ｍｍ2 ）
浸漬試験前のＴＳ（Ｎ／ｍｍ2 ）×１００ 浸漬試験前のＴＳ（Ｎ／ｍｍ2 ）＝浸漬試験前の引張破
断荷重（Ｎ）／浸漬試験前の管断面積（ｍｍ2 ） 浸漬試験後のＴＳ（Ｎ／ｍｍ2 ）＝浸漬試験後の引張破
断荷重（Ｎ）／浸漬試験前の管断面積（ｍｍ2 ）
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】表２から理解されるように、鋼組成が本発
明の範囲内であり、電縫後の調質条件が本発明で規定し
た条件を満たしている実施例の電縫鋼管は、偏平率５０
％以下、縮径率５０％以下、限界曲げ半径２Ｄ（Ｄ：母
管径）以下の良好な加工性を有し、高周波焼入れ部の残
留強度が高く、優れた耐久性を有することが確認され
た。これに対して鋼組成が本発明の範囲から外れる比較
例は加工性および耐久性に劣っていた。
明の範囲内であり、電縫後の調質条件が本発明で規定し
た条件を満たしている実施例の電縫鋼管は、偏平率５０
％以下、縮径率５０％以下、限界曲げ半径２Ｄ（Ｄ：母
管径）以下の良好な加工性を有し、高周波焼入れ部の残
留強度が高く、優れた耐久性を有することが確認され
た。これに対して鋼組成が本発明の範囲から外れる比較
例は加工性および耐久性に劣っていた。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
自動車用、機械構造用に適した加工性と耐久性に優れた
焼入れ用電縫鋼管およびその製造方法が提供される。
自動車用、機械構造用に適した加工性と耐久性に優れた
焼入れ用電縫鋼管およびその製造方法が提供される。
【図１】Ｃｕ含有量と腐食試験後の残留強度率との関係
を示す図。
を示す図。
【図２】Ｎｉ＋Ｍｏ含有量と腐食試験後の残留強度率と
の関係を示す図。
の関係を示す図。
【図３】電縫部の加熱温度と、偏平率、縮径率、限界曲
げ半径との関係を示す図。
げ半径との関係を示す図。
【図４】５５０〜７００℃の温度域での冷却速度と、残
留強度率、偏平率、縮径率、限界曲げ半径との関係を示
す図。
留強度率、偏平率、縮径率、限界曲げ半径との関係を示
す図。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/16 Ｃ２２Ｃ 38/16
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．１５〜０．３％、Ｍ
ｎ：０．５〜２．０％、Ｃｕ：０．０５〜０．３０％を
含み、Ｎｉ＋Ｍｏ＜０．１５％、Ｓ：０．００３％以
下、残部実質的にＦｅからなることを特徴とする加工性
と耐久性に優れた焼入れ用電縫鋼管。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃａ：０．０００３〜０．０
０３％をさらに含むことを特徴とする請求項１に記載の
加工性と耐久性に優れた焼入れ用電縫鋼管。 - 【請求項３】 重量％で、Ｃ：０．１５〜０．３％、Ｍ
ｎ：０．５〜２．０％、Ｃｕ：０．０５〜０．３０％を
含み、Ｎｉ＋Ｍｏ＜０．１５％、Ｓ：０．００３％以下
である鋼帯を電縫造管後、少なくとも電縫部を７００〜
１０００℃に加熱し、５５０〜７００℃の温度域を２〜
１０℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却することを特徴とする
加工性と耐久性に優れた焼入れ用電縫鋼管の製造方法。 - 【請求項４】 重量％で、Ｃａ：０．０００３〜０．０
０３％をさらに含むことを特徴とする請求項３に記載の
加工性と耐久性に優れた焼入れ用電縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15564396A JP3653871B2 (ja) | 1996-06-17 | 1996-06-17 | 加工性と耐久性にすぐれた焼入れ用電縫鋼管およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15564396A JP3653871B2 (ja) | 1996-06-17 | 1996-06-17 | 加工性と耐久性にすぐれた焼入れ用電縫鋼管およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH108205A true JPH108205A (ja) | 1998-01-13 |
| JP3653871B2 JP3653871B2 (ja) | 2005-06-02 |
Family
ID=15610462
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15564396A Expired - Fee Related JP3653871B2 (ja) | 1996-06-17 | 1996-06-17 | 加工性と耐久性にすぐれた焼入れ用電縫鋼管およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3653871B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1923477A1 (en) * | 2005-08-22 | 2008-05-21 | Nippon Steel Corporation | Highly strong, thick electric resistance-welded steel pipe excellent in quenching property, hot forming processability and fatigue strength, and method for manufacture thereof |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20200136722A (ko) * | 2019-05-28 | 2020-12-08 | 현대자동차주식회사 | 차체 멤버 성형방법 |
-
1996
- 1996-06-17 JP JP15564396A patent/JP3653871B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1923477A1 (en) * | 2005-08-22 | 2008-05-21 | Nippon Steel Corporation | Highly strong, thick electric resistance-welded steel pipe excellent in quenching property, hot forming processability and fatigue strength, and method for manufacture thereof |
| EP1923477A4 (en) * | 2005-08-22 | 2015-04-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | HIGH-RESISTANT, THICK-STRENGTH STEEL PIPE HAVING EXCELLENT TEMPERATURE AND FATIGUE-RESISTANT PROPERTIES AND EXCELLENT HOT-FORMING PROCESSABILITY, AND METHOD THEREOF |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3653871B2 (ja) | 2005-06-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3358135B2 (ja) | 耐硫化物応力割れ抵抗性に優れた高強度鋼およびその製造方法 | |
| JP6950835B2 (ja) | 高強度部材、高強度部材の製造方法及び高強度部材用鋼板の製造方法 | |
| JP2004149821A (ja) | 溶接熱影響部の低温靭性に優れたクラッド鋼板用母材および該クラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH08295982A (ja) | 低温靱性に優れた厚鋼板およびその製造方法 | |
| JP5157257B2 (ja) | 低降伏比鋼板 | |
| JP4322610B2 (ja) | 衝撃特性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JPH07316650A (ja) | 低降伏比高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH05105957A (ja) | 耐熱性高強度ボルトの製造方法 | |
| JPS5935619A (ja) | 溶接部靭性のすぐれた高張力鋼材の製造方法 | |
| JP2002047532A (ja) | 溶接性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JPH062904B2 (ja) | 高強度低合金鋼極厚鋼材の製造方法 | |
| JPH06128631A (ja) | 低温靱性の優れた高マンガン超高張力鋼の製造方法 | |
| JP4061229B2 (ja) | 加工性、焼き入れ性、溶接性、耐浸炭および耐脱炭性に優れた高炭素鋼板およびその製造方法 | |
| JP3218442B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性の優れた機械構造用鋼の製造方法 | |
| JPH108205A (ja) | 加工性と耐久性にすぐれた焼入れ用電縫鋼管およびその製造方法 | |
| JP4300049B2 (ja) | 低降伏比の建築構造用高張力鋼管の製造方法 | |
| JPH083636A (ja) | 低降伏比高靱性鋼の製造方法 | |
| JPH07216451A (ja) | 溶接軟化抵抗の高い高強度高延性ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JP2618563B2 (ja) | 溶接熱影響部の軟化しにくい高強度電縫鋼管およびその製造方法 | |
| JPH05255738A (ja) | 耐遅れ破壊特性の優れた機械構造用鋼の製造方法 | |
| JP3579468B2 (ja) | 耐デント性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JP4025515B2 (ja) | 加工性、焼き入れ性、溶接性が優れたリクライナーギヤー用鋼板及びその製造方法 | |
| JPH11209823A (ja) | プレス成形性の優れた高強度鋼板の製造方法 | |
| JP2626849B2 (ja) | 疲労特性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH05345916A (ja) | 伸びフランジ性および耐食性の優れた自動車足廻り部品用高強度熱延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040820 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040907 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041108 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050208 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050221 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080311 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090311 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100311 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100311 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110311 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120311 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130311 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130311 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140311 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |