JPH1072633A - Aluminum alloy clad material for heat exchanger, excellent in alkaline corrosion resistance - Google Patents
Aluminum alloy clad material for heat exchanger, excellent in alkaline corrosion resistanceInfo
- Publication number
- JPH1072633A JPH1072633A JP8249293A JP24929396A JPH1072633A JP H1072633 A JPH1072633 A JP H1072633A JP 8249293 A JP8249293 A JP 8249293A JP 24929396 A JP24929396 A JP 24929396A JP H1072633 A JPH1072633 A JP H1072633A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- sacrificial anode
- clad
- brazing
- corrosion resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、耐アルカリ腐食性
に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材、詳し
くは、フッ化物系フラックスを用いる不活性ガス雰囲気
ろう付けあるいは真空ろう付けにより、自動車用のラジ
エータ、ヒータコアなどのアルミニウム製熱交換器を製
造する場合、その構成部材であるチューブ材、ヘッダー
材などとして適用でき、とくに、当該熱交換器において
通常使用されるクーラントによるアルカリ腐食性環境に
対して優れた耐食性をそなえた熱交換器用アルミニウム
合金クラッド材に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an aluminum alloy clad material for heat exchangers having excellent alkali corrosion resistance. More specifically, the present invention relates to an inert gas atmosphere brazing or vacuum brazing using a fluoride type flux for automobiles. When manufacturing aluminum heat exchangers such as radiators and heater cores, it can be applied as tube materials, header materials, etc. that are components of the heat exchangers. The present invention relates to an aluminum alloy clad material for heat exchangers having excellent corrosion resistance.
【０００２】[0002]
【従来の技術】自動車用のラジエータやヒータコアのチ
ューブ材、ヘッダープレート材としては、3003合金など
のＡｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系
ろう材をクラッドし、他の面に、犠牲陽極材として、Ａ
ｌ−Ｚｎ系合金をクラッドした３層のアルミニウム合金
クラッド材が使用されている。2. Description of the Related Art As a tube material and a header plate material for a radiator and a heater core for an automobile, an Al-Si brazing material is clad on one surface of a core material made of an Al-Mn alloy such as 3003 alloy, and the other surface is formed. In addition, A as a sacrificial anode material
A three-layer aluminum alloy clad material clad with an l-Zn alloy is used.
【０００３】当該アルミニウム合金クラッド材におい
て、Ａｌ−Ｓｉ系ろう材は、フッ化物系フラックスを用
いる不活性ガス雰囲気ろう付けあるいは真空ろう付けに
より行われるチューブ材とフィン材との接合、チューブ
材とヘッダープレート材との接合のために設けられるも
のであり、犠牲陽極材は、ラジエータやヒータコアなど
のアルミニウム製熱交換器に組立てられた場合、作動流
体に対して犠牲陽極効果を発揮して芯材の孔食、隙間腐
食を防ぐために設けられるものである。[0003] In the aluminum alloy clad material, the Al-Si brazing material is formed by joining a tube material and a fin material by an inert gas atmosphere brazing or a vacuum brazing using a fluoride flux; The sacrificial anode material is provided for bonding with a plate material.When assembled in an aluminum heat exchanger such as a radiator or a heater core, the sacrificial anode material exerts a sacrificial anode effect on a working fluid and serves as a core material. It is provided to prevent pitting and crevice corrosion.
【０００４】これらの熱交換器においては、作動流体と
して、一般に、クーラントとして市販されているエチレ
ングリコールを主成分とする不凍液を水で0 〜50vol ％
濃度に希釈した中性〜弱アルカリ性の溶液が使用されて
いるが、作動流体によって、チューブなどを構成する前
記アルミニウム合金クラッド材に芯材を貫通する孔食が
生じ、熱交換機能を損なうことがしばしば経験されてい
る。In these heat exchangers, an antifreeze containing ethylene glycol as a main component, which is generally available as a coolant, is used as a working fluid in an amount of 0 to 50 vol% with water.
Although a neutral to weakly alkaline solution diluted to a concentration is used, the working fluid may cause pitting to penetrate the core material in the aluminum alloy clad material constituting a tube or the like, thereby impairing the heat exchange function. Often experienced.
【０００５】芯材の成分組成と犠牲陽極材の成分組成と
の組合わせを検討することにより、耐孔食性を高め、優
れた犠牲陽極効果を有する耐食性アルミニウム合金クラ
ッド材として、例えば、芯材を、Ｍｎ:0.3〜2.0 ％、Ｍ
ｇ:0.10 〜0.80％、Ｃｕ:0.05 〜0.50％を含有し、残部
Ａｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金で
構成し、芯材の一方側にクラッドされた皮材を、Ｚｎ:
0.3〜2.0 ％、Ｍｇ:0.1〜2.5 ％を含有し、残部Ａｌお
よび不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成
し、さらに、芯材の他方側にクラッドされた皮材を、Ｓ
ｉ:7.0〜15.0％、Ｍｇ:0.3〜2.5 ％を含有し、残部Ａｌ
および不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成
したクラッド材が提案されている。（特公昭62-45301号
公報)By examining the combination of the component composition of the core material and the component composition of the sacrificial anode material, pitting corrosion resistance is enhanced, and as a corrosion-resistant aluminum alloy clad material having an excellent sacrificial anode effect, for example, a core material is used. , Mn: 0.3-2.0%, M
g: An aluminum alloy containing 0.10 to 0.80% and Cu: 0.05 to 0.50%, the balance being Al and unavoidable impurities, and a clad material clad on one side of the core material is Zn:
An aluminum alloy containing 0.3 to 2.0% and Mg: 0.1 to 2.5%, the balance being Al and unavoidable impurities, and a cladding material clad on the other side of the core material,
i: 7.0-15.0%, Mg: 0.3-2.5%, balance Al
In addition, a clad material made of an aluminum alloy including unavoidable impurities has been proposed. (Japanese Patent Publication No. 62-45301)
【０００６】また、アルミニウム合金芯材の少なくとも
片面に犠牲陽極材として、Ｚｎ:0.1〜2.0 ％、Ｔｉ:0.0
01〜0.05％、Ｂ:0.0001 〜0.01％を含み、さらにＦｅ:
0.01〜1.0 ％、Ｓｉ:0.01 〜1.0 ％の範囲内においてＳ
ｉとＦｅを合計0.02〜1.5 ％含み、残部Ａｌおよび不可
避的不純物からなるアルミニウム合金を皮材として形成
したアルミニウム合金合せ材（特開昭63-114948 号公
報) 、芯材の片面または両面に、Ｆｅ:0.20 〜1.5 ％を
含み、さらにＺｎ:0.2〜2.0 ％、Ｍｇ:0.1〜1.5％、Ｍ
ｎ:0.3〜1.5 ％などのうちの１種または２種以上を含む
アルミニウム合金を犠牲陽極材として被覆したアルミニ
ウム合金複合材（特開平1-195257号公報)が提案されて
いる。Further, at least one surface of the aluminum alloy core material is provided with a sacrificial anode material of Zn: 0.1-2.0%, Ti: 0.0%.
01-0.05%, B: 0.0001-0.01%, and further Fe:
S within the range of 0.01 to 1.0% and Si: 0.01 to 1.0%
an aluminum alloy composite material containing a total of 0.02 to 1.5% of i and Fe and an aluminum alloy consisting of the balance of Al and unavoidable impurities as a skin material (JP-A-63-114948); Fe: 0.20-1.5%, Zn: 0.2-2.0%, Mg: 0.1-1.5%, M
An aluminum alloy composite material (JP-A-1-195257) in which an aluminum alloy containing one or more of n: 0.3 to 1.5% is coated as a sacrificial anode material has been proposed.
【０００７】これらのアルミニウム合金クラッド材は、
ラジエータ、ヒータコアなどのアルミニウム製熱交換器
のチューブ材などとして使用された場合、作動流体が、
比較的低温で且つ中性〜弱酸性でＣｌイオンを含む溶液
の場合には優れた犠牲陽極効果を発揮するが、作動流体
がｐＨ9 以上のアルカリ性の溶液の場合には、なお孔食
が生じ易いなど耐食性が十分でなく、防食効果を発揮で
きない場合も多い。[0007] These aluminum alloy clad materials are:
When used as a tube material for aluminum heat exchangers such as radiators and heater cores, the working fluid
In the case of a solution containing Cl ions at a relatively low temperature and neutral to weakly acidic, it exhibits an excellent sacrificial anode effect. However, when the working fluid is an alkaline solution having a pH of 9 or more, pitting corrosion still easily occurs. In many cases, the corrosion resistance is not sufficient and the anticorrosion effect cannot be exhibited.
【０００８】発明者らは、ｐＨ9 以上のアルカリ溶液中
において、犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム合金
クラッド材に生じる孔食発生の原因およびその対策を検
討する過程において、アルカリ環境の下では、犠牲陽極
層の表面に、褐色〜黒色を呈する多孔質の厚い皮膜が生
成し、皮膜の欠陥部に腐食が集中して優先腐食すること
により貫通孔が生じることを見出した。In the process of studying the cause of pitting generated in an aluminum alloy clad material clad with a sacrificial anode material and its countermeasure in an alkaline solution having a pH of 9 or more, in an alkaline environment, the sacrificial anode It has been found that a thick, porous film having a brown to black color is formed on the surface of the layer, and corrosion is concentrated on defective portions of the film to cause preferential corrosion, thereby forming through holes.
【０００９】[0009]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の知見
に基づいて、芯材と犠牲陽極材の電位差を利用して犠牲
陽極材を優先腐食させるが、その腐食形態を全面腐食と
するするような芯材と犠牲陽極材との組合わせについて
多角的な実験、検討を行った結果としてなされたもので
あり、その目的は、耐アルカリ腐食性に優れ、アルカリ
性を有する作動流体を使用した場合にも、孔食による貫
通孔の発生を防止できる熱交換器用アルミニウム合金ク
ラッド材を提供することにある。According to the present invention, the sacrificial anode material is preferentially corroded by utilizing the potential difference between the core material and the sacrificial anode material based on the above findings. It was made as a result of conducting various experiments and investigations on the combination of such a core material and a sacrificial anode material, and the purpose was to use a working fluid having excellent alkali corrosion resistance and alkalinity. Another object of the present invention is to provide an aluminum alloy clad material for a heat exchanger that can prevent the generation of through holes due to pitting.
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明による耐アルカリ腐食性に優れた熱交換器用
アルミニウム合金クラッド材は、アルミニウム合金より
なる芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系ろう材をクラッドし、他
の面に犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム合金クラ
ッド材において、犠牲陽極材が、Ｆｅ:0.5％を越え3.0
％以下、Ｉｎ:0.01 〜0.2 ％を含有し、残部Ａｌおよび
不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成される
ことを構成上の第１の特徴とする。In order to achieve the above object, the present invention provides an aluminum alloy clad material for a heat exchanger having excellent alkali corrosion resistance, comprising an aluminum alloy core material on one side of an aluminum alloy core material. Material is clad, and the sacrificial anode material is clad on the other surface.
% Or less, In: 0.01 to 0.2%, and the first feature of the structure is that it is composed of an aluminum alloy containing the balance of Al and inevitable impurities.
【００１１】第２の特徴は、犠牲陽極材が、Ｆｅ:0.5％
を越え3.0 ％以下、Ｉｎ:0.01 〜0.2 ％を含有し、さら
にＭｇ:0.1〜 2.5％、Ｚｎ:0.5〜4.0 ％、Ｓｎ:0.01 〜
0.2％、Ｇａ:0.01 〜0.2 ％のうちの１種または２種以
上を含み、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなるアル
ミニウム合金で構成されること、第３の特徴は、犠牲陽
極材がさらに、Ｃｒ:0.05 〜0.3 ％、Ｚｒ:0.05 〜0.3
％、Ｔｉ:0.05 〜0.3％、Ｂ:0.01 〜0.1 ％、Ｍｎ:0.1
〜1.0 ％、Ｓｉ:0.1〜1.0 ％のうちの１種または２種以
上を含有することにある。The second feature is that the sacrificial anode material is made of Fe: 0.5%
Over 3.0% or less, In: 0.01-0.2%, Mg: 0.1-2.5%, Zn: 0.5-4.0%, Sn: 0.01-0.2%
0.2%, Ga: One or more of 0.01 to 0.2%, and the balance is made of an aluminum alloy composed of Al and unavoidable impurities. The third feature is that the sacrificial anode material further comprises Cr : 0.05-0.3%, Zr: 0.05-0.3
%, Ti: 0.05 to 0.3%, B: 0.01 to 0.1%, Mn: 0.1
To 1.0% and Si: 0.1 to 1.0%.
【００１２】また、芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系ろう材を
クラッドし、他の面に上記組成を有する犠牲陽極材をク
ラッドしたアルミニウム合金クラッド材において、芯材
が、Ｍｎ:0.3〜2.0 ％、Ｃｕ:0.10 〜0.8 ％の１種また
は２種を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からな
るアルミニウム合金で構成されること、Ｍｎ:0.3〜2.0
％、Ｃｕ:0.10 〜0.8 ％の１種または２種を含み、さら
にＭｇ:0.1〜0.5 ％、Ｓｉ:0.1〜1 ％を含有し、残部Ａ
ｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構
成されること、および芯材がさらにＣｒ:0.05 〜0.3
％、Ｚｒ:0.05 〜0.3 ％、Ｔｉ:0.05 〜0.3 ％、Ｂ:0.0
1 〜0.1 ％のうちの１種または２種以上を含有すること
を第４、第５および第６の特徴とする。Further, in an aluminum alloy clad material in which an Al—Si brazing material is clad on one surface of a core material and a sacrificial anode material having the above composition is clad on the other surface, the core material has an Mn of 0.3 to 2.0%. , Cu: One or two kinds of 0.10 to 0.8%, the balance being made of an aluminum alloy composed of Al and unavoidable impurities, Mn: 0.3 to 2.0%
%, Cu: 0.10 to 0.8%, one or two types, and further contains 0.1 to 0.5% of Mg, 0.1 to 1% of Si, and the balance A
and an aluminum alloy comprising unavoidable impurities, and the core material further comprises Cr: 0.05 to 0.3.
%, Zr: 0.05 to 0.3%, Ti: 0.05 to 0.3%, B: 0.0
Fourth, fifth and sixth characteristics are that one or more of 1 to 0.1% is contained.
【００１３】本発明における合金成分の意義およびその
限定理由について説明すると、犠牲陽極材中のＦｅは、
マトリックス中にＡｌ−Ｆｅ系化合物を微細に分散さ
せ、材料表面に存在する化合物の位置において、皮膜成
分である水酸化アルミニウムの沈着を妨げ皮膜の生成を
抑制する結果、その部分が皮膜欠陥となって孔食が生じ
るが、皮膜欠陥は微細に分散しているＡｌ−Ｆｅ系化合
物の周辺に存在し、従って、その数は多く且つ均一に分
布するから、孔食も分散して腐食深さが浅くなり、貫通
孔は生じない。Ｆｅの好ましい含有範囲は0.5 ％を越え
3.0 ％以下であり、0.5 ％以下ではその効果が小さく、
3.0 ％を越えて含有すると犠牲陽極材の自己腐食性が増
大するとともに、圧延加工性が低下する。Ｆｅのさらに
好ましい含有範囲は0.7 ％を越え1.2 ％以下である。The significance of the alloy components in the present invention and the reasons for limiting them will be explained. Fe in the sacrificial anode material is:
The Al-Fe compound is finely dispersed in the matrix, and at the position of the compound present on the material surface, the deposition of aluminum hydroxide, which is a film component, is prevented and the formation of a film is suppressed. Although pitting corrosion occurs, the film defects are present around the finely dispersed Al-Fe-based compound, and the number thereof is large and uniformly distributed. It becomes shallow, and no through hole is formed. The preferred content range of Fe is more than 0.5%.
Below 3.0%, the effect is small at below 0.5%,
If the content exceeds 3.0%, the self-corrosion of the sacrificial anode material increases and the rolling processability decreases. A more preferred content range of Fe is more than 0.7% and not more than 1.2%.
【００１４】Ｉｎは、合金中に微量添加することにより
犠牲陽極材の電位を卑にして芯材に対する犠牲陽極効果
を保持させるよう機能し、その結果として芯材における
孔食や隙間腐食の発生を防止する。Ｉｎの好ましい含有
範囲は0.01〜0.2 ％であり、0.01％未満ではその効果が
小さく、0.2 ％を越えて含有すると自己耐食性および圧
延加工性が低下する。Ｉｎのさらに好ましい含有量は0.
01〜0.05％の範囲である。By adding a small amount of In to the alloy, In functions to lower the potential of the sacrificial anode material and maintain the sacrificial anode effect on the core material. As a result, pitting and crevice corrosion occur in the core material. To prevent. The preferred content range of In is 0.01 to 0.2%. If the content is less than 0.01%, the effect is small. If the content exceeds 0.2%, the self-corrosion resistance and the rolling processability are reduced. The more preferred content of In is 0.1.
It is in the range of 01-0.05%.
【００１５】Ｍｇは、ろう付け時に芯材中に拡散し、芯
材中のＳｉやＣｕとともに芯材の強度を向上させる。好
ましい含有範囲は0.1 〜2.5 ％であり、0.1 ％未満では
その効果が小さく、2.5 ％を越えるとろう付け時に局部
溶融が生じる。Ｚｎは犠牲陽極材の電位を卑にし、芯材
に対する犠牲陽極効果を保持させ、その結果として芯材
の孔食や隙間腐食を防止する。好ましい含有量は0.5 〜
4.0 ％であり、0.5 ％未満ではその効果が十分でなく、
4.0 ％を越えると自己腐食性が低下する。Ｚｎのさらに
好ましい含有範囲は1.0 〜2.0 ％である。[0015] Mg diffuses into the core material during brazing and improves the strength of the core material together with Si and Cu in the core material. The preferred content range is 0.1 to 2.5%. If the content is less than 0.1%, the effect is small, and if it exceeds 2.5%, local melting occurs during brazing. Zn makes the potential of the sacrificial anode material low, maintains the sacrificial anode effect on the core material, and as a result, prevents pitting and crevice corrosion of the core material. The preferred content is 0.5 to
4.0%, less than 0.5% is not effective enough,
If it exceeds 4.0%, the self-corrosion property decreases. The more preferable content range of Zn is 1.0 to 2.0%.
【００１６】Ｓｎ、Ｇａは、犠牲陽極材の電位を卑に
し、芯材に対する犠牲陽極効果を確実に発揮させ、芯材
における孔食の発生、隙間腐食の発生を防止するために
機能する。好ましい含有量は、Ｓｎ:0.01 〜0.2 ％、Ｇ
ａ:0.01 〜0.2 ％の範囲であり、それぞれ下限未満では
その効果が小さく、それぞれ上限を越えて含有する自己
腐食性が低下するとともに、圧延加工性が害される。Ｓ
ｎ、Ｇａのさらに好ましい含有量は、それぞれ0.01〜0.
05％の範囲である。なお、犠牲陽極材中に、0.05〜0.3
％のＣｒ、0.05〜0.3 ％のＺｒ、0.05〜0.3 ％のＴｉ、
0.01〜0.1 ％のＢ、Ｍｎ:0.1〜2.0 ％、Ｓｉ:0.1〜1.0
％を含有させても、その特性に影響を与えることはな
く、また、その特性を改善することもできる。Sn and Ga function to lower the potential of the sacrificial anode material, ensure the sacrificial anode effect on the core material, and prevent the occurrence of pitting corrosion and crevice corrosion in the core material. Preferred contents are Sn: 0.01-0.2%, G
a: It is in the range of 0.01 to 0.2%, and if each is less than the lower limit, its effect is small, and if it exceeds each upper limit, the self-corrosion contained therein is reduced and the rolling workability is impaired. S
More preferred contents of n and Ga are 0.01 to 0.
It is in the range of 05%. In addition, 0.05-0.3 in the sacrificial anode material
% Cr, 0.05-0.3% Zr, 0.05-0.3% Ti,
0.01 to 0.1% B, Mn: 0.1 to 2.0%, Si: 0.1 to 1.0
% Does not affect its properties and can also improve its properties.
【００１７】本発明においては、上記組成のアルミニウ
ム合金犠牲陽極材を使用することにより、芯材を構成す
るアルミニウム合金の成分組成に関係なく、耐アルカリ
腐食性が得られるが、芯材として、特定量のＭｎ、Ｃｕ
あるいは特定量のＭｎ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｓｉを含有するア
ルミニウム合金を使用した場合、さらに優れた効果を得
ることができる。In the present invention, by using the aluminum alloy sacrificial anode material having the above composition, alkali corrosion resistance can be obtained irrespective of the composition of the aluminum alloy constituting the core material. Amount of Mn, Cu
Alternatively, when an aluminum alloy containing specific amounts of Mn, Cu, Mg, and Si is used, more excellent effects can be obtained.
【００１８】芯材中のＭｎは、芯材の強度を向上させる
とともに、芯材の電位を貴にして犠牲陽極材との電位差
を大きくして耐食性を高めるよう機能する。好ましい含
有範囲は0.3 〜2.0 ％であり、0.3 ％未満ではその効果
が小さく、2.0 ％を越えて含有すると、鋳造時に粗大な
化合物が生成し、圧延加工性が害される結果、健全な板
材が得難い。Ｍｎのさらに好ましい含有量は0.5 〜1.5
％の範囲である。Mn in the core material functions not only to improve the strength of the core material, but also to increase the potential difference between the sacrificial anode material and the corrosion resistance by increasing the potential of the core material. The preferred content range is 0.3 to 2.0%. If the content is less than 0.3%, the effect is small. If the content exceeds 2.0%, a coarse compound is formed at the time of casting, and the rolling processability is impaired. . The more preferred content of Mn is 0.5 to 1.5.
% Range.
【００１９】Ｃｕは、芯材の強度を向上させるととも
に、芯材の電位を貴にし、犠牲陽極材との電位差、ろう
材との電位差を大きくして、防食効果を向上させるよう
機能する。さらに、芯材中のＣｕは、加熱ろう付け時
に、犠牲陽極材中およびろう材中に拡散して、なだらか
な濃度勾配を形成させる結果、芯材側の電位は貴とな
り、犠牲陽極材の表面側およびろう材の表面側の電位は
卑となって、犠牲陽極材中およびろう材中になだらかな
電位分布が形成され、腐食形態を全面腐食型にする。Ｃ
ｕの好ましい含有量は0.10〜0.8 ％の範囲であり、0.10
％未満ではその効果が小さく、0.8 ％を越えると、芯材
の耐食性が低下し、また融点が低下して、ろう付け時に
局部的な溶融が生じ易くなる。Ｃｕのさらに好ましい含
有範囲は0.3 〜0.6 ％である。Cu functions to enhance the strength of the core material, make the potential of the core material noble, increase the potential difference with the sacrificial anode material and the potential difference with the brazing material, and improve the anticorrosion effect. Further, Cu in the core material is diffused into the sacrificial anode material and the brazing material during heating brazing to form a gentle concentration gradient. As a result, the potential on the core material side becomes noble, and the surface of the sacrificial anode material becomes The potential on the side and on the surface side of the brazing material becomes base, and a gentle potential distribution is formed in the sacrificial anode material and the brazing material, thereby making the corrosion form a general corrosion type. C
The preferred content of u ranges from 0.10 to 0.8%,
If it is less than 0.8%, the effect is small, and if it exceeds 0.8%, the corrosion resistance of the core material is lowered, and the melting point is lowered, so that local melting tends to occur during brazing. The more preferable content range of Cu is 0.3 to 0.6%.
【００２０】Ｍｇは、芯材の強度を向上させる効果を有
するが、ろう付け性低下が懸念されることから、含有量
を0.1 〜0.5 ％とする。フッ化物系のフラックスを使用
する不活性ガス雰囲気ろう付けの場合、Ｍｇ量が0.5 ％
を越えると、Ｍｇがフッ化物系フラックスと反応してろ
う付け性が阻害され、Ｍｇのフッ化物が生成してろう付
け部の外観がわるくなる。真空ろう付けの場合には、心
材中のＭｇが0.5 ％を越えると、溶融ろうが芯材を浸食
し易くなる。Although Mg has the effect of improving the strength of the core material, its content is set to 0.1 to 0.5% because there is a concern that the brazing property may be reduced. In the case of inert gas atmosphere brazing using a fluoride flux, the Mg content is 0.5%.
If Mg exceeds Mg, the brazing property is impaired by the reaction of Mg with the fluoride-based flux, and the fluoride of Mg is generated to deteriorate the appearance of the brazed portion. In the case of vacuum brazing, if the content of Mg in the core material exceeds 0.5%, the molten solder tends to erode the core material.
【００２１】Ｓｉは、芯材の強度を向上させる機能を有
する。とくに、ろう付け中に犠牲陽極材から拡散してく
るＭｇと共存することにより、ろう付け後、時効硬化を
生ぜしめ、強度をさらに高める。好ましい含有範囲は0.
1 〜1 ％であり、0.1 ％未満ではその効果が小さく、1
％を越えて含有すると、耐食性を低下させるとともに、
芯材の融点を下げ、ろう付け時に局部溶融が生じ易くな
る。ＭｇおよびＳｉのさらに好ましい含有量は、それぞ
れ0.2 〜0.5 ％および0.2 〜0.5 ％の範囲である。[0021] Si has a function of improving the strength of the core material. In particular, coexistence with Mg diffused from the sacrificial anode material during brazing causes age hardening after brazing and further increases the strength. The preferred content range is 0.
1 to 1%, the effect is small if less than 0.1%, 1%
%, The corrosion resistance is reduced,
The melting point of the core material is lowered, and local melting tends to occur during brazing. More preferred contents of Mg and Si are in the range of 0.2-0.5% and 0.2-0.5%, respectively.
【００２２】Ｃｒ、Ｚｒ、Ｂは、ろう付け加熱時に、ろ
うが芯材中に侵入するのを抑制するよう機能する。好ま
しい含有範囲は、Ｃｒ:0.05 〜0.3 ％、Ｚｒ:0.05 〜0.
3 ％、Ｂ:0.01 〜0.1 ％であり、下限未満ではそれらの
効果が小さく、上限を越えて含有すると、鋳造時に巨大
な晶出物が生じるため、健全な材料の製造が困難とな
る。Ｔｉは、材料の厚さ方向に濃度の高い領域と低い領
域とに分かれ、それらが交互に分布する層状となり、Ｔ
ｉ濃度の低い領域が高い領域に比べて優先的に腐食する
ことにより腐食形態を層状にする効果を有し、それによ
って厚さ方向への腐食の進行を妨げて材料の耐孔食性を
向上させる。Ｔｉの好ましい含有量は0.05〜0.3 ％の範
囲で、下限未満では効果が十分でなく、0.3 ％を越える
と、鋳造時に巨大な晶出物が生成し易くなり、健全な材
料の製造が難しくなる。Cr, Zr, and B function to prevent the brazing from entering the core material during brazing. The preferred content ranges are: Cr: 0.05-0.3%, Zr: 0.05-0.2%.
If the content is less than the lower limit, the effects thereof are small, and if the content exceeds the upper limit, a huge crystallized substance is produced at the time of casting, which makes it difficult to produce a sound material. Ti is divided into a high-concentration region and a low-concentration region in the thickness direction of the material.
The region having a low i-concentration has the effect of corroding the layered form by preferentially corroding as compared with the region having a high i concentration, thereby preventing the progress of corrosion in the thickness direction and improving the pitting corrosion resistance of the material. . The preferred content of Ti is in the range of 0.05 to 0.3%. If the content is less than the lower limit, the effect is not sufficient. If the content is more than 0.3%, huge crystals are easily formed at the time of casting, making it difficult to produce a sound material. .
【００２３】[0023]
【発明の実施の形態】本発明の熱交換器用アルミニウム
合金クラッド材は、芯材、犠牲陽極材およびろう材を構
成するアルミニウム合金を、半連続鋳造により造塊し、
芯材および犠牲陽極材については均質化処理したのち、
それぞれ所定厚さまで熱間圧延する。ついで、各材料を
組合わせ、常法に従って、熱間圧延によりクラッド材と
し、最終的に所定厚さまで冷間圧延する工程を経て製造
される。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The aluminum alloy clad material for a heat exchanger of the present invention is formed by semi-continuous casting of an aluminum alloy constituting a core material, a sacrificial anode material and a brazing material.
After homogenizing the core material and sacrificial anode material,
Each is hot-rolled to a predetermined thickness. Then, the respective materials are combined, formed into a clad material by hot rolling according to a conventional method, and finally manufactured through a process of cold rolling to a predetermined thickness.
【００２４】本発明のアルミニウム合金クラッド材から
溶接管を製造して熱交換器用チューブ材とし、またヘッ
ダープレート材として、自動車用のラジエータやヒータ
コアなどのアルミニウム製熱交換器の組立てに使用する
場合には、アルミニウム合金のフィン材を組合わせ、ろ
う付け炉中において、フッ化物系フラックスを用いる不
活性ガス雰囲気ろう付け、あるいは真空ろう付けを行
う。When a welded tube is manufactured from the aluminum alloy clad material of the present invention to be used as a tube material for a heat exchanger, and as a header plate material, it is used for assembling an aluminum heat exchanger such as a radiator or a heater core for an automobile. Performs brazing in an inert gas atmosphere using a fluoride-based flux or vacuum brazing in a brazing furnace by combining a fin material of an aluminum alloy.
【００２５】そのために、本発明のアルミニウム合金ク
ラッド材において、芯材の片面にはＡｌ−Ｓｉ系ろう材
がクラッドされる。この場合、不活性ガス雰囲気ろう付
け用としては、基本的にＳｉ:6〜13％を含有するＡｌ−
Ｓｉ合金が適用され、真空ろう付け用としては、さら
に、例えばＭｇ:0.5〜3.0 ％を含むＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ合
金が適用される。これらのＡｌ−Ｓｉ系ろう材には、Ｂ
ｉ:0.1％以下、Ｂｅ:0.1％以下、Ｃａ:1.0％以下、Ｌ
ｉ:1.0％以下のうちの１種または２種以上を含有させる
こともできる。For this purpose, in the aluminum alloy clad material of the present invention, an Al—Si brazing material is clad on one surface of the core material. In this case, for brazing in an inert gas atmosphere, Al— basically containing 6 to 13% of Si—
An Si alloy is applied, and for vacuum brazing, an Al-Si-Mg alloy containing, for example, 0.5 to 3.0% of Mg is further applied. These Al-Si brazing materials include B
i: 0.1% or less, Be: 0.1% or less, Ca: 1.0% or less, L
i: One or more of 1.0% or less can be contained.
【００２６】[0026]
実施例１ 連続鋳造により、表１に示す組成を有する芯材用アルミ
ニウム合金、表２に示す組成を有する犠牲陽極材用アル
ミニウム合金、およびろう材用合金（JIS BA4343、Ｓ
ｉ:7.5％、残部Ａｌおよび不可避的不純物）を造塊し
た。芯材用アルミニウム合金および犠牲陽極材用アルミ
ニウム合金の鋳塊については均質化処理を行い、犠牲陽
極材用アルミニウム合金およびろう材用合金の鋳塊を所
定の厚さまで熱間圧延し、これらの圧延材と芯材用合金
の鋳塊を組合わせて熱間圧延し、クラッド材とした。さ
らに冷間圧延、中間焼鈍を行い、最終冷間圧延により厚
さ0.25mmのクラッド板材(H14) を作製した。クラッド板
材のろう材クラッド率は10％、犠牲陽極材のクラッド厚
さは0.025 〜0.075mm(クラッド率10〜30％）とした。Example 1 By continuous casting, an aluminum alloy for a core material having a composition shown in Table 1, an aluminum alloy for a sacrificial anode material having a composition shown in Table 2, and an alloy for a brazing material (JIS BA4343, S
i: 7.5%, balance Al and inevitable impurities). The ingots of the aluminum alloy for the core material and the aluminum alloy for the sacrificial anode material are subjected to a homogenization treatment, and the ingots of the aluminum alloy for the sacrificial anode material and the alloy for the brazing material are hot-rolled to a predetermined thickness. The material and the ingot of the core material alloy were combined and hot-rolled to obtain a clad material. Further, cold rolling and intermediate annealing were performed, and a clad sheet material (H14) having a thickness of 0.25 mm was produced by final cold rolling. The brazing material clad ratio of the clad plate material was 10%, and the clad thickness of the sacrificial anode material was 0.025 to 0.075 mm (cladding ratio 10 to 30%).
【００２７】[0027]
【表１】 《表注》Feは不可避的不純物 試験材E のSiは不可避的不純物[Table 1] << Table Note >> Fe is inevitable impurity Si in test material E is inevitable impurity
【００２８】[0028]
【表２】 《表注》Siは不可避的不純物[Table 2] << Table Note >> Si is an inevitable impurity
【００２９】得られたクラッド板材のろう材側に、Ｍ
ｎ:1.2％、Ｚｎ:1.5％を含有し、残部Ａｌおよび不可避
的不純物からなるアルミニウム合金板（厚さ0.10mm) を
コルゲート加工してなるフィン材を配置し、フッ化物系
フラックスを使用して、窒素ガス雰囲気中で600 ℃( 材
料温度) の温度に加熱し、ろう付けを行ったのち、ろう
付け後の板材とフィンの接合状況を目視により観察し、
芯材および犠牲陽極材の溶融状況を断面組織観察により
調べた。On the brazing material side of the obtained clad sheet material,
A fin material obtained by corrugating an aluminum alloy plate (thickness 0.10 mm) containing n: 1.2% and Zn: 1.5%, the balance being Al and unavoidable impurities is arranged, and using a fluoride-based flux. After heating to a temperature of 600 ° C (material temperature) in a nitrogen gas atmosphere and brazing, the state of bonding between the plate and the fins after brazing was visually observed,
The melting state of the core material and the sacrificial anode material was examined by cross-sectional structure observation.
【００３０】つぎに、クラッド板材にフィン材を配置す
ることなく、クラッド板材を、そのままの状態で、上記
フッ化物系フラックスを使用するろう付けと同じ条件で
加熱して試験材とし、以下に示すような腐食試験を行っ
た。 腐食試験１：ろう材側（外面側）について、ＣＡＳＳ試
験（試験期間30日) を行った。Next, without placing a fin material on the clad plate material, the clad plate material was heated as it was under the same conditions as in the brazing using the above-mentioned fluoride-based flux to obtain a test material. Such a corrosion test was performed. Corrosion test 1: A CASS test (test period 30 days) was performed on the brazing material side (outer surface side).
【００３１】腐食試験２：犠牲陽極材側（内面側）につ
いて、市販の不凍液を、蒸留水により30vol ％濃度に希
釈し、苛性ソーダを加えてｐＨ10に調整した腐食液を使
用して、試験材を、88℃の温度に加熱した腐食液中に8h
浸漬したのち、冷却して25℃の温度に16h 保持するとい
うサイクルを3 カ月間繰り返した。Corrosion test 2: On the sacrificial anode material side (inner side), a commercially available antifreeze solution was diluted with distilled water to a concentration of 30 vol%, and caustic soda was added to adjust the pH to 10 using a corrosion solution. 8h in corrosive liquid heated to a temperature of 88 ° C
After immersion, the cycle of cooling and maintaining the temperature at 25 ° C for 16 hours was repeated for three months.
【００３２】腐食試験３：犠牲陽極材側（内面側）につ
いて、Ｃｌ- :195ppm 、ＳＯ4 2 - :60ppm、Ｃｕ2+:1ppm
、Ｆｅ3+:30ppmを含む水溶液を腐食液とし、試験材
を、88℃の温度に加熱した腐食液中に8h浸漬したのち、
冷却して25℃の温度に16h 保持するというサイクルを3
カ月間繰り返した。[0032] Corrosion Test 3: the sacrificial anode material side (inner surface side), Cl -: 195ppm, SO 4 2 -: 60ppm, Cu 2+: 1ppm
, Fe 3+ : An aqueous solution containing 30 ppm was used as a corrosive liquid, and the test material was immersed in a corrosive liquid heated to a temperature of 88 ° C. for 8 hours.
The cycle of cooling and maintaining the temperature at 25 ° C for 16 hours is 3
Repeated for months.
【００３３】芯材と犠牲陽極材の組合わせ、その場合の
ろう付け性および腐食試験の結果を表３に示す。表３に
みられるように、本発明に従う試験材は、いずれも、圧
延加工性は良好で割れなどの欠陥を生じることがなく、
また、ろう付け部の接合状況も良好で、芯材、犠牲陽極
材に局部溶融も観察されず、腐食試験１による最大腐食
深さは、いずれも0.11mm以下で、クラッド板材の板厚の
半分程度にしか達しておらず、また腐食試験２、３によ
る最大腐食深さは0.10mm以下で、板厚の１／２に達しな
い優れた耐食性を示した。なお、犠牲陽極材のクラッド
率10〜30％の範囲において、本発明の効果が十分に発揮
された。Table 3 shows the combinations of the core material and the sacrificial anode material, and the results of the brazing property and the corrosion test in that case. As can be seen from Table 3, all of the test materials according to the present invention have good rolling workability and do not cause defects such as cracks.
In addition, the bonding condition of the brazed portion was good, no local melting was observed in the core material and the sacrificial anode material, and the maximum corrosion depth according to the corrosion test 1 was 0.11 mm or less, which was half the thickness of the clad plate material. And the maximum corrosion depth according to corrosion tests 2 and 3 was 0.10 mm or less, showing excellent corrosion resistance that did not reach half of the plate thickness. Note that the effect of the present invention was sufficiently exhibited in the range of the sacrificial anode material having a cladding ratio of 10 to 30%.
【００３４】[0034]
【表３】 《表注》圧延加工性 ○: 良好 ろう付け性 ○: 良好[Table 3] << Table Note >> Rolling workability ○: Good Brazing property ○: Good
【００３５】比較例１ 連続鋳造により、表４に示す組成を有する芯材用アルミ
ニウム合金、表５に示す組成の犠牲陽極材用アルミニウ
ム合金、およびろう材用合金（JIS BA4343、Ｓｉ:7.5
％、残部Ａｌおよび不可避的不純物）を造塊し、実施例
１と同一の条件により、厚さ0.25mmのクラッド板材（ろ
う材クラッド率:10 ％、犠牲陽極材クラッド率20％) を
作製した。得られたクラッド板材について、実施例１と
同じ方法でろう付けを行い、また実施例１と同じ条件で
腐食試験の試験材を作製し、ろう付け接合状況の目視観
察、断面組織観察、および腐食試験を行った。結果を表
６に示す。なお、表４、表５および表６において、本発
明の条件を外れたものには下線を付した。Comparative Example 1 By continuous casting, an aluminum alloy for a core material having a composition shown in Table 4, an aluminum alloy for a sacrificial anode material having a composition shown in Table 5, and an alloy for a brazing material (JIS BA4343, Si: 7.5
%, The balance Al and unavoidable impurities) were ingot, and a clad plate material having a thickness of 0.25 mm (brazing material cladding ratio: 10%, sacrificial anode material cladding ratio: 20%) was produced under the same conditions as in Example 1. . The obtained clad plate material was brazed by the same method as in Example 1, and a test material for a corrosion test was prepared under the same conditions as in Example 1. Visual observation of the brazing joint condition, cross-sectional structure observation, and corrosion were performed. The test was performed. Table 6 shows the results. In Tables 4, 5, and 6, those outside the conditions of the present invention are underlined.
【００３６】[0036]
【表４】 《表注》Feは不可避的不純物[Table 4] << Table Note >> Fe is an inevitable impurity
【００３７】[0037]
【表５】 《表注》Siは不可避的不純物[Table 5] << Table Note >> Si is an inevitable impurity
【００３８】[0038]
【表６】 《表注》圧延加工性 ○: 良好 ×: 割れ発生 ろう付け性 ○: 良好 △: 局部溶解有り ×：局部溶解が激しい[Table 6] << Table Note >> Rolling workability ○: Good ×: Crack generation Brazing property ○: Good △: Local dissolution ×: Local dissolution is severe
【００３９】表６にみられるように、試験材No.16 は、
犠牲陽極材中のＦｅ量が少ないため、腐食試験２におい
て孔食による貫通孔が生じた。試験材No.17 は犠牲陽極
材中のＦｅ量が多過ぎ、試験材No.18 は犠牲陽極材中に
Ｉｎが含まれず、試験材No.21 は犠牲陽極材中のＺｎ量
が多いため、腐食試験３における腐食深さが大きい。試
験材No.19 、試験材No.22 、試験材No.23 は、それぞれ
犠牲陽極材中のＩｎ、Ｓｎ、Ｇａの含有量が多過ぎるた
め、また試験材No.26 は芯材中のＭｎ量が多過ぎて鋳造
時に粗大な化合物が生成されたため、いずれも圧延加工
において割れが発生し、クラッド板材を製造することが
できなかった。試験材No.20 は犠牲陽極材中のＭｇ量が
多過ぎるため、ろう付け時に局部融解が生じた。As shown in Table 6, the test material No. 16
Since the amount of Fe in the sacrificial anode material was small, in corrosion test 2, a through hole was formed due to pitting. Test material No. 17 has too much Fe in the sacrificial anode material, test material No. 18 does not contain In in the sacrificial anode material, and test material No. 21 has a large amount of Zn in the sacrificial anode material. Corrosion depth in corrosion test 3 is large. Test material No. 19, test material No. 22, and test material No. 23 each contained too much In, Sn, and Ga in the sacrificial anode material, and test material No. 26 had Mn in the core material. Since the amount was too large and a coarse compound was generated at the time of casting, cracks occurred in the rolling process, and it was impossible to produce a clad sheet material. In test material No. 20, local melting occurred during brazing because the amount of Mg in the sacrificial anode material was too large.
【００４０】試験材No.24 は芯材中のＳｉ量が多過ぎて
芯材の融点が低下し、ろう付け時に局部溶解が生じたた
め、試験材No.28 は芯材中のＣｕ含有量が多過ぎ、試験
材No.29 は芯材中のＭｇ量が高過ぎて、ともに、ろう付
けにおいて局部融解が生じたため、いずれも腐食試験材
の製造ができなかった。試験材No.25 、試験材No.27
は、それぞれ芯材中のＭｎ、Ｃｕの含有量が低過ぎるた
め、犠牲陽極材との間の電位差が小さくなり、十分な耐
食効果が与えられず、とくに腐食試験１および腐食試験
３において、腐食深さが大きくなっている。In Test Material No. 24, the amount of Si in the core material was too large, the melting point of the core material was lowered, and local melting occurred during brazing. Therefore, in Test Material No. 28, the Cu content in the core material was In the case of test material No. 29, the amount of Mg in the core material was too high, and local melting occurred during brazing, so that no corrosion test material could be manufactured in any case. Test material No.25, Test material No.27
In each case, since the contents of Mn and Cu in the core material were too low, the potential difference between the sacrificial anode material and the sacrificial anode material was small, and sufficient corrosion resistance was not provided. The depth is increasing.
【００４１】[0041]
【発明の効果】本発明によれば、耐食性、とくに耐アル
カリ腐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッ
ド材が提供される。このアルミニウム合金クラッド材
は、とくに自動車用ラジエータ、ヒータコアなどのチュ
ーブ材、ヘッダープレート材として好適に使用できる。According to the present invention, there is provided an aluminum alloy clad material for a heat exchanger having excellent corrosion resistance, particularly excellent alkali corrosion resistance. This aluminum alloy clad material can be suitably used particularly as a tube material for a radiator for automobiles, a heater core, and the like, and a header plate material.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２８Ｆ 19/06 Ｆ２８Ｆ 19/06 Ａ ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (51) Int.Cl. 6 Identification code Agency reference number FI Technical display location F28F 19/06 F28F 19/06 A
Claims (6)
Ａｌ−Ｓｉ系のろう材をクラッドし、他の面に犠牲陽極
材をクラッドしたアルミニウム合金クラッド材におい
て、犠牲陽極材が、Ｆｅ:0.5％を越え3.0 ％以下（重量
％、以下同じ）、Ｉｎ:0.01 〜0.2 ％を含有し、残部Ａ
ｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構
成されることを特徴とする耐アルカリ腐食性に優れた熱
交換器用アルミニウム合金クラッド材。1. An aluminum alloy clad material in which an Al-Si brazing material is clad on one surface of a core material made of an aluminum alloy and a sacrificial anode material is clad on the other surface, wherein the sacrificial anode material is Fe: 0.5%. Over 3.0% (% by weight, the same applies hereinafter), In: 0.01 to 0.2%, with the balance being A
1. An aluminum alloy clad material for heat exchangers having excellent alkali corrosion resistance, comprising an aluminum alloy comprising l and unavoidable impurities.
Ａｌ−Ｓｉ系のろう材をクラッドし、他の面に犠牲陽極
材をクラッドしたアルミニウム合金クラッド材におい
て、犠牲陽極材が、Ｆｅ:0.5％を越え3.0 ％以下、Ｉ
ｎ:0.01 〜0.2 ％を含有し、さらにＭｇ:0.1〜2.5 ％、
Ｚｎ:0.5〜4.0 ％、Ｓｎ:0.01 〜0.2 ％、Ｇａ:0.01 〜
0.2 ％のうちの１種または２種以上を含み、残部Ａｌお
よび不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成さ
れることを特徴とする耐アルカリ腐食性に優れた熱交換
器用アルミニウム合金クラッド材。2. An aluminum alloy clad material in which an Al—Si brazing material is clad on one surface of a core material made of an aluminum alloy and a sacrificial anode material is clad on the other surface, wherein the sacrificial anode material is Fe: 0.5%. Over 3.0%, I
n: 0.01 to 0.2%, Mg: 0.1 to 2.5%,
Zn: 0.5-4.0%, Sn: 0.01-0.2%, Ga: 0.01-
An aluminum alloy clad material for heat exchangers having excellent alkali corrosion resistance, characterized in that it contains one or more of 0.2%, and is composed of an aluminum alloy containing the balance of Al and inevitable impurities.
％、Ｚｒ:0.05 〜0.3 ％、Ｔｉ:0.05 〜0.3 ％、Ｂ:0.0
1 〜0.1 ％、Ｍｎ:0.1〜2.0 ％、Ｓｉ:0.1〜1.0 ％のう
ちの１種または２種以上を含有する請求項１〜２記載の
耐アルカリ腐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金
クラッド材。3. The sacrificial anode material further comprises Cr: 0.05 to 0.3.
%, Zr: 0.05 to 0.3%, Ti: 0.05 to 0.3%, B: 0.0
3. An aluminum alloy clad having excellent alkali corrosion resistance according to claim 1, which contains one or more of 1 to 0.1%, Mn: 0.1 to 2.0%, and Si: 0.1 to 1.0%. Wood.
〜0.8 ％の１種または２種を含有し、残部Ａｌおよび不
可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成されるこ
とを特徴とする請求項１〜３記載の耐アルカリ腐食性に
優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。4. A core material comprising: Mn: 0.3 to 2.0%, Cu: 0.10
The aluminum for heat exchangers having excellent alkali corrosion resistance according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the aluminum is an aluminum alloy containing at least one or two kinds in an amount of 0.8% and the balance being Al and unavoidable impurities. Alloy clad material.
〜0.8 ％の１種または２種を含み、さらにＭｇ:0.1〜0.
5 ％、Ｓｉ:0.1〜1 ％を含有し、残部Ａｌおよび不可避
的不純物からなるアルミニウム合金で構成されることを
特徴とする請求項１〜３記載の耐アルカリ腐食性に優れ
た熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。5. A core material comprising: Mn: 0.3 to 2.0%, Cu: 0.10
0.80.8% of one or two kinds, and further, Mg: 0.1〜0.2.
4. The aluminum for heat exchangers having excellent alkali corrosion resistance according to claim 1, wherein said aluminum alloy contains 5% and 0.1% to 1% of Si and the balance is Al and an unavoidable impurity. Alloy clad material.
ｒ:0.05 〜0.3 ％、Ｔｉ:0.05 〜0.3 ％、Ｂ:0.01 〜0.
1 ％のうちの１種または２種以上を含有することを特徴
とする請求項４〜５記載の耐アルカリ腐食性に優れた熱
交換器用アルミニウム合金クラッド材。6. The core material further comprises Cr: 0.05-0.3%, Z:
r: 0.05-0.3%, Ti: 0.05-0.3%, B: 0.01-0.
6. The aluminum alloy clad material for heat exchangers having excellent alkali corrosion resistance according to claim 4, which contains one or more of 1%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24929396A JP3529074B2 (en) | 1996-08-30 | 1996-08-30 | Aluminum alloy clad material for heat exchanger with excellent alkali corrosion resistance |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24929396A JP3529074B2 (en) | 1996-08-30 | 1996-08-30 | Aluminum alloy clad material for heat exchanger with excellent alkali corrosion resistance |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1072633A true JPH1072633A (en) | 1998-03-17 |
| JP3529074B2 JP3529074B2 (en) | 2004-05-24 |
Family
ID=17190825
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24929396A Expired - Fee Related JP3529074B2 (en) | 1996-08-30 | 1996-08-30 | Aluminum alloy clad material for heat exchanger with excellent alkali corrosion resistance |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3529074B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6261706B1 (en) * | 1999-10-04 | 2001-07-17 | Denso Corporation | Aluminum alloy clad material for heat exchangers exhibiting high strength and excellent corrosion resistance |
-
1996
- 1996-08-30 JP JP24929396A patent/JP3529074B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6261706B1 (en) * | 1999-10-04 | 2001-07-17 | Denso Corporation | Aluminum alloy clad material for heat exchangers exhibiting high strength and excellent corrosion resistance |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3529074B2 (en) | 2004-05-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5336967B2 (en) | Aluminum alloy clad material | |
| JP4993440B2 (en) | High strength aluminum alloy clad material for heat exchangers with excellent brazeability | |
| KR20070061410A (en) | Aluminum alloy brazing sheet | |
| JP4916334B2 (en) | Aluminum alloy clad material for heat exchangers with excellent strength and brazing | |
| JP3763498B2 (en) | Aluminum alloy clad material for heat exchangers with excellent corrosion resistance | |
| JP4916333B2 (en) | Aluminum alloy clad material for heat exchangers with excellent strength and brazing | |
| JP4023760B2 (en) | Aluminum alloy clad material for heat exchangers with excellent brazing and corrosion resistance | |
| JP3772017B2 (en) | High strength and high corrosion resistance aluminum alloy clad material for heat exchanger | |
| JP2000309837A (en) | Aluminum alloy clad material for heat exchanger excellent in erosion and corrosion resistance | |
| JP3360026B2 (en) | Brazing method of aluminum alloy brazing sheet for heat exchanger | |
| JP3243188B2 (en) | Aluminum alloy clad material for heat exchangers with excellent alkali corrosion resistance | |
| JP3243189B2 (en) | Aluminum alloy clad material for heat exchangers with excellent alkali corrosion resistance | |
| JP3876180B2 (en) | Aluminum alloy three-layer clad material | |
| JPH1180870A (en) | Aluminum alloy clad material for heat exchanger excellent in strength and corrosion resistance | |
| JP3538507B2 (en) | Aluminum alloy clad material for heat exchanger with excellent alkali corrosion resistance | |
| JPH07179971A (en) | Aluminum alloy brazing sheet bar for resistance welding | |
| JPH11293371A (en) | Aluminum alloy clad material for heat exchanger, excellent in strength and corrosion resistance | |
| JP3876179B2 (en) | Aluminum alloy three-layer clad material | |
| JP3529074B2 (en) | Aluminum alloy clad material for heat exchanger with excellent alkali corrosion resistance | |
| JP2990027B2 (en) | Method of manufacturing aluminum alloy brazing sheet for heat exchanger | |
| JP2933382B2 (en) | High strength and high corrosion resistance aluminum alloy clad material for heat exchanger | |
| JPH06212331A (en) | Aluminum alloy brazing sheet having high strength and high corrosion resistance | |
| JPH09176768A (en) | Aluminum alloy clad material for heat exchanger excellent in alkaline corrosion resistance | |
| JP2693181B2 (en) | Aluminum brazing sheet | |
| JPH05230577A (en) | High strength and high corrosion resistance aluminum alloy clad material for heat exchanger |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040220 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080305 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090305 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090305 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100305 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110305 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110305 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120305 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130305 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130305 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140305 Year of fee payment: 10 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |