JPH1053824A - 接点材用銅合金およびその製造方法 - Google Patents
接点材用銅合金およびその製造方法Info
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- JPH1053824A JPH1053824A JP8211333A JP21133396A JPH1053824A JP H1053824 A JPH1053824 A JP H1053824A JP 8211333 A JP8211333 A JP 8211333A JP 21133396 A JP21133396 A JP 21133396A JP H1053824 A JPH1053824 A JP H1053824A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 所定の強度と導電性を有し、耐摩耗性、耐熱
性に優れた接点材用銅合金、およびその製造方法を提供
する。 【解決手段】 10wt% を超え30wt% 以下のＣｒを含み、
残部が銅および不可避不純物からなり、前記Ｃｒがファ
イバ状に分散している。 【効果】 本発明の銅合金は、強度と導電性のバランス
に優れ、また、耐摩耗性、耐熱性にも優れている。従っ
て、小型化、高機能化、高寿命化の進むスイッチ、リレ
ー等の開閉器や遮断器等の接点材およびバネ接点材、コ
ンミテーター等の摺動接点材として好適である。
性に優れた接点材用銅合金、およびその製造方法を提供
する。 【解決手段】 10wt% を超え30wt% 以下のＣｒを含み、
残部が銅および不可避不純物からなり、前記Ｃｒがファ
イバ状に分散している。 【効果】 本発明の銅合金は、強度と導電性のバランス
に優れ、また、耐摩耗性、耐熱性にも優れている。従っ
て、小型化、高機能化、高寿命化の進むスイッチ、リレ
ー等の開閉器や遮断器等の接点材およびバネ接点材、コ
ンミテーター等の摺動接点材として好適である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、スイッチ、リレー
等の開閉器や遮断器等の接点材、バネ接点材やコンミテ
ーター等の摺動接点材、モーターの整流子外周部の摺動
部材等として使用される接点材用銅合金およびその製造
方法に関する。
等の開閉器や遮断器等の接点材、バネ接点材やコンミテ
ーター等の摺動接点材、モーターの整流子外周部の摺動
部材等として使用される接点材用銅合金およびその製造
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】スイッチ、リレー等の開閉器や遮断器等
の接点材およびバネ接点材、コンミテーター等の摺動接
点材、モーター等の摺動部材等には、導電性に優れた無
酸素銅、タフピッチ銅、Ａｇ入り銅等が使用されてい
る。
の接点材およびバネ接点材、コンミテーター等の摺動接
点材、モーター等の摺動部材等には、導電性に優れた無
酸素銅、タフピッチ銅、Ａｇ入り銅等が使用されてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、電子電気機器部
品においては小型化、高機能化、高寿命化が強く要求さ
れるようになり、モーター、スイッチ、リレー等の部品
も例外ではない。例えば、モーター等の整流子外周部の
摺動部材には、銅または Cu-Ag系合金等が使用されてい
たが、耐摩耗性が不十分なため摺動中に接触抵抗が増大
したり、摩耗粉が発生してモーターの寿命が短かくなる
という問題があった。また、耐熱性も不十分で摺動中に
変形や溶着が起きるという問題も生じていた。本発明
は、所定の強度と導電性を有し、耐摩耗性、耐熱性に優
れた接点材用銅合金、およびその製造方法の提供を目的
とする。
品においては小型化、高機能化、高寿命化が強く要求さ
れるようになり、モーター、スイッチ、リレー等の部品
も例外ではない。例えば、モーター等の整流子外周部の
摺動部材には、銅または Cu-Ag系合金等が使用されてい
たが、耐摩耗性が不十分なため摺動中に接触抵抗が増大
したり、摩耗粉が発生してモーターの寿命が短かくなる
という問題があった。また、耐熱性も不十分で摺動中に
変形や溶着が起きるという問題も生じていた。本発明
は、所定の強度と導電性を有し、耐摩耗性、耐熱性に優
れた接点材用銅合金、およびその製造方法の提供を目的
とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
10wt% を超え30wt% 以下のＣｒを含み、残部が銅および
不可避不純物からなり、前記Ｃｒがファイバ状に分散し
ていることを特徴とする接点材用銅合金である。
10wt% を超え30wt% 以下のＣｒを含み、残部が銅および
不可避不純物からなり、前記Ｃｒがファイバ状に分散し
ていることを特徴とする接点材用銅合金である。
【０００５】請求項２記載の発明は、10wt% を超え30wt
% 以下のＣｒを含み、さらにＡｌ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｍｎ、
Ｃｏ、Ａｇ、Ｂ、Ｍｇ、Ｔｉ、Ｚｒの何れか１種以上を
総計で0.005wt%〜0.5wt%含み、残部が銅および不可避不
純物からなり、前記Ｃｒがファイバ状に分散しているこ
とを特徴とする接点材用銅合金である。
% 以下のＣｒを含み、さらにＡｌ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｍｎ、
Ｃｏ、Ａｇ、Ｂ、Ｍｇ、Ｔｉ、Ｚｒの何れか１種以上を
総計で0.005wt%〜0.5wt%含み、残部が銅および不可避不
純物からなり、前記Ｃｒがファイバ状に分散しているこ
とを特徴とする接点材用銅合金である。
【０００６】請求項３記載の発明は、Ｃｒのファイバ状
分散物の径が５μｍ以下であることを特徴とする請求項
１記載の接点材用銅合金である。
分散物の径が５μｍ以下であることを特徴とする請求項
１記載の接点材用銅合金である。
【０００７】請求項４記載の発明は、Ｃｒのファイバ状
分散物の径が５μｍ以下であることを特徴とする請求項
２記載の接点材用銅合金である。
分散物の径が５μｍ以下であることを特徴とする請求項
２記載の接点材用銅合金である。
【０００８】請求項５記載の発明は、請求項１記載の接
点材用銅合金の溶体化処理した加工材に時効処理を施
し、次いで加工率90% 以上の冷間加工を施すことを特徴
とする接点材用銅合金の製造方法である。
点材用銅合金の溶体化処理した加工材に時効処理を施
し、次いで加工率90% 以上の冷間加工を施すことを特徴
とする接点材用銅合金の製造方法である。
【０００９】請求項６記載の発明は、請求項２記載の接
点材用銅合金の溶体化処理した加工材に時効処理を施
し、次いで加工率90% 以上の冷間加工を施すことを特徴
とする接点材用銅合金の製造方法である。
点材用銅合金の溶体化処理した加工材に時効処理を施
し、次いで加工率90% 以上の冷間加工を施すことを特徴
とする接点材用銅合金の製造方法である。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の接点材用銅合金は、銅ま
たは銅合金マトリックス中にＣｒをファイバ状に分散さ
せた、所定の強度と導電性を有し且つ耐摩耗性と耐熱性
に優れたものである。前記Ｃｒファイバ分散物の径を５
μｍ以下に規定することにより、強度や耐摩耗性等の特
性をさらに高めることができる。以下に本発明の接点材
用銅合金の合金成分について説明する。Ｃｒは、Ｃｕマ
トリックスへの固溶量が0.7wt%程度と少なく、本発明の
ような10wt%を超える多量のＣｒを含有する銅合金で
は、その殆どが析出する。従ってＣｒは銅の導電率をあ
まり下げずに、強度、耐摩耗性、耐熱性等の接点材に必
要な特性を向上させ得る合金元素である。請求項１、２
記載の発明において、Ｃｒの含有量を10wt% を超え30wt
% 以下に規定した理由は、Ｃｒの含有量が10wt% 以下で
は、Ｃｒファイバの量が少なくなり十分な強度、耐摩耗
性、耐熱性等が得られなくなり、また接触抵抗も増加す
るためである。また30wt% を超えると導電性が低下する
と共に冷間加工中に割れ等が生じて製造が困難になるた
めである。
たは銅合金マトリックス中にＣｒをファイバ状に分散さ
せた、所定の強度と導電性を有し且つ耐摩耗性と耐熱性
に優れたものである。前記Ｃｒファイバ分散物の径を５
μｍ以下に規定することにより、強度や耐摩耗性等の特
性をさらに高めることができる。以下に本発明の接点材
用銅合金の合金成分について説明する。Ｃｒは、Ｃｕマ
トリックスへの固溶量が0.7wt%程度と少なく、本発明の
ような10wt%を超える多量のＣｒを含有する銅合金で
は、その殆どが析出する。従ってＣｒは銅の導電率をあ
まり下げずに、強度、耐摩耗性、耐熱性等の接点材に必
要な特性を向上させ得る合金元素である。請求項１、２
記載の発明において、Ｃｒの含有量を10wt% を超え30wt
% 以下に規定した理由は、Ｃｒの含有量が10wt% 以下で
は、Ｃｒファイバの量が少なくなり十分な強度、耐摩耗
性、耐熱性等が得られなくなり、また接触抵抗も増加す
るためである。また30wt% を超えると導電性が低下する
と共に冷間加工中に割れ等が生じて製造が困難になるた
めである。
【００１１】請求項２記載の発明では、前記Ｃｒの他
に、Ａｌ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｍｎ、Ｃｏ、Ａｇ、Ｂ、Ｍｇ、
Ｔｉ、Ｚｒの何れか１種以上を含有させる。前記元素の
うち、Ａｌ、Ｎｉ、Ｓｎは強度と耐摩耗性の向上に、Ｍ
ｎ、Ｃｏ、Ａｇ、Ｂ、Ｍｇ、Ｔｉ、Ｚｒは耐熱性と耐摩
耗性の向上にそれぞれ寄与する。前記元素の含有量を総
計で0.005wt%〜0.5wt%に規定した理由は、0.005wt%未満
ではその効果が十分に得られず、0.5wt%を超えるとその
耐摩耗性向上効果が半減するうえ、導電率が大幅に低下
するためである。
に、Ａｌ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｍｎ、Ｃｏ、Ａｇ、Ｂ、Ｍｇ、
Ｔｉ、Ｚｒの何れか１種以上を含有させる。前記元素の
うち、Ａｌ、Ｎｉ、Ｓｎは強度と耐摩耗性の向上に、Ｍ
ｎ、Ｃｏ、Ａｇ、Ｂ、Ｍｇ、Ｔｉ、Ｚｒは耐熱性と耐摩
耗性の向上にそれぞれ寄与する。前記元素の含有量を総
計で0.005wt%〜0.5wt%に規定した理由は、0.005wt%未満
ではその効果が十分に得られず、0.5wt%を超えるとその
耐摩耗性向上効果が半減するうえ、導電率が大幅に低下
するためである。
【００１２】請求項３、４記載の接点材用銅合金は、Ｃ
ｒファイバの径を５μｍ以下に規定して、強度や耐摩耗
性等の特性をさらに向上させたものである。
ｒファイバの径を５μｍ以下に規定して、強度や耐摩耗
性等の特性をさらに向上させたものである。
【００１３】本発明の接点材用銅合金は、通常の析出硬
化型銅合金と同様の方法により製造することができる。
すなわち、溶解鋳造により得た鋳塊に熱間圧延と冷間圧
延を施し、この間に溶体化処理を施し、次いで時効処理
し、その後最終の冷間加工を施す方法である。この最終
冷間加工で、Ｃｒ晶出物（一部Ｃｒ析出物）はファイバ
状に伸長される。請求項５、６記載の発明は、それぞれ
請求項３、４記載の発明の接点材用銅合金の製造方法で
ある。ここでは前記最終冷間加工での加工率を90% 以上
にしてＣｒファイバの径を５μｍ以下にする。前記加工
率とは、加工材の冷間加工前の断面積Ｓ0 と冷間加工後
の断面積Ｓ1との差をＳ0 で除した百分率｛[(Ｓ0 −
Ｓ1)／Ｓ0]×100%｝である。
化型銅合金と同様の方法により製造することができる。
すなわち、溶解鋳造により得た鋳塊に熱間圧延と冷間圧
延を施し、この間に溶体化処理を施し、次いで時効処理
し、その後最終の冷間加工を施す方法である。この最終
冷間加工で、Ｃｒ晶出物（一部Ｃｒ析出物）はファイバ
状に伸長される。請求項５、６記載の発明は、それぞれ
請求項３、４記載の発明の接点材用銅合金の製造方法で
ある。ここでは前記最終冷間加工での加工率を90% 以上
にしてＣｒファイバの径を５μｍ以下にする。前記加工
率とは、加工材の冷間加工前の断面積Ｓ0 と冷間加工後
の断面積Ｓ1との差をＳ0 で除した百分率｛[(Ｓ0 −
Ｓ1)／Ｓ0]×100%｝である。
【００１４】本発明の接点材用銅合金を製造するにあた
り、前記溶解鋳造での冷却速度を５℃／秒以上にすると
Ｃｒが微細に晶出し、時効処理後の冷間加工でＣｒファ
イバの径をより小さくでき、特性が一層向上する。鋳塊
の熱間加工は通常 700℃〜1000℃で行う。熱間加工後急
冷するか、冷間加工の途中に 800℃〜1000℃の熱処理を
施し急冷してＣｒを溶体化し、その後 400℃〜 700℃の
温度で時効処理し、次いで最終冷間加工を施す。最終冷
間加工の加工率を90% 以上にすることによりＣｒファイ
バの径が５μｍ以下となり、強度、耐摩耗性、耐熱性等
が改善される。前記加工率を95% 以上にすると、Ｃｒフ
ァイバの径が３μｍ以下となり、強度やバネ性等がさら
に向上し接点材として好適な特性を示す。その後 500℃
以下の低温焼鈍を施すことにより、バネ性が一層向上す
る。本発明の接点材用銅合金は、粉末冶金法、スプレー
フォーミング法等により製造した素材を鋳塊として加工
しても製造することができる。
り、前記溶解鋳造での冷却速度を５℃／秒以上にすると
Ｃｒが微細に晶出し、時効処理後の冷間加工でＣｒファ
イバの径をより小さくでき、特性が一層向上する。鋳塊
の熱間加工は通常 700℃〜1000℃で行う。熱間加工後急
冷するか、冷間加工の途中に 800℃〜1000℃の熱処理を
施し急冷してＣｒを溶体化し、その後 400℃〜 700℃の
温度で時効処理し、次いで最終冷間加工を施す。最終冷
間加工の加工率を90% 以上にすることによりＣｒファイ
バの径が５μｍ以下となり、強度、耐摩耗性、耐熱性等
が改善される。前記加工率を95% 以上にすると、Ｃｒフ
ァイバの径が３μｍ以下となり、強度やバネ性等がさら
に向上し接点材として好適な特性を示す。その後 500℃
以下の低温焼鈍を施すことにより、バネ性が一層向上す
る。本発明の接点材用銅合金は、粉末冶金法、スプレー
フォーミング法等により製造した素材を鋳塊として加工
しても製造することができる。
【００１５】
【実施例】以下に本発明を実施例により詳細に説明す
る。 （実施例１）高純度Ａｒ雰囲気に保った高周波溶解炉に
て電気銅を溶解し、この溶銅中にＣｒを母合金を用いて
適量添加してＣｕ−Ｃｒ合金溶湯を溶製し、この溶湯を
冷却速度４℃／秒または10℃／秒の速度で鋳造して厚さ
30mm、幅 100mm、長さ 150mmの鋳塊とした。次に、得ら
れた鋳塊を厚さ13mmに 980℃で熱間圧延し、熱間圧延後
直ちに水中に投入して急冷した。次に厚さ12mmに面削し
て表面の酸化被膜を除去したのち、不活性ガス雰囲気中
で 950℃で10分間溶体化処理し、溶体化処理後直ちに急
冷した。次に厚さ10mmまで冷間圧延した後、不活性ガス
雰囲気中で 475℃で２時間の時効処理を施し、次いで種
々の加工率で冷間圧延して条材を製造した。なお一部の
試料は、加工率99% の最終冷間加工を行い、さらに不活
性ガス雰囲気中で 400℃で２時間焼鈍した。比較のた
め、Ｃｒを本発明規定外の量添加した銅合金条材も製造
した。
る。 （実施例１）高純度Ａｒ雰囲気に保った高周波溶解炉に
て電気銅を溶解し、この溶銅中にＣｒを母合金を用いて
適量添加してＣｕ−Ｃｒ合金溶湯を溶製し、この溶湯を
冷却速度４℃／秒または10℃／秒の速度で鋳造して厚さ
30mm、幅 100mm、長さ 150mmの鋳塊とした。次に、得ら
れた鋳塊を厚さ13mmに 980℃で熱間圧延し、熱間圧延後
直ちに水中に投入して急冷した。次に厚さ12mmに面削し
て表面の酸化被膜を除去したのち、不活性ガス雰囲気中
で 950℃で10分間溶体化処理し、溶体化処理後直ちに急
冷した。次に厚さ10mmまで冷間圧延した後、不活性ガス
雰囲気中で 475℃で２時間の時効処理を施し、次いで種
々の加工率で冷間圧延して条材を製造した。なお一部の
試料は、加工率99% の最終冷間加工を行い、さらに不活
性ガス雰囲気中で 400℃で２時間焼鈍した。比較のた
め、Ｃｒを本発明規定外の量添加した銅合金条材も製造
した。
【００１６】このようにして得られた各々の条材につい
て、Ｃｒファイバの径、引張強さ、導電率、耐
熱性、耐摩耗性を調査した。 Ｃｒファイバの径は、条材断面を走査型電子顕微鏡に
て観察し、視野内のＣｒファイバの径を測定し、これの
平均値で示した。 引張強さは、JISZ2241に準じて測定した。 導電率は、JISH0505に準じて測定した。 耐熱性は、試料を 100℃〜 800℃の温度範囲で50℃間
隔で30分間焼鈍後、引張試験を行い、焼鈍前の引張強さ
Ａ1 、完全軟化焼鈍後の引張強さＡ2 としたとき、Ａ＝
(Ａ1 ＋Ａ2)／２で示される引張強さになる温度（半軟
化温度）を求めて評価した。 耐摩耗性は、微動摩耗接触抵抗試験（Fretting試験）
を行い、ヘッドを20万回摺動させた時点における試料と
ヘッド間の接触抵抗と摩耗部の面積(mm2) を測定して評
価した。微動摩耗接触抵抗試験は次の条件で行った。ヘ
ッド：頭部半径１mmのＡｇ-50wt%Ｐｄ合金製の棒、荷
重：10ｇ、通電電流:0.1Ａ、摺動距離:0.1mm、摺動回
数：20万回、摺動速度:100Ｈｚ。結果を、合金組成、製
造条件を併記して表１に示す。
て、Ｃｒファイバの径、引張強さ、導電率、耐
熱性、耐摩耗性を調査した。 Ｃｒファイバの径は、条材断面を走査型電子顕微鏡に
て観察し、視野内のＣｒファイバの径を測定し、これの
平均値で示した。 引張強さは、JISZ2241に準じて測定した。 導電率は、JISH0505に準じて測定した。 耐熱性は、試料を 100℃〜 800℃の温度範囲で50℃間
隔で30分間焼鈍後、引張試験を行い、焼鈍前の引張強さ
Ａ1 、完全軟化焼鈍後の引張強さＡ2 としたとき、Ａ＝
(Ａ1 ＋Ａ2)／２で示される引張強さになる温度（半軟
化温度）を求めて評価した。 耐摩耗性は、微動摩耗接触抵抗試験（Fretting試験）
を行い、ヘッドを20万回摺動させた時点における試料と
ヘッド間の接触抵抗と摩耗部の面積(mm2) を測定して評
価した。微動摩耗接触抵抗試験は次の条件で行った。ヘ
ッド：頭部半径１mmのＡｇ-50wt%Ｐｄ合金製の棒、荷
重：10ｇ、通電電流:0.1Ａ、摺動距離:0.1mm、摺動回
数：20万回、摺動速度:100Ｈｚ。結果を、合金組成、製
造条件を併記して表１に示す。
【００１７】
【表１】 （注）鋳造時の冷却速度（℃／秒）、最終冷間加工での加工率(%),No.4は最 終冷間加工後 400℃×2H焼鈍、Cr ファイバ径（μm)、接触抵抗(mΩ）。
【００１８】表１より明らかなように、本発明例品のN
o.1〜6 はいずれも優れた特性を示しており、特にNo.4
は最終加工率が高いためＣｒファイバの径が１μｍ程度
に細くなり、強度と導電率に優れ、摺動部材のみなら
ず、スイッチ、リレー等の強度とバネ性を必要とする接
点材としても好適である。但し、No.5は冷間加工率が低
いため、No.6は鋳造時の冷却速度が遅いため、いずれも
Ｃｒファイバの径がやや大きくなり、その為、強度の低
下、耐摩耗性の悪化（接触抵抗と摩耗面積の増加）が若
干認められた。しかし実用上特に問題になることはなか
った。これに対し、比較例品のNo.7はＣｒ量が少ないた
め耐摩耗性が大幅に悪化し、No.8はＣｒ量が多いため導
電率が低下し、また冷間加工中に割れが生じた。従来品
(No.9,10) は導電性等は良好であるが、強度、耐熱性、
耐摩耗性が劣った。
o.1〜6 はいずれも優れた特性を示しており、特にNo.4
は最終加工率が高いためＣｒファイバの径が１μｍ程度
に細くなり、強度と導電率に優れ、摺動部材のみなら
ず、スイッチ、リレー等の強度とバネ性を必要とする接
点材としても好適である。但し、No.5は冷間加工率が低
いため、No.6は鋳造時の冷却速度が遅いため、いずれも
Ｃｒファイバの径がやや大きくなり、その為、強度の低
下、耐摩耗性の悪化（接触抵抗と摩耗面積の増加）が若
干認められた。しかし実用上特に問題になることはなか
った。これに対し、比較例品のNo.7はＣｒ量が少ないた
め耐摩耗性が大幅に悪化し、No.8はＣｒ量が多いため導
電率が低下し、また冷間加工中に割れが生じた。従来品
(No.9,10) は導電性等は良好であるが、強度、耐熱性、
耐摩耗性が劣った。
【００１９】（実施例２）高純度Ａｒ雰囲気に保った高
周波溶解炉にて、電気銅を溶解した後、Ｃｒと他の第三
元素を添加して銅合金の溶湯を溶製し、この溶湯を冷却
速度10℃／秒で鋳造して厚さ30mm、幅 100mm、長さ 150
mmの鋳塊とした。ここでＣｒは母合金で添加し、その他
の元素は単体または母合金で添加した。比較のため第三
元素を本発明規定外の量添加した銅合金鋳塊も鋳造し
た。得られた各々の鋳塊を実施例１と同じ方法により条
材に加工し、実施例１と同じ方法により特性を調査し
た。結果を表２に示す。
周波溶解炉にて、電気銅を溶解した後、Ｃｒと他の第三
元素を添加して銅合金の溶湯を溶製し、この溶湯を冷却
速度10℃／秒で鋳造して厚さ30mm、幅 100mm、長さ 150
mmの鋳塊とした。ここでＣｒは母合金で添加し、その他
の元素は単体または母合金で添加した。比較のため第三
元素を本発明規定外の量添加した銅合金鋳塊も鋳造し
た。得られた各々の鋳塊を実施例１と同じ方法により条
材に加工し、実施例１と同じ方法により特性を調査し
た。結果を表２に示す。
【００２０】
【表２】 （注）鋳造時の冷却速度（℃／秒）、最終冷間加工での加工率(%), No.15は 最終冷間加工後 400℃×2H焼鈍、Crファイハ゛径（μm)、 接触抵抗(mΩ) 、請求項２の発明に対する比較例品。
【００２１】表２より明らかなように、本発明例品は第
三元素が適量添加されているため、No.11〜14は実施例
１のNo.2より、 No.15は実施例１のNo.4より、導電率を
除く諸特性がそれぞれ向上した。他方、比較例品のNo.1
6 は第三元素量(Sn,Zr) が少ないためその効果が十分に
得られず、No.17,18は第三元素量(Sn,Mn,Ti,Al) が多す
ぎるため、導電率が大幅に低下した。
三元素が適量添加されているため、No.11〜14は実施例
１のNo.2より、 No.15は実施例１のNo.4より、導電率を
除く諸特性がそれぞれ向上した。他方、比較例品のNo.1
6 は第三元素量(Sn,Zr) が少ないためその効果が十分に
得られず、No.17,18は第三元素量(Sn,Mn,Ti,Al) が多す
ぎるため、導電率が大幅に低下した。
【００２２】以上無垢の材料について説明したが、本発
明の銅合金は、表面にＡｇ、Ｐｄ、Ａｕ、Ｎｉ、Ｓｎ、
またはこれらの合金をメッキすることにより、より一層
の特性向上が期待できる。
明の銅合金は、表面にＡｇ、Ｐｄ、Ａｕ、Ｎｉ、Ｓｎ、
またはこれらの合金をメッキすることにより、より一層
の特性向上が期待できる。
【００２３】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明の銅合金
は、強度と導電性に優れ、また、耐摩耗性、耐熱性にも
優れている。従って、小型化、高機能化、高寿命化の進
むスイッチ、リレー等の開閉器や遮断器等の接点材およ
びバネ接点材、コンミテーター等の摺動接点材等として
好適である。また本発明の銅合金は、スポット溶接電極
材、ワイヤーカット線等の耐摩耗性が要求される用途に
も適用できる。本発明の銅合金は、通常の析出硬化型銅
合金の製造方法により容易に製造できる。依って、工業
上顕著な効果を奏する。
は、強度と導電性に優れ、また、耐摩耗性、耐熱性にも
優れている。従って、小型化、高機能化、高寿命化の進
むスイッチ、リレー等の開閉器や遮断器等の接点材およ
びバネ接点材、コンミテーター等の摺動接点材等として
好適である。また本発明の銅合金は、スポット溶接電極
材、ワイヤーカット線等の耐摩耗性が要求される用途に
も適用できる。本発明の銅合金は、通常の析出硬化型銅
合金の製造方法により容易に製造できる。依って、工業
上顕著な効果を奏する。
Claims (6)
- 【請求項１】 10wt% を超え30wt% 以下のＣｒを含み、
残部が銅および不可避不純物からなり、前記Ｃｒがファ
イバ状に分散していることを特徴とする接点材用銅合
金。 - 【請求項２】 10wt% を超え30wt% 以下のＣｒを含み、
さらにＡｌ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｍｎ、Ｃｏ、Ａｇ、Ｂ、Ｍ
ｇ、Ｔｉ、Ｚｒの何れか１種以上を総計で0.005wt%〜0.
5wt%含み、残部が銅および不可避不純物からなり、前記
Ｃｒがファイバ状に分散していることを特徴とする接点
材用銅合金。 - 【請求項３】 Ｃｒのファイバ状分散物の径が５μｍ以
下であることを特徴とする請求項１記載の接点材用銅合
金。 - 【請求項４】 Ｃｒのファイバ状分散物の径が５μｍ以
下であることを特徴とする請求項２記載の接点材用銅合
金。 - 【請求項５】 請求項１記載の接点材用銅合金の溶体化
処理した加工材に時効処理を施し、次いで加工率90% 以
上の冷間加工を施すことを特徴とする接点材用銅合金の
製造方法。 - 【請求項６】 請求項２記載の接点材用銅合金の溶体化
処理した加工材に時効処理を施し、次いで加工率90% 以
上の冷間加工を施すことを特徴とする接点材用銅合金の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8211333A JPH1053824A (ja) | 1996-08-09 | 1996-08-09 | 接点材用銅合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8211333A JPH1053824A (ja) | 1996-08-09 | 1996-08-09 | 接点材用銅合金およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1053824A true JPH1053824A (ja) | 1998-02-24 |
Family
ID=16604225
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8211333A Pending JPH1053824A (ja) | 1996-08-09 | 1996-08-09 | 接点材用銅合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1053824A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008212946A (ja) * | 2007-02-28 | 2008-09-18 | Toshiba Corp | 真空遮断器用接点材料の製造方法 |
| JP2016104909A (ja) * | 2015-12-21 | 2016-06-09 | 矢崎総業株式会社 | 電線用導体の製造方法 |
| CN108048687A (zh) * | 2017-12-12 | 2018-05-18 | 中国西电集团公司 | 一种铬锆铜镁四元合金线材及其制造方法 |
| CN108060323A (zh) * | 2017-12-15 | 2018-05-22 | 西北有色金属研究院 | 一种高强高导CuCrZrMg系铜合金丝材及其制备方法 |
| CN112048654A (zh) * | 2020-09-15 | 2020-12-08 | 江苏凌广新材料科技有限公司 | 一种高Cr含量CuCrZr中间合金及其磁悬浮熔炼生产方法 |
-
1996
- 1996-08-09 JP JP8211333A patent/JPH1053824A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008212946A (ja) * | 2007-02-28 | 2008-09-18 | Toshiba Corp | 真空遮断器用接点材料の製造方法 |
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| CN108060323A (zh) * | 2017-12-15 | 2018-05-22 | 西北有色金属研究院 | 一种高强高导CuCrZrMg系铜合金丝材及其制备方法 |
| CN108060323B (zh) * | 2017-12-15 | 2019-11-12 | 西北有色金属研究院 | 一种高强高导CuCrZrMg系铜合金丝材及其制备方法 |
| CN112048654A (zh) * | 2020-09-15 | 2020-12-08 | 江苏凌广新材料科技有限公司 | 一种高Cr含量CuCrZr中间合金及其磁悬浮熔炼生产方法 |
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