JPH1049240A - 消費電力制御回路 - Google Patents

消費電力制御回路

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JPH1049240A
JPH1049240A JP31533696A JP31533696A JPH1049240A JP H1049240 A JPH1049240 A JP H1049240A JP 31533696 A JP31533696 A JP 31533696A JP 31533696 A JP31533696 A JP 31533696A JP H1049240 A JPH1049240 A JP H1049240A
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Masayuki Hayashi
正之 林
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Matsushita Electric Works Ltd
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    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
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    • H02M5/02—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into dc
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    • A45D—HAIRDRESSING OR SHAVING EQUIPMENT; EQUIPMENT FOR COSMETICS OR COSMETIC TREATMENTS, e.g. FOR MANICURING OR PEDICURING
    • A45D20/00—Hair drying devices; Accessories therefor
    • A45D20/22—Helmets with hot air supply or ventilating means, e.g. electrically heated air current
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Abstract

(57)【要約】 【課題】大幅な回路変更を行うことなく、高調波電流の
低減を図った消費電力制御回路を提供する。 【解決手段】電力切換手段１がスイッチング素子Ｓをオ
ンすると、商用電源ＡＣからスイッチング素子Ｓを介し
て負荷ｒに電流が流れる。この時、負荷ｒには商用電源
ＡＣが全波波形のままで印加される。一方、電力切換手
段１がスイッチング素子Ｓをオフすると、商用電源ＡＣ
から抵抗Ｒを介して負荷ｒに電流が流れるので、商用電
源ＡＣからみた負荷インピーダンスが増加し、負荷ｒ及
び抵抗Ｒに流れる電流が低下する。したがって、スイッ
チング素子Ｓのオン・オフによって負荷ｒの消費電力を
制御することができる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、負荷の消費電力を
制御する消費電力制御回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、全波と半波とを切り換える電
力切換手段を設け、この電力切換手段のオン・オフによ
って負荷の消費電力を略半分に切り換える消費電力制御
回路があった。図２１は従来例を示し、この消費電力制
御回路は、直列に接続された半波整流用のダイオードＤ
1a，Ｄ1bと、ダイオードＤ1a，Ｄ1bに夫々並列に接続さ
れた電力切換手段たる切換スイッチＳＷ1a，ＳＷ1bと、
一端がダイオードＤ1aのアノードに接続され他端が商用
電源ＡＣの一端に接続された第１の負荷ｒと、一端がダ
イオードＤ1a，Ｄ1bの接続点に接続され他端が商用電源
ＡＣの一端に接続された第２の負荷Ｍとを備え、商用電
源ＡＣの他端はヒューズＦを介してダイオードＤ1bのカ
ソードに接続されている。ここで、ダイオードＤ1a，Ｄ
1bは、一方のダイオードＤ1aのカソードを他方のダイオ
ードＤ1bのアノードに接続させて、直列に接続されてい
る。
【０００３】この時、切換スイッチＳＷ1a，ＳＷ1bをオ
ン・オフして、第１及び第２の負荷ｒ，Ｍに商用電源Ａ
Ｃの電圧Ｖ0 を全波のまま印加するか、半波整流した電
圧を印加するかを切り換えることによって、負荷の消費
電力を略半分に切り換えている。なお、半波整流時の各
部の波形は図２２（ａ）乃至（ｃ）に示す通りであり、
図２２（ａ）は商用電源ＡＣの電圧Ｖ0 を示す電圧波
形、図２２（ｂ）は第１の負荷ｒに印加される負荷電圧
Ｖ1 を示す電圧波形、図２２（ｃ）は第１の負荷ｒに流
れる負荷電流Ｉ1 を示す電流波形である。
【０００４】この消費電力制御回路では、半波整流時に
高電圧をスイッチングするので、電流波形が歪み、高調
波電流が発生していた。例えば、２次から４０次までの
高調波電流は表１に示すような値となっている。ここ
で、２次の高調波電流は約2.547(A)となり、家電・汎用
品高調波抑制対策ガイドライン〔（財）日本電気協会、
電気品調査委員会〕のクラスＡによって規定された２次
高調波の規格値2.484(A)を超えている。このように、高
調波電流が多く流れると、電源電圧波形に歪みが生じ、
他の電気機器に悪影響を与える可能性があるという問題
点があった。そこで、高調波電流を低減するために、従
来は半波整流をやめて全波整流を使用したり、高調波電
流低減用の素子を搭載して、高調波電流の低減を図って
いた。
【０００５】ところで、半波整流回路を用いた消費電力
制御回路では、負荷の消費電力を段階的にしか制御でき
ないため、負荷の消費電力を連続的に制御するために、
位相制御用素子を用いたり、スイッチング方式を用いた
消費電力制御回路が提案されていた。前者の位相制御用
素子を用いた消費電力制御回路の回路図を図２３に示
す。この消費電力制御回路では、負荷ｒが位相制御用素
子としてのトライアックＴを介して商用電源ＡＣ（一般
家庭用、ＡＣ１００Ｖ、５０／６０Ｈｚ）に接続されて
おり、トリガ回路２がトライアックＴのゲートにトリガ
信号を印加して、トライアックＴをオンさせている。そ
して、トライアックＴがオンされた後に商用電源ＡＣの
電源電圧Ｖ0 が略０Ｖになると、トライアックＴはオフ
する。
【０００６】トリガ回路２がトライアックＴにトリガ信
号を印加する前は、トライアックＴはオフしたままとな
っているので、負荷ｒには電流が流れない。そして、ト
リガ回路２がトライアックＴにトリガ信号を印加する
と、トライアックＴがオンし、負荷ｒはトライアックＴ
を介して商用電源ＡＣに接続される。例えば、トリガ回
路２が約９０度の位相角でトライアックＴをトリガした
場合の、商用電源ＡＣの電源電圧Ｖ0 と負荷ｒに流れる
電流Ｉ1 の波形を図２４、図２５にそれぞれ示す。そし
て、トライアックＴをトリガする位相角を連続的に変化
させることによって、負荷ｒの消費電力を制御すること
ができる。
【０００７】
【表１】
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、半波整流回路
をやめて全波整流回路とするためには回路を変更する必
要がある。また、半波整流回路に比べて全波整流回路で
は、広い部品の実装スペースが必要となり、回路が大型
化するという問題点があった。さらに、図９に示すよう
なドライヤ等の回路に半波整流回路を用いた場合、送風
用のファンを駆動するモータを半波駆動する際に、温風
を発生するためのヒータの消費電力を半減することがで
きたが、全波整流回路を用いた場合には、ヒータの消費
電力を半減するためのスイッチを特別に設けない限り、
モータ駆動時にヒータの消費電力を半減することができ
ず、温風の温度が熱くなって使用者が熱いと感じたり、
ドライヤ本体が温度上昇によって故障するという不具合
が発生する可能性があった。したがって、ヒータの消費
電力を半減するための特別なスイッチを設計する必要が
あり、容易に回路を実現できないという問題点もあっ
た。
【０００９】また、図２３に示す位相制御用素子を用い
た消費電力制御回路では、トライアックＴをオフした時
に、半波整流回路を用いた消費電力制御回路と同様、電
流波形が歪み、表２に示すように多くの高調波電流が発
生していた。したがって、電源電圧波形に歪みが生じ、
他の電気機器に悪影響を与えるという問題点があった。
また更に、スイッチング方式を用いた消費電力制御回路
では、大電力を制御する場合、消費電力制御回路が大型
化するという問題点があった。
【００１０】本発明は上記問題点に鑑みて為されたもの
であり、請求項１乃至１１の発明の目的とするところ
は、回路を大幅に変更することなく、高調波電流を低減
し、小型且つ安全な消費電力制御回路を提供することに
ある。
【００１１】
【表２】
【００１２】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明では、上
記目的を達成するために、商用電源にスイッチング素子
を介して接続された負荷と、スイッチング素子をオン・
オフすることによって負荷の消費電力を制御する電力切
換手段と、スイッチング素子と並列に接続された高調波
電流低減用の抵抗とを備えているので、スイッチング素
子のオフ時に高調波電流低減用の抵抗を介して減流した
電流を流すことにより、高調波電流を低減することがで
きる。
【００１３】請求項２の発明では、負荷を、半波整流用
の整流器と負荷の消費電力を切り換える電力切換スイッ
チ及び高調波電流低減用の抵抗が並列に接続された並列
回路を介して、商用電源に接続しており、請求項３の発
明では、負荷と前記負荷に直列接続された半波整流用の
整流器と前記整流器に並列に接続され負荷の消費電力を
切り換える電力切換スイッチとからなる回路と、高調波
電流低減用の抵抗とを並列に商用電源に接続しており、
請求項４の発明では、第１の負荷と前記第１の負荷に直
列接続された半波整流用の整流器と前記整流器に並列に
接続され第１の負荷の消費電力を切り換える電力切換ス
イッチとからなる回路と、高調波電流低減用の抵抗と、
第２の負荷とを並列に商用電源に接続しており、請求項
５の発明では、負荷を、直列接続された半波整流用の複
数の整流器と前記複数の整流器と夫々並列に接続され負
荷の消費電力を切り換える複数の電力切換スイッチ及び
複数の整流器に並列に接続された高調波電流低減用の抵
抗からなる回路を介して、商用電源に接続しており、請
求項６の発明では、負荷と前記負荷に直列に接続された
半波整流用の第１の整流器と前記第１の整流器に並列に
接続され負荷の消費電力を切り換える電力切換スイッチ
とからなる回路と、直列接続された高調波電流低減用の
抵抗と半波整流用の第２の整流器とを並列に商用電源に
接続しているので、半波整流時に高調波電流低減用の抵
抗を介して減流した電流を流すことにより、高調波電流
の発生を低減することができる。
【００１４】請求項７の発明では、請求項１の発明にお
いて、スイッチング素子が位相制御用素子からなり、電
力切換手段が位相制御用素子をトリガして導通させるト
リガ回路からなっているので、位相制御用素子の位相角
を変化させることによって、負荷の消費電力を連続的に
制御することができる。請求項８の発明では、負荷と、
負荷に直列に接続された位相制御用素子と、位相制御用
素子をトリガして導通させることによって負荷の消費電
力を制御するトリガ回路と、負荷及び前記負荷に直列接
続された位相制御用素子と並列に接続された高調波電流
低減用の抵抗とを備えており、請求項９の発明では、抵
抗の両端間に商用電源を接続しているので、位相制御用
素子のオフ時に、高調波電流低減用の抵抗を介して負荷
に電流を流すことができるので、高調波電流を低減する
ことができる。
【００１５】請求項１０の発明では、請求項７又は９の
発明において、トリガ回路が、商用電源の電圧極性の正
負に応じて、位相制御用素子をトリガする位相角を変化
させているので、位相制御用素子の位相角を変化させる
ことによって、負荷の消費電力を連続的に制御すること
ができる。請求項１１の発明では、抵抗が表示用ランプ
からなっているので、負荷に流れる電流をモニタするこ
とができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図面を参照
して説明する。 （実施形態１）本発明の消費電力制御回路の基本構成を
図１に示す。この消費電力制御回路では、半波整流用ダ
イオード、トライアック、トランジスタ等からなるスイ
ッチング素子Ｓと、スイッチング素子Ｓをオン・オフさ
せる電力切換手段１と、高調波電流低減用の抵抗Ｒとか
らなる並列回路を介して、ヒータ線やモータなどからな
る負荷ｒが商用電源ＡＣ（例えば、一般家庭用電源、Ａ
Ｃ１００Ｖ、５０／６０Ｈｚ）に接続されている。
【００１７】この消費電力制御回路の具体回路を図２に
示す。図２の具体回路では、スイッチング素子Ｓとして
半波整流用の整流器たるダイオードＤ1 を用い、電力切
換手段１として切換スイッチＳＷ1 を用いている。ここ
で、切換スイッチＳＷ1 をオンすると、商用電源ＡＣか
ら切換スイッチＳＷ1 を介して負荷ｒに電圧が印加され
る。この時、負荷ｒには商用電源ＡＣが全波波形のまま
で印加され、約１２００Ｗの電力を消費する。この場
合、半波整流を行っていないので高調波電流が発生する
ことはない。
【００１８】一方、切換スイッチＳＷ1 をオフすると、
商用電源ＡＣの電圧Ｖ0 が正の半サイクル（図中、矢印
の向きを正とする）では、商用電源ＡＣからダイオード
Ｄ1を介して負荷ｒに電流が流れ、商用電源ＡＣの電圧
Ｖ0 が負の半サイクルでは、商用電源ＡＣから高調波電
流低減用の抵抗Ｒを介して負荷ｒに電流が流れる。この
時の各部の波形は図３（ａ）乃至（ｃ）に示す通りであ
り、図３（ａ）は商用電源ＡＣの電圧Ｖ0 の電圧波形、
図３（ｂ）は負荷ｒに印加される負荷電圧Ｖ1の電圧波
形、図３（ｃ）は負荷ｒを流れる負荷電流Ｉ1 の電流波
形を示しており、電圧Ｖ0 の負の半サイクルにおける負
荷電圧Ｖ1 及び負荷電流Ｉ1 は抵抗Ｒによって減圧、減
流され、電圧Ｖ0 の正の半サイクルにおける負荷電圧Ｖ
1 及び負荷電流Ｉ1 に比べて遙かに小さい値となり、負
荷ｒと抵抗Ｒとで消費される電力は合わせて約６４６Ｗ
である。
【００１９】したがって、切換スイッチＳＷ1 をオン・
オフすることによって、負荷ｒに印加される電圧波形及
び電流波形を全波と半波に切り換えることができ、負荷
ｒで消費される消費電力を略半分に切り換えることがで
きる。ところで、高調波電流低減用の抵抗Ｒの抵抗値を
小さくすると、半波整流時に発生する高調波電流の電流
値は小さくなるが、負荷ｒの抵抗値を小さくすると、高
調波電流の電流値は大きくなるので、負荷ｒの抵抗値に
応じて抵抗Ｒの抵抗値を選定する必要がある。本実施形
態では、例えば、負荷ｒの抵抗値は約８．３３３Ω、高
調波電流低減用の抵抗Ｒの抵抗値は約１００Ωに設定さ
れている。
【００２０】この消費電力制御回路に発生する２次から
４０次までの高調波電流の電流値を表３に示す。例え
ば、２次の高調波電流は２．３５１Ａであり、家電・汎
用品高調波抑制対策ガイドラインのクラスＡに定められ
た規格値の２．４５４Ａを下回っている。また、それ以
外の３次から４０次までの各次数の高調波電流も各規格
値を夫々下回っており、家電・汎用品高調波抑制対策ガ
イドラインのクラスＡの規格値を十分満足している。こ
のように、高調波電流低減用の抵抗Ｒを追加するだけ
で、半波整流時に発生する高調波電流を低減することが
できる。
【００２１】また、本実施形態では整流器としてダイオ
ードを用いたが、ダイオードに限定する趣旨のものでは
なく、ダイオード以外のトライアックやトランジスタ等
のスイッチング素子を用いても良いことは言うまでもな
い。
【００２２】
【表３】
【００２３】（実施形態２）本実施形態の消費電力制御
回路は、図４に示すように、ヒータ線等からなる第１の
負荷ｒと第１の負荷ｒに直列に接続された半波整流用の
ダイオードＤ1 及びダイオードＤ1 に並列に接続され第
１の負荷ｒに印加される電圧を全波と半波に切り換える
切換スイッチＳＷ1 からなる回路と、高調波電流低減用
の抵抗Ｒとが並列接続された並列回路をスイッチＳＷ2
を介して商用電源ＡＣに接続している。また、商用電源
ＡＣには、上述の回路と並列に例えばモータ等からなる
第２の負荷Ｍが接続されている。例えば、抵抗Ｒの抵抗
値は約 108.333Ω、第１の負荷ｒの抵抗値は約 9.027Ω
である。
【００２４】ところで、切換スイッチＳＷ2 をオフにし
た場合、商用電源ＡＣは第２の負荷Ｍのみに印加され、
第１の負荷ｒには印加されない。この時、ダイオードＤ
1 は半波整流を行っていないので、高調波電流は発生し
ない。一方、切換スイッチＳＷ1 ，ＳＷ2 を共にオンに
した場合、商用電源ＡＣから第２の負荷Ｍと、切換スイ
ッチＳＷ2 を介して抵抗Ｒと、切換スイッチＳＷ2 及び
切換スイッチＳＷ1 を介して第１の負荷ｒにそれぞれ電
力が供給され、第１の負荷ｒと抵抗Ｒによって合わせて
約1200Ｗの電力が消費される。この時、ダイオードＤ1
は半波整流を行っていないので、高調波電流が発生する
ことはない。
【００２５】さらに、切換スイッチＳＷ1 をオフ、切換
スイッチＳＷ2 をオンにした場合、商用電源ＡＣの電圧
Ｖ0 が正の半サイクルでは、商用電源ＡＣから第２の負
荷Ｍと、切換スイッチＳＷ2 を介して抵抗Ｒと、切換ス
イッチＳＷ2 及びダイオードＤ1 を介して第１の負荷ｒ
とに電流が流れる。一方、電圧Ｖ0 が負の半サイクルで
は、商用電源ＡＣから第２の負荷Ｍと、切換スイッチＳ
Ｗ2 を介して抵抗Ｒとに電流が流れる。而して、第１の
負荷ｒの負荷電圧及び負荷電流の波形は実施形態１と同
様に図３（ｂ）（ｃ）に示す通りであり、商用電源ＡＣ
はダイオードＤ 1 によって半波整流されて第１の負荷ｒ
に供給される。この時、抵抗Ｒと第１の負荷ｒとで合わ
せて約 646Ｗの電力が消費され、切換スイッチＳＷ1 を
オンにした場合に比べて第１の負荷ｒの消費電力は略半
分に低減されている。
【００２６】また、半波整流時に発生する高調波電流は
抵抗Ｒによって低減され、その電流値は実施形態１の場
合と略同様であり、表３に示す通りである。なお、高調
波電流低減用の抵抗Ｒの抵抗値を小さくすると、高調波
電流の電流値は小さくなり、第１の負荷ｒの抵抗値を小
さくすると、高調波電流の電流値は大きくなるので、抵
抗Ｒの抵抗値は第１の負荷ｒの抵抗値に応じて選定する
必要がある。
【００２７】また、本実施形態では整流器としてダイオ
ードを用いたが、ダイオードに限定する趣旨のものでは
なく、ダイオード以外のサイリスタ等を用いても良いこ
とは言うまでもない。 （実施形態３）本実施形態では、図５に示すように、実
施形態２の消費電力制御回路において、モータ等からな
る第２の負荷Ｍと高調波電流低減用の抵抗Ｒの配置を入
れ換えた回路構成となっており、高調波電流低減用の抵
抗Ｒは約 108.333Ωの抵抗を用いており、第１の負荷ｒ
の抵抗値は約 9.027Ωである。
【００２８】ところで、切換スイッチＳＷ2 をオフにし
た場合、商用電源ＡＣは抵抗Ｒのみに印加され、第１及
び第２の負荷ｒ，Ｍには印加されない。この時、ダイオ
ードＤ1 は半波整流を行っていないので、高調波電流は
発生しない。次に、切換スイッチＳＷ1 ，ＳＷ2 を共に
オンにした場合、商用電源ＡＣから高調波電流低減用の
抵抗Ｒと、切換スイッチＳＷ2 を介して第２の負荷Ｍ
と、切換スイッチＳＷ2 及び切換スイッチＳＷ1 を介し
て第１の負荷ｒに電流が流れ、抵抗Ｒと第１の負荷ｒは
合わせて約1200Ｗの電力を消費する。この時、半波整流
は行われないので高調波電流は発生しない。
【００２９】さらに、切換スイッチＳＷ1 をオフ、切換
スイッチＳＷ2 をオンにした場合、商用電源ＡＣの電圧
Ｖ0 が正の半サイクルでは、商用電源ＡＣから抵抗Ｒ
と、切換スイッチＳＷ2 を介して第２の負荷Ｍと、切換
スイッチＳＷ2 及びダイオードＤ1 を介して第１の負荷
ｒに電流が流れる。一方、商用電源ＡＣの電圧Ｖ0 が負
の半サイクルでは、商用電源ＡＣから抵抗Ｒと、切換ス
イッチＳＷ2 を介して第２の負荷Ｍに電流が流れ、商用
電源ＡＣはダイオードＤ1 によって半波整流されて第１
の負荷ｒに供給される。この時、半波整流時に発生する
高調波電流は高調波電流低減用の抵抗Ｒによって低減さ
れる。
【００３０】尚、第２の負荷Ｍと高調波電流低減用の抵
抗Ｒの配置以外は、実施形態２の消費電力制御回路と同
様であるので、その説明は省略する。また、本実施形態
では整流器としてダイオードを用いたが、ダイオードに
限定する趣旨のものではなく、ダイオード以外のサイリ
スタ等を用いても良いことは言うまでもない。 （実施形態４）本実施形態の消費電力制御回路は、図６
に示すように、第１の負荷ｒと、直列接続された半波整
流用のダイオードＤ1a, Ｄ1bとダイオードＤ1a，Ｄ1bに
夫々並列に接続された切換スイッチＳＷ1a，ＳＷ1b及び
ダイオードＤ1aのアノードとダイオードＤ1bのカソード
との間に接続された高調波電流低減用の抵抗Ｒからなる
回路とを、ヒューズＦを介して商用電源ＡＣ（一般家庭
用電源、AC100V，50Hz）に接続しており、モータ等から
なる第２の負荷Ｍの一端がダイオードＤ1a, Ｄ1bの接続
点に接続され、他端が商用電源ＡＣと第１の負荷ｒの接
続点に接続されている。
【００３１】ここで、抵抗Ｒは半波整流時に発生する高
調波電流を低減しており、その抵抗値は約 100Ωであ
り、第１の負荷ｒの抵抗値は約 8.333Ωである。また、
切換スイッチＳＷ1aは第１の負荷ｒに印加される電力を
略半分に切り換えるためのスイッチであり、切換スイッ
チＳＷ1bは第２の負荷Ｍに印加される電力を略半分に切
り換えるためのスイッチである。
【００３２】ところで、切換スイッチＳＷ1bをオンする
と、商用電源ＡＣから第２の負荷Ｍと切換スイッチＳＷ
1bを通って電流が流れる。この時、第２の負荷Ｍには商
用電源ＡＣが全波波形のままで印加される。また、半波
整流を行っていないので高調波電流は発生しない。次
に、切換スイッチＳＷ1bをオフすると、商用電源ＡＣの
電圧Ｖ0 が正の半サイクルでは、商用電源ＡＣから第２
の負荷Ｍ及びダイオードＤ1bを通って電流が流れる。一
方、商用電源ＡＣの電圧Ｖ0 が負の半サイクルでは、ダ
イオードＤ1bによって第２の負荷Ｍには電流が流れな
い。而して、商用電源ＡＣが半波整流されて第２の負荷
Ｍに供給され、切換スイッチＳＷ1bのオン／オフによっ
て第２の負荷Ｍの消費電力は略半分に低減される。但
し、切換スイッチＳＷ1aをオンすると、商用電源ＡＣか
ら抵抗Ｒと切換スイッチＳＷ1aを介して第２の負荷Ｍに
電流が流れる。
【００３３】更に、切換スイッチＳＷ1a，ＳＷ1bを共に
オンした場合、商用電源ＡＣから切換スイッチＳＷ1a，
ＳＷ1bを介して第１の負荷ｒに電流が流れ、第１の負荷
ｒは約1200Ｗの電力を消費する。また更に、切換スイッ
チＳＷ1aをオフ、或いは、切換スイッチＳＷ1bをオフと
した場合、商用電源ＡＣの電圧Ｖ0 が正の半サイクルで
は、商用電源ＡＣから第１の負荷ｒにダイオードＤ1a或
いはＤ1bを介して電流が流れる。そして、電圧Ｖ 0 が負
の半サイクルでは、商用電源ＡＣから抵抗Ｒを介して第
１の負荷ｒに電流が流れる。したがって、商用電源ＡＣ
がダイオードＤ1a或いはＤ1bによって半波整流されて、
第１の負荷ｒの消費電力が低減される。また、半波整流
時に発生する高調波電流は抵抗Ｒによって低減される。
【００３４】半波整流時の第１の負荷ｒの負荷電圧及び
負荷電流の波形や高調波電流の電流値は実施形態１と同
様であるので、その説明は省略する。尚、本実施形態で
は第２の負荷Ｍとしてモータを用いているが、モータに
限定する趣旨のものではなく、第１及び第２の負荷ｒ，
Ｍとしてはヒータ線やモータ等を用いてもよい。
【００３５】また、本実施形態では整流器としてダイオ
ードを用いたが、ダイオードに限定する趣旨のものでは
なく、ダイオード以外のサイリスタ等を用いても良いこ
とは言うまでもない。 （実施形態５）本実施形態の消費電力制御回路は、図７
に示すように、負荷ｒと、半波整流用のダイオードＤ1a
及び負荷ｒの消費電力を切り換える切換スイッチＳＷ1
が並列接続された並列回路とを直列に接続した回路と、
高調波電流低減用の抵抗Ｒ及び半波整流用のダイオード
Ｄ1bからなる直列回路とを並列に商用電源ＡＣ（例え
ば、一般家庭用電源、ＡＣ１００Ｖ，５０Ｈｚ）に接続
している。
【００３６】ここで、高調波電流低減用の抵抗Ｒは半波
整流時に発生する高調波電流を低減しており、その抵抗
値は約 108.333Ωであり、負荷ｒの抵抗値は約 8.333Ω
である。切換スイッチＳＷ1 は、負荷ｒの消費電力を略
半分に切り換えるためのスイッチであり、ダイオードＤ
1aは商用電源ＡＣを半波整流して負荷ｒに印加し、ダイ
オードＤ1bによって商用電源ＡＣが半波整流されて抵抗
Ｒに印加される。
【００３７】ところで、切換スイッチＳＷ1 をオンにす
ると、商用電源ＡＣから切換スイッチＳＷ1 を介して負
荷ｒに電流が流れ、負荷ｒは約1200Ｗの電力を消費す
る。また、商用電源ＡＣの電圧Ｖ0 が正の半サイクルで
はダイオードＤ1bによって抵抗Ｒには電流が流れず、商
用電源ＡＣの電圧Ｖ0 の負の半サイクルで半波整流用の
ダイオードＤ1bを介して抵抗Ｒに電流が流れる。而し
て、ダイオードＤ1bによって商用電源ＡＣは半波整流さ
れて抵抗Ｒに印加される。この時、ダイオードＤ1bと抵
抗Ｒによって半波整流時に高調波電流が発生するが、抵
抗Ｒの抵抗値が約 108.333Ωと高いため高調波電流の電
流値は小さくなり、家電・汎用品高調波抑制対策ガイド
ラインの規格値を大幅に下回っている。
【００３８】一方、切換スイッチＳＷ1 をオフにする
と、商用電源ＡＣの電圧Ｖ0 が正の半サイクルでは、商
用電源ＡＣからダイオードＤ1aを介して負荷ｒに電流が
流れ、電圧Ｖ0 が負の半サイクルでは、商用電源ＡＣか
らダイオードＤ1bを介して抵抗Ｒに電流が流れるので、
ダイオードＤ1aによって商用電源ＡＣが半波整流されて
負荷ｒに供給され、抵抗Ｒと負荷ｒの消費電力は略半分
の約 646Ｗに低減される。この時、負荷ｒの負荷電圧及
び負荷電流の波形は実施形態１と同様であり、図３
（ｂ）（ｃ）に示す通りである。また、この場合の高調
波電流の電流値は表３に示す通りであり、家電・汎用品
高調波抑制対策ガイドラインの規格値内に収まってい
る。
【００３９】尚、本実施形態は、実施形態１の消費電力
制御回路において、高調波電流低減用の抵抗Ｒと直列に
半波整流用のダイオードＤ1bを追加した回路構成となっ
ており、実施形態２乃至４の消費電力制御回路において
も同様にダイオードＤ1bを追加して実現することができ
る。また、本実施形態では整流器としてダイオードを用
いたが、ダイオードに限定する趣旨のものではなく、ダ
イオード以外のサイリスタ等を用いても良いことは言う
までもない。 （実施形態６）本実施形態では、図８に示すように、実
施形態１の消費電力制御回路において高調波電流低減用
の抵抗として表示ランプＬａを用いており、その抵抗値
は約108.33Ωである。また、負荷ｒの抵抗値は約 8.333
Ωである。ここで、モータＭは実施形態１の回路と並列
に商用電源ＡＣに接続されている。
【００４０】ところで、この消費電力制御回路は、図９
に示すようなドライヤに用いられており、ドライヤ本体
１１には送風用のファン１３と、ファン１３を駆動する
モータＭと、温風を発生するためのヒータ線からなる負
荷ｒとが納装されており、その把手１２には外部にドラ
イヤの動作状態を示すための表示ランプＬａと、負荷ｒ
の消費電力を切り換える切換スイッチＳＷ1 が配設され
ている。
【００４１】ここで、切換スイッチＳＷ1 をオンにする
と、商用電源ＡＣから切換スイッチＳＷ1 を介して負荷
ｒに電流が流れ、負荷ｒには商用電源ＡＣが全波波形の
ままで印加され、負荷ｒは約1200Ｗの電力を消費する。
この時、半波整流は行われないので高調波電流は発生し
ない。また、商用電源ＡＣからの電流は切換スイッチＳ
Ｗ1 を介して負荷ｒに流れるので、表示ランプＬａは消
灯している。
【００４２】一方、切換スイッチＳＷ1 をオフにする
と、商用電源ＡＣの電圧Ｖ0 が正の半サイクルでは、商
用電源ＡＣからダイオードＤ1 を介して負荷ｒに電流が
流れる。この時、表示ランプＬａは消灯している。そし
て、商用電源ＡＣの電圧Ｖ0 が負の半サイクルでは、商
用電源ＡＣから負荷ｒ及び表示ランプＬａに電流が流
れ、表示ランプＬａが点灯する。而して、負荷ｒの負荷
電圧及び負荷電流の波形は実施形態１と同様に図３
（ｂ）（ｃ）に示す通りであり、ダイオードＤ1 によっ
て商用電源ＡＣが半波整流されて負荷ｒに供給され、抵
抗Ｒと負荷ｒの消費電力は略半分の約 646Ｗに低減され
る。
【００４３】また、モータＭは商用電源ＡＣから電力を
供給され、ファン１３を回転させ、風を発生させる。そ
して、モータＭの前方に配設された負荷ｒが発熱するこ
とにより、ドライヤから温風が送り出される。ここで、
切換スイッチＳＷ1 をオン／オフして、負荷ｒの消費電
力を切り換えることにより、温風の温度を切り換えてい
る。
【００４４】尚、表示ランプＬａ及びモータＭ以外の構
成は実施形態１と同様であるので、その説明は省略す
る。また、本実施形態では整流器としてダイオードを用
いたが、ダイオードに限定する趣旨のものではなく、ダ
イオード以外のサイリスタ等を用いても良いことは言う
までもない。 （実施形態７）本実施形態の消費電力制御回路を図１０
に示す。本実施形態では、図１の消費電力制御回路にお
いて、スイッチング素子Ｓが位相制御用素子たるトライ
アックＴからなり、電力切換手段ＳがトライアックＴを
トリガしてオン・オフさせるトリガ回路２から構成され
る。例えば、高調波低減用の抵抗Ｒとして抵抗値約 11.
66Ωの抵抗を用い、負荷ｒとして抵抗値約8.33Ωのヒー
タを用いている。
【００４５】ここで、トライアックＴはトリガ回路２か
らトリガ信号を印加されるとオンし、商用電源ＡＣが略
０Ｖ付近になった時にオフする。トリガ回路２がトライ
アックＴのゲートにトリガ信号を印加する前は、トライ
アックＴはオフしており、負荷ｒは抵抗Ｒを介して商用
電源ＡＣに接続され、商用電源ＡＣが全波波形のままで
負荷ｒに印加される。この時、商用電源ＡＣ側からみた
負荷ｒと抵抗Ｒの合成抵抗は約２０Ωとなり、商用電源
ＡＣから負荷ｒ及び抵抗Ｒには約５Ａ（実効値）の電流
が流れる。
【００４６】一方、トリガ回路２がトライアックＴのゲ
ートにトリガ信号を印加すると、トライアックＴはオン
し、負荷ｒはトライアックＴを介して商用電源ＡＣに接
続される。この時、商用電源ＡＣ側からみると8.33Ωの
抵抗Ｒが接続された状態となり、負荷ｒには約１２Ａ
（実効値）の電流が流れる。そして、商用電源ＡＣの電
源電圧Ｖ0 が略０Ｖとなると、トライアックＴはオフさ
れる。
【００４７】ここで、トライアックＴがオンする位相角
を９０度未満の値とした場合の負荷ｒに流れる電流波形
を図１１に示し、負荷ｒに流れる２次から４０次までの
高調波電流の電流値を表４に示す。また、トライアック
Ｔがオンする位相角を略９０度とした場合の負荷ｒに流
れる電流波形を図１２に示し、負荷ｒに流れる２次から
４０次までの高調波電流の電流値を表５に示す。このよ
うに、本実施形態ではトライアックＴがオンする位相角
を変化させることによって、負荷ｒに流れる電流を変化
させ、負荷ｒの消費電力を連続的に制御することができ
る。また、負荷ｒ及び抵抗Ｒには商用電源ＡＣが全波波
形のままで印加されるので、高調波電流の発生を抑制す
ることができ、２次から４０次までの全ての次数におい
て、高調波電流の規格値を満足している。
【００４８】
【表４】
【００４９】
【表５】
【００５０】（実施形態８）本実施形態の消費電力制御
回路の回路図を図１３に示す。この回路では、負荷ｒ及
びサイリスタＴの直列回路と抵抗Ｒとを商用電源ＡＣに
並列に接続しており、トリガ回路２がサイリスタＴのゲ
ートにトリガ信号を印加して、サイリスタＴをオン・オ
フさせている。ここで、ヒータやモータ等からなる負荷
ｒの抵抗値は約 14.29Ωであり、抵抗Ｒの抵抗値は約２
０Ωである。
【００５１】トリガ回路２がトライアックＴのゲートに
トリガ信号を印加する前は、トライアックＴはオフされ
ているので、商用電源ＡＣからは抵抗Ｒのみに約５Ａ
（実効値）の電流が流れ、負荷ｒには電流は流れない。
トリガ回路２がトライアックＴのゲートにトリガ信号を
印加すると、商用電源ＡＣの電源電圧Ｖ0 が０Ｖとなる
までの間、トライアックＴがオンし、商用電源ＡＣから
負荷ｒ及び抵抗Ｒに電流が流れ、負荷ｒには７Ａの電流
が流れる。なお、抵抗ＲにはトライアックＴのオフ時と
同様に約５Ａ（実効値）の電流が流れる。ここで、商用
電源ＡＣから負荷ｒ及び抵抗Ｒに流れる電流の和Ｉ1 は
実施形態８の負荷電流と略同様であり、その電流波形は
図１１及び図１２に示す通りであり、高調波電流は表４
及び表５に示す通りである。
【００５２】したがって、本実施形態においても、実施
形態７と同様に、消費電力を連続的に変化させることが
できるとともに、高調波電流を低減することができる。 （実施形態９）本実施形態では、図１４に示すように、
実施形態８の消費電力制御回路において、抵抗ｒ及びト
ライアックＴからなる直列回路を、ノイズ対策用のチョ
ークＬを介して商用電源ＡＣに接続しているので、トラ
イアックＴやトリガ回路２によって発生する高周波ノイ
ズをチョークＬで低減することができる。
【００５３】尚、チョークＬ以外の構成は実施形態８と
同様であるので、その説明は省略する。 （実施形態１０）本実施形態では、実施形態７の消費電
力制御回路において、負荷ｒの抵抗値を約8.33Ωとし、
抵抗Ｒの抵抗値を約 52.27Ωとする。なお、負荷ｒと抵
抗Ｒの抵抗値以外の構成は、実施形態７と同様であるの
で、その説明は省略する。
【００５４】負荷ｒ及び抵抗Ｒの消費電力を最小にする
場合、トリガ回路２がトライアックＴにトリガ信号を印
加せず、商用電源ＡＣの電源電圧の全周期において、負
荷ｒと抵抗Ｒの直列回路を商用電源ＡＣに接続させる。
この時、図１５に示すように、負荷ｒ及び抵抗Ｒには約
1.7Ａ（実効値）の電流が流れ、その消費電力は約 165
Ｗとなる。この時、負荷ｒ及び抵抗Ｒに流れる電流に含
まれる２次から４０次までの高調波成分は表６に示す通
りであり、全ての次数において高調波成分の規格値を満
足している。
【００５５】なお、商用電源ＡＣの電圧極性が正の半サ
イクルでは、トリガ回路２が位相角１８０度か、又は、
１８０度よりも僅かに小さいタイミングでトリガ信号を
トライアックＴに印加した場合、電圧Ｖ0 がすぐに０Ｖ
となってトライアックＴがオフするので、トライアック
Ｔのオン期間は発生しない。同様に、商用電源ＡＣの電
圧極性が負の半サイクルでは、トリガ回路２が位相角３
６０度か、又は、３６０度よりも僅かに小さいタイミン
グでトリガ信号をトライアックＴに印加すれば、トライ
アックＴのオン期間は発生しない。したがって、トリガ
回路２がトライアックＴにトリガ信号を印加しないとい
う場合、上述のようなタイミングでトリガ回路２がトリ
ガ信号を印加する場合も含む。
【００５６】
【表６】
【００５７】次に、負荷ｒ及び抵抗Ｒの消費電力を除々
に増加させる場合、商用電源ＡＣの電圧極性が正の半サ
イクルでは、トリガ回路２が位相角１８０度から０度ま
でのタイミングでトリガ信号をトライアックＴのゲート
に印加して、トライアックＴをオンさせるとともに、商
用電源Ａの電源電圧が負の半サイクルでは、トリガ回路
２はトリガ信号をトライアックＴに印加しない。
【００５８】この時、商用電源ＡＣの電圧極性が正の半
サイクルでは、トライアックＴがオンする期間が発生す
る。トライアックＴがオンすると、商用電源ＡＣから負
荷ｒのみに電流が流れ、商用電源ＡＣから見たインピー
ダンスが小さくなるので、トライアックＴのオフ時に比
べて大きな電流が流れる。トリガ回路２のトリガ信号の
位相角を９０度とすると、商用電源ＡＣから負荷ｒ及び
抵抗Ｒには図１６に示す電流が流れ、負荷ｒに流れる電
流の最大値は約１２Ｖ（実効値）となる。また、負荷ｒ
に発生する２次から４０次までの高調波電流は表７に示
す通りであり、全ての次数において規格値を満足してい
る。この時の消費電力は約 341Ｗである。また、トリガ
回路２のトリガ信号の位相角を０度とすると、商用電源
ＡＣから負荷ｒ及び抵抗Ｒには図１７に示す電流が流
れ、負荷ｒ及び抵抗Ｒの消費電力は約 683Ｗとなる。ま
た、負荷ｒに発生する２次から４０次までの高調波電流
は表８に示す通りであり、全ての次数において規格値を
満足している。したがって、トリガ回路２のトリガ信号
の位相角を１８０度から０度まで連続的に変化させるこ
とによって、消費電力を約 165Ｗから 683Ｗまで連続的
に制御することができる。なお、商用電源ＡＣの電圧極
性が負の半サイクルではトライアックＴのオン期間は発
生せず、図１５と同様の電流波形となる。
【００５９】
【表７】
【００６０】
【表８】
【００６１】さらに、負荷ｒ及び抵抗Ｒの消費電力を増
加させる場合、商用電源ＡＣの電圧極性が正の半サイク
ルでは、トリガ回路２が位相角０度でトリガ信号をトラ
イアックＴのゲートに印加し、商用電源ＡＣの電圧が負
の半サイクルでは、トリガ回路２が位相角３６０度から
１８０度までのタイミングでトリガ信号をトライアック
に印加させている。
【００６２】この時、商用電源ＡＣの電圧極性の正の半
サイクルでは、トリガ回路２は位相角０度でトリガ信号
をトライアックＴに印加するので、トライアックＴは常
にオンされる。商用電源ＡＣの電圧極性の負の半サイク
ルでは、トリガ回路２からトリガ信号が印加されるまで
トライアックＴはオフされ、トリガ回路２からトリガ信
号が印加されるとトライアックＴはオンされる。トライ
アックＴがオンすると、商用電源ＡＣには負荷ｒのみが
接続され、商用電源ＡＣから見たインピーダンスが小さ
くなるので、商用電源ＡＣから負荷ｒに流れる電流が増
加する。
【００６３】例えば、トリガ信号の位相角が２７０度の
場合、トライアックＴは位相角が１８０度から２７０度
までの期間を除いてオンされ、商用電源ＡＣから負荷ｒ
に流れる電流の最小値は約（−１２Ｖ）となり、消費電
力は約 941Ｗとなる。また、負荷ｒに発生する２次から
４０次までの高調波電流は表９に示す通りであり、全て
の次数において規格値を満足している。そして、トリガ
信号の位相角が１８０度でオンされると、商用電源ＡＣ
の全周期にわたってトライアックＴがオンされ、商用電
源ＡＣから負荷ｒのみに図１９に示す電流が流れ、負荷
ｒの消費電力は約1200Ｗとなる。また、負荷ｒに発生す
る２次から４０次までの高調波電流は表１０に示す通り
であり、全ての次数において規格値を満足している。し
たがって、トリガ回路２のトリガ信号の位相角を３６０
度から１８０度まで連続的に変化させることによって、
消費電力を約 683Ｗから1200Ｗまで連続的に制御するこ
とができる。
【００６４】
【表９】
【００６５】
【表１０】
【００６６】（実施形態１１）本実施形態では、図２０
に示すように、実施形態７の消費電力制御回路におい
て、抵抗Ｒの代わりに、抵抗Ｒと抵抗値が略等しい表示
ランプＬａを用いている。この回路の動作は実施形態７
と同様であり、トライアックＴがオフの間だけ表示ラン
プＬａに電流が流れ、トライアックＴがオンの間は表示
ランプＬａに電流が流れない。
【００６７】ここで、負荷ｒに印加される電力が大きい
場合、トライアックＴのオン期間が長いので、表示ラン
プＬａに流れる電流が少なくなり、表示ランプＬａは暗
くなる。負荷ｒに印加される電力が少ない場合、トライ
アックＴのオン期間が短いので、表示ランプＬａに流れ
る電流が多くなり、表示ランプＬａは明るくなる。この
ように、表示ランプＬａの明るさで、負荷ｒの消費電力
の大小を示すことができる。
【００６８】尚、表示ランプＬａ以外の構成は、実施形
態７と同様であるので、その説明は省略する。
【００６９】
【発明の効果】上述のように、請求項１の発明は、商用
電源にスイッチング素子を介して接続された負荷と、ス
イッチング素子をオン・オフすることによって負荷の消
費電力を制御する電力切換手段と、スイッチング素子と
並列に接続された高調波電流低減用の抵抗とを備えてい
るので、スイッチング素子のオフ時に高調波電流低減用
の抵抗を介して減流した電流を流すことにより、大幅な
回路変更を行うことなく、簡単な回路構成で高調波電流
を低減することができるという効果がある。
【００７０】請求項２の発明は、負荷を、半波整流用の
整流器と負荷の消費電力を切り換える電力切換スイッチ
及び高調波電流低減用の抵抗が並列に接続された並列回
路を介して、商用電源に接続しており、請求項３の発明
は、負荷と前記負荷に直列接続された半波整流用の整流
器と前記整流器に並列に接続され負荷の消費電力を切り
換える電力切換スイッチとからなる回路と、高調波電流
低減用の抵抗とを並列に商用電源に接続しており、請求
項４の発明は、第１の負荷と前記第１の負荷に直列接続
された半波整流用の整流器と前記整流器に並列に接続さ
れ第１の負荷の消費電力を切り換える電力切換スイッチ
とからなる回路と、高調波電流低減用の抵抗と、第２の
負荷とを並列に商用電源に接続しており、請求項５の発
明は、負荷を、直列接続された半波整流用の複数の整流
器と前記複数の整流器と夫々並列に接続され負荷の消費
電力を切り換える複数の電力切換スイッチ及び複数の整
流器に並列に接続された高調波電流低減用の抵抗からな
る回路を介して、商用電源に接続しており、請求項６の
発明は、負荷と前記負荷に直列に接続された半波整流用
の第１の整流器と前記第１の整流器に並列に接続され負
荷の消費電力を切り換える電力切換スイッチとからなる
回路と、直列接続された高調波電流低減用の抵抗と半波
整流用の第２の整流器とを並列に商用電源に接続してお
り、半波整流時に高調波電流低減用の抵抗を介して減流
した電流を流すことにより、高調波電流の発生を低減す
ることができるので、大幅に回路を変更することなく、
高調波電流の規格値を満足することができるという効果
がある。
【００７１】請求項７の発明は、スイッチング素子が位
相制御用素子からなり、電力切換手段が位相制御用素子
をトリガして導通させるトリガ回路からなっているの
で、位相制御用素子の位相角を変化させることによっ
て、負荷の消費電力を連続的に制御できるという効果が
ある。請求項８の発明は、負荷と、負荷に直列に接続さ
れた位相制御用素子と、位相制御用素子をトリガして導
通させることによって負荷の消費電力を制御するトリガ
回路と、負荷及び前記負荷に直列接続された位相制御用
素子と並列に接続された高調波電流低減用の抵抗とを備
えており、請求項９の発明は、抵抗の両端間に商用電源
を接続しており、位相制御用素子のオフ時に、高調波電
流低減用の抵抗を介して負荷に電流を流すことにより、
高調波電流を低減することができ、大幅に回路を変更す
ることなく、高調波電流の規格値を満足することができ
るという効果がある。
【００７２】請求項１０の発明は、請求項７又は９の発
明において、トリガ回路が、商用電源の電圧極性の正負
に応じて、位相制御用素子をトリガする位相角を変化さ
せているので、位相制御用素子の位相角を変化させるこ
とによって、負荷の消費電力を連続的に制御することが
できるという効果がある。請求項１１の発明は、抵抗が
表示用ランプからなっているので、負荷に流れる電流を
モニタすることができるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施形態１の消費電力制御回路の基本構成を示
す回路図である。
【図２】同上の具体回路を示す回路図である。
【図３】（ａ）〜（ｃ）は同上の回路の各部の波形を示
す波形図である。
【図４】実施形態２の消費電力制御回路を示す回路図で
ある。
【図５】実施形態３の消費電力制御回路を示す回路図で
ある。
【図６】実施形態４の消費電力制御回路を示す回路図で
ある。
【図７】実施形態５の消費電力制御回路を示す回路図で
ある。
【図８】実施形態６の消費電力制御回路を示す回路図で
ある。
【図９】同上の消費電力制御回路を用いるドライヤの概
略構成図である。
【図１０】実施形態７の消費電力制御回路を示す回路図
である。
【図１１】同上の負荷に流れる電流を示す波形図であ
る。
【図１２】同上の負荷に流れる電流を示す別の波形図で
ある。
【図１３】実施形態８の消費電力制御回路を示す回路図
である。
【図１４】実施形態９の消費電力制御回路を示す回路図
である。
【図１５】実施形態１０のトライアックをオフした場合
の負荷電流を示す波形図である。
【図１６】同上の位相角９０度でトリガした場合の負荷
電流を示す波形図である。
【図１７】同上の位相角０度でトリガした場合の負荷電
流を示す波形図である。
【図１８】同上の位相角２７０度でトリガした場合の負
荷電流を示す波形図である。
【図１９】同上の位相角３６０度でトリガした場合の負
荷電流を示す波形図である。
【図２０】実施形態１１の消費電力制御回路を示す回路
図である。
【図２１】従来の消費電力制御回路を示す回路図であ
る。
【図２２】（ａ）〜（ｃ）は同上の回路の各部の波形を
示す波形図である。
【図２３】従来の別の消費電力制御回路を示す回路図で
ある。
【図２４】同上の商用電源を示す波形図である。
【図２５】同上の負荷電流を示す波形図である。
【符号の説明】
１ 電力切換手段 ＡＣ 商用電源 ｒ 負荷 Ｒ 抵抗 Ｓ スイッチング素子

Claims (11)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】商用電源にスイッチング素子を介して接続
    された負荷と、前記スイッチング素子をオン・オフする
    ことによって前記負荷の消費電力を制御する電力切換手
    段と、前記スイッチング素子と並列に接続された高調波
    電流低減用の抵抗とを備えて成ることを特徴とする消費
    電力制御回路。
  2. 【請求項２】負荷を、半波整流用の整流器と前記負荷の
    消費電力を切り換える電力切換手段及び高調波電流低減
    用の抵抗が並列に接続された並列回路を介して、商用電
    源に接続して成ることを特徴とする消費電力制御回路。
  3. 【請求項３】負荷と前記負荷に直列接続された半波整流
    用の整流器と前記整流器に並列に接続され前記負荷の消
    費電力を切り換える電力切換手段とからなる回路と、高
    調波電流低減用の抵抗とを並列に商用電源に接続して成
    ることを特徴とする消費電力制御回路。
  4. 【請求項４】第１の負荷と前記第１の負荷に直列接続さ
    れた半波整流用の整流器と前記整流器に並列に接続され
    前記第１の負荷の消費電力を切り換える電力切換手段と
    からなる回路と、高調波電流低減用の抵抗と、第２の負
    荷とを並列に商用電源に接続して成ることを特徴とする
    消費電力制御回路。
  5. 【請求項５】負荷を、直列接続された半波整流用の複数
    の整流器と前記複数の整流器と夫々並列に接続され前記
    負荷の消費電力を切り換える複数の電力切換手段及び前
    記複数の整流器に並列に接続された高調波電流低減用の
    抵抗からなる回路を介して、商用電源に接続して成るこ
    とを特徴とする消費電力制御回路。
  6. 【請求項６】負荷と前記負荷に直列に接続された半波整
    流用の第１の整流器と前記第１の整流器に並列に接続さ
    れ前記負荷の消費電力を切り換える電力切換手段とから
    なる回路と、直列接続された高調波電流低減用の抵抗と
    半波整流用の第２の整流器とを並列に商用電源に接続し
    て成ることを特徴とする消費電力制御回路。
  7. 【請求項７】前記スイッチング素子が位相制御用素子か
    らなり、前記電力切換手段が前記位相制御用素子をトリ
    ガして導通させるトリガ回路からなることを特徴とする
    請求項１記載の消費電力制御回路。
  8. 【請求項８】負荷と、前記負荷に直列に接続された位相
    制御用素子と、前記位相制御用素子をトリガして導通さ
    せることによって前記負荷の消費電力を制御するトリガ
    回路と、前記負荷及び前記負荷に直列接続された前記位
    相制御用素子と並列に接続された高調波電流低減用の抵
    抗とを備えてなることを特徴とする消費電力制御回路。
  9. 【請求項９】前記抵抗の両端間に商用電源を接続してな
    ることを特徴とする請求項８記載の消費電力制御回路。
  10. 【請求項１０】前記トリガ回路が、商用電源の電圧極性
    の正負に応じて、前記位相制御用素子をトリガする位相
    角を変化させることを特徴とする請求項７又は９記載の
    消費電力制御回路。
  11. 【請求項１１】前記抵抗が表示用ランプからなることを
    特徴とする請求項７乃至１０記載の消費電力制御回路。
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