JPH1048115A - Ｌｎｇタンク内液密度計測装置 - Google Patents
Ｌｎｇタンク内液密度計測装置Info
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- JPH1048115A JPH1048115A JP20436796A JP20436796A JPH1048115A JP H1048115 A JPH1048115 A JP H1048115A JP 20436796 A JP20436796 A JP 20436796A JP 20436796 A JP20436796 A JP 20436796A JP H1048115 A JPH1048115 A JP H1048115A
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- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＬＮＧタンク内の異なる高さにおける液密度
を、組成変化，温度変化等の影響を受けずに、精度よく
直接計測することができ、これにより、ロールオーバ現
象を未然に防ぎ、ガス成分の管理精度を向上させること
のできるＬＮＧタンク内液密度計測装置を提供する。 【解決手段】 下端１３ｂがＬＮＧ１内に異なる高さｈ
で開口した複数の導圧管１２と、２つの圧力導入口１４
ａ，１４ｂを有しその差圧ΔＰを計測する差圧センサ１
４と、導圧管を２本づつ順次選択しその上端をそれぞれ
差圧センサの圧力導入口に連通させる切替連通手段１６
と、選択した２本の導圧管を通してＬＮＧ内にガス２を
供給するガス供給装置１８とからなり、計測された差圧
から下端間の液密度ρを算出する。
を、組成変化，温度変化等の影響を受けずに、精度よく
直接計測することができ、これにより、ロールオーバ現
象を未然に防ぎ、ガス成分の管理精度を向上させること
のできるＬＮＧタンク内液密度計測装置を提供する。 【解決手段】 下端１３ｂがＬＮＧ１内に異なる高さｈ
で開口した複数の導圧管１２と、２つの圧力導入口１４
ａ，１４ｂを有しその差圧ΔＰを計測する差圧センサ１
４と、導圧管を２本づつ順次選択しその上端をそれぞれ
差圧センサの圧力導入口に連通させる切替連通手段１６
と、選択した２本の導圧管を通してＬＮＧ内にガス２を
供給するガス供給装置１８とからなり、計測された差圧
から下端間の液密度ρを算出する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＬＮＧタンク内の液密
度計測装置に関する。
度計測装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】天然ガスを冷媒を用いて常圧，−１６２
℃以下に冷却し，液化したものをＬＮＧ（液化天然ガ
ス）という。このＬＮＧは、メタン（ＣＨ4 ）を主成分
とし、エタン，プロパン等を若干含んでいる。ＬＮＧ
は、通常、−１６２℃以下に冷却されたＬＮＧタンク内
に貯蔵される。かかるＬＮＧタンク内の液（ＬＮＧ）
は、長期間の貯蔵（ホールディング）により、液密度が
部分的に変化し、そのために下層の低密度の液と、上層
の高密度の液が、反転して入れ替わるロールオーバ現象
を起こすことがある。このロールオーバ現象により、急
激にＢＯＧ（ボイルオフガス）が発生し、このＢＯＧに
よりＬＮＧタンク内の圧力が急上昇し、安定操業が極め
て困難になる問題がある。
℃以下に冷却し，液化したものをＬＮＧ（液化天然ガ
ス）という。このＬＮＧは、メタン（ＣＨ4 ）を主成分
とし、エタン，プロパン等を若干含んでいる。ＬＮＧ
は、通常、−１６２℃以下に冷却されたＬＮＧタンク内
に貯蔵される。かかるＬＮＧタンク内の液（ＬＮＧ）
は、長期間の貯蔵（ホールディング）により、液密度が
部分的に変化し、そのために下層の低密度の液と、上層
の高密度の液が、反転して入れ替わるロールオーバ現象
を起こすことがある。このロールオーバ現象により、急
激にＢＯＧ（ボイルオフガス）が発生し、このＢＯＧに
よりＬＮＧタンク内の圧力が急上昇し、安定操業が極め
て困難になる問題がある。
【０００３】上述したロールオーバ現象を未然に検知し
て防止するために、静電容量式、振動管式、等の密
度計測装置が従来から知られている。の静電容量式密
度計測装置は、液体の静電容量値から比誘電率を求め、
比誘電率と密度との相関関係式より密度を計測するもの
である。また、の振動管式密度計測装置は、振動管の
振動から直接密度を計測するものである。更に、タン
ク内の液密度を直接的に計測する他の手段として、図３
に模式的に示すように、液面の高さｈと下部圧力Ｐを液
面計，圧力計で計測し、これから平均密度ρ（＝Ｐ／
ｈ）を直接計測する手段がある。
て防止するために、静電容量式、振動管式、等の密
度計測装置が従来から知られている。の静電容量式密
度計測装置は、液体の静電容量値から比誘電率を求め、
比誘電率と密度との相関関係式より密度を計測するもの
である。また、の振動管式密度計測装置は、振動管の
振動から直接密度を計測するものである。更に、タン
ク内の液密度を直接的に計測する他の手段として、図３
に模式的に示すように、液面の高さｈと下部圧力Ｐを液
面計，圧力計で計測し、これから平均密度ρ（＝Ｐ／
ｈ）を直接計測する手段がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、静電容量式の
密度計測では、密度を比誘電率やClausius-Mosotti値と
呼ぶ定数を用いて間接的に求めるため、絶対的密度測定
ができず、相対評価しか行えず、このため、長期間の使
用にわたり必ずしも正しい出力とはなっていないおそれ
がある。すなわち、静電容量式の密度計測では、ＬＮＧ
の組成変化，温度変化による補正が必要であり、その補
正も実験的に求めるものであるため、タンク内の液の絶
対的な密度計測が高精度にはできない問題点がある。
密度計測では、密度を比誘電率やClausius-Mosotti値と
呼ぶ定数を用いて間接的に求めるため、絶対的密度測定
ができず、相対評価しか行えず、このため、長期間の使
用にわたり必ずしも正しい出力とはなっていないおそれ
がある。すなわち、静電容量式の密度計測では、ＬＮＧ
の組成変化，温度変化による補正が必要であり、その補
正も実験的に求めるものであるため、タンク内の液の絶
対的な密度計測が高精度にはできない問題点がある。
【０００５】また、振動管式の密度計測では、センサ自
体を液中に沈め、移動しながら計測するため、周囲の液
を攪拌してしまう問題点がある。また、この装置は大型
で可動部があるために保守性に乏しい問題点があった。
更に、の手段では、ＬＮＧタンク内の平均液密度の計
測はできるが、異なる高さにおける密度分布を得ること
は不可能である。
体を液中に沈め、移動しながら計測するため、周囲の液
を攪拌してしまう問題点がある。また、この装置は大型
で可動部があるために保守性に乏しい問題点があった。
更に、の手段では、ＬＮＧタンク内の平均液密度の計
測はできるが、異なる高さにおける密度分布を得ること
は不可能である。
【０００６】本発明は上述した問題点を解決するために
創案されたものである。すなわち、本発明の目的は、Ｌ
ＮＧタンク内の異なる高さにおける液密度を、組成変
化，温度変化等の影響を受けずに、精度よく直接計測す
ることができ、これにより、ロールオーバ現象を未然に
防ぎ、ガス成分の管理精度を向上させることのできるＬ
ＮＧタンク内液密度計測装置を提供することにある。
創案されたものである。すなわち、本発明の目的は、Ｌ
ＮＧタンク内の異なる高さにおける液密度を、組成変
化，温度変化等の影響を受けずに、精度よく直接計測す
ることができ、これにより、ロールオーバ現象を未然に
防ぎ、ガス成分の管理精度を向上させることのできるＬ
ＮＧタンク内液密度計測装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、下端が
ＬＮＧ内に異なる高さで開口した複数の導圧管と、２つ
の圧力導入口を有しその差圧を計測する差圧センサと、
導圧管を２本づつ順次選択しその上端をそれぞれ差圧セ
ンサの圧力導入口に連通させる切替連通手段と、選択し
た２本の導圧管を通してＬＮＧ内にガスを供給するガス
供給装置と、からなり、計測された差圧から下端間の液
密度を算出する、ことを特徴とするＬＮＧタンク内液密
度計測装置が提供される。
ＬＮＧ内に異なる高さで開口した複数の導圧管と、２つ
の圧力導入口を有しその差圧を計測する差圧センサと、
導圧管を２本づつ順次選択しその上端をそれぞれ差圧セ
ンサの圧力導入口に連通させる切替連通手段と、選択し
た２本の導圧管を通してＬＮＧ内にガスを供給するガス
供給装置と、からなり、計測された差圧から下端間の液
密度を算出する、ことを特徴とするＬＮＧタンク内液密
度計測装置が提供される。
【０００８】上記本発明の構成によれば、ガス供給装置
から供給されたガスが導圧管の下端からＬＮＧ内に流れ
る状態において、ガス圧と液圧が下端の開口部において
バランス（一致）する。また、導圧管内のガス流れによ
る圧損は、通常無視できるほど小さいので、差圧センサ
による選択した２本の導圧管内の差圧は、異なる下端高
さにおける液圧の差に相当し、これから下端高さ間の液
密度を直接算出することができる。従って、測定点を正
確に設定することで、液密度の絶対値を温度，成分によ
らず精密に計測することができる。
から供給されたガスが導圧管の下端からＬＮＧ内に流れ
る状態において、ガス圧と液圧が下端の開口部において
バランス（一致）する。また、導圧管内のガス流れによ
る圧損は、通常無視できるほど小さいので、差圧センサ
による選択した２本の導圧管内の差圧は、異なる下端高
さにおける液圧の差に相当し、これから下端高さ間の液
密度を直接算出することができる。従って、測定点を正
確に設定することで、液密度の絶対値を温度，成分によ
らず精密に計測することができる。
【０００９】本発明の好ましい実施形態によれば、前記
複数の導圧管の下端は、高さの差Δｈが一定に設定され
ており、前記切替連通手段は、下端位置が隣接する２本
の導圧管を順次選択するようになっている。この構成に
より、高さの差Δｈを例えば１ｍに正確に導圧管を設置
することにより、上下ノズル間の差圧（例えば４００〜
６００ｍｍＡｑ）をそのまま液密度（例えば４００〜６
００ｋｇ／ｍ3 ）として計測できる。
複数の導圧管の下端は、高さの差Δｈが一定に設定され
ており、前記切替連通手段は、下端位置が隣接する２本
の導圧管を順次選択するようになっている。この構成に
より、高さの差Δｈを例えば１ｍに正確に導圧管を設置
することにより、上下ノズル間の差圧（例えば４００〜
６００ｍｍＡｑ）をそのまま液密度（例えば４００〜６
００ｋｇ／ｍ3 ）として計測できる。
【００１０】また、前記切替連通手段は、スキャニバル
ブであり、前記差圧センサーは差圧発信器であるのがよ
い。この構成により、導圧管を、タンク外に設けたスキ
ャニバルブ（多入力１出力バルブ）によって機械的に切
り替え、これをステップモータによりコントロールし、
これと同期して差圧発信器で圧力計測することにより、
従来計測できなかった液密度を計測可能とし、かつ遠隔
操作や自動運転を容易に行うことができる。
ブであり、前記差圧センサーは差圧発信器であるのがよ
い。この構成により、導圧管を、タンク外に設けたスキ
ャニバルブ（多入力１出力バルブ）によって機械的に切
り替え、これをステップモータによりコントロールし、
これと同期して差圧発信器で圧力計測することにより、
従来計測できなかった液密度を計測可能とし、かつ遠隔
操作や自動運転を容易に行うことができる。
【００１１】また前記ガス供給装置は、選択した２本の
導圧管にそれぞれ同流量のガスを供給する定流量弁を備
える。この構成により、導圧管内のガス流れによる圧損
を、均等化することができ、ガス流れによる圧損が無視
できない場合でも、導圧管に細管を用いることができ、
装置を小型化し、ガスの使用量を低減し、ガスによるＬ
ＮＧに攪拌を最小限度に抑えることができる。
導圧管にそれぞれ同流量のガスを供給する定流量弁を備
える。この構成により、導圧管内のガス流れによる圧損
を、均等化することができ、ガス流れによる圧損が無視
できない場合でも、導圧管に細管を用いることができ、
装置を小型化し、ガスの使用量を低減し、ガスによるＬ
ＮＧに攪拌を最小限度に抑えることができる。
【００１２】更に、前記ガスは、不活性ガス又はメタン
ガスであることが好ましい。この構成により、液化温度
が−１６２℃以下の不活性ガス（例えば、窒素、アルゴ
ン、ヘリウム等）を用いることにより、導管内での凝
縮，液化を防止することができる。また、メタンガスを
用いることにより、ＬＮＧの希釈を防止することがで
き、ＬＮＧタンク内の液，ガス成分組成の変化を最小に
することができる。
ガスであることが好ましい。この構成により、液化温度
が−１６２℃以下の不活性ガス（例えば、窒素、アルゴ
ン、ヘリウム等）を用いることにより、導管内での凝
縮，液化を防止することができる。また、メタンガスを
用いることにより、ＬＮＧの希釈を防止することがで
き、ＬＮＧタンク内の液，ガス成分組成の変化を最小に
することができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好ましい実施形態
を図面を参照して説明する。なお、各図において、共通
する部分には同一の符号を付して使用する。図１は、本
発明によるＬＮＧタンク内液密度計測装置の全体構成図
であり、図２は、図１の部分詳細図である。図１及び図
２に示すように、本発明のＬＮＧタンク内液密度計測装
置１０は、複数の導圧管１２，差圧センサ１４，切替連
通手段１６，及びガス供給装置１８からなる。
を図面を参照して説明する。なお、各図において、共通
する部分には同一の符号を付して使用する。図１は、本
発明によるＬＮＧタンク内液密度計測装置の全体構成図
であり、図２は、図１の部分詳細図である。図１及び図
２に示すように、本発明のＬＮＧタンク内液密度計測装
置１０は、複数の導圧管１２，差圧センサ１４，切替連
通手段１６，及びガス供給装置１８からなる。
【００１４】複数の導圧管１２は、下端１３ｂがＬＮＧ
１内に液面から異なる高さｈで開口している。導圧管１
２は、少なくとも２本以上であり、必要に応じて適宜増
加することができる。また、各導圧管１２の下端１３ｂ
は、高さの差Δｈを一定（例えば１ｍ）に設定するのが
よい。なお、導圧管１２の下端１３ｂの開口部は、図１
のように横向きに開口させてもよく、或いは下向きに開
口させてもよい。更に、導圧管１２は、この図のように
垂直に設置してもよく、或いは必要に応じて部分的に或
いは全体を斜めに配置してもよい。
１内に液面から異なる高さｈで開口している。導圧管１
２は、少なくとも２本以上であり、必要に応じて適宜増
加することができる。また、各導圧管１２の下端１３ｂ
は、高さの差Δｈを一定（例えば１ｍ）に設定するのが
よい。なお、導圧管１２の下端１３ｂの開口部は、図１
のように横向きに開口させてもよく、或いは下向きに開
口させてもよい。更に、導圧管１２は、この図のように
垂直に設置してもよく、或いは必要に応じて部分的に或
いは全体を斜めに配置してもよい。
【００１５】差圧センサ１４は、２つの圧力導入口１４
ａ，１４ｂを有し、その差圧を計測するようになってい
る。この差圧センサー１４は、好ましくは差圧に応じた
電気信号を発信する差圧発信器である。また、この計測
する差圧の大きさは、ＬＮＧの液密度に対応させて設定
するのがよく、例えば各導圧管１２の下端１２ｂの高さ
の差Δｈを１ｍに設定する場合には、４００〜６００ｍ
ｍＡｑの範囲で差圧を精密に検出できるものを用いるの
がよい。この構成により、差圧（例えば４００〜６００
ｍｍＡｑ）をそのまま液密度（例えば４００〜６００ｋ
ｇ／ｍ3 ）として計測できる。
ａ，１４ｂを有し、その差圧を計測するようになってい
る。この差圧センサー１４は、好ましくは差圧に応じた
電気信号を発信する差圧発信器である。また、この計測
する差圧の大きさは、ＬＮＧの液密度に対応させて設定
するのがよく、例えば各導圧管１２の下端１２ｂの高さ
の差Δｈを１ｍに設定する場合には、４００〜６００ｍ
ｍＡｑの範囲で差圧を精密に検出できるものを用いるの
がよい。この構成により、差圧（例えば４００〜６００
ｍｍＡｑ）をそのまま液密度（例えば４００〜６００ｋ
ｇ／ｍ3 ）として計測できる。
【００１６】切替連通手段１６は、導圧管１２を２本づ
つ順次選択し、その上端１３ａをそれぞれ差圧センサ１
４の圧力導入口１４ａ，１４ｂに連通させるようになっ
ている。この切替連通手段１６は、下端位置が隣接する
２本の導圧管（例えば１２ａ，１２ｂ）を順次選択する
ようになっている。切替連通手段１６は、好ましくは図
２に例示する回転圧力切替器（例えば、スキャニバルブ
１７）である。この構成により、導圧管１２を、タンク
外に設けた２台のスキャニバルブ１７（多入力１出力バ
ルブ）をステップモータ（図示せず）により同期して機
械的に切り替え、これと同期して差圧発信器で圧力計測
することにより、従来計測できなかった液密度を計測可
能とし、かつ遠隔操作や自動運転を容易に行うことがで
きる。なお、図２の例では、２台のスキャニバルブ１７
を用いているが、これを同軸に構成して同様の機能を持
たせたものを用いてもよい。
つ順次選択し、その上端１３ａをそれぞれ差圧センサ１
４の圧力導入口１４ａ，１４ｂに連通させるようになっ
ている。この切替連通手段１６は、下端位置が隣接する
２本の導圧管（例えば１２ａ，１２ｂ）を順次選択する
ようになっている。切替連通手段１６は、好ましくは図
２に例示する回転圧力切替器（例えば、スキャニバルブ
１７）である。この構成により、導圧管１２を、タンク
外に設けた２台のスキャニバルブ１７（多入力１出力バ
ルブ）をステップモータ（図示せず）により同期して機
械的に切り替え、これと同期して差圧発信器で圧力計測
することにより、従来計測できなかった液密度を計測可
能とし、かつ遠隔操作や自動運転を容易に行うことがで
きる。なお、図２の例では、２台のスキャニバルブ１７
を用いているが、これを同軸に構成して同様の機能を持
たせたものを用いてもよい。
【００１７】ガス供給装置１８は、選択した２本の導圧
管（例えば、１２ａ，１２ｂ）を通してＬＮＧ１内にガ
ス２を供給するようになっている。このガス供給装置１
８は、選択した２本の導圧管１２ａ，１２ｂにそれぞれ
同流量のガス２を供給する定流量弁１８ａを備える。こ
の構成により、導圧管内のガス流れによる圧損を、均等
化することができ、ガス流れによる圧損が無視できない
場合でも、細い導圧管を用いることができ、装置を小型
化し、ガス２の使用量を低減し、ガス２によるＬＮＧの
攪拌を最小限度に抑えることができる。
管（例えば、１２ａ，１２ｂ）を通してＬＮＧ１内にガ
ス２を供給するようになっている。このガス供給装置１
８は、選択した２本の導圧管１２ａ，１２ｂにそれぞれ
同流量のガス２を供給する定流量弁１８ａを備える。こ
の構成により、導圧管内のガス流れによる圧損を、均等
化することができ、ガス流れによる圧損が無視できない
場合でも、細い導圧管を用いることができ、装置を小型
化し、ガス２の使用量を低減し、ガス２によるＬＮＧの
攪拌を最小限度に抑えることができる。
【００１８】ＬＮＧ１内に供給するガス２は、液化温度
が−１６２℃以下の不活性ガス又はメタンガスであるの
がよい。この構成により、液化温度が−１６２℃以下の
不活性ガス（例えば、窒素；−１９６℃、アルゴン；−
１８６℃、ヘリウム；−２６９℃）を用いることによ
り、導圧管１２内での凝縮，液化を防止することができ
る。また、メタンガスを用いることにより、ＬＮＧの希
釈を防止することができ、ＬＮＧタンク内の液，ガスの
成分組成の変化を最少にすることができる。なお、この
メタンガスは、純粋なメタンガスでもよく、或いはＬＮ
Ｇを気化させて天然ガスであってもよく、ＬＮＧ基地に
常設されているＢＯＧ処理用の圧縮機にて昇圧されたガ
スであってもよい。
が−１６２℃以下の不活性ガス又はメタンガスであるの
がよい。この構成により、液化温度が−１６２℃以下の
不活性ガス（例えば、窒素；−１９６℃、アルゴン；−
１８６℃、ヘリウム；−２６９℃）を用いることによ
り、導圧管１２内での凝縮，液化を防止することができ
る。また、メタンガスを用いることにより、ＬＮＧの希
釈を防止することができ、ＬＮＧタンク内の液，ガスの
成分組成の変化を最少にすることができる。なお、この
メタンガスは、純粋なメタンガスでもよく、或いはＬＮ
Ｇを気化させて天然ガスであってもよく、ＬＮＧ基地に
常設されているＢＯＧ処理用の圧縮機にて昇圧されたガ
スであってもよい。
【００１９】上述した構成により、図２に模式的に示す
ように、ガス供給装置１８から供給されたガス２が導圧
管１２の下端１３ｂからＬＮＧ１内に流れる状態におい
て、ガス圧Ｐと液圧ｈ×ρが下端１３ｂの開口部におい
てバランスするので、差圧センサ１４による選択した２
本の導圧管１２ａ，１２ｂ内の差圧ΔＰは、異なる下端
高さにおける液圧の差Δｈ×ρに相当し、これから下端
高さ間の液密度ρ（＝ΔＰ／Δｈ）を直接算出すること
ができる。従って、測定点を正確に設定することで、液
密度ρの絶対値を温度，成分によらず精密に計測するこ
とができる。
ように、ガス供給装置１８から供給されたガス２が導圧
管１２の下端１３ｂからＬＮＧ１内に流れる状態におい
て、ガス圧Ｐと液圧ｈ×ρが下端１３ｂの開口部におい
てバランスするので、差圧センサ１４による選択した２
本の導圧管１２ａ，１２ｂ内の差圧ΔＰは、異なる下端
高さにおける液圧の差Δｈ×ρに相当し、これから下端
高さ間の液密度ρ（＝ΔＰ／Δｈ）を直接算出すること
ができる。従って、測定点を正確に設定することで、液
密度ρの絶対値を温度，成分によらず精密に計測するこ
とができる。
【００２０】なお、本発明は上述した実施形態に限定さ
れず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更できる
ことは勿論である。
れず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更できる
ことは勿論である。
【００２１】
【発明の効果】上述したように、本発明のＬＮＧタンク
内液密度計測装置は、導圧管の下端高さ間の液密度の
絶対値を温度，成分によらず精密に計測することがで
き、遠隔操作や自動運転を容易に行うことができ、
ガス流れによる圧損が無視できない場合でも、導圧管に
細管を用いることができ、装置を小型化し、ガスの使用
量を低減し、ガスによるＬＮＧに攪拌を最小限度に抑え
ることができ、導管内での凝縮，液化を防止し、かつ
ＬＮＧの攪拌及び希釈を防止することができる。
内液密度計測装置は、導圧管の下端高さ間の液密度の
絶対値を温度，成分によらず精密に計測することがで
き、遠隔操作や自動運転を容易に行うことができ、
ガス流れによる圧損が無視できない場合でも、導圧管に
細管を用いることができ、装置を小型化し、ガスの使用
量を低減し、ガスによるＬＮＧに攪拌を最小限度に抑え
ることができ、導管内での凝縮，液化を防止し、かつ
ＬＮＧの攪拌及び希釈を防止することができる。
【００２２】従って、本発明のＬＮＧタンク内液密度計
測装置は、ＬＮＧタンク内の異なる高さにおける液密度
を、組成変化，温度変化等の影響を受けずに、精度よく
直接計測することができ、これにより、ロールオーバ現
象を未然に防ぎ、ガス成分の管理精度を向上させること
のできる等の優れた効果を有する。
測装置は、ＬＮＧタンク内の異なる高さにおける液密度
を、組成変化，温度変化等の影響を受けずに、精度よく
直接計測することができ、これにより、ロールオーバ現
象を未然に防ぎ、ガス成分の管理精度を向上させること
のできる等の優れた効果を有する。
【図１】本発明によるＬＮＧタンク内液密度計測装置の
全体構成図である。
全体構成図である。
【図２】図１の部分構成図である。
【図３】従来のＬＮＧタンク内液密度計測装置の模式図
である。
である。
１ ＬＮＧ ２ ガス １０ 液密度計測装置 １２，１２ａ，１２ｂ 導圧管 １３ａ 上端 １３ｂ 下端 １４ 差圧センサ １４ａ，１４ｂ 圧力導入口 １６ 切替連通手段 １７ 回転圧力切替器（スキャニバルブ） １８ ガス供給装置 １８ａ 定流量弁
Claims (5)
- 【請求項１】 下端がＬＮＧ内に異なる高さで開口した
複数の導圧管と、２つの圧力導入口を有しその差圧を計
測する差圧センサと、導圧管を２本づつ順次選択しその
上端をそれぞれ差圧センサの圧力導入口に連通させる切
替連通手段と、選択した２本の導圧管を通してＬＮＧ内
にガスを供給するガス供給装置と、からなり、計測され
た差圧から下端間の液密度を算出する、ことを特徴とす
るＬＮＧタンク内液密度計測装置。 - 【請求項２】 前記複数の導圧管の下端は、高さの差Δ
ｈが一定に設定されており、前記切替連通手段は、下端
位置が隣接する２本の導圧管を順次選択するようになっ
ている、ことを特徴とする請求項１に記載のＬＮＧタン
ク内液密度計測装置。 - 【請求項３】 前記切替連通手段は、スキャニバルブで
あり、前記差圧センサーは差圧発信器である、ことを特
徴とする請求項１に記載のＬＮＧタンク内液密度計測装
置。 - 【請求項４】 前記ガス供給装置は、選択した２本の導
圧管にそれぞれ同流量のガスを供給する定流量弁を備え
る、ことを特徴とする請求項１に記載のＬＮＧタンク内
液密度計測装置。 - 【請求項５】 前記ガスは、液化温度が−１６２℃以下
の不活性ガス又はメタンガスである、ことを特徴とする
請求項１に記載のＬＮＧタンク内液密度計測装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20436796A JPH1048115A (ja) | 1996-08-02 | 1996-08-02 | Ｌｎｇタンク内液密度計測装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20436796A JPH1048115A (ja) | 1996-08-02 | 1996-08-02 | Ｌｎｇタンク内液密度計測装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1048115A true JPH1048115A (ja) | 1998-02-20 |
Family
ID=16489350
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20436796A Pending JPH1048115A (ja) | 1996-08-02 | 1996-08-02 | Ｌｎｇタンク内液密度計測装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1048115A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011085519A (ja) * | 2009-10-16 | 2011-04-28 | Tokyo Gas Co Ltd | 貯蔵タンク内の液密度計測装置 |
| JP2011179949A (ja) * | 2010-03-01 | 2011-09-15 | Tokyo Gas Co Ltd | 貯蔵タンク内の液密度計測装置 |
| CN102322897A (zh) * | 2011-08-27 | 2012-01-18 | 蚌埠迅科自控有限公司 | 智能型浆液密度液位综合分析仪及分析方法 |
| JP2016173101A (ja) * | 2015-02-10 | 2016-09-29 | マン ディーゼル アンド ターボ フィリアル エーエフ マン ディーゼル アンド ターボ エスイー ティスクランド | 内燃機関用の燃料ガス供給システム |
| WO2020075284A1 (ja) * | 2018-10-12 | 2020-04-16 | 富士通株式会社 | 密度測定装置、密度測定方法、及び密度測定プログラム |
-
1996
- 1996-08-02 JP JP20436796A patent/JPH1048115A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011085519A (ja) * | 2009-10-16 | 2011-04-28 | Tokyo Gas Co Ltd | 貯蔵タンク内の液密度計測装置 |
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| JP2016173101A (ja) * | 2015-02-10 | 2016-09-29 | マン ディーゼル アンド ターボ フィリアル エーエフ マン ディーゼル アンド ターボ エスイー ティスクランド | 内燃機関用の燃料ガス供給システム |
| WO2020075284A1 (ja) * | 2018-10-12 | 2020-04-16 | 富士通株式会社 | 密度測定装置、密度測定方法、及び密度測定プログラム |
| JPWO2020075284A1 (ja) * | 2018-10-12 | 2021-09-02 | 富士通株式会社 | 密度測定装置、密度測定方法、及び密度測定プログラム |
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