JPH1037619A - 防音ドア - Google Patents
防音ドアInfo
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- JPH1037619A JPH1037619A JP8190938A JP19093896A JPH1037619A JP H1037619 A JPH1037619 A JP H1037619A JP 8190938 A JP8190938 A JP 8190938A JP 19093896 A JP19093896 A JP 19093896A JP H1037619 A JPH1037619 A JP H1037619A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 遮音性能が向上し、且つ、軽量で厚みが薄く
施工時の取り扱い性が向上し、デザインの自由度が高い
防音ドアを提供。 【解決手段】 ２枚の表面板１、２を対向配置させると
ともに、これらの表面板１、２の少なくとも一方の内側
に多孔質弾性体３を積層し、この多孔質弾性体３の内側
に多孔質板４を積層し、前記多孔質弾性体３のかさ密度
を１００kg/m3 以下とするとともに、ヤング率を１. ０
×103 〜１. ０×106 N/m2の範囲内とし、前記多孔質板
３のかさ密度を２００〜５００kg/m3 の範囲内とすると
ともに、ヤング率を１. ０×106 〜１. ０×108 N/m2の
範囲内としている。
施工時の取り扱い性が向上し、デザインの自由度が高い
防音ドアを提供。 【解決手段】 ２枚の表面板１、２を対向配置させると
ともに、これらの表面板１、２の少なくとも一方の内側
に多孔質弾性体３を積層し、この多孔質弾性体３の内側
に多孔質板４を積層し、前記多孔質弾性体３のかさ密度
を１００kg/m3 以下とするとともに、ヤング率を１. ０
×103 〜１. ０×106 N/m2の範囲内とし、前記多孔質板
３のかさ密度を２００〜５００kg/m3 の範囲内とすると
ともに、ヤング率を１. ０×106 〜１. ０×108 N/m2の
範囲内としている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は遮音性を向上させた
防音ドアに関するものである。
防音ドアに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】オーディオ・ビデオルームやピアノ練習
室、あるいはカラオケルームといった所で使用される防
音ドアの特性としては、一般的な内装ドアと比べて重量
が大きくなり、運搬、施工時の取り扱い性が悪いといっ
た問題点があった。
室、あるいはカラオケルームといった所で使用される防
音ドアの特性としては、一般的な内装ドアと比べて重量
が大きくなり、運搬、施工時の取り扱い性が悪いといっ
た問題点があった。
【０００３】図５に、従来の一般的な防音ドアであっ
て、遮音性能が比較的良く軽量なものを示している。こ
の防音ドアは、ドア枠10に取り付けられた二枚の表面板
１、２の間に、空気層またはグラスウールもしくはウレ
タンフォームなどの多孔質吸音材を、吸音層11として設
置した二重パネル構造のものである。
て、遮音性能が比較的良く軽量なものを示している。こ
の防音ドアは、ドア枠10に取り付けられた二枚の表面板
１、２の間に、空気層またはグラスウールもしくはウレ
タンフォームなどの多孔質吸音材を、吸音層11として設
置した二重パネル構造のものである。
【０００４】このような防音ドアにおいては、低音域に
おける遮音性能（透過損失) が全体の遮音特性に大きく
影響を与えており、二重パネル構造における遮音性能上
の問題点として以下の二点が挙げられる。
おける遮音性能（透過損失) が全体の遮音特性に大きく
影響を与えており、二重パネル構造における遮音性能上
の問題点として以下の二点が挙げられる。
【０００５】１. 上記多孔質吸音材は低音域で吸音率が
小さいため、低周波数域における透過損失が中空の場合
に比べてさほど増加しない。
小さいため、低周波数域における透過損失が中空の場合
に比べてさほど増加しない。
【０００６】２. 二重パネル特有の低音域における共鳴
によって生じる、共鳴周波数ｆrmdでの透過損失の著し
い低減が起きる。
によって生じる、共鳴周波数ｆrmdでの透過損失の著し
い低減が起きる。
【０００７】以上のような二重パネル構造の防音ドアに
おける共鳴周波数ｆrmd は、基本的には下記の式に従
う。
おける共鳴周波数ｆrmd は、基本的には下記の式に従
う。
【０００８】ｆrmd ＝（ρＣ2 ／ｍｄ）1/2 ／（２π） 但し、上式におけるρは空気の密度（kg/m3)であり、Ｃ
は空気中の音速（m/s)であり、ｍは表面板１、２の面重
量（kg/m2)であり、ｄは表面板１、２の間隔（m)であ
る。
は空気中の音速（m/s)であり、ｍは表面板１、２の面重
量（kg/m2)であり、ｄは表面板１、２の間隔（m)であ
る。
【０００９】上式から、二重パネルの共鳴周波数ｆrmd
を、遮音性能上あまり問題とならない１００Hz程度の極
めて低い周波数域に移行させるためには、非常に厚みの
ある防音ドアにする必要があることが分かる。しかし、
防音ドアの厚みを増やせば透過損失が増加し遮音性能は
上がるが、デザイン面での制約や、壁との取り合い等の
関係で厚みを増やすのにも限度があり、実用的でなくな
る。
を、遮音性能上あまり問題とならない１００Hz程度の極
めて低い周波数域に移行させるためには、非常に厚みの
ある防音ドアにする必要があることが分かる。しかし、
防音ドアの厚みを増やせば透過損失が増加し遮音性能は
上がるが、デザイン面での制約や、壁との取り合い等の
関係で厚みを増やすのにも限度があり、実用的でなくな
る。
【００１０】上記問題点に対しては、例えば低音域で吸
音特性の高い吸音材を表面板１、２の間に挿入すること
で、遮音性能の向上が期待できる。しかし、一般的に広
く用いられている多孔質吸音材では、その吸音機構から
低音域での吸音特性がほとんどないために、この音域の
遮音性能の向上は期待できない。
音特性の高い吸音材を表面板１、２の間に挿入すること
で、遮音性能の向上が期待できる。しかし、一般的に広
く用いられている多孔質吸音材では、その吸音機構から
低音域での吸音特性がほとんどないために、この音域の
遮音性能の向上は期待できない。
【００１１】また、防音ドアの一般的な問題点として、
一般的な内装ドアに比較して重量が大きくなり、取り扱
い性が悪いといった問題点が挙げられる。つまり防音ド
アに必要な高い遮音性を得るためには、質量則により表
面板１、２の面重量を増やして、遮音性を向上させる必
要がある。しかし、防音ドアの表面板１、２の面重量を
増やせば透過損失が増加し、遮音性能は上がるが、重量
が増加する割には遮音性能の向上効果は小さく、さらに
高い遮音性能を得るためには重くなりすぎて実用的でな
くなるのである。
一般的な内装ドアに比較して重量が大きくなり、取り扱
い性が悪いといった問題点が挙げられる。つまり防音ド
アに必要な高い遮音性を得るためには、質量則により表
面板１、２の面重量を増やして、遮音性を向上させる必
要がある。しかし、防音ドアの表面板１、２の面重量を
増やせば透過損失が増加し、遮音性能は上がるが、重量
が増加する割には遮音性能の向上効果は小さく、さらに
高い遮音性能を得るためには重くなりすぎて実用的でな
くなるのである。
【００１２】したがって、重量や厚みを増加させずに遮
音性能を向上させることができれば、音響的にも遮音性
能が優れ、且つ、軽量で施工時の取り扱い性が向上し、
デザイン面での制約や壁との取り合い等の制限に対し
て、自由度の高い防音ドアの実現が可能となる。
音性能を向上させることができれば、音響的にも遮音性
能が優れ、且つ、軽量で施工時の取り扱い性が向上し、
デザイン面での制約や壁との取り合い等の制限に対し
て、自由度の高い防音ドアの実現が可能となる。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の事情に
鑑み、遮音性能が向上し、且つ、軽量で厚みが薄く施工
時の取り扱い性が向上し、デザインの自由度が高い防音
ドアを提供することを課題とする。
鑑み、遮音性能が向上し、且つ、軽量で厚みが薄く施工
時の取り扱い性が向上し、デザインの自由度が高い防音
ドアを提供することを課題とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する請求
項１記載の発明は、２枚の表面板１、２を対向配置させ
るとともに、これらの表面板１、２の少なくとも一方の
内側に多孔質弾性体３を積層し、この多孔質弾性体３の
内側に多孔質板４を積層し、前記多孔質弾性体３のかさ
密度を１００kg/m3 以下とするとともに、ヤング率を
１. ０×103 〜１. ０×106 N/m2の範囲内とし、前記多
孔質板３のかさ密度を２００〜５００kg/m 3 の範囲内と
するとともに、ヤング率を１. ０×106 〜１. ０×108
N/m2の範囲内として成ることを特徴として構成してい
る。
項１記載の発明は、２枚の表面板１、２を対向配置させ
るとともに、これらの表面板１、２の少なくとも一方の
内側に多孔質弾性体３を積層し、この多孔質弾性体３の
内側に多孔質板４を積層し、前記多孔質弾性体３のかさ
密度を１００kg/m3 以下とするとともに、ヤング率を
１. ０×103 〜１. ０×106 N/m2の範囲内とし、前記多
孔質板３のかさ密度を２００〜５００kg/m 3 の範囲内と
するとともに、ヤング率を１. ０×106 〜１. ０×108
N/m2の範囲内として成ることを特徴として構成してい
る。
【００１５】請求項２記載の発明は、請求項１記載の発
明において、多孔質板３として、ロックウール繊維とバ
インダーとから形成されるロックウール吸音板を用いて
成ることを特徴として構成している。
明において、多孔質板３として、ロックウール繊維とバ
インダーとから形成されるロックウール吸音板を用いて
成ることを特徴として構成している。
【００１６】請求項３記載の発明は、請求項１ないし２
のいずれかに記載の発明において、対向配置させた２枚
の表面板１、２の両内側に多孔質弾性体３をそれぞれ配
して、多孔質板４と多孔質弾性体３とを交互に積層し、
これらの表面板１、２と、多孔質弾性体３と、多孔質板
４とを一体の積層体に形成して成ることを特徴として構
成している。
のいずれかに記載の発明において、対向配置させた２枚
の表面板１、２の両内側に多孔質弾性体３をそれぞれ配
して、多孔質板４と多孔質弾性体３とを交互に積層し、
これらの表面板１、２と、多孔質弾性体３と、多孔質板
４とを一体の積層体に形成して成ることを特徴として構
成している。
【００１７】
【発明の実施の形態】本発明の一つの実施の形態を以下
に添付図を参照して説明する。
に添付図を参照して説明する。
【００１８】図１はこの実施の形態の一つの防音ドアを
概念的に示す断面図である。この図に示すように、この
防音ドアは、２枚の表面板１、２をドア枠10に取り付け
て対向配置させるとともに、これらの表面板１、２の両
内側に多孔質弾性体３を積層し、これらの多孔質弾性体
３の両内側に多孔質板４を積層して形成されている。こ
の場合、両側の多孔質板４の間には空間が形成されてい
る。
概念的に示す断面図である。この図に示すように、この
防音ドアは、２枚の表面板１、２をドア枠10に取り付け
て対向配置させるとともに、これらの表面板１、２の両
内側に多孔質弾性体３を積層し、これらの多孔質弾性体
３の両内側に多孔質板４を積層して形成されている。こ
の場合、両側の多孔質板４の間には空間が形成されてい
る。
【００１９】また、上記の多孔質弾性体３としては、か
さ密度を１００kg/m3 以下とし、ヤング率を１. ０×10
3 〜１. ０×106 N/m2の範囲内としたものを用いてい
る。また、上記の多孔質板３としては、かさ密度を２０
０〜５００kg/m3 の範囲内とし、ヤング率を１. ０×10
6 〜１. ０×108 N/m2の範囲内としたものを用いてい
る。
さ密度を１００kg/m3 以下とし、ヤング率を１. ０×10
3 〜１. ０×106 N/m2の範囲内としたものを用いてい
る。また、上記の多孔質板３としては、かさ密度を２０
０〜５００kg/m3 の範囲内とし、ヤング率を１. ０×10
6 〜１. ０×108 N/m2の範囲内としたものを用いてい
る。
【００２０】なお、この図１の防音ドアでは、両側の表
面板１、２のそれぞれに多孔質弾性体３および多孔質板
４を積層しているが、これらの表面板１、２の少なくと
も一方にのみ、多孔質弾性体３および多孔質板４を積層
すしてもよいものである。
面板１、２のそれぞれに多孔質弾性体３および多孔質板
４を積層しているが、これらの表面板１、２の少なくと
も一方にのみ、多孔質弾性体３および多孔質板４を積層
すしてもよいものである。
【００２１】一般的に、このような表面板１、２による
二重パネル構造では、共鳴周波数ｆrmd 付近で大幅に遮
音性能が低下する。この遮音性能の低下を改善するため
に、上記の防音ドアでは、多孔質弾性体３と多孔質板４
とで形成されるバネ−マス系の共振系（共振周波数；ｆ
2 ）を、表面板１、２に設置している。この共振系にお
ける共振周波数ｆ2 を、二重パネル構造の共鳴周波数ｆ
rmd 付近とすれば、動吸振機構により表面板１、２の共
鳴現象を抑制し、その結果、共鳴周波数ｆrmd付近での
遮音性の低下を改善することが可能となるものである。
二重パネル構造では、共鳴周波数ｆrmd 付近で大幅に遮
音性能が低下する。この遮音性能の低下を改善するため
に、上記の防音ドアでは、多孔質弾性体３と多孔質板４
とで形成されるバネ−マス系の共振系（共振周波数；ｆ
2 ）を、表面板１、２に設置している。この共振系にお
ける共振周波数ｆ2 を、二重パネル構造の共鳴周波数ｆ
rmd 付近とすれば、動吸振機構により表面板１、２の共
鳴現象を抑制し、その結果、共鳴周波数ｆrmd付近での
遮音性の低下を改善することが可能となるものである。
【００２２】図２は上記図１に示す防音ドアをモデル的
に示した説明図である。この図において、多孔質弾性体
３（厚み；ｔ２、ヤング率；Ｅ２）と多孔質板４（面重
量；Ｍ２）とは、この防音ドアを構成する表面板１、２
（面重量；ｍ）にバネ−マス系の新しい共振系（共振周
波数ｆ1 ）として設置されている。
に示した説明図である。この図において、多孔質弾性体
３（厚み；ｔ２、ヤング率；Ｅ２）と多孔質板４（面重
量；Ｍ２）とは、この防音ドアを構成する表面板１、２
（面重量；ｍ）にバネ−マス系の新しい共振系（共振周
波数ｆ1 ）として設置されている。
【００２３】多孔質弾性体３と多孔質板４との積層構造
による共振周波数ｆ２は以下のように表される。
による共振周波数ｆ２は以下のように表される。
【００２４】ｆ２＝（Ｋ２／Ｍ２）1/2 ／（２π） 但し、上式におけるＫ２は単位断面積当たりの多孔質弾
性体３のバネ定数（N/m/m2）であり、Ｍ２は多孔質板４
の面重量（kg/m2)である。
性体３のバネ定数（N/m/m2）であり、Ｍ２は多孔質板４
の面重量（kg/m2)である。
【００２５】また、Ｋ２は次式で表される。 Ｋ２＝Ｅ２／ｔ２ 但し、上式におけるＥ２は多孔質弾性体３のヤング率
（N/m2）であり、ｔ２は多孔質弾性体３の厚み（m)であ
る。
（N/m2）であり、ｔ２は多孔質弾性体３の厚み（m)であ
る。
【００２６】すなわち、表面板１、２に積層する多孔質
弾性体３と多孔質板４の厚み、ヤング率、面重量等を選
んで、共振周波数ｆ2 を二重パネル構造の共鳴周波数ｆ
rmd付近にもってくることが必要となる。
弾性体３と多孔質板４の厚み、ヤング率、面重量等を選
んで、共振周波数ｆ2 を二重パネル構造の共鳴周波数ｆ
rmd付近にもってくることが必要となる。
【００２７】多孔質弾性体３としては、かさ密度が２０
０kg/m3 以下、ヤング率１. ０×10 3 〜１. ０×106N/m
2 の範囲内であれば、特に限定はされないが、通常ロッ
クウール、グラスウール、不織布等の無機及び有機繊維
からなる多孔質材や、ウレタン等の発泡樹脂体等が用い
られる。
０kg/m3 以下、ヤング率１. ０×10 3 〜１. ０×106N/m
2 の範囲内であれば、特に限定はされないが、通常ロッ
クウール、グラスウール、不織布等の無機及び有機繊維
からなる多孔質材や、ウレタン等の発泡樹脂体等が用い
られる。
【００２８】また多孔質板４についても同様に、かさ密
度が２００kg/m3 から５００kg/m3の範囲内であり、ヤ
ング率１. ０×106N/m2 〜１. ０×108N/m2 の範囲内で
あれば特に限定はされず、バネ−マス系の共振系におい
てマス（質量）としての働きをするものであれば良い。
しかし、多孔質弾性体３との積層構造において、表面板
１、２が音波によって加振された際に、新たな共振系
（共振周波数ｆ2 ）の働きをすることが必要であり、ま
た共振周波数ｆ2 を二重パネル構造の共鳴周波数ｆrmd
付近に設計できるように、多孔質弾性体３および多孔質
板４の物性を適宜選択する必要がある。
度が２００kg/m3 から５００kg/m3の範囲内であり、ヤ
ング率１. ０×106N/m2 〜１. ０×108N/m2 の範囲内で
あれば特に限定はされず、バネ−マス系の共振系におい
てマス（質量）としての働きをするものであれば良い。
しかし、多孔質弾性体３との積層構造において、表面板
１、２が音波によって加振された際に、新たな共振系
（共振周波数ｆ2 ）の働きをすることが必要であり、ま
た共振周波数ｆ2 を二重パネル構造の共鳴周波数ｆrmd
付近に設計できるように、多孔質弾性体３および多孔質
板４の物性を適宜選択する必要がある。
【００２９】さらに具体的に多孔質板４としては、ロッ
クウール繊維とバインダーから成るロックウール吸音板
や、ロックウール、グラスウールといった無機繊維を、
フェノール樹脂等のバインダーで成形したボード、また
はウレタンボードのような発泡性樹脂ボード等が挙げら
れる。
クウール繊維とバインダーから成るロックウール吸音板
や、ロックウール、グラスウールといった無機繊維を、
フェノール樹脂等のバインダーで成形したボード、また
はウレタンボードのような発泡性樹脂ボード等が挙げら
れる。
【００３０】以上のようなバネ−マス系の共振系におい
ては、マス（質量）として多孔質板４を用いていること
で、多孔質弾性体３と多孔質板４とによる板振動型吸音
材を構成することになる。
ては、マス（質量）として多孔質板４を用いていること
で、多孔質弾性体３と多孔質板４とによる板振動型吸音
材を構成することになる。
【００３１】このため、この防音ドアに音波が入射した
際には、表面板１、２の共鳴現象を抑制する以外に、多
孔質板４の持つ吸音作用に加えて、多孔質弾性体３と多
孔質板４との積層構造による板振動型吸音材の吸音作用
によって、遮音性をさらに向上させることが可能となっ
ている。
際には、表面板１、２の共鳴現象を抑制する以外に、多
孔質板４の持つ吸音作用に加えて、多孔質弾性体３と多
孔質板４との積層構造による板振動型吸音材の吸音作用
によって、遮音性をさらに向上させることが可能となっ
ている。
【００３２】その結果、防音ドアの重量や厚みを増加さ
せずに遮音性能を向上させることが可能となり、軽量で
施工時の取り扱い性が向上し、デザイン面での制約や壁
との取り合い等の制限に対して自由度の高い防音ドアが
実現できているのである。
せずに遮音性能を向上させることが可能となり、軽量で
施工時の取り扱い性が向上し、デザイン面での制約や壁
との取り合い等の制限に対して自由度の高い防音ドアが
実現できているのである。
【００３３】また、図３ないし図４は、それぞれこの実
施の形態における一つの防音ドアを概念的に示す断面図
である。
施の形態における一つの防音ドアを概念的に示す断面図
である。
【００３４】これらの防音ドアは、前記の図１のものと
は異なり、対向配置させた２枚の表面板１、２の両内側
に多孔質弾性体３をそれぞれ配して、多孔質板４と多孔
質弾性体３とを交互に積層し、これらの表面板１、２
と、多孔質弾性体３と、多孔質板４とを一体の積層体に
形成しているものである。
は異なり、対向配置させた２枚の表面板１、２の両内側
に多孔質弾性体３をそれぞれ配して、多孔質板４と多孔
質弾性体３とを交互に積層し、これらの表面板１、２
と、多孔質弾性体３と、多孔質板４とを一体の積層体に
形成しているものである。
【００３５】より具体的には、図３の防音ドアでは、表
面板１、２にそれぞれ積層された多孔質弾性体３と多孔
質板４からなる共振系が、さらに多孔質弾性体３よっ
て、一体に積層連結されている。また、図４に示す防音
ドアでは、表面板１、２に積層された多孔質弾性体３が
多孔質板４によって、一体に積層連結されている。
面板１、２にそれぞれ積層された多孔質弾性体３と多孔
質板４からなる共振系が、さらに多孔質弾性体３よっ
て、一体に積層連結されている。また、図４に示す防音
ドアでは、表面板１、２に積層された多孔質弾性体３が
多孔質板４によって、一体に積層連結されている。
【００３６】これらの防音ドアでは、表面板１、２に設
置した多孔質弾性体３と多孔質板２との積層構造によっ
て、表面板１、２の共鳴現象を抑制する効果に加えて、
以下の効果が奏されている。つまり、表面板１、２にそ
れぞれ設置された多孔質弾性体３と多孔質板４とからな
る共振系が一体に連結されているために、音波入射時の
表面板１、２の振動を抑制する働きがあって、より遮音
性が向上しているのである。
置した多孔質弾性体３と多孔質板２との積層構造によっ
て、表面板１、２の共鳴現象を抑制する効果に加えて、
以下の効果が奏されている。つまり、表面板１、２にそ
れぞれ設置された多孔質弾性体３と多孔質板４とからな
る共振系が一体に連結されているために、音波入射時の
表面板１、２の振動を抑制する働きがあって、より遮音
性が向上しているのである。
【００３７】以上説明したように、上記実施の形態のい
ずれの防音ドアにおいても、対向させた２枚の表面板
１、２を備え、この２枚の表面板１、２の少なくとも１
つの内側表面に多孔質弾性体３を備え、さらにこの多孔
質弾性体３の内側に多孔質板４を備えて、それぞれを積
層一体化させた構造としているため、二重パネル特有の
低音域の共鳴によって生じる共鳴周波数ｆrmd の透過損
失の低減を減少させ、低音域の遮音性を向上できる。
ずれの防音ドアにおいても、対向させた２枚の表面板
１、２を備え、この２枚の表面板１、２の少なくとも１
つの内側表面に多孔質弾性体３を備え、さらにこの多孔
質弾性体３の内側に多孔質板４を備えて、それぞれを積
層一体化させた構造としているため、二重パネル特有の
低音域の共鳴によって生じる共鳴周波数ｆrmd の透過損
失の低減を減少させ、低音域の遮音性を向上できる。
【００３８】さらには、バネ−マス系の共振系において
マス（質量）として多孔質板４を用いていることで、多
孔質弾性体４とこの多孔質板４とにより板振動型吸音材
を構成している。この結果、表面板１、２に設置した多
孔質弾性体３と多孔質板４との積層構造によって、表面
板１、２の共鳴現象を抑制する以外に、多孔質板４の持
つ吸音作用に加えて、多孔質弾性体３と多孔質板４との
積層構造による板振動型吸音材の吸音作用により、遮音
性をさらに向上させることが可能となっているのであ
る。
マス（質量）として多孔質板４を用いていることで、多
孔質弾性体４とこの多孔質板４とにより板振動型吸音材
を構成している。この結果、表面板１、２に設置した多
孔質弾性体３と多孔質板４との積層構造によって、表面
板１、２の共鳴現象を抑制する以外に、多孔質板４の持
つ吸音作用に加えて、多孔質弾性体３と多孔質板４との
積層構造による板振動型吸音材の吸音作用により、遮音
性をさらに向上させることが可能となっているのであ
る。
【００３９】
【実施例】以下により具体的な実施例を説明する。
【００４０】（実施例１）この実施例の防音ドアは、図
１に示した構造を有するものである。表面板１、２とし
ては厚み３mmのラワン合板が用いられ、この表面板１、
２はドア枠10に取り付けられている。また、多孔質弾性
体３としては、厚み５mmのウレタンが、多孔質板４とし
ては、厚みが９mmのロックウールボードが用いられてお
り、この防音ドア内部は中空に形成されている。
１に示した構造を有するものである。表面板１、２とし
ては厚み３mmのラワン合板が用いられ、この表面板１、
２はドア枠10に取り付けられている。また、多孔質弾性
体３としては、厚み５mmのウレタンが、多孔質板４とし
ては、厚みが９mmのロックウールボードが用いられてお
り、この防音ドア内部は中空に形成されている。
【００４１】ウレタンは密度が１６kg/m3 ヤング率１.
０×106N/m2 であり、ロックウールボードの密度は４０
０kg/m3 である。また、ラワン合板、 ウレタン、 ロック
ウールボードは、それぞれ粘着性のある両面テープによ
って、全面で積層接着されており、取り扱い性上十分な
強度に形成されている。なお、接着方法については本実
施例に限るものではなく、例えば、接着剤等を用いて接
着積層されてもよい。
０×106N/m2 であり、ロックウールボードの密度は４０
０kg/m3 である。また、ラワン合板、 ウレタン、 ロック
ウールボードは、それぞれ粘着性のある両面テープによ
って、全面で積層接着されており、取り扱い性上十分な
強度に形成されている。なお、接着方法については本実
施例に限るものではなく、例えば、接着剤等を用いて接
着積層されてもよい。
【００４２】（実施例２）この実施例の防音ドアは、図
４に示した構造を有するものである。表面板１として
は、実施例１と同様に、厚み３mmのラワン合板を用いて
いる。これらのラワン合板には、多孔質弾性体３である
厚み１０. ５mmのウレタンをそれぞれ積層接着させてい
る。そして、多孔質板４として厚さ９mmのロックウール
ボードを用いて、前記ウレタンの間にこのロックウール
ボードを介して、積層接着させて一体化させた構造とし
ている。実施例１と同様にラワン合板、 ウレタン、 ロッ
クウールボードはそれぞれ、粘着性のある両面テープに
より全面で積層接着されている。
４に示した構造を有するものである。表面板１として
は、実施例１と同様に、厚み３mmのラワン合板を用いて
いる。これらのラワン合板には、多孔質弾性体３である
厚み１０. ５mmのウレタンをそれぞれ積層接着させてい
る。そして、多孔質板４として厚さ９mmのロックウール
ボードを用いて、前記ウレタンの間にこのロックウール
ボードを介して、積層接着させて一体化させた構造とし
ている。実施例１と同様にラワン合板、 ウレタン、 ロッ
クウールボードはそれぞれ、粘着性のある両面テープに
より全面で積層接着されている。
【００４３】以上の各実施例の防音ドアは、厚さ３０mm
のドア枠10を用いて、８００mm×２０００mmのサイズに
形成されている。
のドア枠10を用いて、８００mm×２０００mmのサイズに
形成されている。
【００４４】また、比較例１は、表面板１、２に多孔質
弾性体３または多孔質板４などを積層しておらず、内部
を中空に形成しているものであり、比較例２は、内部に
厚み９mmのロックウールボードを設けたものである。
弾性体３または多孔質板４などを積層しておらず、内部
を中空に形成しているものであり、比較例２は、内部に
厚み９mmのロックウールボードを設けたものである。
【００４５】以下の表１は、上記実施例における防音ド
アの遮音性能と重量とを計測し、比較例のものと対比し
て示している。遮音性能の評価は、ＪＩＳ規格Ａ１４１
６（実験室における音響透過損失測定方法）に基づいて
行い、その結果をＤ値として示している。
アの遮音性能と重量とを計測し、比較例のものと対比し
て示している。遮音性能の評価は、ＪＩＳ規格Ａ１４１
６（実験室における音響透過損失測定方法）に基づいて
行い、その結果をＤ値として示している。
【００４６】
【表１】
【００４７】上記の表に示すＤ値とは、ＪＩＳ規格Ａ１
４１６（建築物の遮音等級）に基づいて、空間平均音圧
レベル差に関する遮音等級の基準周波数特性を定めて基
準曲線とし、この基準曲線が５００Ｈｚで示す音圧レベ
ル差（ｄＢ）の数値である。したがって、Ｄ値が大きい
ほど遮音性能がよいことになる。
４１６（建築物の遮音等級）に基づいて、空間平均音圧
レベル差に関する遮音等級の基準周波数特性を定めて基
準曲線とし、この基準曲線が５００Ｈｚで示す音圧レベ
ル差（ｄＢ）の数値である。したがって、Ｄ値が大きい
ほど遮音性能がよいことになる。
【００４８】この表に示されるように、比較例の多孔質
弾性体３と多孔質板４との積層構造を、表面板１、２に
設置しない防音ドアでは、１２５〜２５０Hz付近で共鳴
周波数ｆrmd における遮音性能の大幅な低下が起こっ
た。比較例１のように内部が中空の場合、Ｄ等級ではＤ
−１５の性能であり、また、比較例２のように内部に９
mmのロックウールボードを設置することにより、遮音性
は向上するものの、Ｄ等級ではＤ−２０の性能であっ
て、防音ドアとして充分な遮音性は得られていない。
弾性体３と多孔質板４との積層構造を、表面板１、２に
設置しない防音ドアでは、１２５〜２５０Hz付近で共鳴
周波数ｆrmd における遮音性能の大幅な低下が起こっ
た。比較例１のように内部が中空の場合、Ｄ等級ではＤ
−１５の性能であり、また、比較例２のように内部に９
mmのロックウールボードを設置することにより、遮音性
は向上するものの、Ｄ等級ではＤ−２０の性能であっ
て、防音ドアとして充分な遮音性は得られていない。
【００４９】これに対し、実施例１、２の防音ドアにお
いては、いずれも多孔質弾性体３と多孔質板４との積層
構造を表面板１、２に設置しないものと比較として、１
２５〜２５０Hz付近の遮音性能が約１０dB以上向上して
いる。この結果、Ｄ等級としては、実施例１のものでＤ
−３５、また実施例２のものでもＤ−３０の性能が得ら
れている。
いては、いずれも多孔質弾性体３と多孔質板４との積層
構造を表面板１、２に設置しないものと比較として、１
２５〜２５０Hz付近の遮音性能が約１０dB以上向上して
いる。この結果、Ｄ等級としては、実施例１のものでＤ
−３５、また実施例２のものでもＤ−３０の性能が得ら
れている。
【００５０】以上のように、上記実施例の防音ドアで
は、いずれのものも、重量をほとんど増加させることな
く軽量に形成されるものであり、かつ遮音性能が大幅に
向上していることが分かる。
は、いずれのものも、重量をほとんど増加させることな
く軽量に形成されるものであり、かつ遮音性能が大幅に
向上していることが分かる。
【００５１】
【発明の効果】請求項１記載の発明では、適切な物性範
囲の多孔質弾性体と質量膜との積層構造によって、共振
周波数ｆ1 を持つ新たなバネ−マス系の共振系が表面板
に設置され、この共振周波数ｆ1 を二重パネル構造の共
鳴周波数ｆrmd 付近とすることによって、動吸振機構に
より表面板の共鳴現象を抑制し、その結果、共鳴周波数
ｆrmd 付近での遮音性の低下を改善することが可能とな
っている。
囲の多孔質弾性体と質量膜との積層構造によって、共振
周波数ｆ1 を持つ新たなバネ−マス系の共振系が表面板
に設置され、この共振周波数ｆ1 を二重パネル構造の共
鳴周波数ｆrmd 付近とすることによって、動吸振機構に
より表面板の共鳴現象を抑制し、その結果、共鳴周波数
ｆrmd 付近での遮音性の低下を改善することが可能とな
っている。
【００５２】また、多孔質弾性体と質量膜とにより板振
動型吸音材を構成することができ、この板振動型吸音材
の吸音作用によっても、防音ドアの遮音性能をより向上
させることが可能となっている。
動型吸音材を構成することができ、この板振動型吸音材
の吸音作用によっても、防音ドアの遮音性能をより向上
させることが可能となっている。
【００５３】この結果、防音ドアの重量や厚みを増加さ
せずに遮音性能を向上させることが可能となり、軽量で
施工時の取り扱い性が向上し、デザイン面での制約や壁
との取り合い等の制限に対して自由度の高い防音ドアが
実現できている。
せずに遮音性能を向上させることが可能となり、軽量で
施工時の取り扱い性が向上し、デザイン面での制約や壁
との取り合い等の制限に対して自由度の高い防音ドアが
実現できている。
【００５４】請求項２記載の発明では、多孔質板として
ロックウール吸音板を用いて、吸音特性が向上してい
る。
ロックウール吸音板を用いて、吸音特性が向上してい
る。
【００５５】請求項３記載の発明では、多孔質弾性体と
多孔質板とからなる共振系が、連結一体化されているた
めに、音波入射時の表面板の振動をよりよく抑制する働
きがある。すなわち、この音波入射時の表面板の振動を
よりよく抑制する働きと、表面板の共鳴現象を抑制する
働きとが合わさって、遮音性をさらに向上させることが
可能になっている。
多孔質板とからなる共振系が、連結一体化されているた
めに、音波入射時の表面板の振動をよりよく抑制する働
きがある。すなわち、この音波入射時の表面板の振動を
よりよく抑制する働きと、表面板の共鳴現象を抑制する
働きとが合わさって、遮音性をさらに向上させることが
可能になっている。
【図１】本発明の実施の形態の一つの防音ドアを概念的
に示す断面図である。
に示す断面図である。
【図２】同上の防音ドアをモデル的に示した説明図であ
る。
る。
【図３】同上実施の形態の一つの防音ドアを概念的に示
す断面図である。
す断面図である。
【図４】同上実施の形態の一つの防音ドアを概念的に示
す断面図である。
す断面図である。
【図５】従来の防音ドアを概念的に示す断面図である。
１ 表面板 ２ 表面板 ３ 多孔質弾性体 ４ 多孔質板 10 ドア枠 11 吸音層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｅ０６Ｂ 3/84 Ｅ０６Ｂ 3/84 (72)発明者 稲田 勇人 大阪府門真市大字門真1048番地松下電工株 式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 ２枚の表面板を対向配置させるととも
に、これらの表面板の少なくとも一方の内側に多孔質弾
性体を積層し、この多孔質弾性体の内側に多孔質板を積
層し、前記多孔質弾性体のかさ密度を１００kg/m3 以下
とするとともに、ヤング率を１. ０×103 〜１. ０×10
6 N/m2の範囲内とし、前記多孔質板のかさ密度を２００
〜５００kg/m3 の範囲内とするとともに、ヤング率を
１. ０×10 6 〜１. ０×108 N/m2の範囲内として成るこ
とを特徴とする防音ドア。 - 【請求項２】 多孔質板として、ロックウール繊維とバ
インダーとから形成されるロックウール吸音板を用いて
成ることを特徴とする請求項１記載の防音ドア。 - 【請求項３】 対向配置させた２枚の表面板の両内側に
多孔質弾性体をそれぞれ配して、多孔質板と多孔質弾性
体とを交互に積層し、これらの表面板と、多孔質弾性体
と、多孔質板とを一体の積層体に形成して成ることを特
徴とする請求項１ないし２のいずれかに記載の防音ド
ア。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8190938A JPH1037619A (ja) | 1996-07-19 | 1996-07-19 | 防音ドア |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8190938A JPH1037619A (ja) | 1996-07-19 | 1996-07-19 | 防音ドア |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1037619A true JPH1037619A (ja) | 1998-02-10 |
Family
ID=16266182
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8190938A Pending JPH1037619A (ja) | 1996-07-19 | 1996-07-19 | 防音ドア |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1037619A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006247868A (ja) * | 2005-03-08 | 2006-09-21 | Kaneka Corp | 自動車内装材および自動車内装部品 |
| JP2009007885A (ja) * | 2007-06-29 | 2009-01-15 | Takenaka Komuten Co Ltd | 耐震性を有する遮音壁構造 |
| JP2009248883A (ja) * | 2008-04-09 | 2009-10-29 | Toyota Boshoku Corp | 防音材 |
| JP2013133645A (ja) * | 2011-12-27 | 2013-07-08 | Misawa Homes Co Ltd | 遮音パネル |
| JP2014182205A (ja) * | 2013-03-18 | 2014-09-29 | Kobe Steel Ltd | 遮音パネル構造 |
| CN104818929A (zh) * | 2015-03-11 | 2015-08-05 | 湖州申瑞门业有限公司 | 一种防变形隔音木门 |
| CN105909146A (zh) * | 2016-04-25 | 2016-08-31 | 苏州见真物联科技有限公司 | 一种内置WiFi的防盗门 |
| CN106088984A (zh) * | 2016-05-31 | 2016-11-09 | 苏州见真物联科技有限公司 | 一种带有wifi接收器的单元门 |
-
1996
- 1996-07-19 JP JP8190938A patent/JPH1037619A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006247868A (ja) * | 2005-03-08 | 2006-09-21 | Kaneka Corp | 自動車内装材および自動車内装部品 |
| JP2009007885A (ja) * | 2007-06-29 | 2009-01-15 | Takenaka Komuten Co Ltd | 耐震性を有する遮音壁構造 |
| JP2009248883A (ja) * | 2008-04-09 | 2009-10-29 | Toyota Boshoku Corp | 防音材 |
| JP2013133645A (ja) * | 2011-12-27 | 2013-07-08 | Misawa Homes Co Ltd | 遮音パネル |
| JP2014182205A (ja) * | 2013-03-18 | 2014-09-29 | Kobe Steel Ltd | 遮音パネル構造 |
| CN104818929A (zh) * | 2015-03-11 | 2015-08-05 | 湖州申瑞门业有限公司 | 一种防变形隔音木门 |
| CN105909146A (zh) * | 2016-04-25 | 2016-08-31 | 苏州见真物联科技有限公司 | 一种内置WiFi的防盗门 |
| CN106088984A (zh) * | 2016-05-31 | 2016-11-09 | 苏州见真物联科技有限公司 | 一种带有wifi接收器的单元门 |
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