JPH1035215A - 重荷重用空気入りラジアルタイヤ - Google Patents
重荷重用空気入りラジアルタイヤInfo
- Publication number
- JPH1035215A JPH1035215A JP8193679A JP19367996A JPH1035215A JP H1035215 A JPH1035215 A JP H1035215A JP 8193679 A JP8193679 A JP 8193679A JP 19367996 A JP19367996 A JP 19367996A JP H1035215 A JPH1035215 A JP H1035215A
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- JP
- Japan
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- cross
- steel cord
- radial tire
- pneumatic radial
- tire
- Prior art date
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- Pending
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-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/062—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the reinforcing cords being characterised by the strand configuration
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2201/00—Ropes or cables
- D07B2201/20—Rope or cable components
- D07B2201/2015—Strands
- D07B2201/2022—Strands coreless
Landscapes
- Ropes Or Cables (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐久性を実質的に損なうことなく、トレッド
部の内部発熱を抑えて転がり抵抗の低減を可能にした重
荷重用空気入りラジアルタイヤの提供。 【解決手段】 この重荷重用空気入りラジアルタイヤ
は、２層のクロスプライベルト層４ｂ、４ｃを、扁平比
０．５５〜０．８０の横断面扁平なスチールコード１０
をその長径方向をクロスプライベルト層４ｂ、４ｃの面
方向に沿わせるように配置して構成すると共に、スチー
ルコード１０を、炭素含有量０．８２〜０．９２％、引
張り強度３２０〜３８０ kgf／mm2 、素線径０．３２〜
０．４０mmのフィラメントで構成してなる。
部の内部発熱を抑えて転がり抵抗の低減を可能にした重
荷重用空気入りラジアルタイヤの提供。 【解決手段】 この重荷重用空気入りラジアルタイヤ
は、２層のクロスプライベルト層４ｂ、４ｃを、扁平比
０．５５〜０．８０の横断面扁平なスチールコード１０
をその長径方向をクロスプライベルト層４ｂ、４ｃの面
方向に沿わせるように配置して構成すると共に、スチー
ルコード１０を、炭素含有量０．８２〜０．９２％、引
張り強度３２０〜３８０ kgf／mm2 、素線径０．３２〜
０．４０mmのフィラメントで構成してなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐久性を維持しな
がら転がり抵抗を低減した重荷重用空気入りラジアルタ
イヤに関する。
がら転がり抵抗を低減した重荷重用空気入りラジアルタ
イヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】重荷重用空気入りラジアルタイヤは、一
般にカーカス層とトレッド部との間に、少なくとも３層
のスチールコードからなるベルト層を配置して、トレッ
ド部の補強を行っている。しかし、このような重荷重用
空気入りタイヤにおいては、ベルト部の剛性がまだ充分
でないことにより厳しい荷重条件下で走行することによ
って接地時のたわみ量が増大し、これにより発生するト
レッド部の内部発熱によって転がり抵抗が増大し易いと
いう問題がある。
般にカーカス層とトレッド部との間に、少なくとも３層
のスチールコードからなるベルト層を配置して、トレッ
ド部の補強を行っている。しかし、このような重荷重用
空気入りタイヤにおいては、ベルト部の剛性がまだ充分
でないことにより厳しい荷重条件下で走行することによ
って接地時のたわみ量が増大し、これにより発生するト
レッド部の内部発熱によって転がり抵抗が増大し易いと
いう問題がある。
【０００３】そこで、従来、このような内部発熱を抑え
るために、トレッドゴムを反発弾性率を上げるゴム配合
にする等の対策がとられているが、満足すべき状況には
至っていないのが現状である。
るために、トレッドゴムを反発弾性率を上げるゴム配合
にする等の対策がとられているが、満足すべき状況には
至っていないのが現状である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、耐久
性を実質的に損なうことなく、トレッド部の内部発熱を
抑えて転がり抵抗の低減を可能にした重荷重用空気入り
ラジアルタイヤを提供することにある。
性を実質的に損なうことなく、トレッド部の内部発熱を
抑えて転がり抵抗の低減を可能にした重荷重用空気入り
ラジアルタイヤを提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の重荷重用空気入
りタイヤは、カーカス層のトレッド部外周に少なくとも
３層のベルト層を配置し、該ベルト層のうち少なくとも
コードが互いに交差するように隣接した２層のクロスプ
ライベルト層を、扁平比０．５５〜０．８０の横断面扁
平なスチールコードをその長径方向を該クロスプライベ
ルト層の面方向に沿わせるように配置して構成すると共
に、該スチールコードを、炭素含有量０．８２〜０．９
２％、引張り強度３２０〜３８０ kgf／mm2 、素線径
０．３２〜０．４０mmのフィラメントで構成したことを
特徴とする。
りタイヤは、カーカス層のトレッド部外周に少なくとも
３層のベルト層を配置し、該ベルト層のうち少なくとも
コードが互いに交差するように隣接した２層のクロスプ
ライベルト層を、扁平比０．５５〜０．８０の横断面扁
平なスチールコードをその長径方向を該クロスプライベ
ルト層の面方向に沿わせるように配置して構成すると共
に、該スチールコードを、炭素含有量０．８２〜０．９
２％、引張り強度３２０〜３８０ kgf／mm2 、素線径
０．３２〜０．４０mmのフィラメントで構成したことを
特徴とする。
【０００６】このように少なくとも２層のクロスプライ
ベルト層を横断面扁平なスチールコードで構成したた
め、タイヤ走行時のベルト層の変形を少なくでき、かつ
ベルト層の厚さを薄くできるから、転がり抵抗を低める
ことが可能となる。また、これらベルト層を構成するス
チールコードが炭素含有量０．８２〜０．９２％、引張
り強度３２０〜３８０ kgf／mm2 、素線径０．３２〜
０．４０mmのフィラメントからなるため、高い剛性を有
するからベルト層の厚さを薄くしてもベルト剛性が損な
われることはないので、タイヤ耐久性が悪化することは
ない。
ベルト層を横断面扁平なスチールコードで構成したた
め、タイヤ走行時のベルト層の変形を少なくでき、かつ
ベルト層の厚さを薄くできるから、転がり抵抗を低める
ことが可能となる。また、これらベルト層を構成するス
チールコードが炭素含有量０．８２〜０．９２％、引張
り強度３２０〜３８０ kgf／mm2 、素線径０．３２〜
０．４０mmのフィラメントからなるため、高い剛性を有
するからベルト層の厚さを薄くしてもベルト剛性が損な
われることはないので、タイヤ耐久性が悪化することは
ない。
【０００７】
【発明の実施の形態】図１において、左右一対のビード
コア１、１間にはカーカス層２が装架され、トレッド部
３ではカーカス層２の外周に４層のベルト層４ａ、４
ｂ、４ｃ、４ｄが配置されている。カーカス層２から数
えて第１番目のベルト層４ａと第２番目のベルト層４ｂ
はコードがタイヤ周方向に対して同一方向に傾斜し、他
方、第３番目のベルト層４ｃと第４番目のベルト層４ｄ
はコードがタイヤ周方向に対してベルト層４ａ、４ｂと
は逆方向に傾斜している。すなわち、第２番目のベルト
層４ｂと第３番目のベルト層４ｃは、コードが層間で互
いに交差するようにクロスプライ構造になっている。こ
の２層のクロスプライベルト層４ｂ、４ｃのタイヤ周方
向に対するコード角度は、それぞれ、１０°〜３０°程
度である。
コア１、１間にはカーカス層２が装架され、トレッド部
３ではカーカス層２の外周に４層のベルト層４ａ、４
ｂ、４ｃ、４ｄが配置されている。カーカス層２から数
えて第１番目のベルト層４ａと第２番目のベルト層４ｂ
はコードがタイヤ周方向に対して同一方向に傾斜し、他
方、第３番目のベルト層４ｃと第４番目のベルト層４ｄ
はコードがタイヤ周方向に対してベルト層４ａ、４ｂと
は逆方向に傾斜している。すなわち、第２番目のベルト
層４ｂと第３番目のベルト層４ｃは、コードが層間で互
いに交差するようにクロスプライ構造になっている。こ
の２層のクロスプライベルト層４ｂ、４ｃのタイヤ周方
向に対するコード角度は、それぞれ、１０°〜３０°程
度である。
【０００８】本発明では、少なくともこの２層のクロス
プライベルト層４ｂ、４ｃを、扁平比０．５５〜０．８
０の横断面扁平なスチールコードをその長径方向を該ク
ロスプライベルト層の面方向に沿わせるように配置して
構成すると共に、該スチールコードを、炭素含有量０．
８２〜０．９２％、引張り強度３２０〜３８０ kgf／mm
2 、素線径０．３２〜０．４０mmのフィラメントで構成
する。残りのベルト層４ａ、４ｄを同様に構成してもよ
い。
プライベルト層４ｂ、４ｃを、扁平比０．５５〜０．８
０の横断面扁平なスチールコードをその長径方向を該ク
ロスプライベルト層の面方向に沿わせるように配置して
構成すると共に、該スチールコードを、炭素含有量０．
８２〜０．９２％、引張り強度３２０〜３８０ kgf／mm
2 、素線径０．３２〜０．４０mmのフィラメントで構成
する。残りのベルト層４ａ、４ｄを同様に構成してもよ
い。
【０００９】ここで用いるスチールコードは、スチール
コードを長手方向の任意の箇所で切断した横断面を示す
図２（Ａ），（Ｂ）から判るように、６本のフィラメン
ト１１がＳ又はＺの方向に一体に撚り合わされた１×６
構造になっており、かつ横断面扁平に押し潰された形状
になっている。また、図２（Ａ），（Ｂ）の二つの断面
を比較すれば明らかなように、スチールコード１０の横
断面におけるフィラメント１１の配列および相互間の隙
間は、、両断面で同じにはなっていない。すなわち、ス
チールコード１０の長手方向に沿ってフィラメント１１
の配列が不規則に変化している。個々のフィラメント１
１はストレートではなく、不規則な波形を有している。
コードを長手方向の任意の箇所で切断した横断面を示す
図２（Ａ），（Ｂ）から判るように、６本のフィラメン
ト１１がＳ又はＺの方向に一体に撚り合わされた１×６
構造になっており、かつ横断面扁平に押し潰された形状
になっている。また、図２（Ａ），（Ｂ）の二つの断面
を比較すれば明らかなように、スチールコード１０の横
断面におけるフィラメント１１の配列および相互間の隙
間は、、両断面で同じにはなっていない。すなわち、ス
チールコード１０の長手方向に沿ってフィラメント１１
の配列が不規則に変化している。個々のフィラメント１
１はストレートではなく、不規則な波形を有している。
【００１０】長径ＤL に対する短径ＤS の比で表される
扁平比（ＤS ／ＤL ）は、０．５５〜０．８０の範囲で
ある。０．５５未満では、コード間隔が狭すぎてベルト
耐久性が低下する。０．８０を超えるとベルト層の厚さ
を十分に薄くできないので転がり抵抗の低減をはかれな
くなる。炭素含有量０．８２〜０．９２％、引張り強度
３２０〜３８０ kgf／mm2 としたのはスチールコード１
０の剛性を高めるためである。
扁平比（ＤS ／ＤL ）は、０．５５〜０．８０の範囲で
ある。０．５５未満では、コード間隔が狭すぎてベルト
耐久性が低下する。０．８０を超えるとベルト層の厚さ
を十分に薄くできないので転がり抵抗の低減をはかれな
くなる。炭素含有量０．８２〜０．９２％、引張り強度
３２０〜３８０ kgf／mm2 としたのはスチールコード１
０の剛性を高めるためである。
【００１１】素線径０．３２〜０．４０mmとしたのは、
素線径を０．３２mmよりも細くすると、コード強度が不
足するようになり、また素線径は細くなるほど製作コス
トも高くなる。一方、０．４０mmよりも太くすると、ス
チールコードの耐屈曲疲労性が低下するからである。ス
チールコードは、１×６構造でなくとも１×ｎ撚り構造
（ｎ＝５〜７）であればよい。
素線径を０．３２mmよりも細くすると、コード強度が不
足するようになり、また素線径は細くなるほど製作コス
トも高くなる。一方、０．４０mmよりも太くすると、ス
チールコードの耐屈曲疲労性が低下するからである。ス
チールコードは、１×６構造でなくとも１×ｎ撚り構造
（ｎ＝５〜７）であればよい。
【００１２】
【実施例】図１のトレッド構造を有すると共にタイヤサ
イズ11R22.5 14を同じくする本発明タイヤ、従来タイ
ヤ、比較タイヤにつき、下記により転がり抵抗および耐
久性を評価した。この結果を表１に示す。本発明タイヤ ２層のクロスプライベルト層を、扁平比６５％の横断面
扁平なスチールコードをその長径方向を該クロスプライ
ベルト層の面方向に沿わせるように配置して構成。この
スチールコードは、炭素含有量０．８４％、引張り強度
３５０ kgf／mm 2 、素線径０．３６mmのフィラメントか
らなる。１×６構造。エンド数２７本／５０ｍｍ。
イズ11R22.5 14を同じくする本発明タイヤ、従来タイ
ヤ、比較タイヤにつき、下記により転がり抵抗および耐
久性を評価した。この結果を表１に示す。本発明タイヤ ２層のクロスプライベルト層を、扁平比６５％の横断面
扁平なスチールコードをその長径方向を該クロスプライ
ベルト層の面方向に沿わせるように配置して構成。この
スチールコードは、炭素含有量０．８４％、引張り強度
３５０ kgf／mm 2 、素線径０．３６mmのフィラメントか
らなる。１×６構造。エンド数２７本／５０ｍｍ。
【００１３】従来タイヤ ２層のクロスプライベルト層を横断面円形のスチールコ
ードで構成。このスチールコードは、炭素含有量０．７
２％、引張り強度２８０ kgf／mm2 、素線径０．１９と
０．３４mmのフィラメントからなる。３＋６構造。エン
ド数２７本／５０ｍｍ。
ードで構成。このスチールコードは、炭素含有量０．７
２％、引張り強度２８０ kgf／mm2 、素線径０．１９と
０．３４mmのフィラメントからなる。３＋６構造。エン
ド数２７本／５０ｍｍ。
【００１４】比較タイヤ 扁平比が８５％であることを除いて上記本発明タイヤに
同じ。転がり抵抗の評価方法 ：リム、空気圧、荷重は、ＪＡＴ
ＭＡ正規条件とし、室内転がり抵抗試験機を用いて走行
速度４０ｋｍ／ｈ、６０ｋｍ／ｈ、８０ｋｍ／ｈ、１０
０ｋｍ／ｈ時の転がり抵抗を測定した。各速度域での転
がり抵抗値の合計を、従来タイヤを１００とする指数で
示す。数値が小さい方が転がり抵抗が低く、優れている
ことを示す。
同じ。転がり抵抗の評価方法 ：リム、空気圧、荷重は、ＪＡＴ
ＭＡ正規条件とし、室内転がり抵抗試験機を用いて走行
速度４０ｋｍ／ｈ、６０ｋｍ／ｈ、８０ｋｍ／ｈ、１０
０ｋｍ／ｈ時の転がり抵抗を測定した。各速度域での転
がり抵抗値の合計を、従来タイヤを１００とする指数で
示す。数値が小さい方が転がり抵抗が低く、優れている
ことを示す。
【００１５】耐久性の評価方法： ＪＩＳ Ｄ ４２３０に規定する内容に基づきタイヤが
故障するまで試験を行い、その走行距離を、従来タイヤ
を１００とする指数で表示した。数値が大さい方が耐久
性が優れていることを示す。
故障するまで試験を行い、その走行距離を、従来タイヤ
を１００とする指数で表示した。数値が大さい方が耐久
性が優れていることを示す。
【００１６】 表１から明らかなように、本発明タイヤは従来タイヤお
よび比較タイヤに比して耐久性が実質的に損なわれるこ
となく、転がり抵抗が低減していることが判る。
よび比較タイヤに比して耐久性が実質的に損なわれるこ
となく、転がり抵抗が低減していることが判る。
【００１７】
【発明の効果】以上説明したように本発明の重荷重用空
気入りラジアルタイヤは、カーカス層のトレッド部外周
に少なくとも３層のベルト層を配置し、該ベルト層のう
ち少なくともコードが互いに交差するように隣接した２
層のクロスプライベルト層を、扁平比０．５５〜０．８
０の横断面扁平なスチールコードをその長径方向を該ク
ロスプライベルト層の面方向に沿わせるように配置して
構成すると共に、該スチールコードを、炭素含有量０．
８２〜０．９２％、引張り強度３２０〜３８０ kgf／mm
2 、素線径０．３２〜０．４０mmのフィラメントで構成
したため、トレッド部の内部発熱を抑えて転がり抵抗を
低減することが可能となる。
気入りラジアルタイヤは、カーカス層のトレッド部外周
に少なくとも３層のベルト層を配置し、該ベルト層のう
ち少なくともコードが互いに交差するように隣接した２
層のクロスプライベルト層を、扁平比０．５５〜０．８
０の横断面扁平なスチールコードをその長径方向を該ク
ロスプライベルト層の面方向に沿わせるように配置して
構成すると共に、該スチールコードを、炭素含有量０．
８２〜０．９２％、引張り強度３２０〜３８０ kgf／mm
2 、素線径０．３２〜０．４０mmのフィラメントで構成
したため、トレッド部の内部発熱を抑えて転がり抵抗を
低減することが可能となる。
【図１】本発明の空気入りラジアルタイヤの一例の子午
線方向断面図である。
線方向断面図である。
【図２】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ本発明の空気入り
ラジアルタイヤのベルト層に使用するスチールコードの
横断面である。
ラジアルタイヤのベルト層に使用するスチールコードの
横断面である。
１ ビードコア ２ カーカス層 ３ トレッド部
４ａ ベルト層 ４ｂ ベルト層 ４ｃ ベルト層 ４ｄ ベルト層
４ａ ベルト層 ４ｂ ベルト層 ４ｃ ベルト層 ４ｄ ベルト層
Claims (2)
- 【請求項１】 カーカス層のトレッド部外周に少なくと
も３層のベルト層を配置し、該ベルト層のうち少なくと
もコードが互いに交差するように隣接した２層のクロス
プライベルト層を、扁平比０．５５〜０．８０の横断面
扁平なスチールコードをその長径方向を該クロスプライ
ベルト層の面方向に沿わせるように配置して構成すると
共に、該スチールコードを、炭素含有量０．８２〜０．
９２％、引張り強度３２０〜３８０ kgf／mm2 、素線径
０．３２〜０．４０mmのフィラメントで構成した重荷重
用空気入りラジアルタイヤ。 - 【請求項２】 前記スチールコードが１×ｎ撚り構造
（ｎ＝５〜７）を有する請求項１記載の重荷重用空気入
りラジアルタイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8193679A JPH1035215A (ja) | 1996-07-23 | 1996-07-23 | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8193679A JPH1035215A (ja) | 1996-07-23 | 1996-07-23 | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1035215A true JPH1035215A (ja) | 1998-02-10 |
Family
ID=16311991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8193679A Pending JPH1035215A (ja) | 1996-07-23 | 1996-07-23 | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1035215A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020021006A1 (fr) * | 2018-07-25 | 2020-01-30 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Câble ouvert a haute compressibilite |
| CN111005112A (zh) * | 2018-10-08 | 2020-04-14 | 贝卡尔特公司 | 用于橡胶增强的钢帘线 |
-
1996
- 1996-07-23 JP JP8193679A patent/JPH1035215A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020021006A1 (fr) * | 2018-07-25 | 2020-01-30 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Câble ouvert a haute compressibilite |
| US11760128B2 (en) | 2018-07-25 | 2023-09-19 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Highly compressible open cord |
| CN111005112A (zh) * | 2018-10-08 | 2020-04-14 | 贝卡尔特公司 | 用于橡胶增强的钢帘线 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040315 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040406 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040817 |