JPH10299765A - スラスト軸受 - Google Patents
スラスト軸受Info
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- JPH10299765A JPH10299765A JP10458097A JP10458097A JPH10299765A JP H10299765 A JPH10299765 A JP H10299765A JP 10458097 A JP10458097 A JP 10458097A JP 10458097 A JP10458097 A JP 10458097A JP H10299765 A JPH10299765 A JP H10299765A
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- thrust
- thrust bearing
- collar
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来のスラスト軸受においては、パッド背面
の支持構造が剛構造になっているため、そのまま過大な
スラスト力がパッドに加わって油膜が薄くなり、油膜の
剪断による発熱増大によってメタル温度の上昇、最悪の
場合は油膜が破断してスラスト軸受の焼損などを生じる
危険性がある。 【解決手段】 潤滑油７を入れたスラスト軸受ケース４
内で回転軸１に嵌装されたカラー２に掛かるスラスト力
をパッド３を介してスラスト軸受ケース４により支持す
るスラスト軸受におけるパッド３とスラスト軸受ケース
４との間にピストン８および封入油１０を備えたダンパ
機構を介装する。
の支持構造が剛構造になっているため、そのまま過大な
スラスト力がパッドに加わって油膜が薄くなり、油膜の
剪断による発熱増大によってメタル温度の上昇、最悪の
場合は油膜が破断してスラスト軸受の焼損などを生じる
危険性がある。 【解決手段】 潤滑油７を入れたスラスト軸受ケース４
内で回転軸１に嵌装されたカラー２に掛かるスラスト力
をパッド３を介してスラスト軸受ケース４により支持す
るスラスト軸受におけるパッド３とスラスト軸受ケース
４との間にピストン８および封入油１０を備えたダンパ
機構を介装する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、蒸気タービン、ガ
スタービンなど大型回転機械の回転軸などに適用される
スラスト軸受に関する。
スタービンなど大型回転機械の回転軸などに適用される
スラスト軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】図３は蒸気タービン、ガスタービンなど
大型回転機械の回転軸などに使用されている従来のスラ
スト軸受の説明図である。図において、一般にスラスト
軸受は回転軸１側のカラー２、複数枚のパッド３、スラ
スト軸受ケース４などにより構成され、スラスト軸受ケ
ース４内には潤滑油が満たされている。
大型回転機械の回転軸などに使用されている従来のスラ
スト軸受の説明図である。図において、一般にスラスト
軸受は回転軸１側のカラー２、複数枚のパッド３、スラ
スト軸受ケース４などにより構成され、スラスト軸受ケ
ース４内には潤滑油が満たされている。
【０００３】回転軸１が回転することにより回転軸１に
固定されたカラー２が回転し、このカラー２に作用する
回転軸１のスラスト力を油膜を介してパッド３が受け、
パッド３に作用するスラスト力をパッド３背面のピボッ
ト５を介してスラストケース４で受けるようになってお
り、変形を抑えた剛構造の支持構造になっている。
固定されたカラー２が回転し、このカラー２に作用する
回転軸１のスラスト力を油膜を介してパッド３が受け、
パッド３に作用するスラスト力をパッド３背面のピボッ
ト５を介してスラストケース４で受けるようになってお
り、変形を抑えた剛構造の支持構造になっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記のような従来のス
ラスト軸受において、地震発生時などに地震などによる
加速度と大型回転機械などのロータの自重との積に応じ
た慣性力が、回転軸１方向のスラスト力として発生する
ことが予想される。このスラスト力の大きさは地震の揺
れの方向に大きく依存するが、仮に地震の揺れ方向とロ
ータの回転軸１の方向とが一致した最悪のケースを想定
すると、大型回転機械などの場合は慣性力で生じるスラ
スト力が定格時のスラスト力の約５〜１０倍になり、短
時間ではあるがスラスト軸受に過大なスラスト力が負荷
される。
ラスト軸受において、地震発生時などに地震などによる
加速度と大型回転機械などのロータの自重との積に応じ
た慣性力が、回転軸１方向のスラスト力として発生する
ことが予想される。このスラスト力の大きさは地震の揺
れの方向に大きく依存するが、仮に地震の揺れ方向とロ
ータの回転軸１の方向とが一致した最悪のケースを想定
すると、大型回転機械などの場合は慣性力で生じるスラ
スト力が定格時のスラスト力の約５〜１０倍になり、短
時間ではあるがスラスト軸受に過大なスラスト力が負荷
される。
【０００５】回転軸１とともに回転するカラー２と静止
側のパッド３との間にはくさび形状の油膜が形成され、
この油膜圧力によりカラー２とパッド３とがメタルコン
タクトすることなく回転軸１に作用するスラスト力を支
えるようになっている。通常の定格運転時におけるスラ
スト力に対しては油膜の厚さが最小の部分で１００〜２
００μｍ程度が確保されるように設計されているが、従
来のスラスト軸受の構造はパッド３背面の支持構造が剛
構造になっているため、そのまま過大なスラスト力がパ
ッド３に加わって油膜が薄くなり、油膜の剪断による発
熱増大によってメタル温度の上昇、最悪の場合は油膜が
破断してスラスト軸受の焼損などを生じる危険性があ
る。
側のパッド３との間にはくさび形状の油膜が形成され、
この油膜圧力によりカラー２とパッド３とがメタルコン
タクトすることなく回転軸１に作用するスラスト力を支
えるようになっている。通常の定格運転時におけるスラ
スト力に対しては油膜の厚さが最小の部分で１００〜２
００μｍ程度が確保されるように設計されているが、従
来のスラスト軸受の構造はパッド３背面の支持構造が剛
構造になっているため、そのまま過大なスラスト力がパ
ッド３に加わって油膜が薄くなり、油膜の剪断による発
熱増大によってメタル温度の上昇、最悪の場合は油膜が
破断してスラスト軸受の焼損などを生じる危険性があ
る。
【０００６】なお、このような地震発生時などにおける
大きなスラスト力を想定し、その大きなスラスト力に対
して余裕度を考えたスラスト軸受を設計した場合には、
スラスト軸受の寸法が大きくなってロータの構造が大型
化し、コストアップするなどの不具合がある。
大きなスラスト力を想定し、その大きなスラスト力に対
して余裕度を考えたスラスト軸受を設計した場合には、
スラスト軸受の寸法が大きくなってロータの構造が大型
化し、コストアップするなどの不具合がある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係るスラスト軸
受は上記課題の解決を目的にしており、潤滑油を入れた
スラスト軸受ケース内で回転軸に嵌装されたカラーに掛
かるスラスト力をパッドを介して上記スラスト軸受ケー
スにより支持するスラスト軸受における上記パッドと上
記スラスト軸受ケースとの間にダンパ機構が介装されて
いる。
受は上記課題の解決を目的にしており、潤滑油を入れた
スラスト軸受ケース内で回転軸に嵌装されたカラーに掛
かるスラスト力をパッドを介して上記スラスト軸受ケー
スにより支持するスラスト軸受における上記パッドと上
記スラスト軸受ケースとの間にダンパ機構が介装されて
いる。
【０００８】また、本発明に係るスラスト軸受は、上記
ダンパ機構としてピストンおよび封入油を備えている。
ダンパ機構としてピストンおよび封入油を備えている。
【０００９】また、本発明に係るスラスト軸受は、上記
ダンパ機構としてピストンおよびばねを備えている。
ダンパ機構としてピストンおよびばねを備えている。
【００１０】また、本発明に係るスラスト軸受は、上記
ダンパ機構としてピストンおよびゴム状材を備えてい
る。
ダンパ機構としてピストンおよびゴム状材を備えてい
る。
【００１１】また、本発明に係るスラスト軸受は、上記
ダンパ機構としてピストンおよび弾性変形材を備えてい
る。
ダンパ機構としてピストンおよび弾性変形材を備えてい
る。
【００１２】このように、本発明に係る各スラスト軸受
においては、地震発生時などに大型回転機械などのロー
タの慣性力により回転軸に衝撃的に加わる過大なスラス
ト力の作用によりパッドに作用するスラスト力を緩和す
るためにパッドの背面を直接スラスト軸受ケースで受け
ることなく、パッド背面とスラストケースとの間に衝撃
力を吸収するダンパ機構を介した支持構造としており、
このダンパ機構としてピストン背面に封入油を封入す
る、或いはピストン背面をばね、ゴム状材、弾性変形材
などの弾性体を介して支持している。
においては、地震発生時などに大型回転機械などのロー
タの慣性力により回転軸に衝撃的に加わる過大なスラス
ト力の作用によりパッドに作用するスラスト力を緩和す
るためにパッドの背面を直接スラスト軸受ケースで受け
ることなく、パッド背面とスラストケースとの間に衝撃
力を吸収するダンパ機構を介した支持構造としており、
このダンパ機構としてピストン背面に封入油を封入す
る、或いはピストン背面をばね、ゴム状材、弾性変形材
などの弾性体を介して支持している。
【００１３】このパッド背面とスラスト軸受ケースとの
間に介装されたダンパ機構は定格運転時における定常的
なスラスト力の変化に対しては機能せず、従来のダンパ
機構がないスラスト軸受と同等の性能を有しているが、
地震などの加速度の作用により急激に増大する回転軸の
過渡的な過大なスラスト力に対してはパッドの背面に設
けられたダンパ機構により衝撃的に加わるスラスト力を
吸収してパッドに作用する衝撃力を緩和し、衝撃を回避
することができる。
間に介装されたダンパ機構は定格運転時における定常的
なスラスト力の変化に対しては機能せず、従来のダンパ
機構がないスラスト軸受と同等の性能を有しているが、
地震などの加速度の作用により急激に増大する回転軸の
過渡的な過大なスラスト力に対してはパッドの背面に設
けられたダンパ機構により衝撃的に加わるスラスト力を
吸収してパッドに作用する衝撃力を緩和し、衝撃を回避
することができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】図１は本発明の実施の一形態に係
るスラスト軸受の説明図、図２は本発明の実施の他の各
種形態に係るスラスト軸受の説明図である。図におい
て、これらの実施の形態に係るスラスト軸受は蒸気ター
ビン、ガスタービンなど大型回転機械の回転軸などに使
用されるもので、図における符号１は回転軸、２はカラ
ー、３はパッド、４はスラスト軸受ケース、５はピボッ
ト、６はサイドシール、７は潤滑油、８はピストン、９
はシール、１０は封入油、１１はばね、１２はゴム、１
３は弾性変形材である。
るスラスト軸受の説明図、図２は本発明の実施の他の各
種形態に係るスラスト軸受の説明図である。図におい
て、これらの実施の形態に係るスラスト軸受は蒸気ター
ビン、ガスタービンなど大型回転機械の回転軸などに使
用されるもので、図における符号１は回転軸、２はカラ
ー、３はパッド、４はスラスト軸受ケース、５はピボッ
ト、６はサイドシール、７は潤滑油、８はピストン、９
はシール、１０は封入油、１１はばね、１２はゴム、１
３は弾性変形材である。
【００１５】図１において、本実施の形態に係るスラス
ト軸受は同図（ａ）に示すように回転軸１側のカラー
２、複数枚のパッド３、スラスト軸受ケース４などによ
り構成され、スラスト軸受ケース４内には潤滑油が満た
されている。
ト軸受は同図（ａ）に示すように回転軸１側のカラー
２、複数枚のパッド３、スラスト軸受ケース４などによ
り構成され、スラスト軸受ケース４内には潤滑油が満た
されている。
【００１６】回転軸１が回転することにより回転軸１に
固定されたカラー２が回転し、このカラー２に作用する
回転軸１のスラスト力を油膜を介してパッド３が受け、
パッド３に作用するスラスト力をパッド３背面のピボッ
ト５を介してスラストケース４で受ける支持構造になっ
ている。
固定されたカラー２が回転し、このカラー２に作用する
回転軸１のスラスト力を油膜を介してパッド３が受け、
パッド３に作用するスラスト力をパッド３背面のピボッ
ト５を介してスラストケース４で受ける支持構造になっ
ている。
【００１７】回転軸１とともに回転するカラー２と静止
側のパッド３との間にはくさび形状の油膜が形成され、
この油膜圧力によりカラー２とパッド３とがメタルコン
タクトすることなく回転軸１に作用するスラスト力を支
えるようになっている。通常の定格運転時におけるスラ
スト力に対しては油膜の厚さが最小の部分で１００〜２
００μｍ程度が確保されるように設計されている。
側のパッド３との間にはくさび形状の油膜が形成され、
この油膜圧力によりカラー２とパッド３とがメタルコン
タクトすることなく回転軸１に作用するスラスト力を支
えるようになっている。通常の定格運転時におけるスラ
スト力に対しては油膜の厚さが最小の部分で１００〜２
００μｍ程度が確保されるように設計されている。
【００１８】また、本スラスト軸受においては地震発生
時などに大型回転機械のロータの慣性力により回転軸１
の軸方向に衝撃的に加わる過大なスラスト力によってパ
ッド３に作用する衝撃力を緩和するようにダンパ機構が
付加されており、パッド３の背面のピボット５を直接に
スラストケース４で受けずに、パッド３背面のピボット
５とスラストケース４との間に衝撃力を吸収するピスト
ン８と封入油１０とによるダンパ機構を介した支持構造
になっている。
時などに大型回転機械のロータの慣性力により回転軸１
の軸方向に衝撃的に加わる過大なスラスト力によってパ
ッド３に作用する衝撃力を緩和するようにダンパ機構が
付加されており、パッド３の背面のピボット５を直接に
スラストケース４で受けずに、パッド３背面のピボット
５とスラストケース４との間に衝撃力を吸収するピスト
ン８と封入油１０とによるダンパ機構を介した支持構造
になっている。
【００１９】このように、本スラスト軸受においては、
軸受用のパッド３とそのパッド３を支持するスラストケ
ース４との間に衝撃力を吸収するピストン８と封入油１
０とによるダンパ機能が設けられており、この封入油１
０の体積弾性係数をＫとすると圧力の増加ΔＰと体積の
減少ΔＶとの関係は次式のようになる。 ΔＰ＝−Ｋ（ΔＶ／Ｖ）＝−Ｋ（ΔＬ・Ａ／（Ｌ・
Ａ））＝−Ｋ（ΔＬ／Ｌ） 但し、Ａはピストン８の断面積、Ｌは封入油１０を封入
している部分の長さである。
軸受用のパッド３とそのパッド３を支持するスラストケ
ース４との間に衝撃力を吸収するピストン８と封入油１
０とによるダンパ機能が設けられており、この封入油１
０の体積弾性係数をＫとすると圧力の増加ΔＰと体積の
減少ΔＶとの関係は次式のようになる。 ΔＰ＝−Ｋ（ΔＶ／Ｖ）＝−Ｋ（ΔＬ・Ａ／（Ｌ・
Ａ））＝−Ｋ（ΔＬ／Ｌ） 但し、Ａはピストン８の断面積、Ｌは封入油１０を封入
している部分の長さである。
【００２０】ここで、体積張性係数Ｋは約１０4 kgf/cm
2 であるので、例えばピストン８の移動量を基準長さＬ
の１〜２％とすると、ΔＬ／Ｌ＝０．０１〜０．０２、
Ｌ＝１０mmとしてΔＬ＝０．１〜０．２mm、圧力ΔＰ＝
１０4 ×０．０１〜０．０２＝１００〜２００kgf/cm2
となり、例えばピストン径を１００mmとすると、荷重Ｆ
＝（π／４）×１０2 ×８パッド枚数×（１００〜２０
０）＝６３〜１２６ton 、衝撃荷重１０数ton 〜１００
ton を支える圧力は十分に発生し得る。
2 であるので、例えばピストン８の移動量を基準長さＬ
の１〜２％とすると、ΔＬ／Ｌ＝０．０１〜０．０２、
Ｌ＝１０mmとしてΔＬ＝０．１〜０．２mm、圧力ΔＰ＝
１０4 ×０．０１〜０．０２＝１００〜２００kgf/cm2
となり、例えばピストン径を１００mmとすると、荷重Ｆ
＝（π／４）×１０2 ×８パッド枚数×（１００〜２０
０）＝６３〜１２６ton 、衝撃荷重１０数ton 〜１００
ton を支える圧力は十分に発生し得る。
【００２１】従って、同図（ｂ）に示すように回転軸１
の軸方向に過大なスラスト力が作用しても、パッド３背
面のピストン８と封入油１０とにより構成されるダンパ
機構がパッド３に作用する衝撃力を吸収してパッド３に
掛かるスラスト力を緩和する。このダンパ機構は地震発
生時など急激にスラスト力が増大するときにのみ機能
し、通常の時間的に緩っくりしたスラスト力の変化に対
しては機能せず、従来のダンパ機構を有さないスラスト
軸受と同様な性能になる。
の軸方向に過大なスラスト力が作用しても、パッド３背
面のピストン８と封入油１０とにより構成されるダンパ
機構がパッド３に作用する衝撃力を吸収してパッド３に
掛かるスラスト力を緩和する。このダンパ機構は地震発
生時など急激にスラスト力が増大するときにのみ機能
し、通常の時間的に緩っくりしたスラスト力の変化に対
しては機能せず、従来のダンパ機構を有さないスラスト
軸受と同様な性能になる。
【００２２】また、パッド３背面のピボット５とスラス
ト軸受ケース４との間において衝撃力を吸収するダンパ
機構としては、ピストン８と封入油１０とによる方式以
外に、図２（ａ）に示すようにピストン８とばね１１と
によるダンパ機構、同図（ｂ）に示すようにピストン８
と弾性を有するゴム１２とによるダンパ機構、同図
（ｃ）に示すようにピストン８と弾性変形材１３とによ
るダンパ機構などでもよく、このようなダンパ機構をパ
ッド３背面のピボット５とスラスト軸受ケース４との間
に設けることにより、地震などの発生時にパッド３に急
激に過大なスラスト力が作用してもパッド３背面のスラ
ストケース４に組み込んだピストン８が僅かに変位して
回転軸１のスラスト力を吸収し、パッド３に作用する衝
撃力を緩和する。パッド３背面のダンパ機構の剛性は定
格運転時の油膜の剛性よりも大きく設計し、特に衝撃力
が作用しない通常の運転時にはダンパ機構が機能しない
設計になっており、ピストン８と封入油１０とによるダ
ンパ機構と略同様の作用および効果を得ることができ
る。
ト軸受ケース４との間において衝撃力を吸収するダンパ
機構としては、ピストン８と封入油１０とによる方式以
外に、図２（ａ）に示すようにピストン８とばね１１と
によるダンパ機構、同図（ｂ）に示すようにピストン８
と弾性を有するゴム１２とによるダンパ機構、同図
（ｃ）に示すようにピストン８と弾性変形材１３とによ
るダンパ機構などでもよく、このようなダンパ機構をパ
ッド３背面のピボット５とスラスト軸受ケース４との間
に設けることにより、地震などの発生時にパッド３に急
激に過大なスラスト力が作用してもパッド３背面のスラ
ストケース４に組み込んだピストン８が僅かに変位して
回転軸１のスラスト力を吸収し、パッド３に作用する衝
撃力を緩和する。パッド３背面のダンパ機構の剛性は定
格運転時の油膜の剛性よりも大きく設計し、特に衝撃力
が作用しない通常の運転時にはダンパ機構が機能しない
設計になっており、ピストン８と封入油１０とによるダ
ンパ機構と略同様の作用および効果を得ることができ
る。
【００２３】従来のスラスト軸受においては、回転軸と
ともに回転するカラーと静止側のパッドとの間にはくさ
び形状の油膜が形成され、この油膜圧力によりカラーと
パッドとがメタルコンタクトすることなく回転軸に作用
するスラスト力を支えるようになっている。通常の定格
運転時におけるスラスト力に対しては油膜の厚さが最小
の部分で１００〜２００μｍ程度が確保されるように設
計されているが、従来のスラスト軸受の構造はパッド背
面の支持構造が剛構造になっているため、そのまま過大
なスラスト力がパッドに加わって油膜が薄くなり、油膜
の剪断による発熱増大によってメタル温度の上昇、最悪
の場合は油膜が破断してスラスト軸受の焼損などを生じ
る危険性がある。
ともに回転するカラーと静止側のパッドとの間にはくさ
び形状の油膜が形成され、この油膜圧力によりカラーと
パッドとがメタルコンタクトすることなく回転軸に作用
するスラスト力を支えるようになっている。通常の定格
運転時におけるスラスト力に対しては油膜の厚さが最小
の部分で１００〜２００μｍ程度が確保されるように設
計されているが、従来のスラスト軸受の構造はパッド背
面の支持構造が剛構造になっているため、そのまま過大
なスラスト力がパッドに加わって油膜が薄くなり、油膜
の剪断による発熱増大によってメタル温度の上昇、最悪
の場合は油膜が破断してスラスト軸受の焼損などを生じ
る危険性がある。
【００２４】なお、このような地震発生時などにおける
大きなスラスト力を想定し、その大きなスラスト力に対
して余裕度を考えたスラスト軸受を設計した場合には、
スラスト軸受の寸法が大きくなってロータの構造が大型
化し、コストアップするなどの不具合がある。
大きなスラスト力を想定し、その大きなスラスト力に対
して余裕度を考えたスラスト軸受を設計した場合には、
スラスト軸受の寸法が大きくなってロータの構造が大型
化し、コストアップするなどの不具合がある。
【００２５】このような地震時などにおけるロータの慣
性に起因する衝撃的に短時間で作用する過大なスラスト
力に対し、パッド３に過大スラスト力が掛からないよう
にすることはスラスト軸受の耐久性の点から非常に重要
である。このため、上述の各実施の形態に係るスラスト
軸受においては、地震発生時などに大型回転機械のロー
タの慣性力により衝撃的に短時間で加わる過大なスラス
ト力の作用時にパッド３に加わる衝撃力を緩和するた
め、パッド３の背面のピボット５を直接にスラスト軸受
ケース４で受ける従来の支持方式を廃し、パッド３の背
面のピボット５とスラスト軸受ケース４との間に衝撃力
を吸収するダンパ機構を介した支持構造としている。
性に起因する衝撃的に短時間で作用する過大なスラスト
力に対し、パッド３に過大スラスト力が掛からないよう
にすることはスラスト軸受の耐久性の点から非常に重要
である。このため、上述の各実施の形態に係るスラスト
軸受においては、地震発生時などに大型回転機械のロー
タの慣性力により衝撃的に短時間で加わる過大なスラス
ト力の作用時にパッド３に加わる衝撃力を緩和するた
め、パッド３の背面のピボット５を直接にスラスト軸受
ケース４で受ける従来の支持方式を廃し、パッド３の背
面のピボット５とスラスト軸受ケース４との間に衝撃力
を吸収するダンパ機構を介した支持構造としている。
【００２６】これらのダンパ機構としてピストン８の背
面に封入油１０などの液体を封入してダンパ機能を付加
する、或いはピストン８の背面をばね１１、ゴム１２な
どの弾性体で支持する、或いはピボット８の背面を弾性
変形して吸収する弾性変形材１３により支持する構造に
しており、これにより本スラスト軸受は大型回転機械な
どの定格運転時における定常のスラスト力に対しては従
来のスラスト軸受と同等の性能を有し、地震発生時など
による加速度の作用により生じる過渡的な過大なスラス
ト力に対してはパッド３背面に設けたこれらのダンパ機
構によって衝撃力を吸収し、パッド３に衝撃力が加わる
のを回避し、油膜の厚さの急激な低下、発熱の増大など
を避けることができてスラスト軸受の焼損を回避するこ
とができる。また、ピボット５およびパッド３の過大な
応力の作用による塑性変形を防止することができる。
面に封入油１０などの液体を封入してダンパ機能を付加
する、或いはピストン８の背面をばね１１、ゴム１２な
どの弾性体で支持する、或いはピボット８の背面を弾性
変形して吸収する弾性変形材１３により支持する構造に
しており、これにより本スラスト軸受は大型回転機械な
どの定格運転時における定常のスラスト力に対しては従
来のスラスト軸受と同等の性能を有し、地震発生時など
による加速度の作用により生じる過渡的な過大なスラス
ト力に対してはパッド３背面に設けたこれらのダンパ機
構によって衝撃力を吸収し、パッド３に衝撃力が加わる
のを回避し、油膜の厚さの急激な低下、発熱の増大など
を避けることができてスラスト軸受の焼損を回避するこ
とができる。また、ピボット５およびパッド３の過大な
応力の作用による塑性変形を防止することができる。
【００２７】
【発明の効果】本発明に係るスラスト軸受は前記のよう
に構成されており、パッド背面とスラスト軸受ケースと
の間に介装されたダンパ機構は定格運転時における定常
的なスラスト力の変化に対しては機能せず、従来のダン
パ機構がないスラスト軸受と同等の性能を有している
が、地震などの加速度の作用により急激に増大する回転
軸の過渡的な過大なスラスト力に対してはパッドの背面
に設けられたダンパ機構により衝撃的に加わるスラスト
力を吸収してパッドに作用する衝撃力を緩和し、衝撃を
回避することができるので、油膜厚さの急激な低下や油
膜の剪断による発熱増大などを避けることによりメタル
温度の上昇、スラスト軸受の焼損などの危険性を回避す
ることができる。また、過大な応力の作用によるピボッ
トおよびパッドの塑性変形を防止することができる。
に構成されており、パッド背面とスラスト軸受ケースと
の間に介装されたダンパ機構は定格運転時における定常
的なスラスト力の変化に対しては機能せず、従来のダン
パ機構がないスラスト軸受と同等の性能を有している
が、地震などの加速度の作用により急激に増大する回転
軸の過渡的な過大なスラスト力に対してはパッドの背面
に設けられたダンパ機構により衝撃的に加わるスラスト
力を吸収してパッドに作用する衝撃力を緩和し、衝撃を
回避することができるので、油膜厚さの急激な低下や油
膜の剪断による発熱増大などを避けることによりメタル
温度の上昇、スラスト軸受の焼損などの危険性を回避す
ることができる。また、過大な応力の作用によるピボッ
トおよびパッドの塑性変形を防止することができる。
【図１】図１（ａ）は本発明の実施の一形態に係るスラ
スト軸受の縦断面図、同図（ｂ）はその作用説明図であ
る。
スト軸受の縦断面図、同図（ｂ）はその作用説明図であ
る。
【図２】図２（ａ），（ｂ），（ｃ）はそれぞれ本発明
の実施の他の各種形態に係るスラスト軸受の縦断面図で
ある。
の実施の他の各種形態に係るスラスト軸受の縦断面図で
ある。
【図３】図３（ａ）は従来のスラスト軸受の縦断面図、
同図（ｂ）は同図（ａ）におけるＢ−Ｂ矢視断面図であ
る。
同図（ｂ）は同図（ａ）におけるＢ−Ｂ矢視断面図であ
る。
１ 回転軸 ２ カラー ３ パッド ４ スラスト軸受ケース ５ ピボット ６ サイドシール ７ 潤滑油 ８ ピストン ９ シール １０ 封入油 １１ ばね １２ ゴム １３ 弾性変形材
Claims (5)
- 【請求項１】 潤滑油を入れたスラスト軸受ケース内で
回転軸に嵌装されたカラーに掛かるスラスト力をパッド
を介して上記スラスト軸受ケースにより支持するスラス
ト軸受において、上記パッドと上記スラスト軸受ケース
との間にダンパ機構を介装したことを特徴とするスラス
ト軸受。 - 【請求項２】 上記ダンパ機構としてピストンおよび封
入油を備えたことを特徴とする請求項１に記載のスラス
ト軸受。 - 【請求項３】 上記ダンパ機構としてピストンおよびば
ねを備えたことを特徴とする請求項１に記載のスラスト
軸受。 - 【請求項４】 上記ダンパ機構としてピストンおよびゴ
ム状材を備えたことを特徴とする請求項１に記載のスラ
スト軸受。 - 【請求項５】 上記ダンパ機構としてピストンおよび弾
性変形材を備えたことを特徴とする請求項１に記載のス
ラスト軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10458097A JPH10299765A (ja) | 1997-04-22 | 1997-04-22 | スラスト軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10458097A JPH10299765A (ja) | 1997-04-22 | 1997-04-22 | スラスト軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10299765A true JPH10299765A (ja) | 1998-11-10 |
Family
ID=14384383
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10458097A Withdrawn JPH10299765A (ja) | 1997-04-22 | 1997-04-22 | スラスト軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10299765A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010276197A (ja) * | 2009-06-01 | 2010-12-09 | Waukesha Bearings Corp | 液圧式端部フロート調節器 |
| CN102269218A (zh) * | 2011-07-19 | 2011-12-07 | 华中科技大学 | 船用推力轴承共振转换器 |
| RU2468310C2 (ru) * | 2007-06-28 | 2012-11-27 | Линде Акциенгезельшафт | Турбодетандер |
| US10036279B2 (en) * | 2016-04-18 | 2018-07-31 | General Electric Company | Thrust bearing |
-
1997
- 1997-04-22 JP JP10458097A patent/JPH10299765A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2468310C2 (ru) * | 2007-06-28 | 2012-11-27 | Линде Акциенгезельшафт | Турбодетандер |
| JP2010276197A (ja) * | 2009-06-01 | 2010-12-09 | Waukesha Bearings Corp | 液圧式端部フロート調節器 |
| CN102269218A (zh) * | 2011-07-19 | 2011-12-07 | 华中科技大学 | 船用推力轴承共振转换器 |
| US10036279B2 (en) * | 2016-04-18 | 2018-07-31 | General Electric Company | Thrust bearing |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040706 |