JPH10294511A - 固体レーザ共振器 - Google Patents
固体レーザ共振器Info
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- JPH10294511A JPH10294511A JP9101523A JP10152397A JPH10294511A JP H10294511 A JPH10294511 A JP H10294511A JP 9101523 A JP9101523 A JP 9101523A JP 10152397 A JP10152397 A JP 10152397A JP H10294511 A JPH10294511 A JP H10294511A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 コンパクトで高品質のレーザビームを発し、
レーザビーム径および発散角の発振出力への依存性が小
さく、高出力に適する固体レーザ共振器を提供する。 【解決手段】 凸レンズ７が基本モード径を拡大してビ
ーム品質を向上する。また、凸レンズ７は、その両側に
あって熱レンズ効果を生じる一対の固体レーザ媒質９
Ａ，９Ｂと共にケプラー型のテレスコープを構成する。
このようなユニット１を複数連結すると、１組のユニッ
ト１の場合と同じビーム品質で且つユニットの数に比例
した出力を発生する。
レーザビーム径および発散角の発振出力への依存性が小
さく、高出力に適する固体レーザ共振器を提供する。 【解決手段】 凸レンズ７が基本モード径を拡大してビ
ーム品質を向上する。また、凸レンズ７は、その両側に
あって熱レンズ効果を生じる一対の固体レーザ媒質９
Ａ，９Ｂと共にケプラー型のテレスコープを構成する。
このようなユニット１を複数連結すると、１組のユニッ
ト１の場合と同じビーム品質で且つユニットの数に比例
した出力を発生する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は固体レーザ共振器
に係り、さらに詳しくは、高出力かつ高集光性を必要と
するレーザ加工に好適なレーザビームを発生する固体レ
ーザ共振器に関するものである。
に係り、さらに詳しくは、高出力かつ高集光性を必要と
するレーザ加工に好適なレーザビームを発生する固体レ
ーザ共振器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図６を参照するに、従来の固体レーザ共
振器１０１においては、共振器ミラーとして平面状のリ
アミラー１０３と出力ミラー１０５を用い、そのリアミ
ラー１０３と出力ミラー１０５の間にレーザ媒質としＹ
ＡＧロッド１０７を光軸（レーザビームＬＢと一致する
ので以下においてＬＢで示す）上に一直線に配置されて
いる。
振器１０１においては、共振器ミラーとして平面状のリ
アミラー１０３と出力ミラー１０５を用い、そのリアミ
ラー１０３と出力ミラー１０５の間にレーザ媒質としＹ
ＡＧロッド１０７を光軸（レーザビームＬＢと一致する
ので以下においてＬＢで示す）上に一直線に配置されて
いる。
【０００３】具体的な例を以下に示す。すなわち、ＹＡ
Ｇロッド１０７のリア側主平面から３５０ｍｍの位置に
平面ミラーであるリアミラー１０３が配置されている。
また、ＹＡＧロッド１０７の出射側主平面から３５０ｍ
ｍの位置に平面ミラーである出力ミラー１０５が配置さ
れている。
Ｇロッド１０７のリア側主平面から３５０ｍｍの位置に
平面ミラーであるリアミラー１０３が配置されている。
また、ＹＡＧロッド１０７の出射側主平面から３５０ｍ
ｍの位置に平面ミラーである出力ミラー１０５が配置さ
れている。
【０００４】前記ＹＡＧロッド１０７は、φ８×１５２
ｍｍのものであり、両端面は共に平面である。
ｍｍのものであり、両端面は共に平面である。
【０００５】このような共振器１０１における緒量の値
は以下のとおりである。安定レーザ発振領域は１〜１０
ｋＷであり、発振出力は最大で３８０Ｗである。また、
全レーザ発振領域において、出射ビーム径は８ｍｍから
７ｍｍまで変化し、ビーム発散角は６．５ｍｒａｄ以下
であった。このようなレーザビームを焦点距離２０ｍｍ
の図示省略の集光レンズで集光すると、集光径は２４０
μｍ以下となり、コア径が６００μｍの光ファイバを用
いれば損失なく入射できる。このとき、全レーザ発振領
域における焦点位置のずれは０．３ｍｍ以下である。
は以下のとおりである。安定レーザ発振領域は１〜１０
ｋＷであり、発振出力は最大で３８０Ｗである。また、
全レーザ発振領域において、出射ビーム径は８ｍｍから
７ｍｍまで変化し、ビーム発散角は６．５ｍｒａｄ以下
であった。このようなレーザビームを焦点距離２０ｍｍ
の図示省略の集光レンズで集光すると、集光径は２４０
μｍ以下となり、コア径が６００μｍの光ファイバを用
いれば損失なく入射できる。このとき、全レーザ発振領
域における焦点位置のずれは０．３ｍｍ以下である。
【０００６】一方、以上のような固体レーザ共振器１０
１において特にレーザ加工点におけるパワー密度を上げ
る必要がある場合には、レーザの集光性能（ビーム品
質）を向上させて、細径の光ファイバに入射するか、も
しくはビーム品質を維持して出力を増加させる必要があ
る。後者の場合、図５に示すように、固体レーザ共振器
１０２におけるリアミラー１０３と出力ミラー１０５の
間に、等間隔で複数本（図５においては２本）のレーザ
ロッドである第一ＹＡＧロッド１０７Ａおよび第二ＹＡ
Ｇロッド１０７Ｂを配置している。一般に、レーザロッ
ド１０７をＮ本（Ｎ≧２）用いることにより発振出力を
Ｎ倍とすることができ、且つレーザのビーム品質は図６
の場合の１本のレーザロッド１０７を用いた場合と同一
であることが知られている。
１において特にレーザ加工点におけるパワー密度を上げ
る必要がある場合には、レーザの集光性能（ビーム品
質）を向上させて、細径の光ファイバに入射するか、も
しくはビーム品質を維持して出力を増加させる必要があ
る。後者の場合、図５に示すように、固体レーザ共振器
１０２におけるリアミラー１０３と出力ミラー１０５の
間に、等間隔で複数本（図５においては２本）のレーザ
ロッドである第一ＹＡＧロッド１０７Ａおよび第二ＹＡ
Ｇロッド１０７Ｂを配置している。一般に、レーザロッ
ド１０７をＮ本（Ｎ≧２）用いることにより発振出力を
Ｎ倍とすることができ、且つレーザのビーム品質は図６
の場合の１本のレーザロッド１０７を用いた場合と同一
であることが知られている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、一般に
固体レーザ共振器においては、励起光による加熱と冷却
水による冷却によってレーザロッドに温度勾配が生じ、
これにより屈折率分布が発生して凸レンズと同じ効果を
生じることがわかっている。これは熱レンズ効果と呼ば
れている。この熱レンズ効果は発振出力（または励起ラ
ンプへの投入電力）によって変化するため、ビーム径や
ビーム発散角が出力によって変化したり、レーザ発振領
域が限定される等の固体レーザ特有の現象が発生する。
そして、図５および図６のような固体レーザ共振器では
単純な平面型ミラーであるリアミラー１０３と出力ミラ
ー１０５を組合わせて使用しているため、レーザロッド
１０７の熱レンズ効果がそのままレーザビームＬＢに反
映され、ビーム径や発散角が発振出力に大きく依存する
ことになり、出力が大きくなるとビーム径や焦点位置が
変化して高精度で安定したレーザ加工を行うことができ
ないという問題がある。また、２枚の平面ミラーを用い
ているため基本モード径を大きくすることができず、レ
ーザビームＬＢの品質を向上させることが困難であリ、
例えばφ８ｍｍのロッドを使用した場合、通常入射可能
な光ファイバのコア径は６００μｍが限界となる。
固体レーザ共振器においては、励起光による加熱と冷却
水による冷却によってレーザロッドに温度勾配が生じ、
これにより屈折率分布が発生して凸レンズと同じ効果を
生じることがわかっている。これは熱レンズ効果と呼ば
れている。この熱レンズ効果は発振出力（または励起ラ
ンプへの投入電力）によって変化するため、ビーム径や
ビーム発散角が出力によって変化したり、レーザ発振領
域が限定される等の固体レーザ特有の現象が発生する。
そして、図５および図６のような固体レーザ共振器では
単純な平面型ミラーであるリアミラー１０３と出力ミラ
ー１０５を組合わせて使用しているため、レーザロッド
１０７の熱レンズ効果がそのままレーザビームＬＢに反
映され、ビーム径や発散角が発振出力に大きく依存する
ことになり、出力が大きくなるとビーム径や焦点位置が
変化して高精度で安定したレーザ加工を行うことができ
ないという問題がある。また、２枚の平面ミラーを用い
ているため基本モード径を大きくすることができず、レ
ーザビームＬＢの品質を向上させることが困難であリ、
例えばφ８ｍｍのロッドを使用した場合、通常入射可能
な光ファイバのコア径は６００μｍが限界となる。
【０００８】この発明の目的は、以上のような課題を解
決するためになされたものであり、コンパクトで高品質
のレーザビームを発し、レーザビーム径および発散角の
発振出力への依存性が小さく、高出力に適する固体レー
ザ共振器を提供することにある。
決するためになされたものであり、コンパクトで高品質
のレーザビームを発し、レーザビーム径および発散角の
発振出力への依存性が小さく、高出力に適する固体レー
ザ共振器を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、請求項１による発明の固体レーザ共振器は、光軸
に対して直交する一つの凸レンズと、この凸レンズを中
心として対称位置に設けられた一対の固体レーザ媒質
と、から構成されるユニットを１組または２組以上連結
せしめると共に、最外側にある固体レーザ媒質から外側
に等間隔をおいて対向して設けられた平面ミラーまたは
凹面ミラーからなる一対のミラーと、を備えてなること
を特徴とするものである。
めに、請求項１による発明の固体レーザ共振器は、光軸
に対して直交する一つの凸レンズと、この凸レンズを中
心として対称位置に設けられた一対の固体レーザ媒質
と、から構成されるユニットを１組または２組以上連結
せしめると共に、最外側にある固体レーザ媒質から外側
に等間隔をおいて対向して設けられた平面ミラーまたは
凹面ミラーからなる一対のミラーと、を備えてなること
を特徴とするものである。
【００１０】従って、中央に設けられている凸レンズが
基本モード径を拡大してビーム品質を向上する。また、
凸レンズはその両側にあって熱レンズ効果を生じる一対
の固体レーザ媒質と共にケプラー型のテレスコープを構
成する。このようなユニットを複数組連結すると、１組
のユニットの場合と同じビーム品質で且つユニットの数
に比例した出力を発生する。
基本モード径を拡大してビーム品質を向上する。また、
凸レンズはその両側にあって熱レンズ効果を生じる一対
の固体レーザ媒質と共にケプラー型のテレスコープを構
成する。このようなユニットを複数組連結すると、１組
のユニットの場合と同じビーム品質で且つユニットの数
に比例した出力を発生する。
【００１１】請求項２による発明の固体レーザ共振器
は、光軸に対して直交する一つの凹レンズと、この凹レ
ンズを中心として対称位置に設けられた一対の固体レー
ザ媒質と、から構成されるユニットを１組または２組以
上連結せしめると共に、最外側にある固体レーザ媒質か
ら外側に等間隔をおいて対向して設けられた平面ミラー
または凹面ミラーからなる一対のミラーと、を備えてな
ることを特徴とするものである。
は、光軸に対して直交する一つの凹レンズと、この凹レ
ンズを中心として対称位置に設けられた一対の固体レー
ザ媒質と、から構成されるユニットを１組または２組以
上連結せしめると共に、最外側にある固体レーザ媒質か
ら外側に等間隔をおいて対向して設けられた平面ミラー
または凹面ミラーからなる一対のミラーと、を備えてな
ることを特徴とするものである。
【００１２】従って、中央に設けられた凹レンズが基本
モード径を拡大してビーム品質を向上する。また、凹レ
ンズはその両側にあって熱レンズ効果を生じる一対の固
体レーザ媒質と共にガリレオ型のテレスコープを構成す
る。このようなユニットを複数組連結すると、１組のユ
ニットの場合と同じビーム品質で且つユニットの数に比
例した出力を発生する。
モード径を拡大してビーム品質を向上する。また、凹レ
ンズはその両側にあって熱レンズ効果を生じる一対の固
体レーザ媒質と共にガリレオ型のテレスコープを構成す
る。このようなユニットを複数組連結すると、１組のユ
ニットの場合と同じビーム品質で且つユニットの数に比
例した出力を発生する。
【００１３】請求項３による発明の固体レーザ共振器
は、請求項１または２記載の一対のミラーが、曲率半径
が１ｍ以上の凹面ミラーまたは平面ミラーであること、
を特徴とするものである。
は、請求項１または２記載の一対のミラーが、曲率半径
が１ｍ以上の凹面ミラーまたは平面ミラーであること、
を特徴とするものである。
【００１４】従って、レーザ発振領域を広くでき、ビー
ム発散角をも小さくすることができる。
ム発散角をも小さくすることができる。
【００１５】請求項４による発明の固体レーザ共振器
は、請求項１または２記載の固体レーザ媒質の両端面が
外側に凸面加工されていること、を特徴とするものであ
る。
は、請求項１または２記載の固体レーザ媒質の両端面が
外側に凸面加工されていること、を特徴とするものであ
る。
【００１６】従って、レーザ発振しきい値が高い場合、
凸面の曲率を最適化することによってしきい値を低減す
ることができる。
凸面の曲率を最適化することによってしきい値を低減す
ることができる。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
面に基づいて説明する。
面に基づいて説明する。
【００１８】図１（Ａ）、（Ｂ）には、この発明にかか
る固体レーザ共振器１の一例が示されている。図１
（Ａ）を参照するに、この共振器１においては、凹面状
のリアミラー３と出力ミラー５の間の中心位置に凸レン
ズ７が配され、この凸レンズ７から対称位置に固体レー
ザ媒質である第一ＹＡＧロッド９Ａおよび第二ＹＡＧロ
ッド９Ｂが配されている。
る固体レーザ共振器１の一例が示されている。図１
（Ａ）を参照するに、この共振器１においては、凹面状
のリアミラー３と出力ミラー５の間の中心位置に凸レン
ズ７が配され、この凸レンズ７から対称位置に固体レー
ザ媒質である第一ＹＡＧロッド９Ａおよび第二ＹＡＧロ
ッド９Ｂが配されている。
【００１９】第一ＹＡＧロッド９Ａおよび第二ＹＡＧロ
ッド９Ｂは同じものを使用しており、両端面は一定の曲
率半径の球面状に凸面加工が施されている。さらに、リ
アミラー３および出力ミラー５の中心、凸レンズ７の中
心、第一ＹＡＧロッド９Ａおよび第二ＹＡＧロッド９Ｂ
の軸芯は光軸ＬＢ上に一直線に配置されている。
ッド９Ｂは同じものを使用しており、両端面は一定の曲
率半径の球面状に凸面加工が施されている。さらに、リ
アミラー３および出力ミラー５の中心、凸レンズ７の中
心、第一ＹＡＧロッド９Ａおよび第二ＹＡＧロッド９Ｂ
の軸芯は光軸ＬＢ上に一直線に配置されている。
【００２０】図１（Ｂ）には、前述の共振器１の概念図
が示されている。すなわち、第一ＹＡＧロッド９Ａおよ
び第二ＹＡＧロッド９Ｂは共に凸レンズ９Ｃ、９Ｄと全
く同様の作用をするものであり、いわゆるケプラー型の
テレスコープを構成することがわかる。
が示されている。すなわち、第一ＹＡＧロッド９Ａおよ
び第二ＹＡＧロッド９Ｂは共に凸レンズ９Ｃ、９Ｄと全
く同様の作用をするものであり、いわゆるケプラー型の
テレスコープを構成することがわかる。
【００２１】図１（Ａ）に示される場合の具体例として
は以下のものが考えられる。すなわち、第一ＹＡＧロッ
ド９Ａのリア側（図１中左側）主平面から２００ｍｍの
位置に曲率半径４０００ｍｍの凹面ミラーであるリアミ
ラー３を配置する。また、第一ＹＡＧロッド９Ａの出射
側（図１中右側）主平面より７５０ｍｍで且つ第二ＹＡ
Ｇロッド９Ｂのリア側主平面から７５０ｍｍの位置に焦
点距離１７５ｍｍの凸レンズ７が位置するように配置す
る。さらに、第二ＹＡＧロッド９Ｂの出射側主平面から
２００ｍｍの位置に曲率半径４０００ｍｍの凹面ミラー
である出力ミラー５を配置する。
は以下のものが考えられる。すなわち、第一ＹＡＧロッ
ド９Ａのリア側（図１中左側）主平面から２００ｍｍの
位置に曲率半径４０００ｍｍの凹面ミラーであるリアミ
ラー３を配置する。また、第一ＹＡＧロッド９Ａの出射
側（図１中右側）主平面より７５０ｍｍで且つ第二ＹＡ
Ｇロッド９Ｂのリア側主平面から７５０ｍｍの位置に焦
点距離１７５ｍｍの凸レンズ７が位置するように配置す
る。さらに、第二ＹＡＧロッド９Ｂの出射側主平面から
２００ｍｍの位置に曲率半径４０００ｍｍの凹面ミラー
である出力ミラー５を配置する。
【００２２】前記第一ＹＡＧロッド９Ａおよび第二ＹＡ
Ｇロッド９Ｂは共に、φ８×１５２ｍｍのものであり、
両端面は各々曲率半径２．７ｍの球面状に凸面加工が施
されている。
Ｇロッド９Ｂは共に、φ８×１５２ｍｍのものであり、
両端面は各々曲率半径２．７ｍの球面状に凸面加工が施
されている。
【００２３】このような共振器１における緒量の値は以
下のとおりであった。安定レーザ発振領域はＹＡＧロッ
ド１本当たり２．５〜１０ｋＷであり、発振出力は最大
で７００Ｗであった。また、全レーザ発振領域におい
て、出射ビーム径の変化は０．２ｍｍ以下で、ビーム発
散角は２．６ｍｒａｄ以下であった。このようなレーザ
ビームを焦点距離２２ｍｍの図示省略の集光レンズで集
光すると、集光径は１００μｍ以下となり、コア径２０
０μｍの光ファイバに損失なく入射できることがわかっ
た。このとき、全レーザ発振領域における焦点位置のず
れは５０μｍ以下であった。
下のとおりであった。安定レーザ発振領域はＹＡＧロッ
ド１本当たり２．５〜１０ｋＷであり、発振出力は最大
で７００Ｗであった。また、全レーザ発振領域におい
て、出射ビーム径の変化は０．２ｍｍ以下で、ビーム発
散角は２．６ｍｒａｄ以下であった。このようなレーザ
ビームを焦点距離２２ｍｍの図示省略の集光レンズで集
光すると、集光径は１００μｍ以下となり、コア径２０
０μｍの光ファイバに損失なく入射できることがわかっ
た。このとき、全レーザ発振領域における焦点位置のず
れは５０μｍ以下であった。
【００２４】なお、前述のリアミラー３および出力ミラ
ー５を平面ミラーとすることも、第一および第二ＹＡＧ
ロッド９Ａ、９Ｂの端面を平面にすることも可能であ
る。但し、この場合には、リアミラー３、第一ＹＡＧロ
ッド９Ａ、凸レンズ７、第二ＹＡＧロッド９Ｂ、出力ミ
ラー５の間隔および凸レンズの焦点距離を適宜変更する
必要がある。
ー５を平面ミラーとすることも、第一および第二ＹＡＧ
ロッド９Ａ、９Ｂの端面を平面にすることも可能であ
る。但し、この場合には、リアミラー３、第一ＹＡＧロ
ッド９Ａ、凸レンズ７、第二ＹＡＧロッド９Ｂ、出力ミ
ラー５の間隔および凸レンズの焦点距離を適宜変更する
必要がある。
【００２５】以上の結果から、中央の凸レンズ７は基本
モード径を拡大する役割を果たすのでビーム品質を向上
することができる。さらに、第一ＹＡＧロッド９Ａおよ
び第二ＹＡＧロッド９Ｂに生じる熱レンズと、中央にあ
る凸レンズ７によりケプラー型のテレスコープを構成す
るので、発散角を小さくすると共に熱レンズ効果を軽減
する。これにより、モード品質がよく、レーザ発振領域
が広く、出力依存性の小さい高集光性のレーザビームを
出力することができる。
モード径を拡大する役割を果たすのでビーム品質を向上
することができる。さらに、第一ＹＡＧロッド９Ａおよ
び第二ＹＡＧロッド９Ｂに生じる熱レンズと、中央にあ
る凸レンズ７によりケプラー型のテレスコープを構成す
るので、発散角を小さくすると共に熱レンズ効果を軽減
する。これにより、モード品質がよく、レーザ発振領域
が広く、出力依存性の小さい高集光性のレーザビームを
出力することができる。
【００２６】次に、図２には、この発明にかかる固体レ
ーザ共振器１１の別の例が示されている。この共振器１
１においては、凸レンズ１３を中心としてその両側に対
称に配置された第一ＹＡＧロッド１５Ａおよび第二ＹＡ
Ｇロッド１５Ｂを単位ユニット１７とし、このユニット
１７をリアミラー１９と出力ミラー２１の間に二つ（三
つ以上でも可能）配したものである。
ーザ共振器１１の別の例が示されている。この共振器１
１においては、凸レンズ１３を中心としてその両側に対
称に配置された第一ＹＡＧロッド１５Ａおよび第二ＹＡ
Ｇロッド１５Ｂを単位ユニット１７とし、このユニット
１７をリアミラー１９と出力ミラー２１の間に二つ（三
つ以上でも可能）配したものである。
【００２７】リアミラー１９および出力ミラー２１は共
に平面ミラーである。また、第一ＹＡＧロッド１５Ａお
よび第二ＹＡＧロッド１５Ｂは同じものを使用してお
り、両端面は一定の曲率半径の球面状に凸面加工が施さ
れている。さらに、リアミラー１９および出力ミラー２
１の中心、凸レンズ１３の中心、第一ＹＡＧロッド１５
Ａおよび第二ＹＡＧロッド１５Ｂの軸芯は光軸ＬＢ上に
一直線に配置されている。
に平面ミラーである。また、第一ＹＡＧロッド１５Ａお
よび第二ＹＡＧロッド１５Ｂは同じものを使用してお
り、両端面は一定の曲率半径の球面状に凸面加工が施さ
れている。さらに、リアミラー１９および出力ミラー２
１の中心、凸レンズ１３の中心、第一ＹＡＧロッド１５
Ａおよび第二ＹＡＧロッド１５Ｂの軸芯は光軸ＬＢ上に
一直線に配置されている。
【００２８】図２に示される場合の具体例としては以下
のものが考えられる。すなわち、第一ＹＡＧロッド１５
Ａのリア側（図２中左側）主平面から２００ｍｍの位置
にリアミラー１９を配置する。このリアミラー１９は平
面ミラーである。また、第一ＹＡＧロッド１５Ａの出射
側（図２中右側）主平面より７００ｍｍで且つ第二ＹＡ
Ｇロッド１５Ｂのリア側主平面から７００ｍｍの位置に
焦点距離１５０ｍｍの凸レンズ１３が位置するように配
置する。さらに、第二ＹＡＧロッド１５Ｂの出射側主平
面から２００ｍｍの位置に出力ミラー２１を配置する。
この出力ミラー２１も平面ミラーである。また、第一Ｙ
ＡＧロッド１５Ａおよび第二ＹＡＧロッド１５Ｂは共
に、φ８×１５２ｍｍのものであり、両端面は各々曲率
半径１．８ｍの球面状に凸面加工が施されている。
のものが考えられる。すなわち、第一ＹＡＧロッド１５
Ａのリア側（図２中左側）主平面から２００ｍｍの位置
にリアミラー１９を配置する。このリアミラー１９は平
面ミラーである。また、第一ＹＡＧロッド１５Ａの出射
側（図２中右側）主平面より７００ｍｍで且つ第二ＹＡ
Ｇロッド１５Ｂのリア側主平面から７００ｍｍの位置に
焦点距離１５０ｍｍの凸レンズ１３が位置するように配
置する。さらに、第二ＹＡＧロッド１５Ｂの出射側主平
面から２００ｍｍの位置に出力ミラー２１を配置する。
この出力ミラー２１も平面ミラーである。また、第一Ｙ
ＡＧロッド１５Ａおよび第二ＹＡＧロッド１５Ｂは共
に、φ８×１５２ｍｍのものであり、両端面は各々曲率
半径１．８ｍの球面状に凸面加工が施されている。
【００２９】このような共振器１１における緒量の値は
以下のとおりであった。安定レーザ発振領域はＹＡＧロ
ッド１本当たり３．５〜１０ｋＷであり、発振出力は最
大で１４００Ｗであった。また、全レーザ発振領域にお
いて、出射ビーム径の変化は０．３ｍｍ以下で、ビーム
発散角は２．３ｍｒａｄ以下であった。このようなレー
ザビームを焦点距離２０ｍｍの図示省略の集光レンズで
集光すると、集光径は１００μｍ以下となり、コア径２
００μｍの光ファイバに損失なく入射できることがわか
った。このとき、全レーザ発振領域における焦点位置の
ずれは５０μｍ以下であった。
以下のとおりであった。安定レーザ発振領域はＹＡＧロ
ッド１本当たり３．５〜１０ｋＷであり、発振出力は最
大で１４００Ｗであった。また、全レーザ発振領域にお
いて、出射ビーム径の変化は０．３ｍｍ以下で、ビーム
発散角は２．３ｍｒａｄ以下であった。このようなレー
ザビームを焦点距離２０ｍｍの図示省略の集光レンズで
集光すると、集光径は１００μｍ以下となり、コア径２
００μｍの光ファイバに損失なく入射できることがわか
った。このとき、全レーザ発振領域における焦点位置の
ずれは５０μｍ以下であった。
【００３０】以上の結果から、中央の凸レンズ１３とこ
れを挟んだ２本のＹＡＧロッド１５を単位ユニット１７
とし、このユニット１７をＮ個つなぐことにより、先に
示した共振器１１と同様の効果を得ることができると共
に、１個のユニット１７の場合と同様のビーム品質を保
持しながらＮ倍の出力を得ることができる。
れを挟んだ２本のＹＡＧロッド１５を単位ユニット１７
とし、このユニット１７をＮ個つなぐことにより、先に
示した共振器１１と同様の効果を得ることができると共
に、１個のユニット１７の場合と同様のビーム品質を保
持しながらＮ倍の出力を得ることができる。
【００３１】次に、図３（Ａ）、（Ｂ）にはこの発明に
かかる固体レーザ共振器２３の別の実施の形態の例が示
されている。図３（Ｂ）を参照するに、この共振器２３
においては、凹面ミラーであるリアミラー２５と出力ミ
ラー２７の間の中心位置に凹レンズ２９が配され、この
凹レンズ２９から対称位置に第一ＹＡＧロッド３１Ａお
よび第二ＹＡＧロッド３１Ｂが配されている。
かかる固体レーザ共振器２３の別の実施の形態の例が示
されている。図３（Ｂ）を参照するに、この共振器２３
においては、凹面ミラーであるリアミラー２５と出力ミ
ラー２７の間の中心位置に凹レンズ２９が配され、この
凹レンズ２９から対称位置に第一ＹＡＧロッド３１Ａお
よび第二ＹＡＧロッド３１Ｂが配されている。
【００３２】第一ＹＡＧロッド３１Ａおよび第二ＹＡＧ
ロッド３１Ｂは同じものを使用している。さらに、リア
ミラー２５および出力ミラー２７の中心、凹レンズ２９
の中心、第一ＹＡＧロッド３１Ａおよび第二ＹＡＧロッ
ド３１Ｂの軸芯は光軸ＬＢ上に一直線に配置されてい
る。
ロッド３１Ｂは同じものを使用している。さらに、リア
ミラー２５および出力ミラー２７の中心、凹レンズ２９
の中心、第一ＹＡＧロッド３１Ａおよび第二ＹＡＧロッ
ド３１Ｂの軸芯は光軸ＬＢ上に一直線に配置されてい
る。
【００３３】図３（Ｂ）には、前述の共振器２３の概念
図が示されている。すなわち、第一ＹＡＧロッド３１Ａ
および第二ＹＡＧロッド３１Ｂは共に凸レンズ３１Ｃ、
３１Ｄと全く同様の作用をするものであり、いわゆるガ
リレオ型のテレスコープを構成することがわかる。
図が示されている。すなわち、第一ＹＡＧロッド３１Ａ
および第二ＹＡＧロッド３１Ｂは共に凸レンズ３１Ｃ、
３１Ｄと全く同様の作用をするものであり、いわゆるガ
リレオ型のテレスコープを構成することがわかる。
【００３４】図３（Ａ）に示される場合の具体例として
は以下のものが考えられる。すなわち、第一ＹＡＧロッ
ド３１Ａのリア側（図３中左側）主平面から２００ｍｍ
の位置にリアミラー２５を配置する。このリアミラー２
５は曲率半径４０００ｍｍの凹面ミラーである。また、
第一ＹＡＧロッド３１Ａの出射側（図３中右側）主平面
より５００ｍｍで且つ第二ＹＡＧロッド３１Ｂのリア側
主平面から５００ｍｍの位置に焦点距離５００ｍｍの凹
レンズ２９が位置するように配置する。さらに、第二Ｙ
ＡＧロッド３１Ｂの出射側主平面から２００ｍｍの位置
に出力ミラー２７を配置する。この出力ミラー２７も曲
率半径４０００ｍｍの凹面ミラーである。
は以下のものが考えられる。すなわち、第一ＹＡＧロッ
ド３１Ａのリア側（図３中左側）主平面から２００ｍｍ
の位置にリアミラー２５を配置する。このリアミラー２
５は曲率半径４０００ｍｍの凹面ミラーである。また、
第一ＹＡＧロッド３１Ａの出射側（図３中右側）主平面
より５００ｍｍで且つ第二ＹＡＧロッド３１Ｂのリア側
主平面から５００ｍｍの位置に焦点距離５００ｍｍの凹
レンズ２９が位置するように配置する。さらに、第二Ｙ
ＡＧロッド３１Ｂの出射側主平面から２００ｍｍの位置
に出力ミラー２７を配置する。この出力ミラー２７も曲
率半径４０００ｍｍの凹面ミラーである。
【００３５】前記第一ＹＡＧロッド３１Ａおよび第二Ｙ
ＡＧロッド３１Ｂは共に、φ８×１５２ｍｍのものであ
り、両端面は共に平面である。
ＡＧロッド３１Ｂは共に、φ８×１５２ｍｍのものであ
り、両端面は共に平面である。
【００３６】このような共振器２３における緒量の値は
以下のとおりであった。安定レーザ発振領域はＹＡＧロ
ッド１本当たり２．５〜１０ｋＷであり、発振出力は最
大で７００Ｗであった。また、全レーザ発振領域におい
て、出射ビーム径の変化は０．２ｍｍ以下で、ビーム発
散角は３．０ｍｒａｄ以下であった。このようなレーザ
ビームを焦点距離２３ｍｍの図示省略の集光レンズで集
光すると、集光径は１１０μｍ以下となり、コア径２０
０μｍの光ファイバに損失なく入射できることがわかっ
た。このとき、全レーザ発振領域における焦点位置のず
れは５０μｍ以下であった。
以下のとおりであった。安定レーザ発振領域はＹＡＧロ
ッド１本当たり２．５〜１０ｋＷであり、発振出力は最
大で７００Ｗであった。また、全レーザ発振領域におい
て、出射ビーム径の変化は０．２ｍｍ以下で、ビーム発
散角は３．０ｍｒａｄ以下であった。このようなレーザ
ビームを焦点距離２３ｍｍの図示省略の集光レンズで集
光すると、集光径は１１０μｍ以下となり、コア径２０
０μｍの光ファイバに損失なく入射できることがわかっ
た。このとき、全レーザ発振領域における焦点位置のず
れは５０μｍ以下であった。
【００３７】なお、前述のリアミラー２５および出力ミ
ラー２７を平面ミラーとすることも可能である。但し、
この場合には、リアミラー２５、第一ＹＡＧロッド３１
Ａ、凹レンズ２９、第二ＹＡＧロッド３１Ｂ、出力ミラ
ー２７の間隔、凹レンズ２９の焦点距離および第一、第
二ＹＡＧロッド３１Ａ、３１Ｂの端面形状を適宜変更す
る必要がある。
ラー２７を平面ミラーとすることも可能である。但し、
この場合には、リアミラー２５、第一ＹＡＧロッド３１
Ａ、凹レンズ２９、第二ＹＡＧロッド３１Ｂ、出力ミラ
ー２７の間隔、凹レンズ２９の焦点距離および第一、第
二ＹＡＧロッド３１Ａ、３１Ｂの端面形状を適宜変更す
る必要がある。
【００３８】以上の結果から、中央の凹レンズ２９は基
本モード径を拡大する役割を果たすのでビーム品質を向
上することができる。さらに、第一ＹＡＧロッド３１Ａ
および第二ＹＡＧロッド３１Ｂに生じる熱レンズと、中
央にある凹レンズ２９によりガリレオ型のテレスコープ
を構成するので、発散角を小さくすると共に熱レンズ効
果を軽減する。これにより、モード品質がよく、レーザ
発振領域が広く、出力依存性の小さい高集光性のレーザ
ビームを出力することができる。
本モード径を拡大する役割を果たすのでビーム品質を向
上することができる。さらに、第一ＹＡＧロッド３１Ａ
および第二ＹＡＧロッド３１Ｂに生じる熱レンズと、中
央にある凹レンズ２９によりガリレオ型のテレスコープ
を構成するので、発散角を小さくすると共に熱レンズ効
果を軽減する。これにより、モード品質がよく、レーザ
発振領域が広く、出力依存性の小さい高集光性のレーザ
ビームを出力することができる。
【００３９】次に、図４には、この発明にかかる固体レ
ーザ共振器３３の別の例が示されている。この共振器３
３においては、凹レンズ３５を中心としてその両側に対
称に配置された第一ＹＡＧロッド３７Ａおよび第二ＹＡ
Ｇロッド３７Ｂを単位ユニット３９とし、このユニット
３９をリアミラー４１と出力ミラー４３の間に二つ（三
つ以上でも可能）配したものである。
ーザ共振器３３の別の例が示されている。この共振器３
３においては、凹レンズ３５を中心としてその両側に対
称に配置された第一ＹＡＧロッド３７Ａおよび第二ＹＡ
Ｇロッド３７Ｂを単位ユニット３９とし、このユニット
３９をリアミラー４１と出力ミラー４３の間に二つ（三
つ以上でも可能）配したものである。
【００４０】リアミラー４１および出力ミラー４３は共
に平面ミラーである。また、第一ＹＡＧロッド３７Ａお
よび第二ＹＡＧロッド３７Ｂは同じものを使用してお
り、両端面は一定の曲率半径の球面状に凸面加工が施さ
れている。さらに、リアミラー４１および出力ミラー４
３の中心、凹レンズ３５の中心、第一ＹＡＧロッド３７
Ａおよび第二ＹＡＧロッド３７Ｂの軸芯は一直線上に配
置されている。
に平面ミラーである。また、第一ＹＡＧロッド３７Ａお
よび第二ＹＡＧロッド３７Ｂは同じものを使用してお
り、両端面は一定の曲率半径の球面状に凸面加工が施さ
れている。さらに、リアミラー４１および出力ミラー４
３の中心、凹レンズ３５の中心、第一ＹＡＧロッド３７
Ａおよび第二ＹＡＧロッド３７Ｂの軸芯は一直線上に配
置されている。
【００４１】図４に示される場合の具体例としては以下
のものが考えられる。すなわち、第一ＹＡＧロッド３７
Ａのリア側（図４中左側）主平面から２００ｍｍの位置
にリアミラー４１を配置する。また、第一ＹＡＧロッド
３７Ａの出射側（図４中右側）主平面より５００ｍｍで
且つ第二ＹＡＧロッド３７Ｂのリア側主平面から５００
ｍｍの位置に焦点距離３００ｍｍの凹レンズ３５が位置
するように配置する。さらに、第二ＹＡＧロッド３７Ｂ
の出射側主平面から２００ｍｍの位置に出力ミラー４３
を配置する。また、第一ＹＡＧロッド３７Ａおよび第二
ＹＡＧロッド３７Ｂは共に、φ８×１５２ｍｍのもので
あり、両端面は各々曲率半径５．５ｍの球面状に凸面加
工が施されている。なお、前述のリアミラー４１および
出力ミラー４３を平面ミラーとすることも可能である。
但し、この場合には、各要素の間隔を適宜変更する必要
がある。
のものが考えられる。すなわち、第一ＹＡＧロッド３７
Ａのリア側（図４中左側）主平面から２００ｍｍの位置
にリアミラー４１を配置する。また、第一ＹＡＧロッド
３７Ａの出射側（図４中右側）主平面より５００ｍｍで
且つ第二ＹＡＧロッド３７Ｂのリア側主平面から５００
ｍｍの位置に焦点距離３００ｍｍの凹レンズ３５が位置
するように配置する。さらに、第二ＹＡＧロッド３７Ｂ
の出射側主平面から２００ｍｍの位置に出力ミラー４３
を配置する。また、第一ＹＡＧロッド３７Ａおよび第二
ＹＡＧロッド３７Ｂは共に、φ８×１５２ｍｍのもので
あり、両端面は各々曲率半径５．５ｍの球面状に凸面加
工が施されている。なお、前述のリアミラー４１および
出力ミラー４３を平面ミラーとすることも可能である。
但し、この場合には、各要素の間隔を適宜変更する必要
がある。
【００４２】このような共振器３３における緒量の値は
以下のとおりであった。安定レーザ発振領域はＹＡＧロ
ッド１本当たり３．５〜１０ｋＷであり、発振出力は最
大で７００Ｗであった。また、全レーザ発振領域におい
て、出射ビーム径の変化は０．３ｍｍ以下で、ビーム発
散角は２．３ｍｒａｄ以下であった。このようなレーザ
ビームを焦点距離２０ｍｍの図示省略の集光レンズで集
光すると、集光径は１００μｍ以下となり、コア径２０
０μｍの光ファイバに損失なく入射できることがわかっ
た。このとき、全レーザ発振領域における焦点位置のず
れは５０μｍ以下であった。
以下のとおりであった。安定レーザ発振領域はＹＡＧロ
ッド１本当たり３．５〜１０ｋＷであり、発振出力は最
大で７００Ｗであった。また、全レーザ発振領域におい
て、出射ビーム径の変化は０．３ｍｍ以下で、ビーム発
散角は２．３ｍｒａｄ以下であった。このようなレーザ
ビームを焦点距離２０ｍｍの図示省略の集光レンズで集
光すると、集光径は１００μｍ以下となり、コア径２０
０μｍの光ファイバに損失なく入射できることがわかっ
た。このとき、全レーザ発振領域における焦点位置のず
れは５０μｍ以下であった。
【００４３】以上の結果から、中央の凹レンズ３５とこ
れを挟んだ２本のＹＡＧロッド３７を単位ユニット３９
とし、このユニット３９をＮ個つなぐことにより、先に
示した共振器３３と同様の効果を得ることができると共
に、１個のユニット３９の場合と同様のビーム品質を保
持しながらＮ倍の出力を得ることができる。
れを挟んだ２本のＹＡＧロッド３７を単位ユニット３９
とし、このユニット３９をＮ個つなぐことにより、先に
示した共振器３３と同様の効果を得ることができると共
に、１個のユニット３９の場合と同様のビーム品質を保
持しながらＮ倍の出力を得ることができる。
【００４４】なお、この発明は前述の実施の形態に限定
されることなく、適宜な変更を行なうことにより、その
他の態様で実施し得るものである。すなわち、前述の実
施の形態においては、固体レーザロッドとしてＮｄ：Ｙ
ＡＧレーザロッドを使用したが、この他、ＣＴＨ：ＹＡ
Ｇ、アレキサンドライト、ルビー、Ｎｄ：ＹＬＦ等の固
体レーザロッドを使用することもできる。
されることなく、適宜な変更を行なうことにより、その
他の態様で実施し得るものである。すなわち、前述の実
施の形態においては、固体レーザロッドとしてＮｄ：Ｙ
ＡＧレーザロッドを使用したが、この他、ＣＴＨ：ＹＡ
Ｇ、アレキサンドライト、ルビー、Ｎｄ：ＹＬＦ等の固
体レーザロッドを使用することもできる。
【００４５】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
よる固体レーザ共振器では、中央に設けられている凸レ
ンズにより基本モード径を拡大してビーム品質を向上す
ることができる。また、凸レンズは、その両側にあって
熱レンズ効果を生じる一対の固体レーザ媒質と共にケプ
ラー型のテレスコープを構成するので、発散角を小さく
すると共に熱レンズ効果を軽減することができる。これ
により、レーザ発振領域が広く、ビーム径および発散角
の出力依存性を小さくして高集光性のレーザビームを得
ることができる。また、このようなユニットを複数連結
すると、１組のユニットの場合と同じビーム品質で且つ
ユニットの数に比例した出力を発生することができるの
で、高出力を必要とする加工が可能になる。
よる固体レーザ共振器では、中央に設けられている凸レ
ンズにより基本モード径を拡大してビーム品質を向上す
ることができる。また、凸レンズは、その両側にあって
熱レンズ効果を生じる一対の固体レーザ媒質と共にケプ
ラー型のテレスコープを構成するので、発散角を小さく
すると共に熱レンズ効果を軽減することができる。これ
により、レーザ発振領域が広く、ビーム径および発散角
の出力依存性を小さくして高集光性のレーザビームを得
ることができる。また、このようなユニットを複数連結
すると、１組のユニットの場合と同じビーム品質で且つ
ユニットの数に比例した出力を発生することができるの
で、高出力を必要とする加工が可能になる。
【００４６】請求項２の発明による固体レーザ共振器で
は、中央に設けられている凹レンズにより基本モード径
を拡大してビーム品質を向上することができる。また、
凹レンズは、その両側にあって熱レンズ効果を生じる一
対の固体レーザ媒質と共にガリレオ型のテレスコープを
構成するので、発散角を小さくすると共に熱レンズ効果
を軽減することができる。これにより、レーザ発振領域
が広く、ビーム径および発散角の出力依存性を小さくし
て高集光性のレーザビームを得ることができる。また、
このようなユニットを複数連結すると、１組のユニット
の場合と同じビーム品質で且つユニットの数に比例した
出力を発生することができるので、高出力を必要とする
加工が可能になる。
は、中央に設けられている凹レンズにより基本モード径
を拡大してビーム品質を向上することができる。また、
凹レンズは、その両側にあって熱レンズ効果を生じる一
対の固体レーザ媒質と共にガリレオ型のテレスコープを
構成するので、発散角を小さくすると共に熱レンズ効果
を軽減することができる。これにより、レーザ発振領域
が広く、ビーム径および発散角の出力依存性を小さくし
て高集光性のレーザビームを得ることができる。また、
このようなユニットを複数連結すると、１組のユニット
の場合と同じビーム品質で且つユニットの数に比例した
出力を発生することができるので、高出力を必要とする
加工が可能になる。
【００４７】請求項３の発明による固体レーザ共振器で
は、レーザ発振領域を広くでき、ビーム発散角も小さく
することができる。
は、レーザ発振領域を広くでき、ビーム発散角も小さく
することができる。
【００４８】請求項４の発明による固体レーザ共振器で
は、凸面の曲率半径を最適化することによってしきい値
を低減することができる。
は、凸面の曲率半径を最適化することによってしきい値
を低減することができる。
【図１】（Ａ）、（Ｂ）はこの発明に係る固体レーザ共
振器の一例を示す構成図および概念図である。
振器の一例を示す構成図および概念図である。
【図２】この発明に係る固体レーザ共振器の一例を示す
構成図である。
構成図である。
【図３】（Ａ）、（Ｂ）はこの発明に係る固体レーザ共
振器の一例を示す構成図および概念図である。
振器の一例を示す構成図および概念図である。
【図４】この発明に係る固体レーザ共振器の一例を示す
構成図である。
構成図である。
【図５】従来の固体レーザ共振器を示す構成図である。
【図６】従来の固体レーザ共振器を示す構成図である。
【符号の説明】 １、１１、２３、３３ 共振器 ３、１９、２５、４１ リアミラー（ミラー） ５、２１、２７、４３ 出力ミラー（ミラー） ７ 凸レンズ ９、１５、３１、３７ ＹＡＧロッド（固体レーザ媒
質） １７、３９ ユニット ２９、３５ 凹レンズ
質） １７、３９ ユニット ２９、３５ 凹レンズ
Claims (4)
- 【請求項１】 光軸に対して直交する一つの凸レンズ
と、この凸レンズを中心として対称位置に設けられた一
対の固体レーザ媒質と、から構成されるユニットを１組
または２組以上連結せしめると共に、最外側にある固体
レーザ媒質から外側に等間隔をおいて対向して平面ミラ
ーまたは凹面ミラーからなる一対のミラーを設けてなる
ことを特徴とする固体レーザ共振器。 - 【請求項２】 光軸に対して直交する一つの凹レンズ
と、この凹レンズを中心として対称位置に設けられた一
対の固体レーザ媒質と、から構成されるユニットを１組
または２組以上連結せしめると共に、最外側にある固体
レーザ媒質から外側に等間隔をおいて対向して平面ミラ
ーまたは凹面ミラーからなる一対のミラーを設けてなる
ことを特徴とする固体レーザ共振器。 - 【請求項３】 前記一対のミラーが、曲率半径が１ｍ以
上の凹面ミラーまたは平面ミラーであること、を特徴と
する請求項１または２記載の固体レーザ共振器。 - 【請求項４】 前記固体レーザ媒質の両端面が外側に凸
面加工されていること、を特徴とする請求項１または２
記載の固体レーザ共振器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9101523A JPH10294511A (ja) | 1997-04-18 | 1997-04-18 | 固体レーザ共振器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9101523A JPH10294511A (ja) | 1997-04-18 | 1997-04-18 | 固体レーザ共振器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10294511A true JPH10294511A (ja) | 1998-11-04 |
Family
ID=14302860
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9101523A Pending JPH10294511A (ja) | 1997-04-18 | 1997-04-18 | 固体レーザ共振器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10294511A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006225181A (ja) * | 2005-02-15 | 2006-08-31 | Konica Minolta Opto Inc | ガラス基板、ガラス基板の製造方法、磁気記録媒体用ガラス基板及び磁気記録媒体用ガラス基板の製造方法 |
| US7936804B2 (en) | 2006-12-11 | 2011-05-03 | Mitsubishi Electric Corporation | Solid state laser and wavelength conversion laser |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0428274A (ja) * | 1990-05-23 | 1992-01-30 | Sony Corp | 固体レーザー発振器 |
| JPH06112559A (ja) * | 1992-09-30 | 1994-04-22 | Shimadzu Corp | 端面励起型固体レーザ |
| JPH08250797A (ja) * | 1995-01-10 | 1996-09-27 | Mitsubishi Electric Corp | 固体レーザ装置 |
-
1997
- 1997-04-18 JP JP9101523A patent/JPH10294511A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0428274A (ja) * | 1990-05-23 | 1992-01-30 | Sony Corp | 固体レーザー発振器 |
| JPH06112559A (ja) * | 1992-09-30 | 1994-04-22 | Shimadzu Corp | 端面励起型固体レーザ |
| JPH08250797A (ja) * | 1995-01-10 | 1996-09-27 | Mitsubishi Electric Corp | 固体レーザ装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006225181A (ja) * | 2005-02-15 | 2006-08-31 | Konica Minolta Opto Inc | ガラス基板、ガラス基板の製造方法、磁気記録媒体用ガラス基板及び磁気記録媒体用ガラス基板の製造方法 |
| US7936804B2 (en) | 2006-12-11 | 2011-05-03 | Mitsubishi Electric Corporation | Solid state laser and wavelength conversion laser |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040324 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060704 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20061114 |