JPH1029105A - スローアウェイ式切削工具 - Google Patents
スローアウェイ式切削工具Info
- Publication number
- JPH1029105A JPH1029105A JP18433796A JP18433796A JPH1029105A JP H1029105 A JPH1029105 A JP H1029105A JP 18433796 A JP18433796 A JP 18433796A JP 18433796 A JP18433796 A JP 18433796A JP H1029105 A JPH1029105 A JP H1029105A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- holder
- throw
- wedge groove
- wedge
- tip
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2260/00—Details of constructional elements
- B23B2260/078—Hand tools used to operate chucks or to assemble, adjust or disassemble tools or equipment used for turning, boring or drilling
- B23B2260/0785—Hand tools used to operate chucks or to assemble, adjust or disassemble tools or equipment used for turning, boring or drilling for unclamping cutting inserts
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 スローアウェイチップを係合する薄いくさび
溝で挟持する深溝加工や突切り加工に用いるスローアウ
ェイ式切削工具に於いて、くさび溝周辺の形態の最適化
を計ることにより、クランプ力を向上し塑性変形を抑え
た、従来品より安価なホルダ材質である機械構造用炭素
鋼・合金鋼や合金工具鋼の採用を可能とする。 【解決手段】 スローアウェイチップ１と係合するくさ
び溝３の上面部６と下面部５は８°を越え９°以下のく
さび角度をなし、スローアウェイチップ１の圧入代が
０．７〜１．１ｍｍであり、前記ぬすみ部の円弧半径が
１．５〜１．６ｍｍであり、前記ストッパー部８の当接
面とぬすみ部の円弧最奥部との距離が３．０〜３．３ｍ
ｍの範囲に存在し、且つ、くさび溝３の上面のノーズ部
１２の形態が、ストッパー部８の当接面とノーズ部先端
１３までの距離ａとしたときスローアウェイチップ１の
後端部７の高さＸと等価であり、谷形のＶ突起の長さＹ
が、４４５°の傾きをなすノーズ部の巾ｂと等価である
ホルダの材質が機械構造用炭素鋼・合金鋼または合金工
具鋼で構成されたことを特徴とする。
溝で挟持する深溝加工や突切り加工に用いるスローアウ
ェイ式切削工具に於いて、くさび溝周辺の形態の最適化
を計ることにより、クランプ力を向上し塑性変形を抑え
た、従来品より安価なホルダ材質である機械構造用炭素
鋼・合金鋼や合金工具鋼の採用を可能とする。 【解決手段】 スローアウェイチップ１と係合するくさ
び溝３の上面部６と下面部５は８°を越え９°以下のく
さび角度をなし、スローアウェイチップ１の圧入代が
０．７〜１．１ｍｍであり、前記ぬすみ部の円弧半径が
１．５〜１．６ｍｍであり、前記ストッパー部８の当接
面とぬすみ部の円弧最奥部との距離が３．０〜３．３ｍ
ｍの範囲に存在し、且つ、くさび溝３の上面のノーズ部
１２の形態が、ストッパー部８の当接面とノーズ部先端
１３までの距離ａとしたときスローアウェイチップ１の
後端部７の高さＸと等価であり、谷形のＶ突起の長さＹ
が、４４５°の傾きをなすノーズ部の巾ｂと等価である
ホルダの材質が機械構造用炭素鋼・合金鋼または合金工
具鋼で構成されたことを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、主として深溝加工
や突切り加工などに用いるスローアウェイ式切削工具に
係わり、特にスローアウェイチップのクランプ力を増大
し、且つ、ホルダのくさび溝の塑性変形を防止する形態
に関するものである。
や突切り加工などに用いるスローアウェイ式切削工具に
係わり、特にスローアウェイチップのクランプ力を増大
し、且つ、ホルダのくさび溝の塑性変形を防止する形態
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】特開平６−３１５０４号公報に開示され
ているようなクランプネジにて、スローアウェイチップ
をホルダ本体に固定する形態に比べ、くさび溝の弾性力
を利用してスローアウェイチップを挟持する方式の場
合、幅の狭い溝加工が可能なかわりに、くさび溝の塑性
変形を発生し易く、スローアウェイチップの脱落や係合
面の摩耗発生などの不具合があった。又、スローアウェ
イチップの離脱のために様々の工夫がなされている。
ているようなクランプネジにて、スローアウェイチップ
をホルダ本体に固定する形態に比べ、くさび溝の弾性力
を利用してスローアウェイチップを挟持する方式の場
合、幅の狭い溝加工が可能なかわりに、くさび溝の塑性
変形を発生し易く、スローアウェイチップの脱落や係合
面の摩耗発生などの不具合があった。又、スローアウェ
イチップの離脱のために様々の工夫がなされている。
【０００３】実公昭６２−１８３２２号公報にも図９に
示すように、この問題を解決するための楔圧解除に利用
するための欠円部分１１０の形態や、切削抵抗を受ける
起立壁１０６を設けると共に、起立壁と底面壁のなす角
度θが鋭角に構成されたものが開示されている。
示すように、この問題を解決するための楔圧解除に利用
するための欠円部分１１０の形態や、切削抵抗を受ける
起立壁１０６を設けると共に、起立壁と底面壁のなす角
度θが鋭角に構成されたものが開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】深溝加工や突切り加工
に用いるスローアウェイ式切削工具に於いて、幅の狭い
溝を加工するのには、スローアウェイチップを薄いくさ
び溝で挟持するホルダの形態にするのが周知技術であ
る。この形態では、切削抵抗に対応するクランプ力が維
持されるようにスローアウェイチップとの係合形状が定
められ、ホルダは塑性変形が少ない耐摩耗性の高い材質
が求められる。このため、ホルダの材質には、剛性の高
い塑性変形の小さい超硬合金などが用いられる。
に用いるスローアウェイ式切削工具に於いて、幅の狭い
溝を加工するのには、スローアウェイチップを薄いくさ
び溝で挟持するホルダの形態にするのが周知技術であ
る。この形態では、切削抵抗に対応するクランプ力が維
持されるようにスローアウェイチップとの係合形状が定
められ、ホルダは塑性変形が少ない耐摩耗性の高い材質
が求められる。このため、ホルダの材質には、剛性の高
い塑性変形の小さい超硬合金などが用いられる。
【０００５】しかし、ホルダを素材単価の高い超硬合金
で構成するのは不経済である。そこで本発明では、比較
的素材単価の安い機械構造用炭素鋼・合金鋼や合金工具
鋼を用いて、超硬合金と同程度あるいはそれを越えるク
ランプ力を確保しながら塑性変形を極力抑えたくさび溝
形態を見つけることを技術的課題とした。
で構成するのは不経済である。そこで本発明では、比較
的素材単価の安い機械構造用炭素鋼・合金鋼や合金工具
鋼を用いて、超硬合金と同程度あるいはそれを越えるク
ランプ力を確保しながら塑性変形を極力抑えたくさび溝
形態を見つけることを技術的課題とした。
【０００６】
【課題を解決するための手段】ホルダとスローアウェイ
チップの係合は、切削中には切削抵抗を充分上回るクラ
ンプ力が維持され、スローアウェイチップが損耗した際
には容易に交換できねばならない。そのため被削材の形
状が異形で振動や衝撃が発生しても、横方向分力が作用
しても、スローアウェイチップをホルダに確実にクラン
プするために、外に向かって拡大するくさび溝を設け、
切削時の主分力を下面の山形のＶ突起で、脊分力を上面
の谷型のＶ突起で負担し、送り分力はストッパー部で受
けるのが周知技術である。
チップの係合は、切削中には切削抵抗を充分上回るクラ
ンプ力が維持され、スローアウェイチップが損耗した際
には容易に交換できねばならない。そのため被削材の形
状が異形で振動や衝撃が発生しても、横方向分力が作用
しても、スローアウェイチップをホルダに確実にクラン
プするために、外に向かって拡大するくさび溝を設け、
切削時の主分力を下面の山形のＶ突起で、脊分力を上面
の谷型のＶ突起で負担し、送り分力はストッパー部で受
けるのが周知技術である。
【０００７】本発明の特徴は、くさび溝の下面を送り方
向と平行にして、送り分力の推力がくさび溝を拡大する
方向に作用させないようにし、又、同様の理由でストッ
パー部の当接面を下面と直角になし、ホルダ材質の弾性
力を利用してクランプ力に変換するための円弧状ぬすみ
部をくさび溝の奥の顎部に設け、スローアウェイチップ
を交換するためのテコ式レバーの一方の支点穴をホルダ
巾２〜３ｍｍの切削工具に設けたことにある。
向と平行にして、送り分力の推力がくさび溝を拡大する
方向に作用させないようにし、又、同様の理由でストッ
パー部の当接面を下面と直角になし、ホルダ材質の弾性
力を利用してクランプ力に変換するための円弧状ぬすみ
部をくさび溝の奥の顎部に設け、スローアウェイチップ
を交換するためのテコ式レバーの一方の支点穴をホルダ
巾２〜３ｍｍの切削工具に設けたことにある。
【０００８】さらに、これらの形態を最適化するため、
くさび溝のくさび角度を８°を越え９°以下とし、スロ
ーアウェイチップの後端の初期挿入位置とストッパー当
接面の間隙である圧入代が０．７〜１．１ｍｍであり、
前記ぬすみ部の円弧半径が１．５〜１．６ｍｍであり、
前記ストッパー部の当接面とぬすみ部の円弧最奥部との
距離が３．０〜３．３ｍｍの範囲に存在し、且つ、ホル
ダ材質を機械構造用炭素鋼・合金鋼又は合金工具鋼に代
表される特殊鋼で構成した。
くさび溝のくさび角度を８°を越え９°以下とし、スロ
ーアウェイチップの後端の初期挿入位置とストッパー当
接面の間隙である圧入代が０．７〜１．１ｍｍであり、
前記ぬすみ部の円弧半径が１．５〜１．６ｍｍであり、
前記ストッパー部の当接面とぬすみ部の円弧最奥部との
距離が３．０〜３．３ｍｍの範囲に存在し、且つ、ホル
ダ材質を機械構造用炭素鋼・合金鋼又は合金工具鋼に代
表される特殊鋼で構成した。
【０００９】又、切削時の脊分力を受けるくさび溝の上
面のノーズ部の形態を、ストッパー部の当接面とノーズ
部先端までの距離がスローアウェイチップの後端部高さ
と等価であり、谷形のＶ突起の長さが、４５°の傾きを
なすノーズ部の巾と等価に設定することが好ましい。
面のノーズ部の形態を、ストッパー部の当接面とノーズ
部先端までの距離がスローアウェイチップの後端部高さ
と等価であり、谷形のＶ突起の長さが、４５°の傾きを
なすノーズ部の巾と等価に設定することが好ましい。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明を具体化した好適の
実施例を、添付した図面に基づいて詳細に説明する。
実施例を、添付した図面に基づいて詳細に説明する。
【００１１】図１は、本発明のスローアウェイチップ１
とホルダ２のくさび溝３を含むくさび溝周辺の形態を示
す側面図である。
とホルダ２のくさび溝３を含むくさび溝周辺の形態を示
す側面図である。
【００１２】図２は、本発明のホルダ２がホルダ本体４
に係止されている立体図である。図１において、断面Ｖ
字状のくさび溝３は外に向かって拡大し、くさび溝の下
面５は山形のＶ突起で切削時の主分力を受け、上面６
は、谷形のＶ突起で脊分力を受ける。αはくさび角度で
ある。スローアウェイチップ１の後端部７と下面５に直
角に設けられるストッパー部８の間は、スローアウェイ
チップ１を軽く挿入した初期位置からの圧入代ｔとな
る。ストッパー部８の当接面上部９は、スローアウェイ
チップの後端部７の高さであるＸの１／２近傍にあるの
が好ましい。
に係止されている立体図である。図１において、断面Ｖ
字状のくさび溝３は外に向かって拡大し、くさび溝の下
面５は山形のＶ突起で切削時の主分力を受け、上面６
は、谷形のＶ突起で脊分力を受ける。αはくさび角度で
ある。スローアウェイチップ１の後端部７と下面５に直
角に設けられるストッパー部８の間は、スローアウェイ
チップ１を軽く挿入した初期位置からの圧入代ｔとな
る。ストッパー部８の当接面上部９は、スローアウェイ
チップの後端部７の高さであるＸの１／２近傍にあるの
が好ましい。
【００１３】そして、くさび溝の下面５を送り方向に平
行に配置してあるので、特公昭６２−１８３２２号公報
に開示されるチップ座３の如く仰角になっているものに
比べ、刃先の高さを一定にセッティングするのに簡便で
ある。
行に配置してあるので、特公昭６２−１８３２２号公報
に開示されるチップ座３の如く仰角になっているものに
比べ、刃先の高さを一定にセッティングするのに簡便で
ある。
【００１４】くさび溝３の顎部の上方には、ホルダ材質
の弾性力を利用してクランプ力に変換するための円弧状
ぬすみ部１１が、円弧半径Ｒにてその中心点を上面６の
端部の略後方に配置される。上面６に繋がるノーズ部１
２の形態は、ストッパー部８の当接面とノーズ部１２の
先端１３までの距離ａがスローアウェイチップの後端部
７の高さＸと等価であり、谷形のＶ突起の長さＹが、傾
きβをなすノーズ部の巾ｂと等価にするのが好ましい。
さらに、傾きβは４５°であることが好ましい。
の弾性力を利用してクランプ力に変換するための円弧状
ぬすみ部１１が、円弧半径Ｒにてその中心点を上面６の
端部の略後方に配置される。上面６に繋がるノーズ部１
２の形態は、ストッパー部８の当接面とノーズ部１２の
先端１３までの距離ａがスローアウェイチップの後端部
７の高さＸと等価であり、谷形のＶ突起の長さＹが、傾
きβをなすノーズ部の巾ｂと等価にするのが好ましい。
さらに、傾きβは４５°であることが好ましい。
【００１５】下方には、下面の端部から約４５°方向下
がったところに、図３に示すスローアウェイチップ１を
交換するためのテコ式レバー１４の支点ピン１５の挿入
される直径ｄの支点穴１６が配置されている。直径ｄ
は、２〜４ｍｍの支点ピン１５の挿入されるスペースが
あればよい。
がったところに、図３に示すスローアウェイチップ１を
交換するためのテコ式レバー１４の支点ピン１５の挿入
される直径ｄの支点穴１６が配置されている。直径ｄ
は、２〜４ｍｍの支点ピン１５の挿入されるスペースが
あればよい。
【００１６】前記テコ式レバー１４を利用したスローア
ウェイチップ１の交換手順は、第３００８２３５号登録
実用新案公報に開示されているが、支点ピン１５をホル
ダ２の支点穴１６に挿入し、作用ピン１７をスローアウ
ェイチップ１の後端部７に当て、テコ式レバー１４を矢
印の方向に回動し、くさび溝３からスローアウェイチッ
プ１を離脱する。
ウェイチップ１の交換手順は、第３００８２３５号登録
実用新案公報に開示されているが、支点ピン１５をホル
ダ２の支点穴１６に挿入し、作用ピン１７をスローアウ
ェイチップ１の後端部７に当て、テコ式レバー１４を矢
印の方向に回動し、くさび溝３からスローアウェイチッ
プ１を離脱する。
【００１７】ホルダ２のくさび溝３の形態を上述の如く
設定したとき、充分なクランプ力を維持しながらホルダ
２の塑性変形を許容範囲内とするためには、くさび角度
α、圧入代ｔ、ぬすみ部の円弧半径Ｒ、ストッパー部の
当接面とぬすみ部の円弧最奥部との距離Ｂ等を最適化す
る必要がある。
設定したとき、充分なクランプ力を維持しながらホルダ
２の塑性変形を許容範囲内とするためには、くさび角度
α、圧入代ｔ、ぬすみ部の円弧半径Ｒ、ストッパー部の
当接面とぬすみ部の円弧最奥部との距離Ｂ等を最適化す
る必要がある。
【００１８】まず、くさび角度αについて請求項１の範
囲である８°を越え９°以下に限定した根拠を示す。表
１と表２は、ホルダ２の巾を２乃至３ｍｍとした際の各
くさび角度αに対応するスローアウェイチップ１のクラ
ンプ力と最大剪断応力の測定データである。
囲である８°を越え９°以下に限定した根拠を示す。表
１と表２は、ホルダ２の巾を２乃至３ｍｍとした際の各
くさび角度αに対応するスローアウェイチップ１のクラ
ンプ力と最大剪断応力の測定データである。
【００１９】クランプ力は、図４に示す測定手段により
荷重Ｗの値をひずみ式トランスジューサ（ロードセルと
も言う）から読み取り、これをクランプ力として記録す
る。図４において、ホルダ２の通過する空間を設けた定
盤１８の上に二股の梁１９を渡し、梁１９の中間にホル
ダ２の円弧状ぬすみ部１１を通る枕２０を置き、この上
にスローアウェイチップ１の後端部７を載せて、上方か
ら荷重Ｗを加えスローアウェイチップ１が離脱する瞬間
の荷重Ｗをクランプ力として計測する。
荷重Ｗの値をひずみ式トランスジューサ（ロードセルと
も言う）から読み取り、これをクランプ力として記録す
る。図４において、ホルダ２の通過する空間を設けた定
盤１８の上に二股の梁１９を渡し、梁１９の中間にホル
ダ２の円弧状ぬすみ部１１を通る枕２０を置き、この上
にスローアウェイチップ１の後端部７を載せて、上方か
ら荷重Ｗを加えスローアウェイチップ１が離脱する瞬間
の荷重Ｗをクランプ力として計測する。
【００２０】剪断応力は、ホルダ２の必要箇所にひずみ
ゲージを貼り付けて直接的に計測してもよいし、有限要
素法を応用したＣＡＥ（コンピュータ・エイデッド・エ
ンジニアリング）解析により間接的に推定してもよい。
ゲージを貼り付けて直接的に計測してもよいし、有限要
素法を応用したＣＡＥ（コンピュータ・エイデッド・エ
ンジニアリング）解析により間接的に推定してもよい。
【００２１】一般的に圧入代ｔが同一であれば、くさび
角度αが小さいほどクランプ力は大きくなるが、くさび
角度αが過小であるとスローアウェイチップ１やホルダ
２の寸法精度のバラツキによって圧入代ｔが大きく変動
するから安定した品質の製品とならず、剪断応力も過大
になり易い。また、逆にくさび角度αが過大であると充
分なクランプ力を得るには、圧入代ｔを大きく設ける必
要があり、スローアウェイチップ１が長大となり不経済
である。
角度αが小さいほどクランプ力は大きくなるが、くさび
角度αが過小であるとスローアウェイチップ１やホルダ
２の寸法精度のバラツキによって圧入代ｔが大きく変動
するから安定した品質の製品とならず、剪断応力も過大
になり易い。また、逆にくさび角度αが過大であると充
分なクランプ力を得るには、圧入代ｔを大きく設ける必
要があり、スローアウェイチップ１が長大となり不経済
である。
【００２２】この様に、くさび角度αを評価するのには
圧入代ｔを一定にするのが好ましい。表１と表２の結果
は、ｔ＝０．９ｍｍを狙って合金工具鋼（ＳＫＤ１１
降伏応力＝１６５ｋｇｆ／ｍｍ2）の試料を準備し、図
４の測定方法によりクランプ力と最大剪断応力を求めた
ものである。
圧入代ｔを一定にするのが好ましい。表１と表２の結果
は、ｔ＝０．９ｍｍを狙って合金工具鋼（ＳＫＤ１１
降伏応力＝１６５ｋｇｆ／ｍｍ2）の試料を準備し、図
４の測定方法によりクランプ力と最大剪断応力を求めた
ものである。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】表１乃至表２の結果を考察するとホルダ２
の巾の大小に関係なく、くさび角度αが小さくなるとク
ランプ力が大きくなり、８°以下ではホルダ材質の降伏
応力を越える恐れがある。また、９°以上ではクランプ
力を有効に利用できない。従って、クランプ力と発生す
る最大剪断応力のバランスの最適化を計るくさび角度α
は８°〜９°、圧入代ｔは工業製品の寸法精度を考慮し
て、０．９±０．２ｍｍと設定するのが妥当である。
の巾の大小に関係なく、くさび角度αが小さくなるとク
ランプ力が大きくなり、８°以下ではホルダ材質の降伏
応力を越える恐れがある。また、９°以上ではクランプ
力を有効に利用できない。従って、クランプ力と発生す
る最大剪断応力のバランスの最適化を計るくさび角度α
は８°〜９°、圧入代ｔは工業製品の寸法精度を考慮し
て、０．９±０．２ｍｍと設定するのが妥当である。
【００２６】さらに、特公昭６２−１８３２２号公報に
開示されているように、チップ座３と起立壁６を鋭角に
配置すると、スローアウェイチップ１に加わる切削力の
送り分力が下方に働き、ホルダ３のくさび溝を押し広げ
る方向に作用する。逆に鈍角にすると、送り分力の一部
が上方に働くことになり同様にくさび溝を押し広げる方
向に作用する。従って本発明では、この影響を除くため
くさび溝の下面５とストッパー部８の当接面は直角に設
定してある。
開示されているように、チップ座３と起立壁６を鋭角に
配置すると、スローアウェイチップ１に加わる切削力の
送り分力が下方に働き、ホルダ３のくさび溝を押し広げ
る方向に作用する。逆に鈍角にすると、送り分力の一部
が上方に働くことになり同様にくさび溝を押し広げる方
向に作用する。従って本発明では、この影響を除くため
くさび溝の下面５とストッパー部８の当接面は直角に設
定してある。
【００２７】次に、ぬすみ部の円弧半径Ｒを１．５〜
１．６ｍｍ、及びストッパー部の当接面８とぬすみ部の
円弧最奥部との距離Ｂを３．０〜３．３ｍｍの範囲に限
定した請求項１の根拠を示す。定性的には、円弧半径Ｒ
が小さくなるとクランプ力は増大し、距離Ｂが小さくな
ると最大剪断応力が増大する。この傾向は、ホルダ巾が
薄い程敏感である。
１．６ｍｍ、及びストッパー部の当接面８とぬすみ部の
円弧最奥部との距離Ｂを３．０〜３．３ｍｍの範囲に限
定した請求項１の根拠を示す。定性的には、円弧半径Ｒ
が小さくなるとクランプ力は増大し、距離Ｂが小さくな
ると最大剪断応力が増大する。この傾向は、ホルダ巾が
薄い程敏感である。
【００２８】まずクランプ力の目標値を、従来の超硬合
金製ホルダでくさび溝が本発明の範疇にない切削工具に
くらべ、約１．８５倍改善することを狙った。即ち、ホ
ルダ巾２ｍｍでは１２９Ｎ、３ｍｍでは２５９Ｎとな
る。試料として円弧半径Ｒ＝１．５ｍｍに固定し、距離
Ｂが２．７と３．０と３．３ｍｍのもの、Ｒ＝１．６ｍ
ｍで距離Ｂが前記と同一のもの、Ｒ＝１．７ｍｍで距離
Ｂが前記と同一の合計９形態のくさび溝３に対し、クラ
ンプ力の改善目標と比較した。その結果をホルダ巾２ｍ
ｍのグループを図５に、ホルダ巾３ｍｍのグループを図
６に示す。
金製ホルダでくさび溝が本発明の範疇にない切削工具に
くらべ、約１．８５倍改善することを狙った。即ち、ホ
ルダ巾２ｍｍでは１２９Ｎ、３ｍｍでは２５９Ｎとな
る。試料として円弧半径Ｒ＝１．５ｍｍに固定し、距離
Ｂが２．７と３．０と３．３ｍｍのもの、Ｒ＝１．６ｍ
ｍで距離Ｂが前記と同一のもの、Ｒ＝１．７ｍｍで距離
Ｂが前記と同一の合計９形態のくさび溝３に対し、クラ
ンプ力の改善目標と比較した。その結果をホルダ巾２ｍ
ｍのグループを図５に、ホルダ巾３ｍｍのグループを図
６に示す。
【００２９】図５乃至図６の結果を考察すると、改善目
標値をこえるクランプ力の維持できたのは、Ｒ＝１．５
〜１．６ｍｍ、Ｂ＝２．７〜３．３ｍｍのくさび溝形態
である。
標値をこえるクランプ力の維持できたのは、Ｒ＝１．５
〜１．６ｍｍ、Ｂ＝２．７〜３．３ｍｍのくさび溝形態
である。
【００３０】次に、距離Ｂに対応して最大剪断応力がホ
ルダ材質の降伏応力＝１６５ｋｇｆ／ｍｍ2以下になる
臨界を求めた。試料は、前記円弧半径Ｒ１．７ｍｍのグ
ループを除いて、前記クランプ力の評価をした試料と同
一のものを使った。結果をホルダ巾２ｍｍのグループを
図７に、ホルダ巾３ｍｍのグループを図８に示す。
ルダ材質の降伏応力＝１６５ｋｇｆ／ｍｍ2以下になる
臨界を求めた。試料は、前記円弧半径Ｒ１．７ｍｍのグ
ループを除いて、前記クランプ力の評価をした試料と同
一のものを使った。結果をホルダ巾２ｍｍのグループを
図７に、ホルダ巾３ｍｍのグループを図８に示す。
【００３１】図７乃至図８の結果を考察すると、降伏応
力以下の範囲にあるのは、Ｒ＝１．５〜１．６ｍｍ、Ｂ
＝３．０〜３．３ｍｍのくさび溝形態である。
力以下の範囲にあるのは、Ｒ＝１．５〜１．６ｍｍ、Ｂ
＝３．０〜３．３ｍｍのくさび溝形態である。
【００３２】図５乃至図８の結果を総合すると、従来の
超硬合金製ホルダの２倍弱のクランプ力を有し、且つ、
塑性変形を発生しない範囲に存在するくさび溝形態は、
円弧半径Ｒ＝１．５〜１．６ｍｍ、距離Ｂ＝３．０〜
３．３ｍｍであることが判明した。
超硬合金製ホルダの２倍弱のクランプ力を有し、且つ、
塑性変形を発生しない範囲に存在するくさび溝形態は、
円弧半径Ｒ＝１．５〜１．６ｍｍ、距離Ｂ＝３．０〜
３．３ｍｍであることが判明した。
【００３３】参考までに、この様にして請求項１の範囲
に設定した、本発明のくさび溝形態を有する機械構造用
炭素鋼・合金鋼または合金工具鋼のホルダと、従来の超
硬合金製のホルダのクランプ力を図４に示す測定手段に
て評価した結果を表３に示す。
に設定した、本発明のくさび溝形態を有する機械構造用
炭素鋼・合金鋼または合金工具鋼のホルダと、従来の超
硬合金製のホルダのクランプ力を図４に示す測定手段に
て評価した結果を表３に示す。
【００３４】
【表３】
【００３５】表３の結果を考察すると、本発明のホルダ
は従来の超硬合金製に比較し、約２倍弱にクランプ力を
改善していることが判る。
は従来の超硬合金製に比較し、約２倍弱にクランプ力を
改善していることが判る。
【００３６】
【発明の効果】本発明は、スローアウェイチップと係合
するホルダのくさび溝の形態を最適化することにより、
充分なクランプ力を維持しながら塑性変形を抑え、従来
の超硬合金製ホルダに比較し、約２倍弱のクランプ力の
増加を実現した。その結果、従来品に比較し材料費の安
価な特殊鋼製ホルダ材質の採用を可能とした。
するホルダのくさび溝の形態を最適化することにより、
充分なクランプ力を維持しながら塑性変形を抑え、従来
の超硬合金製ホルダに比較し、約２倍弱のクランプ力の
増加を実現した。その結果、従来品に比較し材料費の安
価な特殊鋼製ホルダ材質の採用を可能とした。
【図１】本発明のスローアウェイチップと係合するホル
ダのくさび溝の側面図である。
ダのくさび溝の側面図である。
【図２】ホルダとホルダ本体の係合状態を示す立体図で
ある。
ある。
【図３】スローアウェイチップの交換をする際のテコ式
レバーの使用状態を示す側面図である。
レバーの使用状態を示す側面図である。
【図４】本発明のクランプ力の測定方法を示す側面図で
ある。
ある。
【図５】本発明のホルダ巾２ｍｍにおけるくさび溝寸法
に対応するクランプ力測定値である。
に対応するクランプ力測定値である。
【図６】本発明のホルダ巾３ｍｍにおけるくさび溝寸法
に対応するクランプ力測定値である。
に対応するクランプ力測定値である。
【図７】本発明のホルダ巾２ｍｍにおけるくさび溝寸法
に対応する最大剪断応力解析値である。
に対応する最大剪断応力解析値である。
【図８】本発明のホルダ巾３ｍｍにおけるくさび溝寸法
に対応する最大剪断応力解析値である。
に対応する最大剪断応力解析値である。
【図９】従来のくさび溝周辺の形態を示す側面図であ
る。
る。
１：スローアウェイチップ ２：ホルダ ３：くさび溝 ４：ホルダ本体 ５：くさび溝の下面 ６：くさび溝の上面 ７：スローアウェイチップの後端部 ８：ストッパー部 ９：ストツパー部の当接面上部 １１：円弧状ぬすみ部 １２：ノーズ部 １３：ノーズ部の先端 １４：テコ式レバー １５：支点ピン １６：支点穴 １７：作用ピン １８：定盤 １９：梁 ２０：枕 ａ：ストッパー部の当接面とノーズ部の先端までの距離 ｂ：ノーズ部の巾 ｄ：支点穴の直径 ｔ：圧入代 Ｂ：ストッパー部の当接面とぬすみ部の円弧最奥部との
距離 Ｒ：ぬすみ部の円弧半径 Ｘ：スローアウェイチップの後端部の高さ Ｙ：くさび溝の上面の巾 α：くさび溝角度 β：ノーズ部の傾き角
距離 Ｒ：ぬすみ部の円弧半径 Ｘ：スローアウェイチップの後端部の高さ Ｙ：くさび溝の上面の巾 α：くさび溝角度 β：ノーズ部の傾き角
Claims (2)
- 【請求項１】 ホルダに、スローアウェイチップと係合
する断面Ｖ字状の外方に向かって拡大するくさび溝を設
け、前記くさび溝の下面は送り方向と平行であり、切削
時の主分力を下面の山形のＶ突起で、脊分力を上面の谷
形のＶ突起で負担し、送り分力は、下面と直角な当接面
であるストッパー部で受け、前記くさび溝の奥の顎部に
は、ホルダ材質の弾性力を利用して挟持するための円弧
状ぬすみ部とスローアウェイチップを押し出すための支
点穴の存在するホルダ巾２〜３ｍｍの切削工具におい
て、前記くさび溝の上面部と下面部は８°を越え９°以
下のくさび角度をなし、スローアウェイチップの圧入代
が０．７〜１．１ｍｍであり、前記ぬすみ部の円弧半径
が１．５〜１．６ｍｍであり、前記ストッパー部の当接
面とぬすみ部の円弧最奥部との距離が３．０〜３．３ｍ
ｍの範囲に存在し、ホルダの材質が機械構造用炭素鋼・
合金鋼または合金工具鋼からなることを特徴とするスロ
ーアウェイ式切削工具。 - 【請求項２】 切削時の脊分力を受けるくさび溝の上面
のノーズ部の形態について、ストッパー部の当接面とノ
ーズ部先端までの距離がスローアウェイチップの後端部
高さと等価であり、谷形のＶ突起の長さが、４５°の傾
きをなすノーズ部の巾と等価であることを特徴とする請
求項１に記載されるスローアウェイ式切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18433796A JPH1029105A (ja) | 1996-07-15 | 1996-07-15 | スローアウェイ式切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18433796A JPH1029105A (ja) | 1996-07-15 | 1996-07-15 | スローアウェイ式切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1029105A true JPH1029105A (ja) | 1998-02-03 |
Family
ID=16151547
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18433796A Pending JPH1029105A (ja) | 1996-07-15 | 1996-07-15 | スローアウェイ式切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1029105A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000190117A (ja) * | 1998-12-25 | 2000-07-11 | Iscar Ltd | 切削工具組立体 |
| JP2015522437A (ja) * | 2012-07-24 | 2015-08-06 | イスカル リミテッド | 切削工具、およびストッパ面を有する切削インサート |
| JP2016529125A (ja) * | 2013-08-27 | 2016-09-23 | イスカル リミテッド | 硬質合金切削工具ホルダブレードおよびそのようなホルダブレードを有する切削工具 |
| CN109351993A (zh) * | 2018-11-23 | 2019-02-19 | 中国航发北京航科发动机控制系统科技有限责任公司 | 一种空刀槽加工用刀头及其设计方法与空刀槽加工方法 |
-
1996
- 1996-07-15 JP JP18433796A patent/JPH1029105A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000190117A (ja) * | 1998-12-25 | 2000-07-11 | Iscar Ltd | 切削工具組立体 |
| JP2015522437A (ja) * | 2012-07-24 | 2015-08-06 | イスカル リミテッド | 切削工具、およびストッパ面を有する切削インサート |
| JP2016529125A (ja) * | 2013-08-27 | 2016-09-23 | イスカル リミテッド | 硬質合金切削工具ホルダブレードおよびそのようなホルダブレードを有する切削工具 |
| CN109351993A (zh) * | 2018-11-23 | 2019-02-19 | 中国航发北京航科发动机控制系统科技有限责任公司 | 一种空刀槽加工用刀头及其设计方法与空刀槽加工方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6186704B1 (en) | Toolholder with detachable blade | |
| US6234727B1 (en) | Resilient clamping mechanism for inserts | |
| US7510352B2 (en) | Integral cutting insert clamping mechanism | |
| US7670088B2 (en) | Tool for chip removing machining and a basic body therefor | |
| RU2455124C2 (ru) | Режущий инструмент и режущая пластина для него | |
| JP5363469B2 (ja) | 削屑取除き式機械加工用のツール、及びその本体とインデックス可能な切削インサート | |
| US7785045B2 (en) | Insert with a mounting hole and toolholder including a cutting insert | |
| JP4155838B2 (ja) | 刃先交換式チップ及びそれを用いた切削工具 | |
| EP0160850B1 (en) | Method of cutting | |
| JP2008137117A (ja) | 刃先交換式セルフクランプ切削工具 | |
| US3837058A (en) | Tool holder | |
| MX2009002703A (es) | Herramienta de corte con insercion de corte asegurada por un empalme sin penetracion de un sujetador roscado. | |
| WO1999030859A1 (en) | Insert and toolholder for machining operations | |
| US5586844A (en) | Toolholder clamping wedge with insert engaging protrusions | |
| IL127738A (en) | Spinning tool | |
| JPH04304902A (ja) | 切削工具 | |
| JP2012524665A (ja) | 切削工具およびそのための切削インサート | |
| JP5040591B2 (ja) | インサート着脱式切削工具のヘッド部材およびインサート着脱式切削工具 | |
| JP2869738B2 (ja) | チップコントロール付き切削挿入体 | |
| EP0088426A2 (en) | Cutting tool assembly | |
| JPH1029105A (ja) | スローアウェイ式切削工具 | |
| JPH0871811A (ja) | スローアウェイチップ、バイトホルダ及び溝入れ用バイト | |
| US4077735A (en) | Cutting tool and insert assembly | |
| EP1928629B1 (en) | A broach tool | |
| EP1127640B1 (en) | Parting/grooving insert secured by friction |