JPH10287916A - 圧延素材の加熱炉抽出制御方法 - Google Patents
圧延素材の加熱炉抽出制御方法Info
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- JPH10287916A JPH10287916A JP9097288A JP9728897A JPH10287916A JP H10287916 A JPH10287916 A JP H10287916A JP 9097288 A JP9097288 A JP 9097288A JP 9728897 A JP9728897 A JP 9728897A JP H10287916 A JPH10287916 A JP H10287916A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 線材圧延の、粗〜中間圧延機の前側の、圧延
素材の加熱および傾斜圧延と、粗〜中間圧延機以降の圧
延および熱処理とを、合せて高生産性とする。 【解決手段】 加熱炉ＷＢにて加熱された後抽出されて
インダクションヒ−タＩＨで加熱され、そして傾斜圧延
機ＨＲＭで圧延された後、更に粗圧延機ＩＲおよび仕上
圧延機ＦＲで圧延される圧延素材の、仕上圧延機ＦＲ以
降の処理時間Ｄと、素材の鋼種，断面積および長さなら
びに仕上圧延出側線速Ｖfrsに対応する粗圧延時間Ａと
の和Ｄ＋Ａより、素材の断面積および長さとヒ−タＩＨ
の材料搬送速度Ｖihで定まる傾斜圧延時間Ｂを減算した
差Ｅ＝Ｄ＋Ａ−Ｂが、設定値Ｆ以下のときにはＧ＝Ｂ−
Ａ＋Ｆなるピッチで、設定値Ｆを越えるときにはＧ＝Ｄ
なるピッチで加熱炉ＷＢから圧延素材を抽出する。
素材の加熱および傾斜圧延と、粗〜中間圧延機以降の圧
延および熱処理とを、合せて高生産性とする。 【解決手段】 加熱炉ＷＢにて加熱された後抽出されて
インダクションヒ−タＩＨで加熱され、そして傾斜圧延
機ＨＲＭで圧延された後、更に粗圧延機ＩＲおよび仕上
圧延機ＦＲで圧延される圧延素材の、仕上圧延機ＦＲ以
降の処理時間Ｄと、素材の鋼種，断面積および長さなら
びに仕上圧延出側線速Ｖfrsに対応する粗圧延時間Ａと
の和Ｄ＋Ａより、素材の断面積および長さとヒ−タＩＨ
の材料搬送速度Ｖihで定まる傾斜圧延時間Ｂを減算した
差Ｅ＝Ｄ＋Ａ−Ｂが、設定値Ｆ以下のときにはＧ＝Ｂ−
Ａ＋Ｆなるピッチで、設定値Ｆを越えるときにはＧ＝Ｄ
なるピッチで加熱炉ＷＢから圧延素材を抽出する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧延素材を加熱炉
で予熱した後、インダクションヒ−タで加熱し、線材に
圧延加工する方法に関し、特に、加熱炉からの圧延素材
の抽出制御に関する。
で予熱した後、インダクションヒ−タで加熱し、線材に
圧延加工する方法に関し、特に、加熱炉からの圧延素材
の抽出制御に関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば、ビレット等の圧延素材より線材
（細物、太物）を圧延する場合、従来は、プッシャ−式
加熱炉にてビレットを加熱した後、粗〜中間圧延機で略
棒材径に圧延し、更に仕上圧延機で圧延してコイル形状
に巻取っていた。一方、圧延材表面品質向上のために
は、加熱炉をプッシャ−式のものからウォ−キングビ−
ム式のものに変更し、かつ、インダクションヒ−タを併
設して、加熱炉で予熱した素材をインダクションヒ−タ
で急速加熱し、しかも、粗圧延の前に減面率の高い傾斜
圧延を施すのが好ましい。また傾斜圧延の併用により、
ビレット単重すなわち製品コイル単重を大きくしうる。
これにより、従来の粗〜中間圧延機の前段までの処理能
力と圧延材の表面品質が向上する。しかし、粗〜中間圧
延機以降が従来設備のままでは、その処理能力により、
線材製造の生産性が規定され、生産性の向上が難かし
い。
（細物、太物）を圧延する場合、従来は、プッシャ−式
加熱炉にてビレットを加熱した後、粗〜中間圧延機で略
棒材径に圧延し、更に仕上圧延機で圧延してコイル形状
に巻取っていた。一方、圧延材表面品質向上のために
は、加熱炉をプッシャ−式のものからウォ−キングビ−
ム式のものに変更し、かつ、インダクションヒ−タを併
設して、加熱炉で予熱した素材をインダクションヒ−タ
で急速加熱し、しかも、粗圧延の前に減面率の高い傾斜
圧延を施すのが好ましい。また傾斜圧延の併用により、
ビレット単重すなわち製品コイル単重を大きくしうる。
これにより、従来の粗〜中間圧延機の前段までの処理能
力と圧延材の表面品質が向上する。しかし、粗〜中間圧
延機以降が従来設備のままでは、その処理能力により、
線材製造の生産性が規定され、生産性の向上が難かし
い。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような制約状況下
で、生産性を可及的に高く維持するためには、ウォ−キ
ングビ−ム式加熱炉からの圧延素材の抽出ピッチを粗圧
延機以降の生産能力を最大限に活かすものとすることが
好ましい。
で、生産性を可及的に高く維持するためには、ウォ−キ
ングビ−ム式加熱炉からの圧延素材の抽出ピッチを粗圧
延機以降の生産能力を最大限に活かすものとすることが
好ましい。
【０００４】例えば特開昭４８−２１３号公報に開示さ
れている従来の棒線加熱炉の抽出制御においては、圧延
機の直前に配置した材料検出器の材料通過信号に基づ
き、既に抽出された前材の尾端がその材料検出器を通過
してから、次材を抽出開始するよう、人手又は自動制御
装置によって加熱炉抽出装置を作動させている。しか
し、粗〜中間圧延機以降において、太物線材圧延ライン
あるいは細物線材圧延ラインに振り分けて太物線材ある
いは細物線材を作り分ける場合、各材に対する処理およ
び処理時間が異なるため、粗〜中間圧延機において圧延
インタ−バルに大きなばらつきを生じ、この圧延インタ
−バルでウォ−キングビ−ム式加熱炉から圧延素材を抽
出すると、粗〜中間圧延機の前の該加熱炉、インダクシ
ョンヒ−タおよび傾斜圧延の能力を、効率良くいかすこ
とができない。逆に、一定ピッチで圧延素材を加熱炉か
ら抽出すると、これが粗〜中間圧延機以降の処理能力に
整合せず、やはり生産性が低下する。
れている従来の棒線加熱炉の抽出制御においては、圧延
機の直前に配置した材料検出器の材料通過信号に基づ
き、既に抽出された前材の尾端がその材料検出器を通過
してから、次材を抽出開始するよう、人手又は自動制御
装置によって加熱炉抽出装置を作動させている。しか
し、粗〜中間圧延機以降において、太物線材圧延ライン
あるいは細物線材圧延ラインに振り分けて太物線材ある
いは細物線材を作り分ける場合、各材に対する処理およ
び処理時間が異なるため、粗〜中間圧延機において圧延
インタ−バルに大きなばらつきを生じ、この圧延インタ
−バルでウォ−キングビ−ム式加熱炉から圧延素材を抽
出すると、粗〜中間圧延機の前の該加熱炉、インダクシ
ョンヒ−タおよび傾斜圧延の能力を、効率良くいかすこ
とができない。逆に、一定ピッチで圧延素材を加熱炉か
ら抽出すると、これが粗〜中間圧延機以降の処理能力に
整合せず、やはり生産性が低下する。
【０００５】本発明は、粗〜中間圧延機の前側の、圧延
素材の加熱および傾斜圧延と、粗〜中間圧延機以降の圧
延および熱処理とを、併せて高生産性とすることを目的
とする。
素材の加熱および傾斜圧延と、粗〜中間圧延機以降の圧
延および熱処理とを、併せて高生産性とすることを目的
とする。
【０００６】
（１）第１態様：加熱炉にて予熱された後、抽出されて
インダクションヒ−タで加熱され、そして傾斜圧延機で
圧延された後、更に粗圧延機および仕上圧延機で圧延さ
れる圧延素材の鋼種、断面積および長さならびに仕上圧
延の出側線速Ｖfrsに対応する粗圧延時間Ａと該圧延素
材の断面積および長さと前記インダクションヒ−タの材
料搬送速度Ｖihで定まる該圧延素材の傾斜圧延時間Ｂと
の差Ｃ＝Ｂ−Ａに設定値Ｆを加えたＧ＝Ｂ−Ａ＋Ｆなる
ピッチで前記加熱炉から圧延素材を抽出する。
インダクションヒ−タで加熱され、そして傾斜圧延機で
圧延された後、更に粗圧延機および仕上圧延機で圧延さ
れる圧延素材の鋼種、断面積および長さならびに仕上圧
延の出側線速Ｖfrsに対応する粗圧延時間Ａと該圧延素
材の断面積および長さと前記インダクションヒ−タの材
料搬送速度Ｖihで定まる該圧延素材の傾斜圧延時間Ｂと
の差Ｃ＝Ｂ−Ａに設定値Ｆを加えたＧ＝Ｂ−Ａ＋Ｆなる
ピッチで前記加熱炉から圧延素材を抽出する。
【０００７】（２）第２態様：加熱炉にて予熱された
後、抽出されてインダクションヒ−タで加熱され、そし
て傾斜圧延機で圧延された後、更に粗圧延機および仕上
圧延機で圧延される圧延素材の、仕上圧延機以降の圧延
材処理時間Ｄと、該圧延素材の鋼種、断面積および長さ
ならびに仕上圧延の出側線速Ｖfrsに対応する粗圧延時
間Ａとの和Ｄ＋Ａより、該圧延素材の断面積および長さ
と前記インダクションヒ−タの材料搬送速度Ｖihで定ま
る該圧延素材の傾斜圧延時間Ｂを減算した差Ｅ＝Ｄ＋Ａ
−Ｂが、設定値Ｆ以下のときにはＧ＝Ｂ−Ａ＋Ｆなるピ
ッチで、設定値Ｆを越えるときにはＧ＝Ｄなるピッチで
前記加熱炉から圧延素材を抽出する。
後、抽出されてインダクションヒ−タで加熱され、そし
て傾斜圧延機で圧延された後、更に粗圧延機および仕上
圧延機で圧延される圧延素材の、仕上圧延機以降の圧延
材処理時間Ｄと、該圧延素材の鋼種、断面積および長さ
ならびに仕上圧延の出側線速Ｖfrsに対応する粗圧延時
間Ａとの和Ｄ＋Ａより、該圧延素材の断面積および長さ
と前記インダクションヒ−タの材料搬送速度Ｖihで定ま
る該圧延素材の傾斜圧延時間Ｂを減算した差Ｅ＝Ｄ＋Ａ
−Ｂが、設定値Ｆ以下のときにはＧ＝Ｂ−Ａ＋Ｆなるピ
ッチで、設定値Ｆを越えるときにはＧ＝Ｄなるピッチで
前記加熱炉から圧延素材を抽出する。
【０００８】
【０００９】
【実施例】図１に、本発明を実施する線材加熱・圧延ラ
インの概要を示す。ビレットはウォ−キングビ−ム式加
熱炉ＷＢに挿入されて、そこで予熱される。加熱炉ＷＢ
から抽出されたビレットは、インダクションヒ−タＩＨ
で更に加熱され、傾斜圧延機ＨＲＭで傾斜圧延される。
インダクションヒ−タＩＨでの、ビレットを傾斜圧延に
適した温度に加熱し搬送する速度の方が、傾斜圧延機Ｈ
ＲＭでの圧延速度より低いため、ビレットの鋼種および
断面積に対応してインダクションヒ−タＩＨでの材料搬
送速度Ｖihが決定され、傾斜圧延条件は、この速度Ｖih
を材料入側速度として設定される。傾斜圧延を終えたビ
レットは保熱炉ＨＴに送られる。
インの概要を示す。ビレットはウォ−キングビ−ム式加
熱炉ＷＢに挿入されて、そこで予熱される。加熱炉ＷＢ
から抽出されたビレットは、インダクションヒ−タＩＨ
で更に加熱され、傾斜圧延機ＨＲＭで傾斜圧延される。
インダクションヒ−タＩＨでの、ビレットを傾斜圧延に
適した温度に加熱し搬送する速度の方が、傾斜圧延機Ｈ
ＲＭでの圧延速度より低いため、ビレットの鋼種および
断面積に対応してインダクションヒ−タＩＨでの材料搬
送速度Ｖihが決定され、傾斜圧延条件は、この速度Ｖih
を材料入側速度として設定される。傾斜圧延を終えたビ
レットは保熱炉ＨＴに送られる。
【００１０】保熱炉ＨＴは、粗圧延機および中間圧延機
を含む連続圧延機ＩＲ以下の加工能力あるいは処理タイ
ミングと、傾斜圧延機ＨＲＭ以前の予熱、加熱、傾斜圧
延能力あるいは処理タイミングとの差を吸収するための
中間バッファであり、傾斜圧延されたビレットは、連続
圧延機ＩＲが必要とする時点に連続圧延機ＩＲに到達す
るように、保熱炉ＨＴの搬送テ−ブルの速度調整によ
り、送り速度が調整される。連続圧延機ＩＲで圧延され
た棒素材は、元のビレットに割り当てられた製造仕様
（太物線材，細物線材）に従って、太物線材圧延ライン
又は細物線材圧延ラインに送り出される。製造仕様が太
物線材のときには、太物圧延の後の太径線材がコイルに
巻き取られそしてコイル状態で熱処理されるが、製造仕
様が細物線材のときには、太物圧延に続いて細径とする
仕上圧延の後、螺旋状にして熱処理工程に搬送される。
を含む連続圧延機ＩＲ以下の加工能力あるいは処理タイ
ミングと、傾斜圧延機ＨＲＭ以前の予熱、加熱、傾斜圧
延能力あるいは処理タイミングとの差を吸収するための
中間バッファであり、傾斜圧延されたビレットは、連続
圧延機ＩＲが必要とする時点に連続圧延機ＩＲに到達す
るように、保熱炉ＨＴの搬送テ−ブルの速度調整によ
り、送り速度が調整される。連続圧延機ＩＲで圧延され
た棒素材は、元のビレットに割り当てられた製造仕様
（太物線材，細物線材）に従って、太物線材圧延ライン
又は細物線材圧延ラインに送り出される。製造仕様が太
物線材のときには、太物圧延の後の太径線材がコイルに
巻き取られそしてコイル状態で熱処理されるが、製造仕
様が細物線材のときには、太物圧延に続いて細径とする
仕上圧延の後、螺旋状にして熱処理工程に搬送される。
【００１１】図２に、ウォ−キングビ−ム式加熱炉ＷＢ
に対するビレット抽出制御，傾斜圧延機ＨＲＭに対する
圧延速度指令ならびに保熱炉ＨＴに対する搬送速度指令
を行なう制御系の構成を示す。ウォ−キングビ−ム式加
熱炉ＷＢにビレットを装入する装入テ−ブルに測長器Ｍ
Ｒがあり、該測長器ＭＲが、加熱炉ＷＢに挿入される前
のビレットの実長を計測して、長さデ−タをコンピュ−
タ３０に転送する。コンピュ−タ３０には、ビレットが
装入テ−ブルに搬送されるまでに、その加工情報（鋼
種、断面積)、インダクションヒ−タＩＨでの搬送速度
(＝傾斜圧延HRMでの入側速度Vih)，仕上ライン区分（太
物線材圧延ライン、細物線材圧延ライン）が、上位のホ
ストコンピュ−タ４０から与えられる。なおホストコン
ピュ−タ４０は、複数のビレットの前記情報を、それら
が装入テ−ブルに到達するまでに、一括してコンピュ−
タ３０に転送する。コンピュ−タ３０は、これらの情報
を、ビレットの到着順に内部メモリに格納し、この情報
に測長器ＭＲが測定した実長デ−タを付加する。連続圧
延機ＩＲに送り込んだビレット等の情報は、付加情報
（測長器ＭＲで測定した実長，加熱炉ＷＢに装入した時
刻・抽出時刻）を付してホストコンピュ−タ４０に転送
しかつプリンタ３３で打出して、内部メモリより消去す
る。
に対するビレット抽出制御，傾斜圧延機ＨＲＭに対する
圧延速度指令ならびに保熱炉ＨＴに対する搬送速度指令
を行なう制御系の構成を示す。ウォ−キングビ−ム式加
熱炉ＷＢにビレットを装入する装入テ−ブルに測長器Ｍ
Ｒがあり、該測長器ＭＲが、加熱炉ＷＢに挿入される前
のビレットの実長を計測して、長さデ−タをコンピュ−
タ３０に転送する。コンピュ−タ３０には、ビレットが
装入テ−ブルに搬送されるまでに、その加工情報（鋼
種、断面積)、インダクションヒ−タＩＨでの搬送速度
(＝傾斜圧延HRMでの入側速度Vih)，仕上ライン区分（太
物線材圧延ライン、細物線材圧延ライン）が、上位のホ
ストコンピュ−タ４０から与えられる。なおホストコン
ピュ−タ４０は、複数のビレットの前記情報を、それら
が装入テ−ブルに到達するまでに、一括してコンピュ−
タ３０に転送する。コンピュ−タ３０は、これらの情報
を、ビレットの到着順に内部メモリに格納し、この情報
に測長器ＭＲが測定した実長デ−タを付加する。連続圧
延機ＩＲに送り込んだビレット等の情報は、付加情報
（測長器ＭＲで測定した実長，加熱炉ＷＢに装入した時
刻・抽出時刻）を付してホストコンピュ−タ４０に転送
しかつプリンタ３３で打出して、内部メモリより消去す
る。
【００１２】コンピュ−タ３０は、加工予定ビレットの
加工情報に基づいて、加熱炉ＷＢ内に装入する各ビレッ
トの所要抽出ピッチＧ（先行ビレットの抽出完了時から
後行ビレットの抽出開始までの経過時間≒傾斜圧延機Ｈ
ＲＭの圧延インタ−バル）を算出し、各ビレットを目標
温度に予熱して各抽出ピッチで抽出するための加熱炉Ｗ
Ｂの操業スケジュ−ル（各ビレットの装入タイミング、
炉温および炉内移送速度）を生成し、新たに組込むビレ
ットが発生する毎に該操業スケジュ−ルの更新又は組直
しを行う。
加工情報に基づいて、加熱炉ＷＢ内に装入する各ビレッ
トの所要抽出ピッチＧ（先行ビレットの抽出完了時から
後行ビレットの抽出開始までの経過時間≒傾斜圧延機Ｈ
ＲＭの圧延インタ−バル）を算出し、各ビレットを目標
温度に予熱して各抽出ピッチで抽出するための加熱炉Ｗ
Ｂの操業スケジュ−ル（各ビレットの装入タイミング、
炉温および炉内移送速度）を生成し、新たに組込むビレ
ットが発生する毎に該操業スケジュ−ルの更新又は組直
しを行う。
【００１３】図３に、抽出ピッチＧの算出に関連するコ
ンピュ−タ３０の演算処理の概要と、該処理に使用する
情報を格納したメモリ（内部メモリの一部分）を概念的
に示す。以下においては、メモリをそれに格納した情報
の種別に対応して区分し、各区分をテ−ブルと称す。
ンピュ−タ３０の演算処理の概要と、該処理に使用する
情報を格納したメモリ（内部メモリの一部分）を概念的
に示す。以下においては、メモリをそれに格納した情報
の種別に対応して区分し、各区分をテ−ブルと称す。
【００１４】線速テ−ブルＭＴfrには、ビレットの鋼
種，仕上圧延サイズおよび製造仕様に対応する仕上圧延
機ＦＲの出側速度Ｖfrsが格納されている。
種，仕上圧延サイズおよび製造仕様に対応する仕上圧延
機ＦＲの出側速度Ｖfrsが格納されている。
【００１５】熱処理によるインタ−バルテ−ブルＭＴhp
には、仕上圧延機ＦＲで圧延した後の太物線材および細
物線材の熱処理時間Ｔhpが格納されている。
には、仕上圧延機ＦＲで圧延した後の太物線材および細
物線材の熱処理時間Ｔhpが格納されている。
【００１６】鋼種によるインタ−バルテ−ブルＭＴftに
は、仕上圧延機ＦＲの、１ビレット当りの標準圧延時間
に、鋼種によるばらつき分を加えた仕上圧延時間値Ｔfr
が格納されている。
は、仕上圧延機ＦＲの、１ビレット当りの標準圧延時間
に、鋼種によるばらつき分を加えた仕上圧延時間値Ｔfr
が格納されている。
【００１７】仕上ラインによるインタ−バルテ−ブルＭ
Ｔitには、太物線材圧延ラインおよび細物線材圧延ライ
ンの区分で、仕上ライン滞在時間の標準値にライン毎の
ばらつき分を加えた仕上滞在時間値Tbsが格納されてい
る。
Ｔitには、太物線材圧延ラインおよび細物線材圧延ライ
ンの区分で、仕上ライン滞在時間の標準値にライン毎の
ばらつき分を加えた仕上滞在時間値Tbsが格納されてい
る。
【００１８】ＩＨ搬送速度テ−ブルＭＴinには、ビレッ
ト毎に、ホストコンピュ−タ４０が与えた傾斜圧延ＨＲ
Ｍでの入側速度Ｖih（インダクションヒ−タＩＨでの搬
送速度）が格納される。
ト毎に、ホストコンピュ−タ４０が与えた傾斜圧延ＨＲ
Ｍでの入側速度Ｖih（インダクションヒ−タＩＨでの搬
送速度）が格納される。
【００１９】ビレット長さテ−ブルＭＴmdには、ビレッ
ト毎に、ホストコンピュ−タ４０が与えたビレット横断
面デ−タＳｂおよび測長器ＭＲが実測した長さデ−タＬ
ｂが格納される。
ト毎に、ホストコンピュ−タ４０が与えたビレット横断
面デ−タＳｂおよび測長器ＭＲが実測した長さデ−タＬ
ｂが格納される。
【００２０】次に１つのビレットＮｏ．ｉ（演算対象ビ
レット）の抽出ピッチＧの算出方法を説明する。コンピ
ュ−タ３０はまずビレットＮｏ．ｉの実測長Ｌb、横断
面デ−タＳbをテ−ブルＭＴmdから読み出し、ビレット
Ｎｏ．ｉの体積Ｖo＝Ｓb・Ｌbを算出する。そしてテ−
ブルＭＴfrより、ビレットＮｏ．ｉの鋼種、仕上圧延サ
イズおよび製造仕様に対応する仕上圧延機出側速度Ｖfr
sを読み出して、体積放出量Ｖos＝Ｖo／Ｖfrsを算出
し、この値から粗圧延時間(連続圧延機IRでの圧延時間)
Ａを算出する。
レット）の抽出ピッチＧの算出方法を説明する。コンピ
ュ−タ３０はまずビレットＮｏ．ｉの実測長Ｌb、横断
面デ−タＳbをテ−ブルＭＴmdから読み出し、ビレット
Ｎｏ．ｉの体積Ｖo＝Ｓb・Ｌbを算出する。そしてテ−
ブルＭＴfrより、ビレットＮｏ．ｉの鋼種、仕上圧延サ
イズおよび製造仕様に対応する仕上圧延機出側速度Ｖfr
sを読み出して、体積放出量Ｖos＝Ｖo／Ｖfrsを算出
し、この値から粗圧延時間(連続圧延機IRでの圧延時間)
Ａを算出する。
【００２１】次にコンピュ−タ３０は、ビレットＮｏ．
ｉの鋼種，横断面積Ｓｂ，実測長Ｌｂおよび傾斜圧延入
側速度Ｖihに基づいて、傾斜圧延機ＨＲＭでの圧延時間
Ｂを算出する。次に、ビレットＮｏ．ｉの圧延製品の熱
処理区分による熱処理時間Ｔhp，鋼種による仕上圧延時
間Ｔfrおよび仕上ライン滞在時間Ｔbsをそれぞれテ-ブ
ルＭＴhp，ＭＴftおよびＭＴitから読み出して、それら
の中の最大値Ｄ（圧延材処理時間）を摘出する。そし
て、差 Ｃ＝Ｂ−Ａ Ｅ＝Ｄ−Ｃ ＝Ｄ−（Ｂ−Ａ） ＝Ａ−Ｂ＋Ｄ を算出する。
ｉの鋼種，横断面積Ｓｂ，実測長Ｌｂおよび傾斜圧延入
側速度Ｖihに基づいて、傾斜圧延機ＨＲＭでの圧延時間
Ｂを算出する。次に、ビレットＮｏ．ｉの圧延製品の熱
処理区分による熱処理時間Ｔhp，鋼種による仕上圧延時
間Ｔfrおよび仕上ライン滞在時間Ｔbsをそれぞれテ-ブ
ルＭＴhp，ＭＴftおよびＭＴitから読み出して、それら
の中の最大値Ｄ（圧延材処理時間）を摘出する。そし
て、差 Ｃ＝Ｂ−Ａ Ｅ＝Ｄ−Ｃ ＝Ｄ−（Ｂ−Ａ） ＝Ａ−Ｂ＋Ｄ を算出する。
【００２２】次に差Ｅが設定値Ｆ（実施例では５sec)を
越えるときには、 Ｇ＝Ｃ＋Ｅ ＝（Ｂ−Ａ）＋（Ｄ−Ｃ） ＝（Ｂ−Ａ）＋（Ａ−Ｂ＋Ｄ） ＝Ｄ を、差Ｅが設定値Ｆ以下のときには、 Ｇ＝Ｃ＋Ｆ ＝Ｂ−Ａ＋Ｆ を、ビレットＮｏ．ｉの抽出ピッチとする。
越えるときには、 Ｇ＝Ｃ＋Ｅ ＝（Ｂ−Ａ）＋（Ｄ−Ｃ） ＝（Ｂ−Ａ）＋（Ａ−Ｂ＋Ｄ） ＝Ｄ を、差Ｅが設定値Ｆ以下のときには、 Ｇ＝Ｃ＋Ｆ ＝Ｂ−Ａ＋Ｆ を、ビレットＮｏ．ｉの抽出ピッチとする。
【００２３】図４に、上述のデ−タ処理のデ−タを整理
して示し、図５には抽出ピッチＧと圧延処理時間Ｄ等と
の関係を示す。
して示し、図５には抽出ピッチＧと圧延処理時間Ｄ等と
の関係を示す。
【００２４】ここで、ビレット抽出ピッチ算出式を使い
わけるのは、圧延材処理時間Ｄが長い場合は、圧延材処
理がネック工程となり、ビレット抽出ピッチＧを圧延材
処理時間Ｄに一致させるのが生産性向上に有効である為
であり、一方、圧延材処理時間が短い場合は、傾斜圧延
時間Ｂと粗圧延時間Ａの差に余裕時間（＝設定値Ｆ）を
加えたものにビレット抽出ピッチＧを一致させるのが生
産性向上に有効である為である。
わけるのは、圧延材処理時間Ｄが長い場合は、圧延材処
理がネック工程となり、ビレット抽出ピッチＧを圧延材
処理時間Ｄに一致させるのが生産性向上に有効である為
であり、一方、圧延材処理時間が短い場合は、傾斜圧延
時間Ｂと粗圧延時間Ａの差に余裕時間（＝設定値Ｆ）を
加えたものにビレット抽出ピッチＧを一致させるのが生
産性向上に有効である為である。
【００２５】表１，表２に上述の演算により算出したビ
レット長さ６ｍの場合の実例を示す。なお、表１と表２
は、１組の表を分断して示すものであり、それらのケ−
ス１〜ケ−ス１０は同一のケ−スを表わし、表１と表２
の同一ケ−スＮｏ．の欄をつなぐように表１と表２をつ
なぐことにより、１つの完結した表が現われる。
レット長さ６ｍの場合の実例を示す。なお、表１と表２
は、１組の表を分断して示すものであり、それらのケ−
ス１〜ケ−ス１０は同一のケ−スを表わし、表１と表２
の同一ケ−スＮｏ．の欄をつなぐように表１と表２をつ
なぐことにより、１つの完結した表が現われる。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】表１，表２上のケース１，２は比較例を、
ケース３〜１０は本発明の実施例を示す。ケース１，２
は、傾斜圧延時間Ｂ＝８８secに余裕時間Ｆ＝５sec（設
定値）を加えて抽出ピッチＧ＝９３secを設定してい
る。ケース３，５，７，および９は、仕上圧延機以降の
圧延材処理時間Ｄが５１secの場合を、ケース４，６，
８，および１０は、仕上圧延以降の圧延材処理時間Ｄが
１２secの場合を示す。
ケース３〜１０は本発明の実施例を示す。ケース１，２
は、傾斜圧延時間Ｂ＝８８secに余裕時間Ｆ＝５sec（設
定値）を加えて抽出ピッチＧ＝９３secを設定してい
る。ケース３，５，７，および９は、仕上圧延機以降の
圧延材処理時間Ｄが５１secの場合を、ケース４，６，
８，および１０は、仕上圧延以降の圧延材処理時間Ｄが
１２secの場合を示す。
【００２９】ケース３，５は、ＥがＦを越えているた
め、Ｇ＝Ｄで抽出ピッチＧ＝５１secを設定しており、
ケース４，６，８，１０は、Ｅ＝Ｄ−Ｃ＝Ｄ−（Ｂ−
Ａ）がＦ以下のため、Ｇ＝Ｂ−Ａ＋Ｆで抽出ピッチＧ＝
３５〜５６secを設定している。比較例（ケース１とケ
ース２）と本発明の実施例（ケ−ス３〜１０）を比較す
ると、本発明の実施例のケ−ス３では、比較例のケ−ス
１よりも４２sec分抽出ピッチＧを短縮でき、本発明の
実施例のケ−ス１０では、比較例のケ−ス２よりも３７
sec分抽出ピッチＧを短縮でき、設備稼働効率を大巾向
上することができた。
め、Ｇ＝Ｄで抽出ピッチＧ＝５１secを設定しており、
ケース４，６，８，１０は、Ｅ＝Ｄ−Ｃ＝Ｄ−（Ｂ−
Ａ）がＦ以下のため、Ｇ＝Ｂ−Ａ＋Ｆで抽出ピッチＧ＝
３５〜５６secを設定している。比較例（ケース１とケ
ース２）と本発明の実施例（ケ−ス３〜１０）を比較す
ると、本発明の実施例のケ−ス３では、比較例のケ−ス
１よりも４２sec分抽出ピッチＧを短縮でき、本発明の
実施例のケ−ス１０では、比較例のケ−ス２よりも３７
sec分抽出ピッチＧを短縮でき、設備稼働効率を大巾向
上することができた。
【図１】 本発明を一態様で実施する線材圧延ラインの
概要を示すブロック図である。
概要を示すブロック図である。
【図２】 図１に示すウォ−キングビ−ム式加熱炉ＷＢ
からの加熱ビレットの抽出ピッチＧを決定するコンピュ
−タ３０の外観を示すブロック図である。
からの加熱ビレットの抽出ピッチＧを決定するコンピュ
−タ３０の外観を示すブロック図である。
【図３】 図２に示すコンピュ−タ３０の、抽出ピッチ
Ｇの演算機能と、該演算に参照するデ−タを格納したテ
−ブルを示すブロック図である。
Ｇの演算機能と、該演算に参照するデ−タを格納したテ
−ブルを示すブロック図である。
【図４】 図３に示す演算に用いるデ−タを整理して示
す図表である。
す図表である。
【図５】 図３に示す時間デ−タの相互関係を示す図表
である。
である。
ＷＢ：ウォ−キングビ−ム式加熱炉 ＩＨ：インダ
クションヒ−タ ＨＲＭ：傾斜圧延機 ＨＴ：保熱炉 ＩＲ：連続圧延機（粗〜中間圧延機） ＦＲ：仕上圧
延機 ＭＲ：測長器 ＥＩＣ：イン
タ−フェイス電気回路 ３０：コンピュ−タ ３１：キ−ボ
−ド ３２：ＣＲＴディスプレイ ３３：プリン
タ ４０：ホストコンピュ−タ
クションヒ−タ ＨＲＭ：傾斜圧延機 ＨＴ：保熱炉 ＩＲ：連続圧延機（粗〜中間圧延機） ＦＲ：仕上圧
延機 ＭＲ：測長器 ＥＩＣ：イン
タ−フェイス電気回路 ３０：コンピュ−タ ３１：キ−ボ
−ド ３２：ＣＲＴディスプレイ ３３：プリン
タ ４０：ホストコンピュ−タ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ２１Ｂ 37/00 １３６Ｃ (72)発明者 中 山 悌 司 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (2)
- 【請求項１】 加熱炉にて予熱された後、抽出されてイ
ンダクションヒ−タで加熱され、そして傾斜圧延機で圧
延された後、更に粗圧延機および仕上圧延機で圧延され
る圧延素材の鋼種、断面積および長さならびに仕上圧延
の出側線速Ｖfrsに対応する粗圧延時間Ａと該圧延素材
の断面積および長さと前記インダクションヒ−タの材料
搬送速度Ｖihで定まる該圧延素材の傾斜圧延時間Ｂとの
差Ｃ＝Ｂ−Ａに設定値Ｆを加えたＧ＝Ｂ−Ａ＋Ｆなるピ
ッチで前記加熱炉から圧延素材を抽出する、圧延素材の
加熱炉抽出制御方法。 - 【請求項２】 加熱炉にて予熱された後、抽出されてイ
ンダクションヒ−タで加熱され、そして傾斜圧延機で圧
延された後、更に粗圧延機および仕上圧延機で圧延され
る圧延素材の、仕上圧延機以降の圧延材処理時間Ｄと、
該圧延素材の鋼種、断面積および長さならびに仕上圧延
の出側線速Ｖfrsに対応する粗圧延時間Ａとの和Ｄ＋Ａ
より、該圧延素材の断面積および長さと前記インダクシ
ョンヒ−タの材料搬送速度Ｖihで定まる該圧延素材の傾
斜圧延時間Ｂを減算した差Ｅ＝Ｄ＋Ａ−Ｂが、設定値Ｆ
以下のときにはＧ＝Ｂ−Ａ＋Ｆなるピッチで、設定値Ｆ
を越えるときにはＧ＝Ｄなるピッチで前記加熱炉から圧
延素材を抽出する、圧延素材の加熱炉抽出制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9097288A JPH10287916A (ja) | 1997-04-15 | 1997-04-15 | 圧延素材の加熱炉抽出制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9097288A JPH10287916A (ja) | 1997-04-15 | 1997-04-15 | 圧延素材の加熱炉抽出制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10287916A true JPH10287916A (ja) | 1998-10-27 |
Family
ID=14188327
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9097288A Withdrawn JPH10287916A (ja) | 1997-04-15 | 1997-04-15 | 圧延素材の加熱炉抽出制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10287916A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000005802A (ja) * | 1998-06-23 | 2000-01-11 | Nippon Steel Corp | 多ストランド連続圧延方法及び装置 |
-
1997
- 1997-04-15 JP JP9097288A patent/JPH10287916A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000005802A (ja) * | 1998-06-23 | 2000-01-11 | Nippon Steel Corp | 多ストランド連続圧延方法及び装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040706 |