JPH10286711A - 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆超硬合金製エンドミル - Google Patents
硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆超硬合金製エンドミルInfo
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- JPH10286711A JPH10286711A JP9381897A JP9381897A JPH10286711A JP H10286711 A JPH10286711 A JP H10286711A JP 9381897 A JP9381897 A JP 9381897A JP 9381897 A JP9381897 A JP 9381897A JP H10286711 A JPH10286711 A JP H10286711A
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Abstract
覆超硬合金製エンドミルを提供する。 【解決手段】 表面被覆超硬合金製エンドミルが、結合
相形成成分としてCo:5〜20重量%、同じく結合相
形成成分としてCrおよび/またはV:0.1〜2重量
%、を含有し、残りが分散相形成成分としての炭化タン
グステンと不可避不純物からなる組成を有し、前記炭化
タングステンが平均粒径:0.1〜1.5μmの微細粒
組織を有し、さらに表面部に、最表面から0.1〜2μ
mの深さに亘ってCoとWの反応生成複合炭化物が分布
する高温加熱形成表面層を有する、炭化タングステン基
超硬合金基体の表面に、いずれも中温化学気相蒸着法に
て形成したTiの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭
酸化物層、窒酸化物層、および炭窒酸化物層のうちの1
種または2種以上で構成されたTi化合物層、さらに必
要に応じて中温化学気相蒸着法または高温化学気相蒸着
法にて形成した酸化アルミニウム層からなる硬質被覆層
を0.5〜4.5μmの平均層厚で形成してなる。
Description
ぐれた密着性を有し、したがって高速切削にも硬質被覆
層が剥離することなく、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性
を発揮する表面被覆超硬合金製エンドミル(以下、被覆
超硬エンドミルと云う)に関するものである。
509号公報に記載されるように、炭化タングステン
(以下、WCで示す)基超硬合金基体(以下、単に超硬
基体と云う)の表面に、いずれも中温化学気相蒸着法
[一般にMT−CVD法と言い、通常の高温化学気相蒸
着法(以下、HT−CVD法と云う)の蒸着温度である
1000〜1150℃に比して相対的に低温の700〜
980℃で蒸着を行う方法である]にて形成したTiの
炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層、窒酸化
物層、および炭窒酸化物層(以下、それぞれTiC層、
TiN層、TiCN層、TiCO層、TiNO層、およ
びTiCNO層で示す)のうちの1種または2種以上で
構成されたTi化合物層からなる硬質被覆層を0.5〜
5μmの平均層厚で形成してなる被覆超硬エンドミルが
知られている。
の省力化および省エネ化はめざましく、これに伴い、切
削加工条件は一段と高速化の傾向にあるが、上記の従来
被覆超硬エンドミルにおいては、これを高速条件下で用
いると、超硬基体表面に対する硬質被覆層の密着性が不
十分であるために、硬質被覆層に剥離が発生し易く、こ
れが原因で摩耗進行が著しく促進され、比較的短時間で
使用寿命に至るのが現状である。
上述のような観点から、従来被覆超硬エンドミルに着目
し、これを構成する硬質被覆層の密着性向上を図るべく
研究を行った結果、 (a)超硬基体が、重量%(以下、%は重量%を示す)
で、結合相形成成分としてCo:5〜20%、同じく結
合相形成成分としてCrおよび/またはV:0.1〜2
%、を含有し、残りが分散相形成成分としてのWCと不
可避不純物からなる組成を有し、かつ前記WCが平均粒
径:0.1〜1.5μmの微細粒組織を有すること。 (b)上記(a)の超硬基体を、炭酸ガスまたは四塩化
チタンを配合の水素雰囲気中、前記雰囲気圧力を50〜
300torrとして、900〜1000℃の温度に3
〜10分間保持の条件で高温加熱処理すると、表面部
に、最表面から所定深さに亘ってCoとWの複合炭化物
(以下、Com Wn Cで示す)が反応生成した表面層が
形成されること。 (c)表面部に、上記(b)の反応生成Com Wn Cが
分布する高温加熱形成表面層を有する超硬基体の表面
に、いずれもMT−CVD法を用いて、TiC層、Ti
N層、TiCN層、TiCO層、TiNO層、およびT
iCNO層のうちの1種または2種以上で構成されたT
i化合物層、さらに必要に応じてMT−CVD法または
HT−CVD法にて形成した酸化アルミニウム(以下、
Al2 O3で示す)層からなる硬質被覆層を0.5〜
4.5μmの平均層厚で形成すると、前記Ti化合物層
の前記超硬基体表面に対する密着性が、前記超硬基体表
面部に形成した高温加熱形成表面層によって著しく向上
し、したがって、この結果の被覆超硬エンドミルは、高
速切削に用いても硬質被覆層に剥離の発生なく、長期に
亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮するようになること。 以上(a)〜(c)に示される研究結果を示したのであ
る。
されたものであって、結合相形成成分としてCo:5〜
20%、同じく結合相形成成分としてCrおよび/また
はV:0.1〜2%、を含有し、残りが分散相形成成分
としてのWCと不可避不純物からなる組成を有し、前記
WCが平均粒径:0.1〜1.5μmの微細粒組織を有
し、さらに表面部に、最表面から0.1〜2μmの深さ
に亘って反応生成Com W n Cが分布する高温加熱形成
表面層を有する、超硬基体の表面に、いずれもMT−C
VD法を用いて形成したTiC層、TiN層、TiCN
層、TiCO層、TiNO層、およびTiCNO層のう
ちの1種または2種以上で構成されたTi化合物層、あ
るいは前記Ti化合物層、さらに必要に応じてMT−C
VD法またはHT−CVD法にて形成したAl2 O3 層
からなる硬質被覆層を0.5〜4.5μmの平均層厚で
形成してなる、硬質被覆層がすぐれた密着性を有する被
覆超硬エンドミルに特徴を有するものである。
おいて、これを構成する超硬基体の組成、WC粒の平均
粒径、Com Wn Cの分布深さ、および硬質被覆層の平
均層厚を上記の通りに限定した理由を説明する。 (a)Co含有量 Co成分には、焼結性を向上させ、もって超硬基体の靭
性を向上させる作用があるが、その含有量が5%未満で
は所望の靭性向上効果が得られず、一方その含有量が2
0%を越えると、超硬基体自体の耐摩耗性が低下するよ
うになるばかりでなく、高速切削時の発生熱によって変
形が起り易くなることから、その含有量を5〜20%、
望ましくは8〜12%と定めた。
と、結合相形成成分としてのCo中に固溶してこれを強
化するほか、WC粒の微細化に寄与し、さらに前記高温
加熱形成表面層中に分布する反応生成Com Wn Cの形
成を促進し、もって前記反応生成Com Wn Cによる硬
質被覆層の密着性を向上させる作用をもつが、その含有
量が0.1%未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方その含有量が2%を越えると、同じく光学顕微
鏡による観察で析出したCrおよびVの炭化物が第3相
として現れるようになり、靭性低下の原因となることか
ら、その含有量を0.1〜2%、望ましくは0.4〜
0.8%と定めた。
り、この微細化には上記の通りCrおよび/またはVの
結合相への固溶含有が不可欠であり、したがって、その
平均粒径が1.5μmを越えると、所望の強度向上効果
が得られず、一方その平均粒径が0.1μm未満になる
と耐摩耗性の低下が避けられないことから、その平均粒
径を0.1〜1.5μm、望ましくは0.6〜1.0μ
mと定めた。
層中に占める分布割合が少な過ぎて硬質被覆層に対して
所望のすぐれた密着性を確保することができず、一方そ
の分布深さが2μmを越えると、超硬基体最表面部にお
けるCom WnCの分布割合が多くなり過ぎ、これが原
因で切刃にチッピング(微小欠け)が発生し易くなるこ
とから、その分布深さを0.1〜2μm、望ましくは
0.5〜1.5μmと定めた。
摩耗性を確保することができず、一方その平均層厚が
4.5μmを越えると、切刃に欠けやチッピングが発生
し易くなることから、その平均層厚を0.5〜4.5μ
m、望ましくは1.0〜1.5μmと定めた。
実施例により具体的に説明する。原料粉末として、0.
1〜1.5μmの範囲内の所定の平均粒径を有するWC
粉末、平均粒径:0.5μmのCr3 C2 粉末、同0.
5μmのVC粉末、および同0.5μmのCo粉末を用
意し、これら原料粉末を所定の配合割合に配合し、ボー
ルミルで72時間湿式混合し、乾燥した後、1ton/
cm2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を1
×10-3torrの真空中、1350〜1500℃の範
囲内の所定の温度に1時間保持の条件で真空焼結して表
1に示される成分組成を有し、かつ同じく表1に示され
る平均粒径のWCで構成された超硬基体a〜tを形成し
た。
の表面部に、表2に示される条件で同じく表2に示され
る深さに亘ってCom Wn Cが分布する高温加熱形成表
面層を形成することにより超硬基体A〜Tを製造した。
ぞれの表面に、表3に示される条件で表4に示される組
成および平均層厚の硬質被覆層を形成することによりシ
ャンク部と切刃部からなり、前記切刃部が2枚刃形状を
有し、かつボール半径:5mm、ねじれ角:30度の寸
法をもったボールエンドミルタイプの本発明被覆超硬エ
ンドミル(以下、本発明被覆エンドミルと云う)1〜2
0をそれぞれ製造した。
り、高温加熱形成表面層を有する超硬基体A〜Tに代わ
って、これの形成がない超硬基体a〜tを用いる以外は
同一の条件で比較被覆超硬エンドミル(以下、比較被覆
エンドミルと云う)1〜20をそれぞれ製造した。
ドミル1〜20および比較被覆エンドミル1〜20につ
いて、 被削材:SKD61(硬さ:HR C53)、 切削速度:500m/min、 1刃当りの送り:0.1mm/刃、 切り込み:0.5mm、 切り込み幅:0.5mm、 切削長:350m、の条件でダウンカットとアップカッ
トを交互に行う合金鋼の高速倣い加工を乾式で行い、切
刃の最大逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結果を
表4、5にそれぞれ示した。
覆エンドミル1〜20は、いずれも硬質被覆層に剥離の
発生なく、これによってすぐれた耐摩耗性を発揮するの
に対して、比較被覆エンドミル1〜20においては、い
ずれも切削途中で硬質被覆層に剥離が発生し、この剥離
によって摩耗進行が著しく促進されるようになることが
明らかである。上述のように、この発明の被覆超硬エン
ドミルは、超硬基体表面に対する硬質被覆層の密着性
が、基体表面部に形成した高温加熱形成表面層中に分布
するCo m Wn Cによって著しく向上したものになって
いるので、これを通常の切削条件は勿論のこと、高速切
削に用いても硬質被覆層に剥離の発生なく、すぐれた耐
摩耗性を長期に亘って発揮するのである。
上述のような観点から、従来被覆超硬エンドミルに着目
し、これを構成する硬質被覆層の密着性向上を図るべく
研究を行った結果、 (a)超硬基体が、重量%(以下、%は重量%を示す)
で、結合相形成成分としてCo:5〜20%、同じく結
合相形成成分としてCrおよび/またはV:0.1〜2
%、を含有し、残りが分散相形成成分としてのWCと不
可避不純物からなる組成を有し、かつ前記WCが平均粒
径:0.1〜1.5μmの微細粒組織を有すること。 (b)上記(a)の超硬基体を、炭酸ガスまたは四塩化
チタンを配合の水素雰囲気中、前記雰囲気圧力を50〜
300torrとして、900〜1000℃の温度に1
〜10分間保持の条件で高温加熱処理すると、表面部
に、最表面から所定深さに亘ってCoとWの複合炭化物
(以下、Com Wn Cで示す)が反応生成した表面層が
形成されること。 (c)表面部に、上記(b)の反応生成Com Wn Cが
分布する高温加熱形成表面層を有する超硬基体の表面
に、いずれもMT−CVD法を用いて、TiC層、Ti
N層、TiCN層、TiCO層、TiNO層、およびT
iCNO層のうちの1種または2種以上で構成されたT
i化合物層、さらに必要に応じてMT−CVD法または
HT−CVD法にて形成した酸化アルミニウム(以下、
Al2 O3で示す)層からなる硬質被覆層を0.5〜
4.5μmの平均層厚で形成すると、前記Ti化合物層
の前記超硬基体表面に対する密着性が、前記超硬基体表
面部に形成した高温加熱形成表面層によって著しく向上
し、したがって、この結果の被覆超硬エンドミルは、高
速切削に用いても硬質被覆層に剥離の発生なく、長期に
亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮するようになること。 以上(a)〜(c)に示される研究結果を示したのであ
る。
Claims (2)
- 【請求項1】 結合相形成成分としてCo:5〜20重
量%、 同じく結合相形成成分としてCrおよび/またはV:
0.1〜2重量%、を含有し、残りが分散相形成成分と
しての炭化タングステンと不可避不純物からなる組成を
有し、 前記炭化タングステンが平均粒径:0.1〜1.5μm
の微細粒組織を有し、 さらに表面部に、最表面から0.1〜2μmの深さに亘
ってCoとWの反応生成複合炭化物が分布する高温加熱
形成表面層を有する、炭化タングステン基超硬合金基体
の表面に、 いずれも中温化学気相蒸着法にて形成したTiの炭化物
層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層、窒酸化物層、
および炭窒酸化物層のうちの1種または2種以上で構成
されたTi化合物層からなる硬質被覆層を0.5〜4.
5μmの平均層厚で形成してなる、硬質被覆層がすぐれ
た密着性を有する表面被覆超硬合金製エンドミル。 - 【請求項2】 結合相形成成分としてCo:5〜20重
量%、 同じく結合相形成成分としてCrおよび/またはV:
0.1〜2重量%、を含有し、残りが分散相形成成分と
しての炭化タングステンと不可避不純物からなる組成を
有し、 前記炭化タングステンが平均粒径:0.1〜1.5μm
の微細粒組織を有し、 さらに表面部に、最表面から0.1〜2μmの深さに亘
ってCoとWの反応生成複合炭化物が分布する高温加熱
形成表面層を有する、炭化タングステン基超硬合金基体
の表面に、 いずれも中温化学気相蒸着法にて形成したTiの炭化物
層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層、窒酸化物層、
および炭窒酸化物層のうちの1種または2種以上で構成
されたTi化合物層と、中温化学気相蒸着法または高温
化学気相蒸着法にて形成した酸化アルミニウム層からな
る硬質被覆層を0.5〜4.5μmの平均層厚で形成し
てなる、硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆
超硬合金製エンドミル。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP09381897A JP3707195B2 (ja) | 1997-04-11 | 1997-04-11 | 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆超硬合金製エンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP09381897A JP3707195B2 (ja) | 1997-04-11 | 1997-04-11 | 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆超硬合金製エンドミル |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH10286711A true JPH10286711A (ja) | 1998-10-27 |
JP3707195B2 JP3707195B2 (ja) | 2005-10-19 |
Family
ID=14092988
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP09381897A Expired - Lifetime JP3707195B2 (ja) | 1997-04-11 | 1997-04-11 | 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆超硬合金製エンドミル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3707195B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004509773A (ja) * | 2000-08-11 | 2004-04-02 | ケンナメタル インコーポレイテッド | クロム含有セメンテッドタングステンカーバイド被覆切削インサート |
JP2009066681A (ja) * | 2007-09-11 | 2009-04-02 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 表面被覆切削工具 |
JP2014104545A (ja) * | 2012-11-28 | 2014-06-09 | Kyocera Corp | 被覆工具 |
-
1997
- 1997-04-11 JP JP09381897A patent/JP3707195B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004509773A (ja) * | 2000-08-11 | 2004-04-02 | ケンナメタル インコーポレイテッド | クロム含有セメンテッドタングステンカーバイド被覆切削インサート |
JP2009066681A (ja) * | 2007-09-11 | 2009-04-02 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 表面被覆切削工具 |
JP2014104545A (ja) * | 2012-11-28 | 2014-06-09 | Kyocera Corp | 被覆工具 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3707195B2 (ja) | 2005-10-19 |
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