JPH10279976A - 金属加工油組成物 - Google Patents
金属加工油組成物Info
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- JPH10279976A JPH10279976A JP8366797A JP8366797A JPH10279976A JP H10279976 A JPH10279976 A JP H10279976A JP 8366797 A JP8366797 A JP 8366797A JP 8366797 A JP8366797 A JP 8366797A JP H10279976 A JPH10279976 A JP H10279976A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 発生する熱や、混入する摩耗粉の影響を受け
にくく、長期間安定に使用可能な水溶性金属加工油組成
物、及びそれを用いた金属加工方法を提供すること。 【解決手段】 基油、界面活性剤、及びリン脂質を含有
することを特徴とする金属加工油組成物。
にくく、長期間安定に使用可能な水溶性金属加工油組成
物、及びそれを用いた金属加工方法を提供すること。 【解決手段】 基油、界面活性剤、及びリン脂質を含有
することを特徴とする金属加工油組成物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、金属加工時に用い
る水溶性油剤に関するもので、とくに高温時の乳化安定
性に優れ、長期間使用可能な水溶性の金属加工油組成
物、及びそれを用いた金属加工方法に関するものであ
る。
る水溶性油剤に関するもので、とくに高温時の乳化安定
性に優れ、長期間使用可能な水溶性の金属加工油組成
物、及びそれを用いた金属加工方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、水溶性金属加工油、例えば、水溶
性塑性加工油は、鉱物油、天然油脂、合成エステル等を
基油とし、これに油性向上剤、極圧添加剤、酸化防止
剤、防錆剤、界面活性剤、分散剤、防腐剤等を配合し、
目的に応じた乳化状態になるように調整されたものであ
る。例えば、水溶性金属圧延油の場合、油剤は水で希釈
してエマルションとして循環使用され、ロールと圧延材
料の間の摩擦を緩和すると共に、圧延時に発生する膨大
な熱を吸収して、ロールや圧延材料を冷却する役目をは
たしている。しかし、循環による剪断や、吸収した熱、
混入する摩耗粉などにより、長期間使用するとエマルシ
ョンの乳化状態が不安定になることがあり、この時には
油剤を新しい油剤に交換する必要があった。
性塑性加工油は、鉱物油、天然油脂、合成エステル等を
基油とし、これに油性向上剤、極圧添加剤、酸化防止
剤、防錆剤、界面活性剤、分散剤、防腐剤等を配合し、
目的に応じた乳化状態になるように調整されたものであ
る。例えば、水溶性金属圧延油の場合、油剤は水で希釈
してエマルションとして循環使用され、ロールと圧延材
料の間の摩擦を緩和すると共に、圧延時に発生する膨大
な熱を吸収して、ロールや圧延材料を冷却する役目をは
たしている。しかし、循環による剪断や、吸収した熱、
混入する摩耗粉などにより、長期間使用するとエマルシ
ョンの乳化状態が不安定になることがあり、この時には
油剤を新しい油剤に交換する必要があった。
【０００３】そのため、従来の圧延油では、圧延時に発
生した熱や混入する摩耗粉の影響を受けにくくするた
め、陰イオン系界面活性剤などを用いて、乳化状態を調
整している。しかし、ロールや圧延材料への付着油分が
減少して充分な潤滑性を確保する事が難しく、さらに、
摩耗粉がクーラント内に蓄積して除去できなくなる場合
があった。また、特公昭６２−１４５９９号公報には、
特定の水溶性陽イオン性または両性イオン高分子化合物
により圧延油の乳化分散状態を特有な形態にして、圧延
油エマルションを安定化し、更に、混入する摩耗粉を、
圧延油エマルション粒子中に抱き込みにくくする方法が
提案されている。しかし、圧延油にこのようなイオン性
高分子化合物を添加することは一般に困難であり、また
二液性になるため作業性に劣り、さらに、混入する摩耗
粉がクーラントに蓄積し、除去しにくいため長期間使用
することが困難であるともいわれている。
生した熱や混入する摩耗粉の影響を受けにくくするた
め、陰イオン系界面活性剤などを用いて、乳化状態を調
整している。しかし、ロールや圧延材料への付着油分が
減少して充分な潤滑性を確保する事が難しく、さらに、
摩耗粉がクーラント内に蓄積して除去できなくなる場合
があった。また、特公昭６２−１４５９９号公報には、
特定の水溶性陽イオン性または両性イオン高分子化合物
により圧延油の乳化分散状態を特有な形態にして、圧延
油エマルションを安定化し、更に、混入する摩耗粉を、
圧延油エマルション粒子中に抱き込みにくくする方法が
提案されている。しかし、圧延油にこのようなイオン性
高分子化合物を添加することは一般に困難であり、また
二液性になるため作業性に劣り、さらに、混入する摩耗
粉がクーラントに蓄積し、除去しにくいため長期間使用
することが困難であるともいわれている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の目的
は、発生する熱や混入する摩耗粉の影響を受けにくく、
長期間安定に使用可能な水溶性金属加工油組成物を提供
することである。本発明の他の目的は、上記水溶性金属
加工油組成物を使用する金属加工方法を提供することで
ある。
は、発生する熱や混入する摩耗粉の影響を受けにくく、
長期間安定に使用可能な水溶性金属加工油組成物を提供
することである。本発明の他の目的は、上記水溶性金属
加工油組成物を使用する金属加工方法を提供することで
ある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、基油、界面活
性剤、及びリン脂質を含有することを特徴とする金属加
工油組成物を提供するものである。本発明はまた、上記
金属加工油組成物を使用することを特徴とする金属加工
方法を提供するものである。
性剤、及びリン脂質を含有することを特徴とする金属加
工油組成物を提供するものである。本発明はまた、上記
金属加工油組成物を使用することを特徴とする金属加工
方法を提供するものである。
【０００６】
【発明の実施の形態】この明細書において、「金属加
工」とは、鉄、アルミニウム、銅及びそれらの金属の合
金の塑性加工、例えば、圧延、フォーミング等の加工、
切削加工、研削加工等を意味する。本発明に使用する基
油としては、鉱物油、天然油脂、合成エステル、及び合
成炭化水素からなる群から選ばれる少なくとも１種を含
むものが好ましい。鉱物油は、特に限定されないが、作
業性が良好な４０℃の粘度が１００mm2/s以下のものが
好ましい。天然油脂としては、牛脂、豚脂等の動物性油
脂、なたね油、大豆油、パーム油等の植物性油脂等が挙
げられる。合成エステルとしては、メチルオレート、２
−エチルヘキシルステアレート、２−エチルヘキシルパ
ルミテート、ブチルステアレート、等のモノエステル、
ジ−２−エチルヘキシルセバケート、ジ−２−エチルヘ
キシルアジペート等の二塩基酸エステル、トリメチロー
ルプロパントリオレート、ペンタエリスリトールテトラ
オレート等の多価アルコールエステルのフルエステルや
ヒドロキシル基の残った部分エステル等が挙げられる。
また、合成炭化水素としては、ポリアルファ−オレフィ
ン等が挙げられる。基油は、金属加工の種類、被加工材
の種類、加工する機械やクーラントシステム等により、
最も適したものを適宜選択すれば良い。
工」とは、鉄、アルミニウム、銅及びそれらの金属の合
金の塑性加工、例えば、圧延、フォーミング等の加工、
切削加工、研削加工等を意味する。本発明に使用する基
油としては、鉱物油、天然油脂、合成エステル、及び合
成炭化水素からなる群から選ばれる少なくとも１種を含
むものが好ましい。鉱物油は、特に限定されないが、作
業性が良好な４０℃の粘度が１００mm2/s以下のものが
好ましい。天然油脂としては、牛脂、豚脂等の動物性油
脂、なたね油、大豆油、パーム油等の植物性油脂等が挙
げられる。合成エステルとしては、メチルオレート、２
−エチルヘキシルステアレート、２−エチルヘキシルパ
ルミテート、ブチルステアレート、等のモノエステル、
ジ−２−エチルヘキシルセバケート、ジ−２−エチルヘ
キシルアジペート等の二塩基酸エステル、トリメチロー
ルプロパントリオレート、ペンタエリスリトールテトラ
オレート等の多価アルコールエステルのフルエステルや
ヒドロキシル基の残った部分エステル等が挙げられる。
また、合成炭化水素としては、ポリアルファ−オレフィ
ン等が挙げられる。基油は、金属加工の種類、被加工材
の種類、加工する機械やクーラントシステム等により、
最も適したものを適宜選択すれば良い。
【０００７】本発明に使用する界面活性剤は、基油を水
に乳化するための成分であり、具体的には、ノニオン
系、アニオン系、両性イオン系、油溶性高分子カチオン
系等の界面活性剤が挙げられる。これらのうちノニオン
系界面活性剤が最も好ましい。ノニオン系界面活性剤
は、特に限定されるものではなく、例えば、ポリオキシ
エチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキ
ルフェノールエーテル、ポリオキシエチレン脂肪酸エス
テル、ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル、
ポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステル、ポリ
オキシエチレンひまし油エーテル、ポリオキシエチレン
硬化ひまし油エーテル、グリセリンモノアルキルエーテ
ルのポリオキシエチレン付加物等、を適宜使用できる。
これらのノニオン系界面活性剤の多くのものが市販され
ている。
に乳化するための成分であり、具体的には、ノニオン
系、アニオン系、両性イオン系、油溶性高分子カチオン
系等の界面活性剤が挙げられる。これらのうちノニオン
系界面活性剤が最も好ましい。ノニオン系界面活性剤
は、特に限定されるものではなく、例えば、ポリオキシ
エチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキ
ルフェノールエーテル、ポリオキシエチレン脂肪酸エス
テル、ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル、
ポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステル、ポリ
オキシエチレンひまし油エーテル、ポリオキシエチレン
硬化ひまし油エーテル、グリセリンモノアルキルエーテ
ルのポリオキシエチレン付加物等、を適宜使用できる。
これらのノニオン系界面活性剤の多くのものが市販され
ている。
【０００８】これらの界面活性剤は、加工油組成物が使
用される条件に適した乳化状態になるような量で使用さ
れる。例えば、加工油組成物（水で希釈する前のもの）
中、好ましくは０．５〜２０重量％である。またこの加
工油組成物エマルション粒子の平均粒径は、例えば、タ
ンデム圧延機で用いられる圧延油の場合には、３〜１０
μｍに調整され、また、センジミアミルに用いられる水
溶性圧延油や、フォーミング加工に用いられる水溶性油
剤では、平均粒径が１μｍ程度になる様に、調整され
る。この調整は界面活性剤とリン脂質の使用量を調整す
ることにより行うことができる。
用される条件に適した乳化状態になるような量で使用さ
れる。例えば、加工油組成物（水で希釈する前のもの）
中、好ましくは０．５〜２０重量％である。またこの加
工油組成物エマルション粒子の平均粒径は、例えば、タ
ンデム圧延機で用いられる圧延油の場合には、３〜１０
μｍに調整され、また、センジミアミルに用いられる水
溶性圧延油や、フォーミング加工に用いられる水溶性油
剤では、平均粒径が１μｍ程度になる様に、調整され
る。この調整は界面活性剤とリン脂質の使用量を調整す
ることにより行うことができる。
【０００９】本発明に使用するリン脂質としては、卵黄
レシチン、大豆レシチン等が挙げられる。リン脂質は、
精製度の高い粉状のものと、粗製の液状の物が市販され
ている。本発明のリン脂質は、どの様な形状のものでも
良いが、液状のものが基油に溶かしやすく、油剤の製造
に適している。リン脂質は、使用するクーラントシステ
ム、要求される乳化状態、使用条件に合わせて使用量を
調整することが出来る。例えば、加工油組成物（水で希
釈する前のもの）中、好ましくは０．５〜３０重量％で
ある。また例えば、タンデム圧延機で用いられる圧延油
の場合には、好ましくは、リン脂質の量を0.５〜5.０重
量％とし、界面活性剤の適量（例えば、１．０〜５．０
重量％）を用いて油組成物エマルション粒子の平均粒径
が３〜１０μｍになる様に調整する。また、センジミア
ミルに用いられる水溶性圧延油や、フォーミング加工に
用いられる水溶性油剤では、好ましくは、リン脂質の量
を5.０〜２5.０重量％の範囲とし、界面活性剤やアルカ
ノールアミンなどのｐＨ向上剤（例えば、トリエタノー
ルアミン）を併用して平均粒径が１μｍ程度になる様に
調整する。リン脂質が０．１重量％未満では、摩耗粉の
影響を低減する効果が十分でなく、また３０重量％を越
えて添加してもエマルションを安定化する効果が飽和し
て、経済的でない。
レシチン、大豆レシチン等が挙げられる。リン脂質は、
精製度の高い粉状のものと、粗製の液状の物が市販され
ている。本発明のリン脂質は、どの様な形状のものでも
良いが、液状のものが基油に溶かしやすく、油剤の製造
に適している。リン脂質は、使用するクーラントシステ
ム、要求される乳化状態、使用条件に合わせて使用量を
調整することが出来る。例えば、加工油組成物（水で希
釈する前のもの）中、好ましくは０．５〜３０重量％で
ある。また例えば、タンデム圧延機で用いられる圧延油
の場合には、好ましくは、リン脂質の量を0.５〜5.０重
量％とし、界面活性剤の適量（例えば、１．０〜５．０
重量％）を用いて油組成物エマルション粒子の平均粒径
が３〜１０μｍになる様に調整する。また、センジミア
ミルに用いられる水溶性圧延油や、フォーミング加工に
用いられる水溶性油剤では、好ましくは、リン脂質の量
を5.０〜２5.０重量％の範囲とし、界面活性剤やアルカ
ノールアミンなどのｐＨ向上剤（例えば、トリエタノー
ルアミン）を併用して平均粒径が１μｍ程度になる様に
調整する。リン脂質が０．１重量％未満では、摩耗粉の
影響を低減する効果が十分でなく、また３０重量％を越
えて添加してもエマルションを安定化する効果が飽和し
て、経済的でない。
【００１０】界面活性剤だけで乳化された油剤エマルシ
ョンは、加工時に発生する熱や摩耗粉、スケール等の混
入物の影響を受け、使用中に不安定な状態になりやす
い。本発明では、界面活性剤にリン脂質を併用している
ため、エマルションの乳化状態をより安定にし、発生す
る熱や混入する摩耗粉の影響を受けにくくし、均一な乳
化状態を維持することができる。
ョンは、加工時に発生する熱や摩耗粉、スケール等の混
入物の影響を受け、使用中に不安定な状態になりやす
い。本発明では、界面活性剤にリン脂質を併用している
ため、エマルションの乳化状態をより安定にし、発生す
る熱や混入する摩耗粉の影響を受けにくくし、均一な乳
化状態を維持することができる。
【００１１】本発明の金属加工油組成物は、要求性能に
応じて、アルコールや脂肪酸などの油性向上剤；硫化油
脂、ポリスルフィド、リン酸エステル、亜リン酸エステ
ル、ジアルキルジチオリン酸塩等の極圧添加剤；フェノ
ール系、アミン系等の酸化防止剤；脂肪酸アミン塩やア
ルケニルコハク酸等の防錆剤；アルカノールアミンなど
のｐＨ調整剤；防腐剤などを配合する事ができる。これ
らの成分の使用量は加工油組成物（水で希釈する前のも
の）中、好ましくは通常０．５〜５．０重量％程度であ
る。
応じて、アルコールや脂肪酸などの油性向上剤；硫化油
脂、ポリスルフィド、リン酸エステル、亜リン酸エステ
ル、ジアルキルジチオリン酸塩等の極圧添加剤；フェノ
ール系、アミン系等の酸化防止剤；脂肪酸アミン塩やア
ルケニルコハク酸等の防錆剤；アルカノールアミンなど
のｐＨ調整剤；防腐剤などを配合する事ができる。これ
らの成分の使用量は加工油組成物（水で希釈する前のも
の）中、好ましくは通常０．５〜５．０重量％程度であ
る。
【００１２】本発明の金属加工油組成物は、切削油や研
削油等の加工油剤としても有用である。この場合、エマ
ルション粒子の平均粒径を小さくしたもの、例えば、
０．５〜１．０μｍ程度としたものが好ましい。本発明
の金属加工油組成物は、基油に添加剤を加え、５０〜６
０℃程度に加熱溶解して均一に攪拌することにより容易
に調製できる。本発明の金属加工油組成物は、１．０〜
１０．０重量％、例えば５重量％程度となるように水で
希釈してエマルションとし、例えば、ノズル等により、
加工工具及び／又は被加工金属材料表面に供給される。
削油等の加工油剤としても有用である。この場合、エマ
ルション粒子の平均粒径を小さくしたもの、例えば、
０．５〜１．０μｍ程度としたものが好ましい。本発明
の金属加工油組成物は、基油に添加剤を加え、５０〜６
０℃程度に加熱溶解して均一に攪拌することにより容易
に調製できる。本発明の金属加工油組成物は、１．０〜
１０．０重量％、例えば５重量％程度となるように水で
希釈してエマルションとし、例えば、ノズル等により、
加工工具及び／又は被加工金属材料表面に供給される。
【００１３】以下実施例により本発明をさらに詳細に説
明する。 〔実施例１〜１１及び比較例１〜５〕表１〜３に示す基
油に、各成分（重量比）を添加し、加熱溶解し、攪拌混
合して油組成物を調製した。この油組成物を水で５重量
％となるように希釈し、エマルションを調製した。実施
例１〜４は低炭素鋼のタンデム圧延機用、実施例５、６
は低炭素鋼のレバース圧延機用、実施例７〜９はフォー
ミング加工用、実施例１０、１１は特殊鋼用圧延油であ
る。また比較例３及び４は市販の鋼板用水溶性冷間圧延
油であり、比較例５は市販の水溶性フォーミング加工油
である。上記油組成物エマルションについて、その安定
性を調べた。
明する。 〔実施例１〜１１及び比較例１〜５〕表１〜３に示す基
油に、各成分（重量比）を添加し、加熱溶解し、攪拌混
合して油組成物を調製した。この油組成物を水で５重量
％となるように希釈し、エマルションを調製した。実施
例１〜４は低炭素鋼のタンデム圧延機用、実施例５、６
は低炭素鋼のレバース圧延機用、実施例７〜９はフォー
ミング加工用、実施例１０、１１は特殊鋼用圧延油であ
る。また比較例３及び４は市販の鋼板用水溶性冷間圧延
油であり、比較例５は市販の水溶性フォーミング加工油
である。上記油組成物エマルションについて、その安定
性を調べた。
【００１４】乳化安定性１は、油組成物を３重量％とな
るようにイオン交換水で希釈して得られる（５０〜５５
℃、イオン交換水、４００ml、特殊機化工業（株）製
Ｔ．Ｋ．ホモミクサーＭＡＲＫII 2.5にて８０００rpm
で３分攪拌）エマルションの粒径（μｍ）（コールター
社製コールターマルチサイザーで測定した値）と、ＥＳ
Ｉ値（８分静置後の、下層濃度／上層濃度）で評価し
た。乳化安定性２は、油組成物を３重量％となるように
イオン交換水で希釈して得られる（８０℃、イオン交換
水、鉄超微粉２０００ppm 添加、４００ml、日本精機製
作所製ホモジナイザーにて８０００rpm で１分攪拌）エ
マルションの粒径（μｍ）（コールター社製コールター
マルチサイザーで測定した値）と、ＥＳＩ値（８分静置
後の、下層濃度／上層濃度）で評価した。添加した鉄超
微粉は２００Å（真空冶金（株）製）のものを使用し
た。
るようにイオン交換水で希釈して得られる（５０〜５５
℃、イオン交換水、４００ml、特殊機化工業（株）製
Ｔ．Ｋ．ホモミクサーＭＡＲＫII 2.5にて８０００rpm
で３分攪拌）エマルションの粒径（μｍ）（コールター
社製コールターマルチサイザーで測定した値）と、ＥＳ
Ｉ値（８分静置後の、下層濃度／上層濃度）で評価し
た。乳化安定性２は、油組成物を３重量％となるように
イオン交換水で希釈して得られる（８０℃、イオン交換
水、鉄超微粉２０００ppm 添加、４００ml、日本精機製
作所製ホモジナイザーにて８０００rpm で１分攪拌）エ
マルションの粒径（μｍ）（コールター社製コールター
マルチサイザーで測定した値）と、ＥＳＩ値（８分静置
後の、下層濃度／上層濃度）で評価した。添加した鉄超
微粉は２００Å（真空冶金（株）製）のものを使用し
た。
【００１５】長期安定性は、７０〜７５℃、試料３％エ
マルション２０Ｌに、鉄超微粉（２００Å）（真空冶金
（株）製）を５００ppm 添加し、５Ｌ／分で循環し、７
日間循環した後のエマルションの粒径（μｍ）とＥＳＩ
値（８分静置後の下層濃度／上層濃度）により評価し
た。乳化安定性の判断は、乳化安定性１による粒径とＥ
ＳＩ値を基準にして、乳化安定性２による粒径とＥＳＩ
値及び長期安定性７日目の粒径とＥＳＩ値を比較し、粒
径の上昇が２倍以内で、かつ、ＥＳＩ値の低下が０．２
以内のものを良好とした。
マルション２０Ｌに、鉄超微粉（２００Å）（真空冶金
（株）製）を５００ppm 添加し、５Ｌ／分で循環し、７
日間循環した後のエマルションの粒径（μｍ）とＥＳＩ
値（８分静置後の下層濃度／上層濃度）により評価し
た。乳化安定性の判断は、乳化安定性１による粒径とＥ
ＳＩ値を基準にして、乳化安定性２による粒径とＥＳＩ
値及び長期安定性７日目の粒径とＥＳＩ値を比較し、粒
径の上昇が２倍以内で、かつ、ＥＳＩ値の低下が０．２
以内のものを良好とした。
【００１６】
【表１】 実施例 １ ２ ３ ４ ５ ６ 基油 鉱物油 ＶＧ４６ 63 − − − 40 61 牛脂 30 − − − − − パーム油 − 30 − − − − パルミチン酸オクチル − 62 − 60 − − ステアリン酸オクチル − − 52 − − − トリメチロールプロパントリオレート − − 40 30 50 30 界面活性剤 ＰＯＥノニルフェノールエーテル − − − − 0.5 − ＰＯＥソルビタントリオレート − − − 2.0 1.0 − ＰＯＥソルビトールテトラオレート 2.0 − 1.5 − − 1.5 ＰＯＥジオレート − 1.0 − 1.0 1.5 − 硬化ヒマシ油ＰＯＥ付加物 1.0 1.0 1.5 − − 1.5 ソルビタンモノオレート − 1.0 − − − − 大豆レシチン 0.5 1.0 3.0 5.0 3.0 3.0 ＢＨＴ 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 ジラウリルハイドロジェンホスファイト 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 硫化油脂（硫黄分１０重量％） − − − − − 1.0 オレイン酸 1.5 2.0 − − 2.0 − 乳化安定性１ エマルションの粒径 4.0 5.0 4.2 5.1 4.8 4.7 鉄粉なし ＥＳＩ値 0.97 0.95 0.97 0.94 0.97 0.97 乳化安定性２ エマルションの粒径 6.6 6.5 5.7 6.8 6.6 6.2 鉄粉2000ppm ＥＳＩ値 0.89 0.90 0.91 0.92 0.89 0.90 長期安定性 エマルションの粒径 6.7 6.8 6.5 6.7 7.8 6.8 ７日目 ＥＳＩ値 0.91 0.92 0.88 0.79 0.88 0.87 乳化安定性の評価 良好 良好 良好 良好 良好 良好
【００１７】
【表２】 実施例 ７ ８ ９ 10 11 基油 鉱物油 ＶＧ４６ 48 39 34 − − パーム油 − − − 10 30 パルミチン酸オクチル − − − 82 − ステアリン酸オクチル 20 20 20 − 28 ポリα−オレフィン − − − − 30 界面活性剤 ＰＯＥノニルフェノールエーテル 1.0 4.0 3.0 0.5 0.5 ＰＯＥソルビタントリオレート − 2.0 4.0 − − ＰＯＥソルビトールテトラオレート 4.0 2.0 4.0 − 3.0 ＰＯＥジオレート 3.0 − − 0.5 1.0 硬化ヒマシ油ＰＯＥ付加物 − − − − 0.5 ソルビタンモノオレート 2.0 3.0 3.0 − − 大豆レシチン 15 20 25 5.0 5.0 ＢＨＴ 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 ジラウリルハイドロジェンホスファイト 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 Ｃ13アルコール 2.0 2.0 2.0 − − オレイン酸 − 3.0 − − − トリエタノールアミン 3.0 3.0 3.0 − − 乳化安定性１ エマルションの粒径 1.2 0.9 1.0 6.3 3.3 鉄粉なし ＥＳＩ値 1.00 1.00 1.00 0.91 0.91 乳化安定性２ エマルションの粒径 1.3 1.2 1.3 6.7 3.4 鉄粉2000ppm ＥＳＩ値 1.00 1.00 1.00 0.90 0.88 長期安定性 エマルションの粒径 1.4 1.2 1.3 8.3 4.6 ７日目 ＥＳＩ値 1.00 1.00 1.00 0.87 0.91 乳化安定性の評価 良好 良好 良好 良好 良好
【００１８】
【表３】 比較例 １ ２ ３ ４ ５ 基油 鉱物油 ＶＧ４６ 64.95 48 − − − トリメチロールプロパントリオレート 30 30 − − − 界面活性剤 ＰＯＥノニルフェノールエーテル − 1.0 − − − ＰＯＥソルビタントリオレート 1.0 − − − − ＰＯＥソルビトールテトラオレート − 6.0 − − − ＰＯＥジオレート 2.0 4.0 − − − ソルビタンモノオレート − 5.0 − − − 大豆レシチン 0.05 − − − − ＢＨＴ 1.0 1.0 − − − ジラウリルハイドロジェンホスファイト 1.0 1.0 − − − Ｃ13アルコール − 1.0 − − − トリエタノールアミン − 3.0 − − − 乳化安定性１ エマルションの粒径 7.0 1.0 6.5 7.2 1.7 鉄粉なし ＥＳＩ値 0.89 1.00 0.95 0.97 1.00 乳化安定性２ エマルションの粒径 20.4 5.6 9.7 10.2 4.6 鉄粉2000ppm ＥＳＩ値 0.23 0.94 0.32 0.44 0.97 長期安定性 エマルションの粒径 17.4 6.3 8.8 9.0 5.6 ７日目 ＥＳＩ値 0.22 0.81 0.66 0.55 0.97 乳化安定性の評価 不良 不良 不良 不良 不良
【００１９】ＰＯＥ（ポリオキシエチレン）ノニルフェ
ノールエーテル（ＨＬＢ＝１３．０） ＰＯＥソルビタントリオレート（ＨＬＢ＝１０．５） ＰＯＥソルビトールテトラオレート（ＨＬＢ＝１０．
５） ＰＯＥジオレート（ＨＬＢ＝１０．４） 硬化ヒマシ油ＰＯＥ付加物（ＨＬＢ＝６．５） ソルビタンモノオレート（ＨＬＢ＝４．７）
ノールエーテル（ＨＬＢ＝１３．０） ＰＯＥソルビタントリオレート（ＨＬＢ＝１０．５） ＰＯＥソルビトールテトラオレート（ＨＬＢ＝１０．
５） ＰＯＥジオレート（ＨＬＢ＝１０．４） 硬化ヒマシ油ＰＯＥ付加物（ＨＬＢ＝６．５） ソルビタンモノオレート（ＨＬＢ＝４．７）
【００２０】
【発明の効果】本発明の水溶性金属加工油組成物は、発
生する熱や混入する摩耗粉の影響を受けにくく、長期間
安定に使用可能である。
生する熱や混入する摩耗粉の影響を受けにくく、長期間
安定に使用可能である。
Claims (7)
- 【請求項１】 基油、界面活性剤、及びリン脂質を含有
することを特徴とする金属加工油組成物。 - 【請求項２】 基油が、鉱物油、天然油脂、合成エステ
ル、及び合成炭化水素からなる群から選ばれる少なくと
も１種を含む請求項１記載の組成物。 - 【請求項３】 界面活性剤が、ノニオン系界面活性剤で
ある請求項１又は２記載の組成物。 - 【請求項４】 リン脂質が、卵黄レシチン及び大豆レシ
チンからなる群から選ばれる少なくとも１種を含む請求
項１〜３のいずれか１項記載の組成物。 - 【請求項５】 塑性加工油組成物である請求項１〜４の
いずれか１項記載の組成物。 - 【請求項６】 請求項１〜５のいずれか１項記載の金属
加工油組成物を使用することを特徴とする金属加工方
法。 - 【請求項７】 塑性加工方法である請求項６記載の方
法。
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-
1997
- 1997-04-02 JP JP8366797A patent/JP3527054B2/ja not_active Expired - Fee Related
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