JPH10279960A - 流動層ガス化方法 - Google Patents
流動層ガス化方法Info
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- JPH10279960A JPH10279960A JP10542297A JP10542297A JPH10279960A JP H10279960 A JPH10279960 A JP H10279960A JP 10542297 A JP10542297 A JP 10542297A JP 10542297 A JP10542297 A JP 10542297A JP H10279960 A JPH10279960 A JP H10279960A
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- gasification
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 石炭等の微粉を高いガス化効率、冷ガス効率
でガス化する。 【解決手段】 流動層で石炭等の微粉を生成したガスの
一部を循環して流動層でガス化し、流動層から飛散した
微粉を入口流速、サイクロン径を変えた多段のサイクロ
ンで捕集し、捕集した微粉を流動層に循環することで高
いガス化効率、冷ガス効率を得る。
でガス化する。 【解決手段】 流動層で石炭等の微粉を生成したガスの
一部を循環して流動層でガス化し、流動層から飛散した
微粉を入口流速、サイクロン径を変えた多段のサイクロ
ンで捕集し、捕集した微粉を流動層に循環することで高
いガス化効率、冷ガス効率を得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、石炭等のガス化、
特に微粉石炭等をガス化する方法に関する。
特に微粉石炭等をガス化する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来実用化されている石炭のガス化技術
は、１００ミクロン以下の微粉石炭を１５００〜１６０
０℃程度の高温で石炭と酸素又は空気を反応させて、Ｃ
ＯやＨ2ガスを生成させるものであり、ガス化効率を高
くできる利点がある。しかし、この方法では、ガス化炉
が高温になるため、水冷壁構造のセルフライニング方式
を取ることが一般的で冷却損失熱が多く、ガス化温度が
高いため、ガス顕熱で系外に持ち去られる熱量も多い。
これらの熱は、蒸気として回収して有効活用している
が、ガス回収率を示す冷ガス効率（生成ガスの発熱量／
原料石炭の発熱量）は、７０〜７５％程度が限界であ
る。
は、１００ミクロン以下の微粉石炭を１５００〜１６０
０℃程度の高温で石炭と酸素又は空気を反応させて、Ｃ
ＯやＨ2ガスを生成させるものであり、ガス化効率を高
くできる利点がある。しかし、この方法では、ガス化炉
が高温になるため、水冷壁構造のセルフライニング方式
を取ることが一般的で冷却損失熱が多く、ガス化温度が
高いため、ガス顕熱で系外に持ち去られる熱量も多い。
これらの熱は、蒸気として回収して有効活用している
が、ガス回収率を示す冷ガス効率（生成ガスの発熱量／
原料石炭の発熱量）は、７０〜７５％程度が限界であ
る。
【０００３】一方、流動層ガス化は、図２に示すよう
に、流動層１に数ｍｍの石炭Ｂを分散板１１又は分散ノ
ズルから、酸素、蒸気等の酸化剤を供給して、石炭を流
動させてガス化し、ガス化した石炭の残渣はガスに同伴
されて炉外に排出されて、サイクロン１０でガスと分離
する方法であるが、６００〜９００℃でガス化するの
で、炉体は断熱構造を採用できること、及び低温でガス
化できるので、ガス顕熱で系外に持ち去られる熱量を少
なくすることができる。しかし、６００〜９００℃の低
温ではガス化反応速度が遅く１ｍｍ径の粒子では、数１
０秒間以上の滞留時間が必要である。ガス化が進行して
粒子径が小さくなると、例えば、数１０ミクロンの粒子
では、終末速度が０．１ｍ／ｓ程度になることから流動
層の流速を低下しても、流動層から粒子が飛び出して反
応時間が不十分で、ガス化効率（ガス化したＣ分／粒子
中のＣ分）が低下する問題があり、特に数１０ミクロン
の微粉では高いガス化効率が得られない課題がある。
に、流動層１に数ｍｍの石炭Ｂを分散板１１又は分散ノ
ズルから、酸素、蒸気等の酸化剤を供給して、石炭を流
動させてガス化し、ガス化した石炭の残渣はガスに同伴
されて炉外に排出されて、サイクロン１０でガスと分離
する方法であるが、６００〜９００℃でガス化するの
で、炉体は断熱構造を採用できること、及び低温でガス
化できるので、ガス顕熱で系外に持ち去られる熱量を少
なくすることができる。しかし、６００〜９００℃の低
温ではガス化反応速度が遅く１ｍｍ径の粒子では、数１
０秒間以上の滞留時間が必要である。ガス化が進行して
粒子径が小さくなると、例えば、数１０ミクロンの粒子
では、終末速度が０．１ｍ／ｓ程度になることから流動
層の流速を低下しても、流動層から粒子が飛び出して反
応時間が不十分で、ガス化効率（ガス化したＣ分／粒子
中のＣ分）が低下する問題があり、特に数１０ミクロン
の微粉では高いガス化効率が得られない課題がある。
【０００４】流動層石炭ガス化炉のガス化効率を高くす
る方法として、特公昭５７ー１７９１３号公報には、流
動層を上下２段に設け、石炭は上段に供給してガス化の
進んだ石炭粒子を下降管を通して下段の流動層に移動さ
せて、下段では高温で石炭をガス化して残りの炭素をガ
ス化して残渣を下段の流動層から排出する方法が提案さ
れている。また、特開昭６０ー１４４３９０号公報に
は、流動層を上下２段設け、上段の流動層に石炭を供給
し、ガス化して小さくなって、流動層から飛散した石炭
粒子をサイクロンで捕集して後、下段の流動層に移送し
てからガス化し、下段の流動層で再度ガス化した粒子を
サイクロンで捕集して外部に排出することでガス化効率
を高くする方法が提案されている。特公昭５８ー１７７
９５号公報には、流動層から排出する石炭粒子をサイク
ロンで捕集し、捕集した石炭粒子を別途燃焼炉を設けて
燃焼し、この燃焼ガスを流動層に供給することでガス化
効率を高くする方法を提案している。しかし、これらの
方法では、２段の流動層または別途燃焼炉が必要で、設
備費が高くなることから、簡単な方法で高い石炭のガス
化効率を得られる方法が望まれる。
る方法として、特公昭５７ー１７９１３号公報には、流
動層を上下２段に設け、石炭は上段に供給してガス化の
進んだ石炭粒子を下降管を通して下段の流動層に移動さ
せて、下段では高温で石炭をガス化して残りの炭素をガ
ス化して残渣を下段の流動層から排出する方法が提案さ
れている。また、特開昭６０ー１４４３９０号公報に
は、流動層を上下２段設け、上段の流動層に石炭を供給
し、ガス化して小さくなって、流動層から飛散した石炭
粒子をサイクロンで捕集して後、下段の流動層に移送し
てからガス化し、下段の流動層で再度ガス化した粒子を
サイクロンで捕集して外部に排出することでガス化効率
を高くする方法が提案されている。特公昭５８ー１７７
９５号公報には、流動層から排出する石炭粒子をサイク
ロンで捕集し、捕集した石炭粒子を別途燃焼炉を設けて
燃焼し、この燃焼ガスを流動層に供給することでガス化
効率を高くする方法を提案している。しかし、これらの
方法では、２段の流動層または別途燃焼炉が必要で、設
備費が高くなることから、簡単な方法で高い石炭のガス
化効率を得られる方法が望まれる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、石炭
の他に石炭熱分解チャー、コークス乾式消火設備で発生
するコークス粉、コークス製造装置で発生する集塵粉等
の微粉を流動層を用いて、ガス化効率、冷ガス効率の高
いガス化方法を提供することにある。
の他に石炭熱分解チャー、コークス乾式消火設備で発生
するコークス粉、コークス製造装置で発生する集塵粉等
の微粉を流動層を用いて、ガス化効率、冷ガス効率の高
いガス化方法を提供することにある。
【０００６】
【発明を解決するための手段】上記課題を解決するため
の、本発明の手段は以下の通りである。 （１）流動層ガス化炉と、このガス化炉で生成するガス
中の固体粒子を捕集する、少なくとも２段以上のサイク
ロンを有し、かつ、サイクロンの入口ガス流速を後段で
順次高くし、最後段以外のサイクロンで捕集した固体粒
子を、前記流動層ガス化炉の下部から流動層に供給し、
最後段のサイクロンで捕集した固体粒子は系外に取り出
すことを特徴とする石炭等のガス化方法である。 （２）前記流動層ガス化炉において、生成ガスの一部を
前記流動層ガス化炉の流動ガスに使用する（１）項記載
の石炭等のガス化方法である。
の、本発明の手段は以下の通りである。 （１）流動層ガス化炉と、このガス化炉で生成するガス
中の固体粒子を捕集する、少なくとも２段以上のサイク
ロンを有し、かつ、サイクロンの入口ガス流速を後段で
順次高くし、最後段以外のサイクロンで捕集した固体粒
子を、前記流動層ガス化炉の下部から流動層に供給し、
最後段のサイクロンで捕集した固体粒子は系外に取り出
すことを特徴とする石炭等のガス化方法である。 （２）前記流動層ガス化炉において、生成ガスの一部を
前記流動層ガス化炉の流動ガスに使用する（１）項記載
の石炭等のガス化方法である。
【０００７】本発明においては、生成ガスの一部を使用
した流動ガスで微粉の流動を起こし、流動した微粉に酸
化剤を吹き込むことで石炭をガス化し、ガスと流動層か
ら飛散した微粉を集塵機で捕集し、捕集した微粉は流動
層に戻して循環することで再度ガス化する。微粉の循環
は、サイクロンで捕集して、循環流動層の底部に溜まっ
た微粉を生成ガスの一部を循環して吹き込むことで達成
できる。微粉の捕集は、サイクロンを多段に設け、サイ
クロン入口流速を順次速くすることで、粒度の大きい粒
子から捕集することが可能になり、炭素分の多い粒子は
前段のサイクロンで捕集して流動層で循環してガス化
し、ガス化が進行して灰分がフライアッシュ状になった
炭素分の少ない残渣は、後段のサイクロンで捕集あるい
は、粒子径が小さいためサイクロンで捕集されず、ガス
と共に排出される。
した流動ガスで微粉の流動を起こし、流動した微粉に酸
化剤を吹き込むことで石炭をガス化し、ガスと流動層か
ら飛散した微粉を集塵機で捕集し、捕集した微粉は流動
層に戻して循環することで再度ガス化する。微粉の循環
は、サイクロンで捕集して、循環流動層の底部に溜まっ
た微粉を生成ガスの一部を循環して吹き込むことで達成
できる。微粉の捕集は、サイクロンを多段に設け、サイ
クロン入口流速を順次速くすることで、粒度の大きい粒
子から捕集することが可能になり、炭素分の多い粒子は
前段のサイクロンで捕集して流動層で循環してガス化
し、ガス化が進行して灰分がフライアッシュ状になった
炭素分の少ない残渣は、後段のサイクロンで捕集あるい
は、粒子径が小さいためサイクロンで捕集されず、ガス
と共に排出される。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明者は、石炭の他に微粉のチ
ャー、コークス粉をガス化効率、冷ガス効率を高くし
て、ガス化する方法を検討するにあたって、一般的な流
動層ガス化では、微粉を使用するとガス流速を０．１ｍ
／ｓ以下にしても微粉は完全にガス化する前に流出する
点を改善するために、流出した微粉をサイクロンで捕集
し、この微粉を流動層に循環してガス化すれば高い効率
でガス化できる点に着目した。さらに粒子の循環を行う
ために、循環流動層の底部に滞留した微粉を分散板を設
けず、ノズルから流動に必要なガスにガス化したガスの
一部を循環して噴出させることで、粒子の循環が可能に
なり、分散板による圧力損失も低減できる。
ャー、コークス粉をガス化効率、冷ガス効率を高くし
て、ガス化する方法を検討するにあたって、一般的な流
動層ガス化では、微粉を使用するとガス流速を０．１ｍ
／ｓ以下にしても微粉は完全にガス化する前に流出する
点を改善するために、流出した微粉をサイクロンで捕集
し、この微粉を流動層に循環してガス化すれば高い効率
でガス化できる点に着目した。さらに粒子の循環を行う
ために、循環流動層の底部に滞留した微粉を分散板を設
けず、ノズルから流動に必要なガスにガス化したガスの
一部を循環して噴出させることで、粒子の循環が可能に
なり、分散板による圧力損失も低減できる。
【０００９】集塵機は、従来のサイクロンでは５０μ以
下の微粉の捕集は困難であったが、加圧流動層石炭発電
設備に使用されている高速・長胴型のサイクロンを使用
すれば、１０μ程度の微粉も捕集可能で、また、サイク
ロン入口流速とサイクロン径を変化することで、捕集粒
度の調整も可能になる。ガス化反応は、循環ガスの出口
に酸素、蒸気を供給することで、ガスは循環している粒
子で加熱され、循環ガス中の酸素は、下記の反応式で示
すように、まず、酸素が（１）、（２）式で示すように
循環ガス中のＨ2、ＣＯガスと反応してＨ2Ｏ、ＣＯ2に
なり、ガス温度は上昇する。次にＨ2Ｏ、ＣＯ2は、
（３）、（４）式で示すように流動層で流動している微
粉中のＣと反応してＨ 2、ＣＯになる。
下の微粉の捕集は困難であったが、加圧流動層石炭発電
設備に使用されている高速・長胴型のサイクロンを使用
すれば、１０μ程度の微粉も捕集可能で、また、サイク
ロン入口流速とサイクロン径を変化することで、捕集粒
度の調整も可能になる。ガス化反応は、循環ガスの出口
に酸素、蒸気を供給することで、ガスは循環している粒
子で加熱され、循環ガス中の酸素は、下記の反応式で示
すように、まず、酸素が（１）、（２）式で示すように
循環ガス中のＨ2、ＣＯガスと反応してＨ2Ｏ、ＣＯ2に
なり、ガス温度は上昇する。次にＨ2Ｏ、ＣＯ2は、
（３）、（４）式で示すように流動層で流動している微
粉中のＣと反応してＨ 2、ＣＯになる。
【００１０】 Ｈ 2＋１／２Ｏ2＝Ｈ2Ｏ （１） ＣＯ＋１／２Ｏ2＝ＣＯ2 （２） Ｃ＋Ｈ2Ｏ＝ＣＯ＋Ｈ2 （３） Ｃ＋ＣＯ2＝２ＣＯ （４） （１）、（２）式は、発熱反応でかつ反応速度は速く、
ノズルから噴出した循環ガスは、循環チャーと混合され
てガス温度が上昇することで反応し、反応熱で温度が更
に高くなる。次に生成したＨ2Ｏ、ＣＯ2と添加したＨ2
Ｏは、微粉中のＣと（３）、（４）式の反応でＨ2、Ｃ
Ｏが生成するが、反応速度は遅い吸熱反応である。循環
ガスは、微粉の循環流動を行うガスとしての役割と、添
加した酸素と速やかに反応して炭素材料のガス化反応を
促進する役割を有する。循環ガス中のＨ2、ＣＯが燃焼
して高温のガスになるが、多量の粒子が循環するので流
動層の温度は均一になり、高温のヒートスポットの発生
を防止できる。
ノズルから噴出した循環ガスは、循環チャーと混合され
てガス温度が上昇することで反応し、反応熱で温度が更
に高くなる。次に生成したＨ2Ｏ、ＣＯ2と添加したＨ2
Ｏは、微粉中のＣと（３）、（４）式の反応でＨ2、Ｃ
Ｏが生成するが、反応速度は遅い吸熱反応である。循環
ガスは、微粉の循環流動を行うガスとしての役割と、添
加した酸素と速やかに反応して炭素材料のガス化反応を
促進する役割を有する。循環ガス中のＨ2、ＣＯが燃焼
して高温のガスになるが、多量の粒子が循環するので流
動層の温度は均一になり、高温のヒートスポットの発生
を防止できる。
【００１１】以下、本発明の実施の形態を図面を用いて
説明する。図１は、本発明の方法を実施する装置の一実
施例である。本装置は、流動層１、サイクロン２ａ、２
ｂ、２ｃ、粒子循環配管３とから実質的に構成されてお
り、ガス冷却器４ａ、４ｂ、ガス循環ファン５、集塵装
置６が付属して設けられている。
説明する。図１は、本発明の方法を実施する装置の一実
施例である。本装置は、流動層１、サイクロン２ａ、２
ｂ、２ｃ、粒子循環配管３とから実質的に構成されてお
り、ガス冷却器４ａ、４ｂ、ガス循環ファン５、集塵装
置６が付属して設けられている。
【００１２】流動層１は、中段の側壁に石炭供給管９、
下方の側壁に粒子循環配管３が接続され、その下方に循
環ガスノズル７、循環ガスノズル７の内側に酸化剤供給
ノズル８、流動層１の上部にはガスの流出口が備えられ
る。
下方の側壁に粒子循環配管３が接続され、その下方に循
環ガスノズル７、循環ガスノズル７の内側に酸化剤供給
ノズル８、流動層１の上部にはガスの流出口が備えられ
る。
【００１３】流動層１の流出口の後段には、サイクロン
２ａ、２ｂ、２ｃが順次配管で連結される。サイクロン
２ａ、２ｂの底部の粒子排出口には、粒子循環配管３が
連結され、流動層１に接続される。サイクロン２ｃの粒
子排出口は、図示していない灰ホッパーに連結されてい
る。サイクロン２ａ，２ｂ，２ｃは、順に入口流速を速
くし、かつサイクロン径を小さくして、小粒径の粒子径
が捕捉出来るようにする。集塵装置２ｃは省略すること
も可能であるが、ガス循環ファン５の磨耗を考慮すると
設置する方が好ましい。本発明では、まだガス化が不十
分で炭素含有量が多い石炭を捕集して再度ガス化するこ
とで、ガス化効率を高くするため、２台以上設置して微
粉の捕集効率を高くする。
２ａ、２ｂ、２ｃが順次配管で連結される。サイクロン
２ａ、２ｂの底部の粒子排出口には、粒子循環配管３が
連結され、流動層１に接続される。サイクロン２ｃの粒
子排出口は、図示していない灰ホッパーに連結されてい
る。サイクロン２ａ，２ｂ，２ｃは、順に入口流速を速
くし、かつサイクロン径を小さくして、小粒径の粒子径
が捕捉出来るようにする。集塵装置２ｃは省略すること
も可能であるが、ガス循環ファン５の磨耗を考慮すると
設置する方が好ましい。本発明では、まだガス化が不十
分で炭素含有量が多い石炭を捕集して再度ガス化するこ
とで、ガス化効率を高くするため、２台以上設置して微
粉の捕集効率を高くする。
【００１４】サイクロン２ｃの後段のガス配管で、流動
層１に循環するガス配管と製品ガス配管とに分岐する。
流動層１に循環するガス配管は、ガス冷却器４ａ、ガス
循環ファン５が連結され、循環ガスノズル７に接続され
る。製品ガス配管は、ガス冷却器４ｂ、集塵装置６が連
結される。ガス冷却器４ａは、省略することも可能であ
るが、ガス循環ファンの耐熱性から設置する方が好まし
い。ガス冷却器４ａ，４ｂは、ボイラーにして熱回収す
ることも可能である。集塵装置６は、バグフィルター等
の捕集効率の高い集塵機が清浄なガスを得られる点から
好ましい。
層１に循環するガス配管と製品ガス配管とに分岐する。
流動層１に循環するガス配管は、ガス冷却器４ａ、ガス
循環ファン５が連結され、循環ガスノズル７に接続され
る。製品ガス配管は、ガス冷却器４ｂ、集塵装置６が連
結される。ガス冷却器４ａは、省略することも可能であ
るが、ガス循環ファンの耐熱性から設置する方が好まし
い。ガス冷却器４ａ，４ｂは、ボイラーにして熱回収す
ることも可能である。集塵装置６は、バグフィルター等
の捕集効率の高い集塵機が清浄なガスを得られる点から
好ましい。
【００１５】流動層１には、石炭供給管９から微粉Ａの
石炭等を供給し、下部の循環ガスノズル７から、生成し
たガスの一部を循環して微粉Ａを流動させる。循環ガス
ノズル７の出口には酸素、蒸気を酸化剤供給ノズル８か
ら供給する。流動層１から出たガスと微粉は、サイクロ
ン２ａ，２ｂでガス化が不十分で粒子径が大きい石炭粒
子を分離し、サイクロン２ａ，２ｂで捕集した石炭粒子
は粒子循環配管３を通って流動層１に戻り、再度ガス化
される。サイクロン２ｂを出たガスは、より細かい微粉
を捕集できるサイクロン２ｃで、ガス化してほとんどフ
ライアッシュ化した粒径２０μ以下の微粒子を除去す
る。サイクロン２ｃを出たガスの一部は、ガス冷却器４
ａで冷却後、ガス循環ファン５で昇圧して、循環ガスノ
ズル８から循環流動層１に供給される。残りのガスは、
ガス冷却器４ｂでガスを冷却した後に、集塵装置６で未
捕集ダストを除去後、燃料ガス、化学原料ガスとして利
用する。
石炭等を供給し、下部の循環ガスノズル７から、生成し
たガスの一部を循環して微粉Ａを流動させる。循環ガス
ノズル７の出口には酸素、蒸気を酸化剤供給ノズル８か
ら供給する。流動層１から出たガスと微粉は、サイクロ
ン２ａ，２ｂでガス化が不十分で粒子径が大きい石炭粒
子を分離し、サイクロン２ａ，２ｂで捕集した石炭粒子
は粒子循環配管３を通って流動層１に戻り、再度ガス化
される。サイクロン２ｂを出たガスは、より細かい微粉
を捕集できるサイクロン２ｃで、ガス化してほとんどフ
ライアッシュ化した粒径２０μ以下の微粒子を除去す
る。サイクロン２ｃを出たガスの一部は、ガス冷却器４
ａで冷却後、ガス循環ファン５で昇圧して、循環ガスノ
ズル８から循環流動層１に供給される。残りのガスは、
ガス冷却器４ｂでガスを冷却した後に、集塵装置６で未
捕集ダストを除去後、燃料ガス、化学原料ガスとして利
用する。
【００１６】
【実施例】次に、本発明による石炭熱分解チャー粉を用
いてガス化した実施例を説明する。チャー粉は、表１に
示す組成の７５ミクロン以下の微粉を使用し、流動層１
に２０Ｔ／Ｈ投入した。
いてガス化した実施例を説明する。チャー粉は、表１に
示す組成の７５ミクロン以下の微粉を使用し、流動層１
に２０Ｔ／Ｈ投入した。
【００１７】
【表１】 流動層には、下部の循環ガスノズルから４００℃に冷却
した生成ガスの一部５０００Ｎｍ3／Ｈを供給し、酸化
剤供給ノズルから酸素７４４０Ｎｍ3／Ｈ、蒸気１９０
００Ｎ ｍ3 ／Ｈを供給して、表２に示す組成の９００℃
のガス５５３１０Ｎｍ3／Ｈを得た。
した生成ガスの一部５０００Ｎｍ3／Ｈを供給し、酸化
剤供給ノズルから酸素７４４０Ｎｍ3／Ｈ、蒸気１９０
００Ｎ ｍ3 ／Ｈを供給して、表２に示す組成の９００℃
のガス５５３１０Ｎｍ3／Ｈを得た。
【００１８】
【表２】 このうち、５０００Ｎｍ3／Ｈは循環に使用するので、
５０３１０Ｎｍ3／Ｈのガスを発生したことになる。サ
イクロン２ｃ、集塵装置６で捕集したダスト中のＣは２
０％以下で、Ｃ転換率は９８％になり、冷ガス効率（生
成ガスの発熱量／原料炭材の発熱量）は、８６％と高温
の気流層ガス化の７０〜７５％に比べ高い効率を得た。
サイクロンの入口ガス流速は、２ａが３０ｍ／ｓ、２ｂ
が４０ｍ／ｓ，２ｃが６０ｍ／ｓにすることで、ガス化
が不十分なチャーをサイクロン２ａ，２ｂでガスと分離
して流動層に循環することができた。循環流動層内の温
度は、最大９５０℃でチャーの融着物、炉内での閉塞は
起こらなかった。本実施例では、微粉チャーをガス化し
た例を示したが、石炭、コークス粉のガス化にも適用で
きる。
５０３１０Ｎｍ3／Ｈのガスを発生したことになる。サ
イクロン２ｃ、集塵装置６で捕集したダスト中のＣは２
０％以下で、Ｃ転換率は９８％になり、冷ガス効率（生
成ガスの発熱量／原料炭材の発熱量）は、８６％と高温
の気流層ガス化の７０〜７５％に比べ高い効率を得た。
サイクロンの入口ガス流速は、２ａが３０ｍ／ｓ、２ｂ
が４０ｍ／ｓ，２ｃが６０ｍ／ｓにすることで、ガス化
が不十分なチャーをサイクロン２ａ，２ｂでガスと分離
して流動層に循環することができた。循環流動層内の温
度は、最大９５０℃でチャーの融着物、炉内での閉塞は
起こらなかった。本実施例では、微粉チャーをガス化し
た例を示したが、石炭、コークス粉のガス化にも適用で
きる。
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば、１０００℃以下の低温
で、石炭等の微粉を、流動層を用いて微粉を循環してガ
ス化することで、高いガス化効率、冷ガス効率でガス化
することが可能になる。
で、石炭等の微粉を、流動層を用いて微粉を循環してガ
ス化することで、高いガス化効率、冷ガス効率でガス化
することが可能になる。
【図１】本発明の実施例に関わる流動層ガス化方法の一
例の説明図である。
例の説明図である。
【図２】従来の流動層ガス化装置の一例の説明図であ
る。
る。
１ 流動層 ２ａ サイクロン ２ｂ サイクロン ２ｃ サイクロン ３ 粒子循環配管 ４ａ ガス冷却器 ４ｂ ガス冷却器 ５ ガス循環ファン ６ 集塵装置 ７ 循環ガスノズル ８ 酸化剤供給ノズル ９ 石炭供給管 １０ サイクロン １１ 分散板 Ａ 微粉 Ｂ 石炭
Claims (2)
- 【請求項１】 流動層ガス化炉と、このガス化炉で生成
するガス中の固体粒子を捕集する、少なくとも２段以上
のサイクロンを有し、かつ、サイクロンの入口ガス流速
を後段で順次高くし、最後段以外のサイクロンで捕集し
た固体粒子を、前記流動層ガス化炉の下部から流動層に
供給し、最後段のサイクロンで捕集した固体粒子は系外
に取り出すことを特徴とする石炭等のガス化方法。 - 【請求項２】 前記流動層ガス化炉において、生成ガス
の一部を前記流動層ガス化炉の流動ガスに使用する請求
項１記載の石炭等のガス化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10542297A JPH10279960A (ja) | 1997-04-09 | 1997-04-09 | 流動層ガス化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10542297A JPH10279960A (ja) | 1997-04-09 | 1997-04-09 | 流動層ガス化方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10279960A true JPH10279960A (ja) | 1998-10-20 |
Family
ID=14407171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10542297A Withdrawn JPH10279960A (ja) | 1997-04-09 | 1997-04-09 | 流動層ガス化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10279960A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7309383B2 (en) | 2004-09-23 | 2007-12-18 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for removing solid particles from a gas-solids flow |
| JP2008163257A (ja) * | 2006-12-28 | 2008-07-17 | Sekitan Energy Center | 流動床ガス化装置の運転方法及び流動床ガス化装置並びに石炭ガス化複合発電システム |
| JP2010270264A (ja) * | 2009-05-25 | 2010-12-02 | Ihi Corp | 循環流動層式ガス化方法及び装置 |
| CN102120936A (zh) * | 2010-01-07 | 2011-07-13 | 中国科学院过程工程研究所 | 射流预氧化热解流化床气化含碳固体燃料的方法及装置 |
| JP2014111768A (ja) * | 2006-09-29 | 2014-06-19 | Kellogg Brown & Root Llc | 合成ガスの製造方法 |
| CN104263418A (zh) * | 2014-10-14 | 2015-01-07 | 东南大学 | 劣质煤、生物质和固体废弃物综合利用的装置及工作方法 |
| CN104277881A (zh) * | 2014-09-25 | 2015-01-14 | 上海锅炉厂有限公司 | 干法排渣流化床气化反应装置 |
-
1997
- 1997-04-09 JP JP10542297A patent/JPH10279960A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7309383B2 (en) | 2004-09-23 | 2007-12-18 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for removing solid particles from a gas-solids flow |
| JP2014111768A (ja) * | 2006-09-29 | 2014-06-19 | Kellogg Brown & Root Llc | 合成ガスの製造方法 |
| JP2008163257A (ja) * | 2006-12-28 | 2008-07-17 | Sekitan Energy Center | 流動床ガス化装置の運転方法及び流動床ガス化装置並びに石炭ガス化複合発電システム |
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| CN104277881A (zh) * | 2014-09-25 | 2015-01-14 | 上海锅炉厂有限公司 | 干法排渣流化床气化反应装置 |
| CN104263418A (zh) * | 2014-10-14 | 2015-01-07 | 东南大学 | 劣质煤、生物质和固体废弃物综合利用的装置及工作方法 |
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