JPH10279930A - 冷凍サイクル用組成物および冷凍装置 - Google Patents
冷凍サイクル用組成物および冷凍装置Info
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- JPH10279930A JPH10279930A JP9083459A JP8345997A JPH10279930A JP H10279930 A JPH10279930 A JP H10279930A JP 9083459 A JP9083459 A JP 9083459A JP 8345997 A JP8345997 A JP 8345997A JP H10279930 A JPH10279930 A JP H10279930A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ドライヤーに充填される乾燥剤に純合成ゼオ
ライトを使用していたため、その作用により、不飽和炭
化水素の反応性が促進されて、スラッジ生成が起こりや
すくなり、コンプレッサー摺動部の破損する等の問題が
生じていた。 【解決手段】 上記課題を解決するために、本発明では
乾燥剤がナトリウム・カリウムＡ型ゼオライトであっ
て、ナトリウム量が６重量％以上、カリウム量が５重量
％以上であり、かつナトリウム及びカリウムの合計量が
１３〜１７重量％である冷凍サイクル用組成物である。
また、冷媒は炭化水素を含む冷媒、前記冷凍機油は鉱油
系油を含む冷凍機油、前記乾燥剤はナトリウム・カリウ
ムＡ型ゼオライトであって、ナトリウム量が６重量％以
上、カリウム量が５重量％以上であり、かつナトリウム
及びカリウムの合計量が１３〜２０重量％とする。
ライトを使用していたため、その作用により、不飽和炭
化水素の反応性が促進されて、スラッジ生成が起こりや
すくなり、コンプレッサー摺動部の破損する等の問題が
生じていた。 【解決手段】 上記課題を解決するために、本発明では
乾燥剤がナトリウム・カリウムＡ型ゼオライトであっ
て、ナトリウム量が６重量％以上、カリウム量が５重量
％以上であり、かつナトリウム及びカリウムの合計量が
１３〜１７重量％である冷凍サイクル用組成物である。
また、冷媒は炭化水素を含む冷媒、前記冷凍機油は鉱油
系油を含む冷凍機油、前記乾燥剤はナトリウム・カリウ
ムＡ型ゼオライトであって、ナトリウム量が６重量％以
上、カリウム量が５重量％以上であり、かつナトリウム
及びカリウムの合計量が１３〜２０重量％とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、たとえば冷蔵庫や
空気調和機等に組み込まれる冷凍装置に関し、特に炭化
水素系冷媒を用いた冷媒圧縮機および冷凍装置に関す
る。
空気調和機等に組み込まれる冷凍装置に関し、特に炭化
水素系冷媒を用いた冷媒圧縮機および冷凍装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】冷蔵庫や空調調和機などは、冷風や温風
などを作り出して周囲を一定温度雰囲気にする機能を有
している。このために密閉型冷媒圧縮機やカーエアコン
用半密閉型冷媒圧縮機などの冷媒圧縮機が用いられてい
る。
などを作り出して周囲を一定温度雰囲気にする機能を有
している。このために密閉型冷媒圧縮機やカーエアコン
用半密閉型冷媒圧縮機などの冷媒圧縮機が用いられてい
る。
【０００３】従来、これらの圧縮機の冷媒としては、ジ
クロロジフロロメタン（以下、CFC-12と省略）やモノク
ロロジフロロメタン（以下、HCFC-22 と省略）およびR-
502などが主に用いられてきた。また、これらの冷媒と
共に使用される冷凍機油には高い潤滑性を有するととも
に、CFC-12，HCFC-22 ，R-502 に対して溶解性を有する
ナフテン系やパラフィン系の冷凍機油が用いられてき
た。しかしながら、CFC-12，HCFC-22 ，R-502 等のフロ
ン放出がオゾン層の破壊に繋がり、人体や生態系に深刻
な影響を与えるため、フロン規制に伴って、オゾン破壊
係数（ＯＤＰ）の高いCFC-12（ＯＤＰ値：1.0 ）の使用
禁止やＯＤＰ値が0 以上であるHCFC-22 （ＯＤＰ値：0.
05）の段階的な使用削減が提案され、将来的には不使用
の方向にある。
クロロジフロロメタン（以下、CFC-12と省略）やモノク
ロロジフロロメタン（以下、HCFC-22 と省略）およびR-
502などが主に用いられてきた。また、これらの冷媒と
共に使用される冷凍機油には高い潤滑性を有するととも
に、CFC-12，HCFC-22 ，R-502 に対して溶解性を有する
ナフテン系やパラフィン系の冷凍機油が用いられてき
た。しかしながら、CFC-12，HCFC-22 ，R-502 等のフロ
ン放出がオゾン層の破壊に繋がり、人体や生態系に深刻
な影響を与えるため、フロン規制に伴って、オゾン破壊
係数（ＯＤＰ）の高いCFC-12（ＯＤＰ値：1.0 ）の使用
禁止やＯＤＰ値が0 以上であるHCFC-22 （ＯＤＰ値：0.
05）の段階的な使用削減が提案され、将来的には不使用
の方向にある。
【０００４】このため、代替フロンとして、ジフロロメ
タン（以下、HFC-32と省略）、ペンタフルオロエタン
（以下、HFC-125 と省略）、1,1,1,2-テトラフルオロエ
タン（以下、HFC-134aと省略）、1,1,1-トリフルオロエ
タン（以下、HFC-143aと省略）、1,1-ジフルオロエタン
（以下、HFC-152aと省略）などの単体あるいは混合の使
用が検討されている。これらの代替冷媒に適合する冷凍
機油としては、エステル系油，ポリアルキレングリコー
ル系油，エーテル系油やフッ素系油が開発されている。
たとえば、HFC-134aやHFC-125 を単体あるいは混合した
冷媒を使用して、冷蔵庫や空調調和機などの冷凍サイク
ルにはポリエステル系油が、カーエアコンにはポリアル
キレングリコール系油が主に使用されている。
タン（以下、HFC-32と省略）、ペンタフルオロエタン
（以下、HFC-125 と省略）、1,1,1,2-テトラフルオロエ
タン（以下、HFC-134aと省略）、1,1,1-トリフルオロエ
タン（以下、HFC-143aと省略）、1,1-ジフルオロエタン
（以下、HFC-152aと省略）などの単体あるいは混合の使
用が検討されている。これらの代替冷媒に適合する冷凍
機油としては、エステル系油，ポリアルキレングリコー
ル系油，エーテル系油やフッ素系油が開発されている。
たとえば、HFC-134aやHFC-125 を単体あるいは混合した
冷媒を使用して、冷蔵庫や空調調和機などの冷凍サイク
ルにはポリエステル系油が、カーエアコンにはポリアル
キレングリコール系油が主に使用されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、HFC 系
代替フロンはオゾンの分解性は低いが、地球を温暖化す
る作用があるとの問題があり、将来的には使用しにくく
なる。また、ポリエステル系油やポリアルキレングリコ
ール系油は吸湿性が高いために、冷凍サイクル材料の劣
化が促進されやすいとの問題がある。
代替フロンはオゾンの分解性は低いが、地球を温暖化す
る作用があるとの問題があり、将来的には使用しにくく
なる。また、ポリエステル系油やポリアルキレングリコ
ール系油は吸湿性が高いために、冷凍サイクル材料の劣
化が促進されやすいとの問題がある。
【０００６】このため、オゾン分解係数（ＯＤＰ）と地
球温暖化係数（ＧＷＰ）が共に低い冷媒およびこれに適
応した冷凍機油ならびに冷凍サイクル材料の開発が望ま
れている。そのような冷媒としては、炭化水素系物質
（HC）およびHFC-134aやHFC-125 以外のHFC 系の使用が
検討されている。特に欧州を中心にHCの冷蔵庫が研究開
発および製造販売されている。この冷凍サイクルの冷媒
にはエタン（以下、R-170 と省略）、プロパン（以下、
R-290 と省略）やイソブタン（以下、R-600aと省略）等
の炭化水素を単体あるいは混合して用いている。現在供
給可能なこの炭化水素は従来のフロンに比べて純度が低
く、エチレン、アセチレン、プロピレンや2-ブチン等の
二重結合や三重結合を有する不飽和炭化水素を含んでい
る。これら不飽和炭化水素は化学反応性が高く、油等と
反応して冷凍サイクル内にスラッジを生成させる懸念が
ある。この冷媒に適合する冷凍機油は吸湿性の低い鉱油
が使用されている。冷凍サイクルには製造上水分の混入
が考えられるため、該水分をサイクル内で除去する乾燥
剤を充填したドライヤーをサイクルには装着している。
ドライヤーがない状態で水分が混入すると水分凍結によ
るキャピラリー詰まりが発生する。このキャピラリー詰
まりを防止するために、冷凍サイクルにはドライヤーが
不可欠である。しかし、この乾燥剤には一般に触媒作用
があるといわれているアルミノケイ酸ナトリウムからな
る純合成ゼオライトを使用している。炭化水素系冷凍サ
イクルにおいて、この合成ゼオライトの作用で不飽和炭
化水素の反応性が促進されてスラッジ生成が起こりやす
くなる問題があった。
球温暖化係数（ＧＷＰ）が共に低い冷媒およびこれに適
応した冷凍機油ならびに冷凍サイクル材料の開発が望ま
れている。そのような冷媒としては、炭化水素系物質
（HC）およびHFC-134aやHFC-125 以外のHFC 系の使用が
検討されている。特に欧州を中心にHCの冷蔵庫が研究開
発および製造販売されている。この冷凍サイクルの冷媒
にはエタン（以下、R-170 と省略）、プロパン（以下、
R-290 と省略）やイソブタン（以下、R-600aと省略）等
の炭化水素を単体あるいは混合して用いている。現在供
給可能なこの炭化水素は従来のフロンに比べて純度が低
く、エチレン、アセチレン、プロピレンや2-ブチン等の
二重結合や三重結合を有する不飽和炭化水素を含んでい
る。これら不飽和炭化水素は化学反応性が高く、油等と
反応して冷凍サイクル内にスラッジを生成させる懸念が
ある。この冷媒に適合する冷凍機油は吸湿性の低い鉱油
が使用されている。冷凍サイクルには製造上水分の混入
が考えられるため、該水分をサイクル内で除去する乾燥
剤を充填したドライヤーをサイクルには装着している。
ドライヤーがない状態で水分が混入すると水分凍結によ
るキャピラリー詰まりが発生する。このキャピラリー詰
まりを防止するために、冷凍サイクルにはドライヤーが
不可欠である。しかし、この乾燥剤には一般に触媒作用
があるといわれているアルミノケイ酸ナトリウムからな
る純合成ゼオライトを使用している。炭化水素系冷凍サ
イクルにおいて、この合成ゼオライトの作用で不飽和炭
化水素の反応性が促進されてスラッジ生成が起こりやす
くなる問題があった。
【０００７】本発明はこのような課題を対処するために
なされたもので、不飽和炭化水素の反応性を抑制して、
冷凍サイクル内の水分濃度を低下させることができる冷
凍サイクル用組成物およびそれを用いた冷凍装置を提供
することを目的とする。
なされたもので、不飽和炭化水素の反応性を抑制して、
冷凍サイクル内の水分濃度を低下させることができる冷
凍サイクル用組成物およびそれを用いた冷凍装置を提供
することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の冷凍サイクル用
組成物は、ナトリウム量が６重量％以上、カリウム量が
５重量％以上であり、かつナトリウムおよびカリウムの
合計量が１３〜２０重量％であるナトリウム・カリウム
Ａ型ゼオライトの乾燥剤を使用することを特徴とする。
なお、本発明において冷凍サイクル用組成物とは、冷凍
サイクル内で使用される冷媒や冷凍機油、乾燥剤等の集
合体をいう。
組成物は、ナトリウム量が６重量％以上、カリウム量が
５重量％以上であり、かつナトリウムおよびカリウムの
合計量が１３〜２０重量％であるナトリウム・カリウム
Ａ型ゼオライトの乾燥剤を使用することを特徴とする。
なお、本発明において冷凍サイクル用組成物とは、冷凍
サイクル内で使用される冷媒や冷凍機油、乾燥剤等の集
合体をいう。
【０００９】本発明に係る好ましい乾燥剤はアルミノケ
イ酸ナトリウムからなるナトリウム・カリウムＡ型純合
成ゼオライトである。一般にＡ型ゼオライトは天然には
見出だされない純合成的ゼオライトであって、比較的単
純な分子の大きさに近い一定の細孔径をもち、分子径が
この細孔径より小さい分子しか吸着しないという特徴を
有する。このことから、モレキュラーシーブ（molecula
r sieve ）または分子ふるいともいわれ、冷媒などの乾
燥剤として多く用いられている。まず、ナトリウムＡ型
ゼオライト（試料Ａ）は４Ａ型と呼ばれ、細孔径が約0.
4 ｎｍである。カリウムＡ型ゼオライト（試料Ｂ）は前
記試料ＡのＮａ（理論半径：0.116 ｎｍ）をイオン半径
の大きいＫ（0.152 ｎｍ）に交換して細孔径を縮小した
３Ａ型と呼ばれ、細孔径が約0.3 ｎｍといわれている。
イ酸ナトリウムからなるナトリウム・カリウムＡ型純合
成ゼオライトである。一般にＡ型ゼオライトは天然には
見出だされない純合成的ゼオライトであって、比較的単
純な分子の大きさに近い一定の細孔径をもち、分子径が
この細孔径より小さい分子しか吸着しないという特徴を
有する。このことから、モレキュラーシーブ（molecula
r sieve ）または分子ふるいともいわれ、冷媒などの乾
燥剤として多く用いられている。まず、ナトリウムＡ型
ゼオライト（試料Ａ）は４Ａ型と呼ばれ、細孔径が約0.
4 ｎｍである。カリウムＡ型ゼオライト（試料Ｂ）は前
記試料ＡのＮａ（理論半径：0.116 ｎｍ）をイオン半径
の大きいＫ（0.152 ｎｍ）に交換して細孔径を縮小した
３Ａ型と呼ばれ、細孔径が約0.3 ｎｍといわれている。
【００１０】モレキュラーシーブの細孔径は最大酸素環
付近に位置する金属イオン（Ｎａ，Ｋ，Ｃａ等）が細孔
の一部を制約し、イオン交換による金属イオンの数や位
置の変化あるいはイオン半径の変化が起きると、それに
伴なって細孔径が変化する。一般にゼオライト中の金属
イオン（カチオン：Ｎａ，Ｋ，Ｃａ等）は、分子ふるい
作用に関与しないところに位置しているものと、分子ふ
るい作用に影響を与える細孔に存在しているものとがあ
り、後者の金属イオン種により細孔径の変化が起こる。
付近に位置する金属イオン（Ｎａ，Ｋ，Ｃａ等）が細孔
の一部を制約し、イオン交換による金属イオンの数や位
置の変化あるいはイオン半径の変化が起きると、それに
伴なって細孔径が変化する。一般にゼオライト中の金属
イオン（カチオン：Ｎａ，Ｋ，Ｃａ等）は、分子ふるい
作用に関与しないところに位置しているものと、分子ふ
るい作用に影響を与える細孔に存在しているものとがあ
り、後者の金属イオン種により細孔径の変化が起こる。
【００１１】また、該モレキュラーシーブの触媒反応は
表面よりも細孔内の方が活性である。従って、冷凍サイ
クル内では水（理論分子径：0.28ｎｍ）のみを細孔径内
に吸着して、他の冷媒や冷凍機油を細孔径に入れないこ
とが望ましい。
表面よりも細孔内の方が活性である。従って、冷凍サイ
クル内では水（理論分子径：0.28ｎｍ）のみを細孔径内
に吸着して、他の冷媒や冷凍機油を細孔径に入れないこ
とが望ましい。
【００１２】本提案のナトリウム・カリウムＡ型ゼオラ
イト（試料Ｃ）は、分子ふるいに影響を与えるＮａのみ
をＫに交換したもので、試料Ｂと同等以下の細孔径を有
する３Ａ型である。
イト（試料Ｃ）は、分子ふるいに影響を与えるＮａのみ
をＫに交換したもので、試料Ｂと同等以下の細孔径を有
する３Ａ型である。
【００１３】
【作用】本提案に係るナトリウム・カリウムＡ型ゼオラ
イト（試料Ｃ）を用いれば、炭化水素系冷凍サイクルの
不飽和炭化水素を吸着することなく、水分のみを吸着除
去することができる。また、不飽和炭化水素が吸着しに
くいことから、不飽和炭化水素の重合反応等によるスラ
ッジ生成が起こり難く、該スラッジによるコンプレッサ
ーの油劣化やスラッジによるキャピラリー閉塞を抑える
ことができる
イト（試料Ｃ）を用いれば、炭化水素系冷凍サイクルの
不飽和炭化水素を吸着することなく、水分のみを吸着除
去することができる。また、不飽和炭化水素が吸着しに
くいことから、不飽和炭化水素の重合反応等によるスラ
ッジ生成が起こり難く、該スラッジによるコンプレッサ
ーの油劣化やスラッジによるキャピラリー閉塞を抑える
ことができる
【００１４】
−実施例１− 本提案に係るナトリウム・カリウムＡ型ゼオライトへの
不飽和炭化水素の代表としてエチレン吸着量をマックベ
イン法により測定した。供試ナトリウム・カリウムＡ型
ゼオライトのＮａおよびＫ量とともに測定結果を表１に
示す。なお、比較例としてナトリウムＡ型ゼオライト
（４Ａ型）およびカリウムＡ型ゼオライト（３Ａ型）の
測定結果を同時に示す。
不飽和炭化水素の代表としてエチレン吸着量をマックベ
イン法により測定した。供試ナトリウム・カリウムＡ型
ゼオライトのＮａおよびＫ量とともに測定結果を表１に
示す。なお、比較例としてナトリウムＡ型ゼオライト
（４Ａ型）およびカリウムＡ型ゼオライト（３Ａ型）の
測定結果を同時に示す。
【００１５】
【表１】 注）試料名Ａ：ナトリウムＡ型ゼオライト（４Ａ型） Ｂ：カリウムＡ型ゼオライト（３Ａ型） Ｃ〜Ｅ：ナトリウム・カリウムＡ型ゼオライト（Ｎａ・
Ｋ−Ａ型） 表１の結果より、ナトリウム・カリウムＡ型ゼオライト
はエチレンの吸着量が大幅に少ないことがわかる。この
ことは、本発明のナトリウム・カリウムＡ型ゼオライト
が冷凍サイクル内で水のみを吸着して、エチレンの反応
性を抑えられることを示している。
Ｋ−Ａ型） 表１の結果より、ナトリウム・カリウムＡ型ゼオライト
はエチレンの吸着量が大幅に少ないことがわかる。この
ことは、本発明のナトリウム・カリウムＡ型ゼオライト
が冷凍サイクル内で水のみを吸着して、エチレンの反応
性を抑えられることを示している。
【００１６】また、オートクレーブ試験により、不飽和
炭化水素を含む炭化水素冷媒と冷凍機油の反応性を確認
した結果を表２に示す。今回の試験では、ステンレス製
の耐圧容器に不飽和炭化水素等の不純物0.02ｗｔ％を含
むイソブタン99.8ｗｔ％炭化水素冷媒を約10ｇ、ナフテ
ン系鉱油を約20ｇ、前記ゼオライト試料を約50ｇ、それ
ぞれ封入して175 ℃に保たれた恒温槽で500 時間エージ
ングした。エージング後のナフテン系鉱油の色相を比較
した。
炭化水素を含む炭化水素冷媒と冷凍機油の反応性を確認
した結果を表２に示す。今回の試験では、ステンレス製
の耐圧容器に不飽和炭化水素等の不純物0.02ｗｔ％を含
むイソブタン99.8ｗｔ％炭化水素冷媒を約10ｇ、ナフテ
ン系鉱油を約20ｇ、前記ゼオライト試料を約50ｇ、それ
ぞれ封入して175 ℃に保たれた恒温槽で500 時間エージ
ングした。エージング後のナフテン系鉱油の色相を比較
した。
【００１７】
【表２】
【００１８】注）ナフテン系鉱油の初期値：Ｌ０．５ 表２の結果から、試料Ｃが鉱油に対して安定しているこ
とがわかる。したがって、本発明のナトリウム・カリウ
ムＡ型ゼオライトを炭化水素系冷凍サイクルの乾燥剤に
用いることにより、冷媒や冷凍機油に悪影響を与えるこ
となく、冷凍サイクル内の水分を除去して冷凍サイクル
の信頼性を向上させることができる。
とがわかる。したがって、本発明のナトリウム・カリウ
ムＡ型ゼオライトを炭化水素系冷凍サイクルの乾燥剤に
用いることにより、冷媒や冷凍機油に悪影響を与えるこ
となく、冷凍サイクル内の水分を除去して冷凍サイクル
の信頼性を向上させることができる。
【００１９】次に、上述のゼオライト試料の破壊強度お
よび摩耗率を以下の試験法により測定した。破壊強度は
圧縮強度測定、摩擦率はペイントシェーカー法によって
減少した重量割合によって求めた。その結果を表３に示
す。
よび摩耗率を以下の試験法により測定した。破壊強度は
圧縮強度測定、摩擦率はペイントシェーカー法によって
減少した重量割合によって求めた。その結果を表３に示
す。
【００２０】
【表３】
【００２１】表３の結果より、ナトリウム・カリウムＡ
型ゼオライトは平均破壊強度が高く、摩耗率が低い。こ
のことは冷凍サイクル内での乾燥剤の破壊が起こりにく
く、微粉も発生しにくいことを示している。
型ゼオライトは平均破壊強度が高く、摩耗率が低い。こ
のことは冷凍サイクル内での乾燥剤の破壊が起こりにく
く、微粉も発生しにくいことを示している。
【００２２】このように本発明の冷凍サイクル用組成物
は不飽和炭化水素を含む炭化水素系冷媒に安定で、熱安
定性に優れ、かつ機械的強度が強いという特性を有して
いる。
は不飽和炭化水素を含む炭化水素系冷媒に安定で、熱安
定性に優れ、かつ機械的強度が強いという特性を有して
いる。
【００２３】−実施例２− 冷蔵庫を例にとり本発明の冷凍装置を図１により説明す
る。図１は冷凍サイクルを示す図である。不飽和炭化水
素を含む炭化水素系冷媒は圧縮機構である圧縮機３によ
り圧縮され、凝縮機構である受台パイプ４、放熱パイプ
５、クリーンパイプ６を通り冷却され、ドライヤー８を
経て膨張機構であるキャピラリーチューブ１を通り膨張
して、蒸発機構である蒸発器２において蒸発して、冷蔵
庫７内を冷却する。その後再び圧縮機３で圧縮される。
る。図１は冷凍サイクルを示す図である。不飽和炭化水
素を含む炭化水素系冷媒は圧縮機構である圧縮機３によ
り圧縮され、凝縮機構である受台パイプ４、放熱パイプ
５、クリーンパイプ６を通り冷却され、ドライヤー８を
経て膨張機構であるキャピラリーチューブ１を通り膨張
して、蒸発機構である蒸発器２において蒸発して、冷蔵
庫７内を冷却する。その後再び圧縮機３で圧縮される。
【００２４】本実施例においては、冷媒としてR-290 と
R-600aの混合物、冷凍機油としてミネラル系鉱油を用
い、ドライヤー８内に実施例１の試料Ｃのナトリウム・
カリウムＡ型ゼオライトを充填した。なお、このナトリ
ウム・カリウムＡ型ゼオライトはナトリウム量が7.9 重
量％、カリウム量が6.5 重量％であった。この冷蔵庫を
室温２５℃において4000時間の運転を行った。
R-600aの混合物、冷凍機油としてミネラル系鉱油を用
い、ドライヤー８内に実施例１の試料Ｃのナトリウム・
カリウムＡ型ゼオライトを充填した。なお、このナトリ
ウム・カリウムＡ型ゼオライトはナトリウム量が7.9 重
量％、カリウム量が6.5 重量％であった。この冷蔵庫を
室温２５℃において4000時間の運転を行った。
【００２５】運転時、圧縮機３より異常音も発生せず、
コンプレッサー摺動部の破損も生じなかった。また運転
終了後、冷凍サイクル内のキャピラリーチューブを分解
してスラッジの付着状況を調査したが、キャピラリーチ
ューブ内にスラッジの生成はほとんど認められなかっ
た。さらに、冷凍機油中の水分量は運転開始時と比較し
て、減少していた。現状の炭化水素系冷媒冷蔵庫と比べ
ても、ミネラル系鉱油は劣化していない。
コンプレッサー摺動部の破損も生じなかった。また運転
終了後、冷凍サイクル内のキャピラリーチューブを分解
してスラッジの付着状況を調査したが、キャピラリーチ
ューブ内にスラッジの生成はほとんど認められなかっ
た。さらに、冷凍機油中の水分量は運転開始時と比較し
て、減少していた。現状の炭化水素系冷媒冷蔵庫と比べ
ても、ミネラル系鉱油は劣化していない。
【００２６】
【発明の効果】上述したように、本発明の冷凍サイクル
組成物および冷凍装置は不飽和炭化水素を含む炭化水素
系冷媒に安定で、熱安定性に優れ、かつ機械的強度が強
いという特性を有している。したがって、冷凍サイクル
内での乾燥剤破壊が起こりにくく、微粉も発生しにくい
ので、微粉によるコンプレッサー摺動部の破損を防止す
ることができる。また、冷凍サイクル内にスラッジなど
が生成しないことから、耐久性に優れた冷凍装置を得る
ことができる。
組成物および冷凍装置は不飽和炭化水素を含む炭化水素
系冷媒に安定で、熱安定性に優れ、かつ機械的強度が強
いという特性を有している。したがって、冷凍サイクル
内での乾燥剤破壊が起こりにくく、微粉も発生しにくい
ので、微粉によるコンプレッサー摺動部の破損を防止す
ることができる。また、冷凍サイクル内にスラッジなど
が生成しないことから、耐久性に優れた冷凍装置を得る
ことができる。
【図１】冷凍サイクルを示す図である。
１…キャピラリーチューブ、２…蒸発器、３…圧縮機、
４…受台パイプ、５…放熱パイプ、６…クリーンパイ
プ、７…冷蔵庫、８…ドライヤー。
４…受台パイプ、５…放熱パイプ、６…クリーンパイ
プ、７…冷蔵庫、８…ドライヤー。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｃ１０Ｎ 40:30
Claims (7)
- 【請求項１】 不飽和炭化水素を含む飽和炭化水素から
なることを特徴とする冷媒、冷凍機油および乾燥剤を含
む冷凍サイクル用組成物において、前記乾燥剤はナトリ
ウム・カリウムＡ型ゼオライトであって、ナトリウム量
が６重量％以上、カリウム量が５重量％以上であり、か
つナトリウムおよびカリウムの合計量が１３〜１７重量
％であることを特徴とする冷凍サイクル用組成物。 - 【請求項２】 請求項１記載の冷凍サイクル組成物にお
いて、前記ナトリウム・カリウムＡ型ゼオライトはアル
ミノケイ酸ナトリウムからなる純合成ゼオライトであっ
て、平均細孔径が０．３ｎｍ以下であることを特徴とす
る冷凍サイクル用組成物。 - 【請求項３】 請求項１記載の冷凍サイクル組成物にお
いて、前記乾燥剤は圧縮破壊強度が５．０ｋｇ以上で、
摩擦摩耗強度が０．１重量％以下であることを特徴とす
る冷凍サイクル用組成物。 - 【請求項４】 請求項１記載の冷凍サイクル組成物にお
いて、前記乾燥剤は初期水分吸着量が１０重量％以上で
あることを特徴とする冷凍サイクル組成物。 - 【請求項５】 請求項１記載の冷凍サイクル組成物にお
いて、前記冷凍機油はナフテン系鉱油、パラフィン系鉱
油およびアルキルベンゼン等の合成油から選ばれた少な
くとも１つであるあることを特徴とする冷凍サイクル組
成物。 - 【請求項６】 請求項１記載の冷凍サイクル組成物にお
いて、前記冷媒に水素化弗化炭素および弗化炭素系冷媒
から選ばれた少なくとも１つの冷媒をさらに含むことを
特徴とする冷凍サイクル組成物。 - 【請求項７】 冷媒、冷凍機油および乾燥剤を有し、前
記冷媒を圧縮する圧縮機構と、前記圧縮された冷媒を冷
却する凝縮機構と、前記凝縮された冷媒を膨張させる膨
張機構と、前記膨張した冷媒を蒸発させる蒸発機構とか
らなる密閉された冷凍サイクルを有する冷凍装置におい
て、前記冷媒は炭化水素を含む冷媒、前記冷凍機油は鉱
油系油を含む冷凍機油、前記乾燥剤はナトリウム・カリ
ウムＡ型ゼオライトであって、ナトリウム量が６重量％
以上、カリウム量が５重量％以上であり、かつナトリウ
ムおよびカリウムの合計量が１３〜２０重量％であるこ
とを特徴とする冷凍装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9083459A JPH10279930A (ja) | 1997-04-02 | 1997-04-02 | 冷凍サイクル用組成物および冷凍装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9083459A JPH10279930A (ja) | 1997-04-02 | 1997-04-02 | 冷凍サイクル用組成物および冷凍装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10279930A true JPH10279930A (ja) | 1998-10-20 |
Family
ID=13803057
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9083459A Pending JPH10279930A (ja) | 1997-04-02 | 1997-04-02 | 冷凍サイクル用組成物および冷凍装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10279930A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009154151A1 (ja) * | 2008-06-16 | 2009-12-23 | 三菱電機株式会社 | スクロール圧縮機 |
-
1997
- 1997-04-02 JP JP9083459A patent/JPH10279930A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009154151A1 (ja) * | 2008-06-16 | 2009-12-23 | 三菱電機株式会社 | スクロール圧縮機 |
| CN102066759A (zh) * | 2008-06-16 | 2011-05-18 | 三菱电机株式会社 | 涡旋压缩机 |
| JP5400043B2 (ja) * | 2008-06-16 | 2014-01-29 | 三菱電機株式会社 | スクロール圧縮機 |
| US8672646B2 (en) | 2008-06-16 | 2014-03-18 | Mitsubishi Electric Corporation | Scroll compressor |
| US9169839B2 (en) | 2008-06-16 | 2015-10-27 | Mitsubishi Electric Corporation | Scroll compressor |
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