JPH10274391A - 耐外圧性に優れたｆｒｐ圧力容器 - Google Patents
耐外圧性に優れたｆｒｐ圧力容器Info
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- JPH10274391A JPH10274391A JP8064497A JP8064497A JPH10274391A JP H10274391 A JPH10274391 A JP H10274391A JP 8064497 A JP8064497 A JP 8064497A JP 8064497 A JP8064497 A JP 8064497A JP H10274391 A JPH10274391 A JP H10274391A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 圧力容器の外圧に対する剛性および強度を向
上させると共に、重量や円筒部の形状が大となることを
極力抑制して、かつ安価で製造が容易なプラスチック製
ライナーＦＲＰ圧力容器、特に、液化石油ガス用に用い
られるプラスチック製ライナーＦＲＰ圧力容器を提供す
る。 【解決手段】 ライナーの外面にＦＲＰ層が積層されて
なるＦＲＰ圧力容器において、さらに、前記ＦＲＰ層の
外周面に強化繊維からなるリブ状の強化帯を成形し、か
つ、前記ＦＲＰ層の外周面と前記リブ状の強化帯とが固
着してなるＦＲＰ圧力容器。
上させると共に、重量や円筒部の形状が大となることを
極力抑制して、かつ安価で製造が容易なプラスチック製
ライナーＦＲＰ圧力容器、特に、液化石油ガス用に用い
られるプラスチック製ライナーＦＲＰ圧力容器を提供す
る。 【解決手段】 ライナーの外面にＦＲＰ層が積層されて
なるＦＲＰ圧力容器において、さらに、前記ＦＲＰ層の
外周面に強化繊維からなるリブ状の強化帯を成形し、か
つ、前記ＦＲＰ層の外周面と前記リブ状の強化帯とが固
着してなるＦＲＰ圧力容器。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐外圧性に優れた
ＦＲＰ圧力容器に関するもので、特には、液化石油ガス
に用いられるプラスチック製ライナーを有する耐外圧性
に優れたＦＲＰ圧力容器に関するものである。
ＦＲＰ圧力容器に関するもので、特には、液化石油ガス
に用いられるプラスチック製ライナーを有する耐外圧性
に優れたＦＲＰ圧力容器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】圧力容器は液化石油ガス（ＬＰＧ）、圧
縮天然ガス（ＣＮＧ）等の燃料用、及び空気呼吸器等の
医療・防災用に用いられている。これら圧力容器には、
主に鋼製容器が用いられてきた。しかしながら、鋼製圧
力容器は重く、これら圧力容器はしばしば運搬して使用
されるために、その軽量化が強く望まれてきた。この要
望に対する解決策として、アルミ合金ライナーの外側を
ＦＲＰ（繊維強化プラスチック）で補強した圧力容器が
開発されてきた。この圧力容器は、鋼製圧力容器に比較
して１／３〜１／２程度に軽量化される。しかし、アル
ミ合金ライナーを製作するためのコストが高いことが問
題であった。このため、最近になって、ライナーを比較
的安価に製作できるプラスチック製ライナーＦＲＰ圧力
容器（ライナーの外面にＦＲＰ層が積層されてなるＦＲ
Ｐ圧力容器）が開発されている。
縮天然ガス（ＣＮＧ）等の燃料用、及び空気呼吸器等の
医療・防災用に用いられている。これら圧力容器には、
主に鋼製容器が用いられてきた。しかしながら、鋼製圧
力容器は重く、これら圧力容器はしばしば運搬して使用
されるために、その軽量化が強く望まれてきた。この要
望に対する解決策として、アルミ合金ライナーの外側を
ＦＲＰ（繊維強化プラスチック）で補強した圧力容器が
開発されてきた。この圧力容器は、鋼製圧力容器に比較
して１／３〜１／２程度に軽量化される。しかし、アル
ミ合金ライナーを製作するためのコストが高いことが問
題であった。このため、最近になって、ライナーを比較
的安価に製作できるプラスチック製ライナーＦＲＰ圧力
容器（ライナーの外面にＦＲＰ層が積層されてなるＦＲ
Ｐ圧力容器）が開発されている。
【０００３】このプラスチック製ライナーＦＲＰ圧力容
器１は、図８に示すように、プラスチック製ライナー
５、ＦＲＰヘリカル層４ａ、ＦＲＰフープ層４ｂで構成
されている。プラスチック製ライナーは通常、ブロー成
型法、回転成型法でつくられる。また、ＦＲＰヘリカル
層、フープ層はＦＷ法（フィラメント・ワインディング
法）でつくられる。ＦＷ法は、繊維束（繊維を数千本束
ねたもの）に樹脂を含浸させ、張力を作用させながら繊
維束をプラスチック製ライナーに順次巻き付けていく成
型法である。ヘリカル層では繊維束は主に圧力容器軸方
向（長手方向）に巻き付けられ、圧力容器軸方向の補強
を、フープ層では繊維束は圧力容器円周方向に巻き付け
られ、圧力容器円周方向の補強を担うことになる。強化
繊維には、剛性の高いガラス繊維、炭素繊維やケブラー
繊維が用いられている。
器１は、図８に示すように、プラスチック製ライナー
５、ＦＲＰヘリカル層４ａ、ＦＲＰフープ層４ｂで構成
されている。プラスチック製ライナーは通常、ブロー成
型法、回転成型法でつくられる。また、ＦＲＰヘリカル
層、フープ層はＦＷ法（フィラメント・ワインディング
法）でつくられる。ＦＷ法は、繊維束（繊維を数千本束
ねたもの）に樹脂を含浸させ、張力を作用させながら繊
維束をプラスチック製ライナーに順次巻き付けていく成
型法である。ヘリカル層では繊維束は主に圧力容器軸方
向（長手方向）に巻き付けられ、圧力容器軸方向の補強
を、フープ層では繊維束は圧力容器円周方向に巻き付け
られ、圧力容器円周方向の補強を担うことになる。強化
繊維には、剛性の高いガラス繊維、炭素繊維やケブラー
繊維が用いられている。
【０００４】このように、プラスチック製ライナーＦＲ
Ｐ圧力容器は強化繊維で強化され、さらに円筒型形状で
あるので、内圧に対して強い構造になっている。このプ
ラスチック製ライナーＦＲＰ圧力容器は、アルミ合金ラ
イナーＦＲＰ圧力容器とほぼ同等の軽量性（鋼製圧力容
器重量の１／３〜１／２）を有しており、アルミ合金ラ
イナーＦＲＰ圧力容器よりも安価に製造可能である。こ
のため、液化石油ガス（ＬＰＧ）、圧縮天然ガス（ＣＮ
Ｇ）等の燃料用、及び空気呼吸器等の医療・防災用に用
いられつつある。
Ｐ圧力容器は強化繊維で強化され、さらに円筒型形状で
あるので、内圧に対して強い構造になっている。このプ
ラスチック製ライナーＦＲＰ圧力容器は、アルミ合金ラ
イナーＦＲＰ圧力容器とほぼ同等の軽量性（鋼製圧力容
器重量の１／３〜１／２）を有しており、アルミ合金ラ
イナーＦＲＰ圧力容器よりも安価に製造可能である。こ
のため、液化石油ガス（ＬＰＧ）、圧縮天然ガス（ＣＮ
Ｇ）等の燃料用、及び空気呼吸器等の医療・防災用に用
いられつつある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、プラスチッ
ク製ライナーＦＲＰ圧力容器を、液化石油ガス（ＬＰ
Ｇ）用圧力容器として用いる場合、ＬＰＧの充填時に圧
力容器を真空引きして、圧力容器内の水分を除去する工
程を取られることが多く、プラスチック製ライナーＦＲ
Ｐ圧力容器では、変形する場合もある。さらに、ＬＰＧ
用圧力容器は一般家庭で使われる場合、圧力容器にＬＰ
Ｇをつめて運搬されるため、内圧だけでなく、外圧にも
強い構造が要求される。例えば、一般家庭に配送される
運搬型圧力容器では転倒、落下、衝突など種々の粗雑な
扱いを受ける可能性が高く、ガス圧に耐えるだけでな
く、外から押された場合のような外力にも一定の強度が
要求される。ＬＰＧの充填時の圧力も約２．０ＭＰａ
（２０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）程度と他の圧力容器に比較して
低く、ＬＰＧの使用後の返却時の圧力容器の圧力が大気
圧とほほ同じ圧力の場合もあり、外圧に対抗する内圧が
なくは極端に弱い状態となる場合がある。また、ＬＰＧ
の充填時に圧力容器を真空引きして、圧力容器内の水分
を除去する工程を取られることも多く、プラスチック製
ライナーＦＲＰ圧力容器では、変形する場合もある。
ク製ライナーＦＲＰ圧力容器を、液化石油ガス（ＬＰ
Ｇ）用圧力容器として用いる場合、ＬＰＧの充填時に圧
力容器を真空引きして、圧力容器内の水分を除去する工
程を取られることが多く、プラスチック製ライナーＦＲ
Ｐ圧力容器では、変形する場合もある。さらに、ＬＰＧ
用圧力容器は一般家庭で使われる場合、圧力容器にＬＰ
Ｇをつめて運搬されるため、内圧だけでなく、外圧にも
強い構造が要求される。例えば、一般家庭に配送される
運搬型圧力容器では転倒、落下、衝突など種々の粗雑な
扱いを受ける可能性が高く、ガス圧に耐えるだけでな
く、外から押された場合のような外力にも一定の強度が
要求される。ＬＰＧの充填時の圧力も約２．０ＭＰａ
（２０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）程度と他の圧力容器に比較して
低く、ＬＰＧの使用後の返却時の圧力容器の圧力が大気
圧とほほ同じ圧力の場合もあり、外圧に対抗する内圧が
なくは極端に弱い状態となる場合がある。また、ＬＰＧ
の充填時に圧力容器を真空引きして、圧力容器内の水分
を除去する工程を取られることも多く、プラスチック製
ライナーＦＲＰ圧力容器では、変形する場合もある。
【０００６】一方、鋼やアルミ製圧力容器の場合は素材
自体の剛性が高いため、ガス内圧に耐える設計をすれば
同時に外圧に対する強度は確保され、前述のような問題
も発生しない。しかしながら、プラスチック製ライナー
圧力容器ではライナー自身は剛性がきわめて低く、また
強化繊維層は内圧に対しては有効に補強できるが、特
に、ＬＰＧ用の低圧圧力容器では強化層がきわめて薄い
ため、外圧に対してはあまり補強作用を持たない。した
がって、運搬型のプラスチック圧力容器では外圧に対し
て何らかの強化策が特別に必要になってくる。
自体の剛性が高いため、ガス内圧に耐える設計をすれば
同時に外圧に対する強度は確保され、前述のような問題
も発生しない。しかしながら、プラスチック製ライナー
圧力容器ではライナー自身は剛性がきわめて低く、また
強化繊維層は内圧に対しては有効に補強できるが、特
に、ＬＰＧ用の低圧圧力容器では強化層がきわめて薄い
ため、外圧に対してはあまり補強作用を持たない。した
がって、運搬型のプラスチック圧力容器では外圧に対し
て何らかの強化策が特別に必要になってくる。
【０００７】プラスチック製ライナーＦＲＰ圧力容器の
強化策とし、内圧の耐圧強度を改善するものとして、特
公平５−８８６６５号公報には、プラスチック製内筒の
外周に補強繊維シートで覆うことにより、ＦＷのために
必要かつ十分な剛性を確保して、軽量のボンベの内筒
（マンドレル）を作り、この内筒にＦＷ法により繊維強
化プラスチック層を形成することにより、耐圧性に優れ
た軽量の複合材料ボンベの製造方法が開示されている。
強化策とし、内圧の耐圧強度を改善するものとして、特
公平５−８８６６５号公報には、プラスチック製内筒の
外周に補強繊維シートで覆うことにより、ＦＷのために
必要かつ十分な剛性を確保して、軽量のボンベの内筒
（マンドレル）を作り、この内筒にＦＷ法により繊維強
化プラスチック層を形成することにより、耐圧性に優れ
た軽量の複合材料ボンベの製造方法が開示されている。
【０００８】また、特開平５−１６４２９５号公報に
は、波入り円筒部分と当該円筒圧力容器によって隔てら
れている２つの底で構成され、この波入り円筒部分は円
周方向に補強が施されており、さらに圧力容器の外構体
全体にわたって長手方向引張荷重に抵抗手段が設けられ
た圧力容器が開示されている。この圧力容器は軽量化と
耐圧強度の優れた圧力容器となることが開示されてい
る。なお、前記円周方向の補強は前記波入り円筒部分の
波の外側に補強繊維入り化合物（樹脂）が詰められてお
り、長手方向の引張荷重抵抗手段は、繊維等で補強する
ものである。
は、波入り円筒部分と当該円筒圧力容器によって隔てら
れている２つの底で構成され、この波入り円筒部分は円
周方向に補強が施されており、さらに圧力容器の外構体
全体にわたって長手方向引張荷重に抵抗手段が設けられ
た圧力容器が開示されている。この圧力容器は軽量化と
耐圧強度の優れた圧力容器となることが開示されてい
る。なお、前記円周方向の補強は前記波入り円筒部分の
波の外側に補強繊維入り化合物（樹脂）が詰められてお
り、長手方向の引張荷重抵抗手段は、繊維等で補強する
ものである。
【０００９】これらの方法は、いずれも、内圧の耐圧強
度を改善するものである。しかし、特公平５−８８６６
５号公報の方法では、内筒の外周に補強繊維シートで覆
うことにより、内筒全面が厚くなり、特開平５−１６４
２９５号公報の方法では、波入り円筒部分の波の外側に
補強繊維入り化合物が詰めらており、重量増につながる
ことになる。これらの方法は、プラスチック製ライナー
ＦＲＰ圧力容器の製造工程を複雑にしてコストアップに
なるとともに、プラスチック製ライナーＦＲＰ圧力容器
の軽量化にもに限界がある。
度を改善するものである。しかし、特公平５−８８６６
５号公報の方法では、内筒の外周に補強繊維シートで覆
うことにより、内筒全面が厚くなり、特開平５−１６４
２９５号公報の方法では、波入り円筒部分の波の外側に
補強繊維入り化合物が詰めらており、重量増につながる
ことになる。これらの方法は、プラスチック製ライナー
ＦＲＰ圧力容器の製造工程を複雑にしてコストアップに
なるとともに、プラスチック製ライナーＦＲＰ圧力容器
の軽量化にもに限界がある。
【００１０】そこで、本発明は上述の問題点を改善すべ
くなしたもので、その目的は、圧力容器の内圧に対抗す
ることは勿論のこと、外圧に対する剛性および強度を向
上させると共に、重量や円筒部の形状が大となることを
極力抑制して、かつ安価で製造が容易なプラスチック製
ライナーＦＲＰ圧力容器、特に、液化石油ガス用に用い
られるプラスチック製ライナーＦＲＰ圧力容器を提供す
ることを目的とするものである。
くなしたもので、その目的は、圧力容器の内圧に対抗す
ることは勿論のこと、外圧に対する剛性および強度を向
上させると共に、重量や円筒部の形状が大となることを
極力抑制して、かつ安価で製造が容易なプラスチック製
ライナーＦＲＰ圧力容器、特に、液化石油ガス用に用い
られるプラスチック製ライナーＦＲＰ圧力容器を提供す
ることを目的とするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】前述した目的を達成する
ために、本発明のうちで請求項１記載の発明は、ライナ
ーの外面にＦＲＰ層が積層されてなるＦＲＰ圧力容器に
おいて、さらに、前記ＦＲＰ層の外周面に強化繊維から
なるリブ状の強化帯を成形し、かつ、前記ＦＲＰ層の外
周面と前記リブ状の強化帯とが固着してなることを特徴
とするものである。ＦＲＰ層の外周面に強化繊維からな
るリブ状の強化帯を成形し、かつ、このリブ状の強化層
とが前記ＦＲＰ層の外周面と固着することによって、圧
力容器の外圧に対する剛性および強度が向上する。
ために、本発明のうちで請求項１記載の発明は、ライナ
ーの外面にＦＲＰ層が積層されてなるＦＲＰ圧力容器に
おいて、さらに、前記ＦＲＰ層の外周面に強化繊維から
なるリブ状の強化帯を成形し、かつ、前記ＦＲＰ層の外
周面と前記リブ状の強化帯とが固着してなることを特徴
とするものである。ＦＲＰ層の外周面に強化繊維からな
るリブ状の強化帯を成形し、かつ、このリブ状の強化層
とが前記ＦＲＰ層の外周面と固着することによって、圧
力容器の外圧に対する剛性および強度が向上する。
【００１２】また請求項２記載の発明は、請求項１記載
の発明の構成のうち、リブ状の強化帯がＦＲＰ層の外周
面にリング状または／およびスパイラル状に巻き付けら
れてなるＦＲＰ圧力容器である。リブ状の強化帯をＦＲ
Ｐ層の外周面にリング状または／およびスパイラル状に
巻き付けることによって、圧力容器の外圧に対する剛性
および強度がより向上する。リブ状の強化帯がＦＲＰ圧
力容器の胴端部（円筒胴部と鏡板の境）又はこの胴端部
の近傍で圧力容器の中央側のＦＲＰ層の外周面にリング
状に巻き付けられていることが好ましい。転倒あるいは
従来の金属製容器と衝突する際、この部分に衝突物があ
たる可能性が高いからである。
の発明の構成のうち、リブ状の強化帯がＦＲＰ層の外周
面にリング状または／およびスパイラル状に巻き付けら
れてなるＦＲＰ圧力容器である。リブ状の強化帯をＦＲ
Ｐ層の外周面にリング状または／およびスパイラル状に
巻き付けることによって、圧力容器の外圧に対する剛性
および強度がより向上する。リブ状の強化帯がＦＲＰ圧
力容器の胴端部（円筒胴部と鏡板の境）又はこの胴端部
の近傍で圧力容器の中央側のＦＲＰ層の外周面にリング
状に巻き付けられていることが好ましい。転倒あるいは
従来の金属製容器と衝突する際、この部分に衝突物があ
たる可能性が高いからである。
【００１３】また請求項３記載の発明は、請求項１又は
２記載の発明の構成に、リブ状の強化帯の断面高さＨと
断面幅Ｂおよび、リブ状の強化帯の配設されている間隔
Ｌとの関係が、 （（Ｂ×Ｈ2 ）／Ｌ）≧０．２ 式 であるＦＲＰ圧力容器である。式の関係を満足するこ
とによって、より効果的に圧力容器の外圧に対する剛性
および強度を改善するもので圧力容器の胴部の直径が２
００〜４００ｍｍのＦＲＰ圧力容器に適用することが好
ましい。
２記載の発明の構成に、リブ状の強化帯の断面高さＨと
断面幅Ｂおよび、リブ状の強化帯の配設されている間隔
Ｌとの関係が、 （（Ｂ×Ｈ2 ）／Ｌ）≧０．２ 式 であるＦＲＰ圧力容器である。式の関係を満足するこ
とによって、より効果的に圧力容器の外圧に対する剛性
および強度を改善するもので圧力容器の胴部の直径が２
００〜４００ｍｍのＦＲＰ圧力容器に適用することが好
ましい。
【００１４】また請求項４記載の発明は、請求項１乃至
３のいずれかに記載の発明の構成に、ライナーがプラス
チック製である液化石油ガス用ＦＲＰ圧力容器である。
軽量で、製造コストが低いプラスチック製ライナーＦＲ
Ｐ圧力容器を比較的充填圧力が低い液化石油ガスに用い
ることができる。ライナーに用いるプラスチックは、一
般にはポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステル、
ポリアミド（ナイロン６、ナイロン６６等）、ポリオエ
フィン、ポリ塩化ビニル、ポリカーボネイト、ＡＢＳ樹
脂等より選ばれる。特に、液化石油ガスの場合にはポリ
エチレンやナイロンを用いることが好ましい。
３のいずれかに記載の発明の構成に、ライナーがプラス
チック製である液化石油ガス用ＦＲＰ圧力容器である。
軽量で、製造コストが低いプラスチック製ライナーＦＲ
Ｐ圧力容器を比較的充填圧力が低い液化石油ガスに用い
ることができる。ライナーに用いるプラスチックは、一
般にはポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステル、
ポリアミド（ナイロン６、ナイロン６６等）、ポリオエ
フィン、ポリ塩化ビニル、ポリカーボネイト、ＡＢＳ樹
脂等より選ばれる。特に、液化石油ガスの場合にはポリ
エチレンやナイロンを用いることが好ましい。
【００１５】
【発明の実施の形態】前述した目的を達成するために、
発明者らは、圧力容器の外圧に対する剛性および強度を
向上させるために鋭意研究を行い本発明を完成した。圧
力容器のＦＲＰ層の外周面に強化繊維からなるリブ状の
強化帯を前記ＦＲＰ層の外周面に固着して成形すること
により、圧力容器の外圧に対する剛性および強度を向上
させると共に、圧力容器の重量や形状の増大を抑制で
き、安価で製造が容易となるという知見を得て本発明を
完成した。
発明者らは、圧力容器の外圧に対する剛性および強度を
向上させるために鋭意研究を行い本発明を完成した。圧
力容器のＦＲＰ層の外周面に強化繊維からなるリブ状の
強化帯を前記ＦＲＰ層の外周面に固着して成形すること
により、圧力容器の外圧に対する剛性および強度を向上
させると共に、圧力容器の重量や形状の増大を抑制で
き、安価で製造が容易となるという知見を得て本発明を
完成した。
【００１６】まず、本発明に至った過程について説明す
る。通常、圧力容器は図８に示すように上下（図では左
右）の鏡部は球面であるので外圧に対して強い構造であ
るが、円筒の胴部は外圧に対して弱い構造である。円筒
断面では、外圧に対する剛性は胴部の厚みに強く依存す
るので（板厚の３乗に比例）、円筒の胴部の肉厚を厚く
する方法と、補強リブを設ける方法がある。本発明で
は、胴部にリブ状の強化帯を設け、胴部に固着させるこ
とにより、外圧に対する剛性を向上させるものである。
この結果、胴部全体を一定に厚くするよりも軽量化が図
れ、製造コストも安価となる。
る。通常、圧力容器は図８に示すように上下（図では左
右）の鏡部は球面であるので外圧に対して強い構造であ
るが、円筒の胴部は外圧に対して弱い構造である。円筒
断面では、外圧に対する剛性は胴部の厚みに強く依存す
るので（板厚の３乗に比例）、円筒の胴部の肉厚を厚く
する方法と、補強リブを設ける方法がある。本発明で
は、胴部にリブ状の強化帯を設け、胴部に固着させるこ
とにより、外圧に対する剛性を向上させるものである。
この結果、胴部全体を一定に厚くするよりも軽量化が図
れ、製造コストも安価となる。
【００１７】外から押された場合の負荷はこのリブ状の
強化帯でて支えることができ、ライナーはガスの透過バ
リヤとしての厚みだけあればよく、ライナーの重量が低
減できる。一方、リブ状の強化帯は重量に比べて外圧に
対する剛性が高い断面形状を取っているため、リブ状の
強化帯の重量増は少なくなり、圧力容器全体としては重
量増はほとんどない。すなわち、ライナー重量は大幅に
低減でき、新たに加えたリブ状の強化帯の重量増をほぼ
相殺できるからである。また、内圧については従来のＦ
ＲＰ層で持たせるが、リブ状の強化帯は内圧に対しても
効果があるのでＦＲＰ圧力容器の耐圧性が向上し、安全
性が向上する。
強化帯でて支えることができ、ライナーはガスの透過バ
リヤとしての厚みだけあればよく、ライナーの重量が低
減できる。一方、リブ状の強化帯は重量に比べて外圧に
対する剛性が高い断面形状を取っているため、リブ状の
強化帯の重量増は少なくなり、圧力容器全体としては重
量増はほとんどない。すなわち、ライナー重量は大幅に
低減でき、新たに加えたリブ状の強化帯の重量増をほぼ
相殺できるからである。また、内圧については従来のＦ
ＲＰ層で持たせるが、リブ状の強化帯は内圧に対しても
効果があるのでＦＲＰ圧力容器の耐圧性が向上し、安全
性が向上する。
【００１８】このリブ状の強化帯は、本来必要な作業工
程であるＦＷ工程の中で、内圧に対するＦＲＰ層の成形
作業に引き続いて成形できることが判明した。このた
め、新たな工程を組む必要がなく、その後の硬化処理も
内圧用の繊維強化層と同時に処理できる。このように、
内圧に対するＦＲＰ層と同じ強化繊維で、リブ状の強化
帯を成形することができ、ＦＲＰ層とリブ状の強化帯が
一体化できることになり、ＦＲＰ圧力容器の安全性が向
上する。さらに、リブ状の強化帯を圧力容器本体に固定
するための特別の対策も不要となり、コストや重量の増
加が大幅に押さえられることも判明した。
程であるＦＷ工程の中で、内圧に対するＦＲＰ層の成形
作業に引き続いて成形できることが判明した。このた
め、新たな工程を組む必要がなく、その後の硬化処理も
内圧用の繊維強化層と同時に処理できる。このように、
内圧に対するＦＲＰ層と同じ強化繊維で、リブ状の強化
帯を成形することができ、ＦＲＰ層とリブ状の強化帯が
一体化できることになり、ＦＲＰ圧力容器の安全性が向
上する。さらに、リブ状の強化帯を圧力容器本体に固定
するための特別の対策も不要となり、コストや重量の増
加が大幅に押さえられることも判明した。
【００１９】また、リブ状の強化帯には剛性の高いガラ
ス繊維、炭素繊維やケブラー繊維が高密度で構成するも
のを用いることとなり、この強化帯の剛性が極めて高い
点も強化に有利となり、ＦＲＰ圧力容器のライナーに用
いる素材の使用量は相対的に少なくなる。すなわち、強
化帯の大半は安価なガラス繊維の使用により、ライナー
の厚みを減らせることができ、ライナーに用いられるポ
リエチレンやナイロンなどの高価な樹脂の使用量を減ら
せることなり、ＦＲＰ圧力容器の重量減とともにコスト
低減に大きく寄与することとなる。
ス繊維、炭素繊維やケブラー繊維が高密度で構成するも
のを用いることとなり、この強化帯の剛性が極めて高い
点も強化に有利となり、ＦＲＰ圧力容器のライナーに用
いる素材の使用量は相対的に少なくなる。すなわち、強
化帯の大半は安価なガラス繊維の使用により、ライナー
の厚みを減らせることができ、ライナーに用いられるポ
リエチレンやナイロンなどの高価な樹脂の使用量を減ら
せることなり、ＦＲＰ圧力容器の重量減とともにコスト
低減に大きく寄与することとなる。
【００２０】次に、ＦＲＰ圧力容器に用いる、リブ状の
強化帯の形状および配設条件について検討した結果を図
４から図７により説明する。図４は、座屈圧力を求める
ために用いたＦＲＰ圧力容器の形状を示す図であり、図
５から図７は、リブ高さ（リブ状の強化帯の断面高さ）
とＦＲＰ圧力容器の座屈圧力との関係を示す図である。
強化帯の形状および配設条件について検討した結果を図
４から図７により説明する。図４は、座屈圧力を求める
ために用いたＦＲＰ圧力容器の形状を示す図であり、図
５から図７は、リブ高さ（リブ状の強化帯の断面高さ）
とＦＲＰ圧力容器の座屈圧力との関係を示す図である。
【００２１】図４はＬＰＧ用圧力容器（５０リットル）
ライナ−外径３１０ｍｍ，容器高さ約７５０ｍｍ，胴部
長さ４８０ｍｍを想定したものである。また、ＦＲＰ層
は破壊圧力は６．４ＭＰａ（６５ｋｇｆ／ｃｍ2 ）を想
定して、ガラス繊維で強化されたＦＲＰヘリカル層（厚
さ：０．６ｍｍ）、ＦＲＰフープ層（厚さ：１．０ｍ
ｍ）とした。これに、図４に示すように、リブ状の強化
帯の断面高さ（リブ高さ）Ｈと断面幅Ｂおよび、リブ状
の強化帯の配設されている間隔Ｌとを変化させて、ＦＲ
Ｐ圧力容器の座屈圧力を有限要素法により求めた。これ
らの結果を図５から図７に示す。
ライナ−外径３１０ｍｍ，容器高さ約７５０ｍｍ，胴部
長さ４８０ｍｍを想定したものである。また、ＦＲＰ層
は破壊圧力は６．４ＭＰａ（６５ｋｇｆ／ｃｍ2 ）を想
定して、ガラス繊維で強化されたＦＲＰヘリカル層（厚
さ：０．６ｍｍ）、ＦＲＰフープ層（厚さ：１．０ｍ
ｍ）とした。これに、図４に示すように、リブ状の強化
帯の断面高さ（リブ高さ）Ｈと断面幅Ｂおよび、リブ状
の強化帯の配設されている間隔Ｌとを変化させて、ＦＲ
Ｐ圧力容器の座屈圧力を有限要素法により求めた。これ
らの結果を図５から図７に示す。
【００２２】図５から図７に示されるように、ＦＲＰ圧
力容器の座屈圧力は、リブ状の強化帯の断面高さＨ及び
断面幅Ｂが増加するとともに増加している。一方、リブ
状の強化帯間の間隔Ｌが増加するとともに、ＦＲＰ圧力
容器の座屈圧力は減少している。このとき、リブ高さＨ
＝０ｍｍのとき、ＦＲＰ圧力容器の座屈圧力が約０．１
ＭＰａ（１ｋｇｆ／ｃｍ2 ）になっているのは、前記Ｆ
ＲＰ層の効果によるものである。なお、座屈の状態につ
いて図９に示す。
力容器の座屈圧力は、リブ状の強化帯の断面高さＨ及び
断面幅Ｂが増加するとともに増加している。一方、リブ
状の強化帯間の間隔Ｌが増加するとともに、ＦＲＰ圧力
容器の座屈圧力は減少している。このとき、リブ高さＨ
＝０ｍｍのとき、ＦＲＰ圧力容器の座屈圧力が約０．１
ＭＰａ（１ｋｇｆ／ｃｍ2 ）になっているのは、前記Ｆ
ＲＰ層の効果によるものである。なお、座屈の状態につ
いて図９に示す。
【００２３】ＦＲＰ圧力容器の座屈圧力が０．２ＭＰａ
（２ｋｇｆ／ｃｍ2 ）以上あれば、ＬＰＧの充填時の真
空引きの処理をしても変形を生じない。また、座屈圧力
が２ｋｇ／ｃｍ2 以上あれば、ＬＰＧ用圧力容器として
通常の取扱いをしても、圧力容器が変形することがな
い。以上の観点より、 座屈圧力が０．２ＭＰａ（２ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 ）以上なるリブ状の強化帯の断面高さＨ、
断面幅Ｂおよびリブ状の強化帯間の間隔Ｌの関係につい
て、検討した結果、リブ状の強化帯の断面高さＨと断面
幅Ｂおよび、前記リブ状の強化帯の配設されている間隔
Ｌとの関係が、 （（Ｂ×Ｈ2 ）／Ｌ）≧０．２ にあれば良いことが図５から図７を解析することにより
判明した。（（Ｂ×Ｈ2 ）／Ｌ）は大きいほどよく、好
ましくは、１０以上である。これにより、座屈応力が
０．５ＭＰａ（５ｋｇｆ／ｃｍ2 ）となり、ＦＲＰ圧力
容器の変形をより防止できる。ＦＲＰ圧力容器の製造上
の観点より、リブ状の強化帯の断面高さＨは３〜１０ｍ
ｍ、断面幅Ｂは、５〜２０ｍｍ、で強化帯の配設されて
いる間隔Ｌは１００〜２００ｍｍであることが好まし
い。
（２ｋｇｆ／ｃｍ2 ）以上あれば、ＬＰＧの充填時の真
空引きの処理をしても変形を生じない。また、座屈圧力
が２ｋｇ／ｃｍ2 以上あれば、ＬＰＧ用圧力容器として
通常の取扱いをしても、圧力容器が変形することがな
い。以上の観点より、 座屈圧力が０．２ＭＰａ（２ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 ）以上なるリブ状の強化帯の断面高さＨ、
断面幅Ｂおよびリブ状の強化帯間の間隔Ｌの関係につい
て、検討した結果、リブ状の強化帯の断面高さＨと断面
幅Ｂおよび、前記リブ状の強化帯の配設されている間隔
Ｌとの関係が、 （（Ｂ×Ｈ2 ）／Ｌ）≧０．２ にあれば良いことが図５から図７を解析することにより
判明した。（（Ｂ×Ｈ2 ）／Ｌ）は大きいほどよく、好
ましくは、１０以上である。これにより、座屈応力が
０．５ＭＰａ（５ｋｇｆ／ｃｍ2 ）となり、ＦＲＰ圧力
容器の変形をより防止できる。ＦＲＰ圧力容器の製造上
の観点より、リブ状の強化帯の断面高さＨは３〜１０ｍ
ｍ、断面幅Ｂは、５〜２０ｍｍ、で強化帯の配設されて
いる間隔Ｌは１００〜２００ｍｍであることが好まし
い。
【００２４】本実施の形態で計算した有限要素法の境界
条件等により、適用されるＦＲＰ圧力容器は圧力容器の
胴部の直径が２００〜４００ｍｍであればよい。一方、
胴部の長さ方向ついてはとくに制約はない。強化帯の配
設されている間隔Ｌにより規定すればよいからである。
また、ライナ−の厚みについても制約はない。本発明で
は、ライナーはガスの透過バリヤとしての厚みだけあれ
ばよいからである。
条件等により、適用されるＦＲＰ圧力容器は圧力容器の
胴部の直径が２００〜４００ｍｍであればよい。一方、
胴部の長さ方向ついてはとくに制約はない。強化帯の配
設されている間隔Ｌにより規定すればよいからである。
また、ライナ−の厚みについても制約はない。本発明で
は、ライナーはガスの透過バリヤとしての厚みだけあれ
ばよいからである。
【００２５】なお、プラスチックライナーを用いる場合
は、ガスの透過バリヤ改善のため、低ガス透過率のプラ
スチックとの複層化、ブロー成形時にフッ素ガスによる
ライナー内面のフッ素化処理や、金属メッキをすること
ができる。さらに、ライナー外面をアルミニューム等の
金属箔で覆うこともできる。
は、ガスの透過バリヤ改善のため、低ガス透過率のプラ
スチックとの複層化、ブロー成形時にフッ素ガスによる
ライナー内面のフッ素化処理や、金属メッキをすること
ができる。さらに、ライナー外面をアルミニューム等の
金属箔で覆うこともできる。
【００２６】
【実施例】さらに、本発明の実施例を、図示例とともに
説明する。図１は、本発明の第１実施例を示す図であ
り、図ａは本発明の第１実施例のＦＲＰ圧力容器の外観
を示す図であり、図ｂは図ａのＸ部の軸方向の部分拡大
断面を示す図であり、図２は、本発明の第２実施例のＦ
ＲＰ圧力容器の外観を示す図であり、図３は、本発明の
第３実施例のＦＲＰ圧力容器の外観を示す図である。
説明する。図１は、本発明の第１実施例を示す図であ
り、図ａは本発明の第１実施例のＦＲＰ圧力容器の外観
を示す図であり、図ｂは図ａのＸ部の軸方向の部分拡大
断面を示す図であり、図２は、本発明の第２実施例のＦ
ＲＰ圧力容器の外観を示す図であり、図３は、本発明の
第３実施例のＦＲＰ圧力容器の外観を示す図である。
【００２７】本発明の第１実施例は、対象容器は一般家
庭用のＬＰＧ用５０リットル容器（外径３１０ｍｍ、高
さ７５０ｍｍ）である。ライナーは高密度ポリエチレン
を素材として回転成形で成形した。厚みは３ｍｍとし
た。これにＦＷ法によって、破壊圧力６．４ＭＰａ（６
５ｋｇｆ／ｃｍ2 ）として設計して、図８に示すよう
に、ＦＲＰ層はガラス繊維で強化されたＦＲＰヘリカル
層（厚さ：０．６ｍｍ）とＦＲＰフープ層（厚さ：１．
０ｍｍ）とした。この時点での重量は５．８ｋｇであっ
た。
庭用のＬＰＧ用５０リットル容器（外径３１０ｍｍ、高
さ７５０ｍｍ）である。ライナーは高密度ポリエチレン
を素材として回転成形で成形した。厚みは３ｍｍとし
た。これにＦＷ法によって、破壊圧力６．４ＭＰａ（６
５ｋｇｆ／ｃｍ2 ）として設計して、図８に示すよう
に、ＦＲＰ層はガラス繊維で強化されたＦＲＰヘリカル
層（厚さ：０．６ｍｍ）とＦＲＰフープ層（厚さ：１．
０ｍｍ）とした。この時点での重量は５．８ｋｇであっ
た。
【００２８】なお、ＦＷにおいて、ライナーへの強化繊
維の巻き付けには、ライナーに内圧をかけた状態で行う
方法、ライナー内にマンドレルを挿入して行う方法等、
選択できる。
維の巻き付けには、ライナーに内圧をかけた状態で行う
方法、ライナー内にマンドレルを挿入して行う方法等、
選択できる。
【００２９】次に、引き続いてＦＷによって、外圧に対
するリブ状の強化帯を成形した。形状は図１の図ａ，図
ｂに示すようなリング状のフープ層とし、強化帯の断面
形状は上辺の長さＢ１が４ｍｍ、底辺の幅Ｂ２が１０ｍ
ｍ、、高さＨが８ｍｍの台形とした。このとき、強化帯
の断面形状を台形にしたのは、ＦＷは行いやすく、リブ
状の強化帯の固着をより強固にできるためである。ま
た、このときの強化帯の断面幅Ｂは、前記強化帯の辺の
長さＢ１と底辺の幅Ｂ２との平均値の７ｍｍとして、前
述の式を適用できる。
するリブ状の強化帯を成形した。形状は図１の図ａ，図
ｂに示すようなリング状のフープ層とし、強化帯の断面
形状は上辺の長さＢ１が４ｍｍ、底辺の幅Ｂ２が１０ｍ
ｍ、、高さＨが８ｍｍの台形とした。このとき、強化帯
の断面形状を台形にしたのは、ＦＷは行いやすく、リブ
状の強化帯の固着をより強固にできるためである。ま
た、このときの強化帯の断面幅Ｂは、前記強化帯の辺の
長さＢ１と底辺の幅Ｂ２との平均値の７ｍｍとして、前
述の式を適用できる。
【００３０】リブ状の強化帯の配設位置はＦＲＰ圧力容
器の胴端部（円筒胴部と鏡板の境）から胴部側それぞれ
１５ｍｍの位置に設け、強化帯の間隔Ｌは１５０ｍｍと
した。このときのリブ状の強化帯の繊維含有率は約６５
％であり、繊維方向の剛性はガラス繊維の場合には４
１．２ＧＰａ（４２００ｋｇｆ／ｍｍ2 ）であった。
器の胴端部（円筒胴部と鏡板の境）から胴部側それぞれ
１５ｍｍの位置に設け、強化帯の間隔Ｌは１５０ｍｍと
した。このときのリブ状の強化帯の繊維含有率は約６５
％であり、繊維方向の剛性はガラス繊維の場合には４
１．２ＧＰａ（４２００ｋｇｆ／ｍｍ2 ）であった。
【００３１】つぎに、このリブ状の強化帯および前記Ｆ
ＲＰヘリカル層とＦＲＰフープ層を硬化処理を施し一体
成形した。このため、リブ状の強化帯とＦＲＰ層は一体
となった。なお、本実施例では、ガラス繊維に熱硬化樹
脂（例えば、エポキシ樹脂）を含浸させものを用いてい
る。
ＲＰヘリカル層とＦＲＰフープ層を硬化処理を施し一体
成形した。このため、リブ状の強化帯とＦＲＰ層は一体
となった。なお、本実施例では、ガラス繊維に熱硬化樹
脂（例えば、エポキシ樹脂）を含浸させものを用いてい
る。
【００３２】最終的に、ＦＲＰ圧力容器の全体重量は
６．２ｋｇとなり、リブ状の強化帯により重量増は０．
４ｋｇであった。これにプロテクターおよびスカートと
してそれぞれポリエチレン製の円筒の一部を取り付け
た。取り付けはスカートおよびプロテクター本体と接着
した。最終的な重量は７ｋｇ以下となり、鋼容器の１／
３以下、アルミ容器の１／２、現在もっとも軽いアルミ
ライナーＦＲＰ複合容器よりも若干軽くなった。
６．２ｋｇとなり、リブ状の強化帯により重量増は０．
４ｋｇであった。これにプロテクターおよびスカートと
してそれぞれポリエチレン製の円筒の一部を取り付け
た。取り付けはスカートおよびプロテクター本体と接着
した。最終的な重量は７ｋｇ以下となり、鋼容器の１／
３以下、アルミ容器の１／２、現在もっとも軽いアルミ
ライナーＦＲＰ複合容器よりも若干軽くなった。
【００３３】このＦＲＰ圧力容器について、内圧を６．
４ＭＰａ（６５ｋｇｆ／ｃｍ2 ）での耐圧試験と、ＦＲ
Ｐ圧力容器の真空下での変形調査を行った。耐圧試験で
は破壊せず、真空下での変形調査でも変形が認められな
かった。さらに、このＦＲＰ圧力容器を転倒させても変
形せず、圧力容器の取扱いに特に問題が生じなかった。
４ＭＰａ（６５ｋｇｆ／ｃｍ2 ）での耐圧試験と、ＦＲ
Ｐ圧力容器の真空下での変形調査を行った。耐圧試験で
は破壊せず、真空下での変形調査でも変形が認められな
かった。さらに、このＦＲＰ圧力容器を転倒させても変
形せず、圧力容器の取扱いに特に問題が生じなかった。
【００３４】図２に示すように、本発明の第２実施例
は、第１実施例と同じＦＲＰ圧力容器にリブ状の強化帯
をスパイラル状に形成したものである。リブ状の強化帯
の形状や構成は同じである。第２実施例では、リブ状の
強化帯をＦＲＰ圧力容器の胴端部に形成し、その後スパ
イラル状に形成した。この場合はリブ状の強化帯の間隔
Ｌは１９０ｍｍとなった。このときは、お互いのリブ状
の強化帯の平行部の間隔をリブ状の強化帯の間隔Ｌとす
ることができる。
は、第１実施例と同じＦＲＰ圧力容器にリブ状の強化帯
をスパイラル状に形成したものである。リブ状の強化帯
の形状や構成は同じである。第２実施例では、リブ状の
強化帯をＦＲＰ圧力容器の胴端部に形成し、その後スパ
イラル状に形成した。この場合はリブ状の強化帯の間隔
Ｌは１９０ｍｍとなった。このときは、お互いのリブ状
の強化帯の平行部の間隔をリブ状の強化帯の間隔Ｌとす
ることができる。
【００３５】同様に、内圧を６．４ＭＰａ（６５ｋｇｆ
／ｃｍ2 ）での耐圧試験と、ＦＲＰ圧力容器の真空下で
の変形調査を行ったが、耐圧試験での破壊や、真空下で
の変形は認められなかった。
／ｃｍ2 ）での耐圧試験と、ＦＲＰ圧力容器の真空下で
の変形調査を行ったが、耐圧試験での破壊や、真空下で
の変形は認められなかった。
【００３６】第３実施例の図３に示すように、上下のプ
ロテクターおよびスカートの固定のために、リブ状の強
化帯により、前記プロテクターおよびスカートをＦＲＰ
圧力容器本体に固定してもよい。
ロテクターおよびスカートの固定のために、リブ状の強
化帯により、前記プロテクターおよびスカートをＦＲＰ
圧力容器本体に固定してもよい。
【００３７】以上の本発明の実施例は、プラスチック製
のライナーを持い、ＬＰＧ用圧力容器の実施例を中心に
説明したが、上述の実施例によって制限されるものでは
ない。すなわち、本発明は、金属製のライナーや、ＬＰ
Ｇ用圧力容器以外の圧縮天然ガス（ＣＮＧ）等の燃料
用、及び空気呼吸器等の医療・防災用の高圧の圧力容器
にも適用できるものである。
のライナーを持い、ＬＰＧ用圧力容器の実施例を中心に
説明したが、上述の実施例によって制限されるものでは
ない。すなわち、本発明は、金属製のライナーや、ＬＰ
Ｇ用圧力容器以外の圧縮天然ガス（ＣＮＧ）等の燃料
用、及び空気呼吸器等の医療・防災用の高圧の圧力容器
にも適用できるものである。
【００３８】
【発明の効果】以上の説明したように、圧力容器のＦＲ
Ｐ層の外周面に強化繊維からなるリブ状の強化帯を前記
ＦＲＰ層の外周面に固着して成形することにより、圧力
容器の外圧に対する剛性および強度の向上を可能とする
ものである。外圧をリブ状の強化帯で支えることによ
り、強化帯なしの場合に比べて、ライナーの厚さを薄く
することによりライナーの重量が低減でき、新たに加え
たリブ状の強化帯の重量増はほぼ相殺できることにな
る。ライナーに用いられるは高価なポリエチレンやナイ
ロン使用量を削減でき、さらに連続繊維で成形すること
により、強化リングを本体に固定するための特別の対策
も不要となり、コストの低減が可能となる。
Ｐ層の外周面に強化繊維からなるリブ状の強化帯を前記
ＦＲＰ層の外周面に固着して成形することにより、圧力
容器の外圧に対する剛性および強度の向上を可能とする
ものである。外圧をリブ状の強化帯で支えることによ
り、強化帯なしの場合に比べて、ライナーの厚さを薄く
することによりライナーの重量が低減でき、新たに加え
たリブ状の強化帯の重量増はほぼ相殺できることにな
る。ライナーに用いられるは高価なポリエチレンやナイ
ロン使用量を削減でき、さらに連続繊維で成形すること
により、強化リングを本体に固定するための特別の対策
も不要となり、コストの低減が可能となる。
【図１】本発明の第１実施例を示す図であり、図ａは本
発明の第１実施例のＦＲＰ圧力容器の外観を示す図であ
り、図ｂは図ａのＸ部の軸方向の部分拡大断面を示す図
である。
発明の第１実施例のＦＲＰ圧力容器の外観を示す図であ
り、図ｂは図ａのＸ部の軸方向の部分拡大断面を示す図
である。
【図２】本発明の第２実施例のＦＲＰ圧力容器の外観を
示す図である。
示す図である。
【図３】本発明の第３実施例のＦＲＰ圧力容器の外観を
示す図である。
示す図である。
【図４】座屈圧力を求めるために用いたＦＲＰ圧力容器
の形状を示す図である。
の形状を示す図である。
【図５】リブ高さ（リブ状の強化帯の断面高さ）とＦＲ
Ｐ圧力容器の座屈圧力との関係を示す図である（リブ間
隔（リブ状の強化帯の配設されている間隔）Ｌ＝１００
ｍｍの場合）。
Ｐ圧力容器の座屈圧力との関係を示す図である（リブ間
隔（リブ状の強化帯の配設されている間隔）Ｌ＝１００
ｍｍの場合）。
【図６】リブ高さとＦＲＰ圧力容器の座屈圧力との関係
を示す図である（リブ間隔Ｌ＝１５０ｍｍの場合）。
を示す図である（リブ間隔Ｌ＝１５０ｍｍの場合）。
【図７】リブ高さとＦＲＰ圧力容器の座屈圧力との関係
を示す図である（リブ間隔Ｌ＝２００ｍｍの場合）。
を示す図である（リブ間隔Ｌ＝２００ｍｍの場合）。
【図８】従来のＦＲＰ圧力容器の断面の構成を示す図で
ある。
ある。
【図９】円筒の座屈状態を示す図であり、図ａは横方向
からみた座屈状態を示し。図ｂは断面の座屈状態を示し
図である。
からみた座屈状態を示し。図ｂは断面の座屈状態を示し
図である。
１：ＦＲＰ圧力容器 ２：圧力容器本体 ３：リブ状の強化帯 ４：ＦＲＰ層 ５：プラスチック製ライナー ６：頭部鏡部 ７：胴部 ８：底鏡部 ９：付属品取付け部 １０：プロテクター １１：スカート
Claims (4)
- 【請求項１】 ライナーの外面にＦＲＰ層が積層されて
なるＦＲＰ圧力容器において、 前記ＦＲＰ層の外周面に強化繊維からなるリブ状の強化
帯を成形し、かつ、前記ＦＲＰ層の外周面と前記リブ状
の強化層とが固着してなることを特徴とする耐外圧性に
優れたＦＲＰ圧力容器。 - 【請求項２】 前記リブ状の強化帯が前記ＦＲＰ層の外
周面にリング状または／およびスパイラル状に巻き付け
られてなる請求項１記載の耐外圧性に優れたＦＲＰ圧力
容器。 - 【請求項３】 前記リブ状の強化帯の断面高さＨと断面
幅Ｂおよび、前記リブ状の強化帯の配設されている間隔
Ｌとの関係が、 （（Ｂ×Ｈ2 ）／Ｌ）≧０．２ である請求項１又は２記載の耐外圧性に優れたＦＲＰ圧
力容器。 - 【請求項４】 前記ライナーがプラスチック製である液
化石油ガス用の請求項１乃至３のいずれかに記載の耐外
圧性に優れたＦＲＰ圧力容器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8064497A JPH10274391A (ja) | 1997-03-31 | 1997-03-31 | 耐外圧性に優れたｆｒｐ圧力容器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8064497A JPH10274391A (ja) | 1997-03-31 | 1997-03-31 | 耐外圧性に優れたｆｒｐ圧力容器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10274391A true JPH10274391A (ja) | 1998-10-13 |
Family
ID=13724086
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8064497A Pending JPH10274391A (ja) | 1997-03-31 | 1997-03-31 | 耐外圧性に優れたｆｒｐ圧力容器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10274391A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2838177A1 (fr) * | 2002-04-08 | 2003-10-10 | Snecma Propulsion Solide | Reservoir pour fluide sous pression, notamment reservoir pour gaz comprime destine a un vehicule automobile |
| JP2007202995A (ja) * | 2006-02-06 | 2007-08-16 | Eternal Light General Institute Inc | 高気圧酸素カプセル及び高気圧酸素カプセル用シール構造 |
| WO2010077958A1 (en) * | 2008-12-17 | 2010-07-08 | Amtrol Licensing Inc. | Compressed gas cylinder having conductive polymeric foot ring |
| DE102009039888A1 (de) * | 2009-09-03 | 2011-03-10 | Volkswagen Ag | Druckbehälter aus Kunststoff und Verfahren zu seiner Herstellung |
| CN103075635A (zh) * | 2013-02-19 | 2013-05-01 | 铁岭黄海专用车制造有限公司 | 立式低温液化天然气储罐 |
| CN103090177A (zh) * | 2013-02-19 | 2013-05-08 | 铁岭黄海专用车制造有限公司 | 一种低温液化天然气半挂罐车 |
| CN107740862A (zh) * | 2017-10-18 | 2018-02-27 | 中国船舶科学研究中心（中国船舶重工集团公司第七0二研究所） | 一种用于耐爆型压力容器大开孔的补强结构 |
| CN112923231A (zh) * | 2021-01-18 | 2021-06-08 | 罗方圆 | 一种水下作业防碰撞破损的氧气罐 |
-
1997
- 1997-03-31 JP JP8064497A patent/JPH10274391A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2838177A1 (fr) * | 2002-04-08 | 2003-10-10 | Snecma Propulsion Solide | Reservoir pour fluide sous pression, notamment reservoir pour gaz comprime destine a un vehicule automobile |
| WO2003085314A3 (fr) * | 2002-04-08 | 2004-04-01 | Snecma Propulsion Solide | Reservoir pour fluide sous pression, notamment reservoir pour gaz comprime destine a un vehicule automobile |
| US6883536B2 (en) | 2002-04-08 | 2005-04-26 | Snecma Propulsion Solide | Pressurized fluid tank, in particular compressed gas tank for a motor vehicle |
| JP2007202995A (ja) * | 2006-02-06 | 2007-08-16 | Eternal Light General Institute Inc | 高気圧酸素カプセル及び高気圧酸素カプセル用シール構造 |
| WO2010077958A1 (en) * | 2008-12-17 | 2010-07-08 | Amtrol Licensing Inc. | Compressed gas cylinder having conductive polymeric foot ring |
| US8215517B2 (en) | 2008-12-17 | 2012-07-10 | Amtrol Licensing, Inc. | Compressed gas cylinder having conductive polymeric foot ring |
| DE102009039888A1 (de) * | 2009-09-03 | 2011-03-10 | Volkswagen Ag | Druckbehälter aus Kunststoff und Verfahren zu seiner Herstellung |
| CN103075635A (zh) * | 2013-02-19 | 2013-05-01 | 铁岭黄海专用车制造有限公司 | 立式低温液化天然气储罐 |
| CN103090177A (zh) * | 2013-02-19 | 2013-05-08 | 铁岭黄海专用车制造有限公司 | 一种低温液化天然气半挂罐车 |
| CN107740862A (zh) * | 2017-10-18 | 2018-02-27 | 中国船舶科学研究中心（中国船舶重工集团公司第七0二研究所） | 一种用于耐爆型压力容器大开孔的补强结构 |
| CN112923231A (zh) * | 2021-01-18 | 2021-06-08 | 罗方圆 | 一种水下作业防碰撞破损的氧气罐 |
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