JPH10273548A - ポリスチレン系樹脂発泡体及びその製造方法 - Google Patents
ポリスチレン系樹脂発泡体及びその製造方法Info
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- JPH10273548A JPH10273548A JP9077999A JP7799997A JPH10273548A JP H10273548 A JPH10273548 A JP H10273548A JP 9077999 A JP9077999 A JP 9077999A JP 7799997 A JP7799997 A JP 7799997A JP H10273548 A JPH10273548 A JP H10273548A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 オゾン層を破壊しない発泡剤を使用してポリ
スチレン系樹脂発泡体を得ることを課題とする。 【解決手段】 ポリスチレン系樹脂に、プロパン、ブタ
ン又はそれらの混合物と１，１，３，３，３−ペンタフ
ルオロプロパンとからなる発泡剤を使用して押出発泡さ
せることにより得られるポリスチレン系樹脂発泡体から
なることを特徴とするポリスチレン系樹脂発泡体および
その製造方法により上記課題を解決する。
スチレン系樹脂発泡体を得ることを課題とする。 【解決手段】 ポリスチレン系樹脂に、プロパン、ブタ
ン又はそれらの混合物と１，１，３，３，３−ペンタフ
ルオロプロパンとからなる発泡剤を使用して押出発泡さ
せることにより得られるポリスチレン系樹脂発泡体から
なることを特徴とするポリスチレン系樹脂発泡体および
その製造方法により上記課題を解決する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ポリスチレン系樹
脂発泡体及びその製造方法に関する。更に詳しくは、本
発明は、オゾン層を破壊しない、地球温暖化係数の低い
環境に優しい発泡剤を使用し、押出発泡によって製造さ
れる厚みの大きい低密度のポリスチレン系樹脂発泡体及
びその製造方法に関する。
脂発泡体及びその製造方法に関する。更に詳しくは、本
発明は、オゾン層を破壊しない、地球温暖化係数の低い
環境に優しい発泡剤を使用し、押出発泡によって製造さ
れる厚みの大きい低密度のポリスチレン系樹脂発泡体及
びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在、板状のポリスチレン系樹脂発泡体
に使用されている発泡剤は、例えば特公昭５７−７１７
５号公報に記載されているようにメチルクロライド（以
下ＭＣと略する）又はエチルクロライド（以下ＥＣと略
する）と１，１−モノクロロ−１，１−ジフルオロエタ
ン（Ｆ−１４２ｂ）との混合系が知られている。Ｆ−１
４２ｂは熱伝導率が低く、燃焼性が低く、発泡体中に長
期間残存するため、板状のスチレン系樹脂発泡体に好ん
で使用されている。
に使用されている発泡剤は、例えば特公昭５７−７１７
５号公報に記載されているようにメチルクロライド（以
下ＭＣと略する）又はエチルクロライド（以下ＥＣと略
する）と１，１−モノクロロ−１，１−ジフルオロエタ
ン（Ｆ−１４２ｂ）との混合系が知られている。Ｆ−１
４２ｂは熱伝導率が低く、燃焼性が低く、発泡体中に長
期間残存するため、板状のスチレン系樹脂発泡体に好ん
で使用されている。
【０００３】しかし、Ｆ−１４２ｂはオゾン層を破壊す
ることから、国連環境会議における先のモントリオール
決議において１９９６年から総量が規制され、２０２０
年にはその使用を全廃することが決定された。従って、
Ｆ−１４２ｂに変わる発泡剤の開発が必要となってい
る。発泡剤としてＦ−１４２ｂの代替を考えた場合、コ
ストを考慮するとプロパン、ブタン等の炭化水素系の発
泡剤が考えられる。また、特開平５−２３０２６４号公
報に記載されるペンタフルオロプロパンが考えられる。
ることから、国連環境会議における先のモントリオール
決議において１９９６年から総量が規制され、２０２０
年にはその使用を全廃することが決定された。従って、
Ｆ−１４２ｂに変わる発泡剤の開発が必要となってい
る。発泡剤としてＦ−１４２ｂの代替を考えた場合、コ
ストを考慮するとプロパン、ブタン等の炭化水素系の発
泡剤が考えられる。また、特開平５−２３０２６４号公
報に記載されるペンタフルオロプロパンが考えられる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、プロパン、
ブタン等の炭化水素系の発泡剤は、それのみで発泡を行
った場合、厚みの大きい発泡体に内部発泡が発生し、良
好な発泡体を得ることができなかった。更に、プロパ
ン、ブタンの含量を多くすることは、着火の危険性があ
るので困難視されていた。また、ペンタフルオロプロパ
ンは、それ自身の熱伝導率は低いが、単独では蒸気圧が
低く、低密度の発泡体とならない、製造後収縮変形が起
こる問題がある。
ブタン等の炭化水素系の発泡剤は、それのみで発泡を行
った場合、厚みの大きい発泡体に内部発泡が発生し、良
好な発泡体を得ることができなかった。更に、プロパ
ン、ブタンの含量を多くすることは、着火の危険性があ
るので困難視されていた。また、ペンタフルオロプロパ
ンは、それ自身の熱伝導率は低いが、単独では蒸気圧が
低く、低密度の発泡体とならない、製造後収縮変形が起
こる問題がある。
【０００５】そこで、蒸気圧の高いプロパン、ブタン又
はそれらの混合物と１，１，３，３，３−ペンタフルオ
ロプロパン（以下Ｆ−２４５ｆａとする）とを混合する
ことにより、安定して低密度のポリスチレン系樹脂発泡
体を製造できることを見出した。低沸点のプロパン、ブ
タンの炭化水素とＦ−２４５ｆａを組み合わせることに
よって広い温度域での低い熱伝導率を達成できることが
わかった。
はそれらの混合物と１，１，３，３，３−ペンタフルオ
ロプロパン（以下Ｆ−２４５ｆａとする）とを混合する
ことにより、安定して低密度のポリスチレン系樹脂発泡
体を製造できることを見出した。低沸点のプロパン、ブ
タンの炭化水素とＦ−２４５ｆａを組み合わせることに
よって広い温度域での低い熱伝導率を達成できることが
わかった。
【０００６】しかして本発明は、かかる従来の課題を解
決するものであり、本発明の目的は、発泡剤としてオゾ
ン破壊係数（ＯＤＰ）ゼロ且つ地球温暖化係数の低い、
プロパン、ブタン又はそれらの混合物とＦ−２４５ｆａ
からなる発泡剤を使用したポリスチレン系発泡体及びそ
の製造方法を提供する。また、本発明の他の目的は、プ
ロパン、ブタン又はそれらの混合物とＦ−２４５ｆａか
らなる発泡剤をスクリュー押出機を使用して混合押出し
て、高倍に発泡した０．０４０ｇ／ｃｍ3 以下の低密度
のポリスチレン系樹脂発泡体及びその製造方法を提供す
る。
決するものであり、本発明の目的は、発泡剤としてオゾ
ン破壊係数（ＯＤＰ）ゼロ且つ地球温暖化係数の低い、
プロパン、ブタン又はそれらの混合物とＦ−２４５ｆａ
からなる発泡剤を使用したポリスチレン系発泡体及びそ
の製造方法を提供する。また、本発明の他の目的は、プ
ロパン、ブタン又はそれらの混合物とＦ−２４５ｆａか
らなる発泡剤をスクリュー押出機を使用して混合押出し
て、高倍に発泡した０．０４０ｇ／ｃｍ3 以下の低密度
のポリスチレン系樹脂発泡体及びその製造方法を提供す
る。
【０００７】また、本発明のその他の目的は、低密度か
つ厚さ１０〜１５０ｍｍと大きいポリスチレン系樹脂発
泡体及びその製造方法を提供する。更に、本発明の外の
目的は、発泡剤の残ガス量を調整して熱伝導率の小さい
かつ難燃性のポリスチレン系樹脂発泡体及びその製造方
法を提供する。
つ厚さ１０〜１５０ｍｍと大きいポリスチレン系樹脂発
泡体及びその製造方法を提供する。更に、本発明の外の
目的は、発泡剤の残ガス量を調整して熱伝導率の小さい
かつ難燃性のポリスチレン系樹脂発泡体及びその製造方
法を提供する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】かくして本発明によれ
ば、ポリスチレン系樹脂に、プロパン、ブタン又はそれ
らの混合物と１，１，３，３，３−ペンタフルオロプロ
パンとからなる発泡剤を使用して押出発泡させることに
より得られるポリスチレン系樹脂発泡体からなることを
特徴とするポリスチレン系樹脂発泡体が提供される。
ば、ポリスチレン系樹脂に、プロパン、ブタン又はそれ
らの混合物と１，１，３，３，３−ペンタフルオロプロ
パンとからなる発泡剤を使用して押出発泡させることに
より得られるポリスチレン系樹脂発泡体からなることを
特徴とするポリスチレン系樹脂発泡体が提供される。
【０００９】更に、本発明によれば、スチレン系樹脂
に、プロパン、ブタン又はそれらの混合物と１，１，
３，３，３−ペンタフルオロプロパンとからなる発泡剤
を混合し、押出発泡させることによりポリスチレン系樹
脂発泡体を製造することを特徴とするポリスチレン系樹
脂発泡体の製造方法が提供される。
に、プロパン、ブタン又はそれらの混合物と１，１，
３，３，３−ペンタフルオロプロパンとからなる発泡剤
を混合し、押出発泡させることによりポリスチレン系樹
脂発泡体を製造することを特徴とするポリスチレン系樹
脂発泡体の製造方法が提供される。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明では、発泡剤として、プロ
パン、ブタン又はそれらの混合物とＦ−２４５ｆａを含
むことを特徴の１つとしている。というのは、Ｆ−２４
５ｆａについて研究した結果、沸点近くで熱伝導率が最
小になることがわかり、低沸点のプロパン、ブタンと高
沸点のＦ−２４５ｆａとを組み合わせることによって、
熱伝導率を広い温度域で効果的に下げることができるこ
とを見いだした。
パン、ブタン又はそれらの混合物とＦ−２４５ｆａを含
むことを特徴の１つとしている。というのは、Ｆ−２４
５ｆａについて研究した結果、沸点近くで熱伝導率が最
小になることがわかり、低沸点のプロパン、ブタンと高
沸点のＦ−２４５ｆａとを組み合わせることによって、
熱伝導率を広い温度域で効果的に下げることができるこ
とを見いだした。
【００１１】本発明の発泡剤により、低密度、低い熱伝
導性及びＪＩＳ Ａ９５１１に規定する燃焼性を満足さ
せることできる発泡体を得ることができることを本発明
の発明者等は意外にも見いだしている。本発明に使用で
きるポリスチレン系樹脂としては、スチレン、メチルス
チレン、エチルスチレン、イソプロピルスチレン、ジメ
チルスチレン、クロルスチレン、ブロモスチレン、ビニ
ルトルエン、ビニルキシレン等のスチレン単量体の単独
重合体、又はアクリロニトリル、メタクリロニトリル、
アクリル酸、メタクリル酸、アクリル酸エステル（例え
ば、メチル、エチル等とのエステル）、メタクリル酸エ
ステル（例えば、メチル、エチル等とのエステル）、無
水マレイン酸、ブタジエン等のビニル単量体との共重合
体が挙げられる。具体的には、ポリスチレン樹脂、スチ
レン−無水マレイン酸共重合体、スチレン−アクリル酸
共重合体、スチレン−アクリル酸エステル共重合体、耐
衝撃性スチレン樹脂（ＨＩＰＳ）、スチレン−アクリロ
ニトリル共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン−ス
チレン三元共重合体等が挙げられる。
導性及びＪＩＳ Ａ９５１１に規定する燃焼性を満足さ
せることできる発泡体を得ることができることを本発明
の発明者等は意外にも見いだしている。本発明に使用で
きるポリスチレン系樹脂としては、スチレン、メチルス
チレン、エチルスチレン、イソプロピルスチレン、ジメ
チルスチレン、クロルスチレン、ブロモスチレン、ビニ
ルトルエン、ビニルキシレン等のスチレン単量体の単独
重合体、又はアクリロニトリル、メタクリロニトリル、
アクリル酸、メタクリル酸、アクリル酸エステル（例え
ば、メチル、エチル等とのエステル）、メタクリル酸エ
ステル（例えば、メチル、エチル等とのエステル）、無
水マレイン酸、ブタジエン等のビニル単量体との共重合
体が挙げられる。具体的には、ポリスチレン樹脂、スチ
レン−無水マレイン酸共重合体、スチレン−アクリル酸
共重合体、スチレン−アクリル酸エステル共重合体、耐
衝撃性スチレン樹脂（ＨＩＰＳ）、スチレン−アクリロ
ニトリル共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン−ス
チレン三元共重合体等が挙げられる。
【００１２】上記発泡剤は、低密度にするため、通常ス
チレン系樹脂１００重量部に対して、５〜１５重量部混
合される。更に、プロパン、ブタン又はそれらの混合物
が９５〜３０重量％、Ｆ−２４５ｆａが５〜７０重量％
の割合で混合されていることが好ましい。この割合のプ
ロパン、ブタン又はそれらの混合物を使用すれば、低密
度、低い熱伝導率、ＪＩＳＡ９５１１に規定する燃焼性
を満たす発泡体を得ることができる。なお、ブタンは、
ｎ−ブタン、ｉ−ブタン又はそれらの混合物でもよい。
この混合物において、プロパンまたはブタンが９５重量
％を越えると、熱伝導率の小さい発泡体が得られず、ま
たＦ−２４５ｆａが７０重量％を越えると低密度の発泡
体が得られない。プロパン、ブタン又はそれらの混合物
とＦ−２４５ｆａとの混合割合は、８５〜４０重量％と
１５〜６０重量％がより好ましく、７５〜５０重量％と
２５〜５０重量％が特に好ましく、更に６５重量％と３
５重量％、５５重量％と４５重量％、５０重量％と５０
重量％の混合割合も挙げられる。ここでプロパンとブタ
ンの混合物を使用する場合は、両者の合計量が上記範囲
内であれば、どのような割合で混合されていてもよい。
チレン系樹脂１００重量部に対して、５〜１５重量部混
合される。更に、プロパン、ブタン又はそれらの混合物
が９５〜３０重量％、Ｆ−２４５ｆａが５〜７０重量％
の割合で混合されていることが好ましい。この割合のプ
ロパン、ブタン又はそれらの混合物を使用すれば、低密
度、低い熱伝導率、ＪＩＳＡ９５１１に規定する燃焼性
を満たす発泡体を得ることができる。なお、ブタンは、
ｎ−ブタン、ｉ−ブタン又はそれらの混合物でもよい。
この混合物において、プロパンまたはブタンが９５重量
％を越えると、熱伝導率の小さい発泡体が得られず、ま
たＦ−２４５ｆａが７０重量％を越えると低密度の発泡
体が得られない。プロパン、ブタン又はそれらの混合物
とＦ−２４５ｆａとの混合割合は、８５〜４０重量％と
１５〜６０重量％がより好ましく、７５〜５０重量％と
２５〜５０重量％が特に好ましく、更に６５重量％と３
５重量％、５５重量％と４５重量％、５０重量％と５０
重量％の混合割合も挙げられる。ここでプロパンとブタ
ンの混合物を使用する場合は、両者の合計量が上記範囲
内であれば、どのような割合で混合されていてもよい。
【００１３】なお、本発明による発泡剤の効果を妨げな
い範囲で、他の有機ガスからなる発泡剤を添加してもよ
い。他の有機ガスからなる発泡剤としては、メタン、エ
タン、ヘプタン等が挙げられる。また、例えば、炭酸ガ
ス、窒素ガス、酸素ガス、水蒸気等の無機ガスを、本発
明による発泡剤の効果を妨げない範囲で、少量含んでい
てもよい。
い範囲で、他の有機ガスからなる発泡剤を添加してもよ
い。他の有機ガスからなる発泡剤としては、メタン、エ
タン、ヘプタン等が挙げられる。また、例えば、炭酸ガ
ス、窒素ガス、酸素ガス、水蒸気等の無機ガスを、本発
明による発泡剤の効果を妨げない範囲で、少量含んでい
てもよい。
【００１４】また更に、可塑剤として、ジメチルエーテ
ル、エチルメチルエーテル、エチルエーテル等のエーテ
ルを樹脂に対して５重量％以内で混合してもよい。これ
ら可塑剤は、発泡剤としての機能も有する。更に、ＳＭ
Ｇ（ステアリン酸モノグリセライド）等の帯電防止剤を
添加してもよい。
ル、エチルメチルエーテル、エチルエーテル等のエーテ
ルを樹脂に対して５重量％以内で混合してもよい。これ
ら可塑剤は、発泡剤としての機能も有する。更に、ＳＭ
Ｇ（ステアリン酸モノグリセライド）等の帯電防止剤を
添加してもよい。
【００１５】次に、ポリスチレン系樹脂と発泡剤を混合
する。混合方法としては、特に限定されず、公知のスク
リュー押出機等をいずれも使用することができる。更
に、例えば、１８０〜３００℃の温度で、樹脂通路に備
えられたピンミキサー、ダルメージ、キャビティ・トラ
ンスファー・ミキサー等により混合する方法が挙げられ
る。なお、混合は十分行うことが好ましい。混合が十分
でないと、発泡剤が内部発泡を起こしボイドが生じる恐
れがある。
する。混合方法としては、特に限定されず、公知のスク
リュー押出機等をいずれも使用することができる。更
に、例えば、１８０〜３００℃の温度で、樹脂通路に備
えられたピンミキサー、ダルメージ、キャビティ・トラ
ンスファー・ミキサー等により混合する方法が挙げられ
る。なお、混合は十分行うことが好ましい。混合が十分
でないと、発泡剤が内部発泡を起こしボイドが生じる恐
れがある。
【００１６】混合された樹脂と発泡剤は、押出機先端に
備えられた口金から押し出されることによりポリスチレ
ン系樹脂発泡体が形成される。ここで押し出し時の口金
先端の時間当たりの圧力（ダイ圧）は３０〜７０ｋｇ／
ｃｍ2 であることが好ましい。上記の方法で得られたポ
リスチレン系樹脂発泡体は、０．０２０〜０．０４０ｇ
／ｃｍ3 の密度を有することが好ましい。密度が０．０
２０ｇ／ｃｍ3 より小さいものは製造困難である。
備えられた口金から押し出されることによりポリスチレ
ン系樹脂発泡体が形成される。ここで押し出し時の口金
先端の時間当たりの圧力（ダイ圧）は３０〜７０ｋｇ／
ｃｍ2 であることが好ましい。上記の方法で得られたポ
リスチレン系樹脂発泡体は、０．０２０〜０．０４０ｇ
／ｃｍ3 の密度を有することが好ましい。密度が０．０
２０ｇ／ｃｍ3 より小さいものは製造困難である。
【００１７】更に、本発明のポリスチレン系樹脂発泡体
は、０．１〜１．０ｍｍ（より好ましくは０．２〜０．
６ｍｍ）の平均気泡径を有すること好ましい。平均気泡
径が０．１ｍｍより小さいと、熱伝導率が増加すること
と密度が低くならないので好ましくない。平均気泡径が
１．０ｍｍより大きいと、熱伝導率が増加するので好ま
しくない。
は、０．１〜１．０ｍｍ（より好ましくは０．２〜０．
６ｍｍ）の平均気泡径を有すること好ましい。平均気泡
径が０．１ｍｍより小さいと、熱伝導率が増加すること
と密度が低くならないので好ましくない。平均気泡径が
１．０ｍｍより大きいと、熱伝導率が増加するので好ま
しくない。
【００１８】また、本発明のポリスチレン系樹脂発泡体
は、製造の経時２か月後の熱伝導率を０．０２０〜０．
０２９ｋｃａｌ／ｍ・時・℃とすることができる。熱伝
導率が０．０２９ｋｃａｌ／ｍ・時・℃より大きいと、
断熱材の用途としては好ましくない。ここで、製造経時
２か月後の熱伝導率は、ＪＩＳ Ａ１４１２に準じて測
定している。即ち、製造経時２か月後の発泡体を厚さ２
５ｍｍ、長さ×幅＝２００ｍｍ×２００ｍｍの試験片と
し、この試験片を通過する熱流量を、二枚平板熱流計を
用いて測定し、そのときの試験片の温度差を測定する。
得られた熱流量と温度差から求めた値を本発明に規定す
る熱伝導率としている。なお、本発明の発明者等は、２
か月経過後の熱伝導率は、略一定になるという知見を得
ている。
は、製造の経時２か月後の熱伝導率を０．０２０〜０．
０２９ｋｃａｌ／ｍ・時・℃とすることができる。熱伝
導率が０．０２９ｋｃａｌ／ｍ・時・℃より大きいと、
断熱材の用途としては好ましくない。ここで、製造経時
２か月後の熱伝導率は、ＪＩＳ Ａ１４１２に準じて測
定している。即ち、製造経時２か月後の発泡体を厚さ２
５ｍｍ、長さ×幅＝２００ｍｍ×２００ｍｍの試験片と
し、この試験片を通過する熱流量を、二枚平板熱流計を
用いて測定し、そのときの試験片の温度差を測定する。
得られた熱流量と温度差から求めた値を本発明に規定す
る熱伝導率としている。なお、本発明の発明者等は、２
か月経過後の熱伝導率は、略一定になるという知見を得
ている。
【００１９】更に、ポリスチレン系樹脂発泡体が、ＪＩ
Ｓ Ａ９５１１に規定する燃焼性を満たすことが好まし
い。この燃焼性は、そのままで達成できない場合は、難
燃剤を添加することにより達成してもよい。具体的に
は、ヘキサブロモシクロドデカン、テトラブロモビスフ
ェノールＡ等の難燃剤を１〜３重量％と比較的少量添加
して、プロパンとブタンの製造経時２か月後の残ガス量
を、それぞれ３．５重量％以下、２．０重量％以下に調
整することにより達成することができる。なお、Ｆ−２
４５ｆａの製造経時２か月後の残ガス量は、２〜６重量
％であることが好ましい。
Ｓ Ａ９５１１に規定する燃焼性を満たすことが好まし
い。この燃焼性は、そのままで達成できない場合は、難
燃剤を添加することにより達成してもよい。具体的に
は、ヘキサブロモシクロドデカン、テトラブロモビスフ
ェノールＡ等の難燃剤を１〜３重量％と比較的少量添加
して、プロパンとブタンの製造経時２か月後の残ガス量
を、それぞれ３．５重量％以下、２．０重量％以下に調
整することにより達成することができる。なお、Ｆ−２
４５ｆａの製造経時２か月後の残ガス量は、２〜６重量
％であることが好ましい。
【００２０】ＪＩＳ Ａ９５１１に規定する燃焼性の測
定法を以下に略記する。まず、厚さ約１０ｍｍ、長さ約
２００ｍｍ、幅約２５ｍｍの試験片を５個用意する。個
々の試験片を固定し、炎を等速で試験片の一端から任意
の点まで当てる。任意の点まで達した後、炎を取り除
き、その瞬間から炎が消えるまでの時間を測定し、５個
の試料片の時間の平均値をとる。この平均値が燃焼性を
意味する。なお、ＪＩＳＡ９５１１に規定する燃焼性を
満たすとは、上記平均値が３秒以内であることを意味す
る。
定法を以下に略記する。まず、厚さ約１０ｍｍ、長さ約
２００ｍｍ、幅約２５ｍｍの試験片を５個用意する。個
々の試験片を固定し、炎を等速で試験片の一端から任意
の点まで当てる。任意の点まで達した後、炎を取り除
き、その瞬間から炎が消えるまでの時間を測定し、５個
の試料片の時間の平均値をとる。この平均値が燃焼性を
意味する。なお、ＪＩＳＡ９５１１に規定する燃焼性を
満たすとは、上記平均値が３秒以内であることを意味す
る。
【００２１】また、ポリスチレン系樹脂発泡体が、１０
〜１５０ｍｍ（より好ましくは２５〜１００ｍｍ）の厚
さを有する板状の発泡体として製造できる。厚さが１０
ｍｍより薄いと、低密度にすることができない。厚さが
１５０ｍｍより厚いと、製造が困難となる。本発明によ
り得られるポリスチレン系樹脂発泡体は、低密度、燃焼
性及び断熱性に優れているという特性を生かして、屋上
外断熱用、畳用、壁用、土間用、屋根用、基礎用の建物
を建築する際の断熱材として好適に使用することができ
る。
〜１５０ｍｍ（より好ましくは２５〜１００ｍｍ）の厚
さを有する板状の発泡体として製造できる。厚さが１０
ｍｍより薄いと、低密度にすることができない。厚さが
１５０ｍｍより厚いと、製造が困難となる。本発明によ
り得られるポリスチレン系樹脂発泡体は、低密度、燃焼
性及び断熱性に優れているという特性を生かして、屋上
外断熱用、畳用、壁用、土間用、屋根用、基礎用の建物
を建築する際の断熱材として好適に使用することができ
る。
【００２２】
【実施例】以下、実施例により本発明を更に詳細に説明
する。なお、実施例において「部」は重量部を意味す
る。
する。なお、実施例において「部」は重量部を意味す
る。
【００２３】実施例１ ポリスチレン系樹脂としてポリスチレン（新日鐵化学製
Ｇ−１０）を１００部使用し、発泡核剤としてタルク粉
末を０．５部加え、帯電防止剤としてステアリン酸モノ
グリセライド（ＳＭＧ）０．０６部、難燃剤としてヘキ
サブロモシクロデカン（ＨＢＣＤ）を３．０部加え、こ
の混合物を押出機に供給した。押出機はタンデム型を使
用した。押出機内でこの混合物を溶融混練するととも
に、発泡剤としてプロパン／Ｆ−２４５ｆａ＝５０／５
０（重量％）で１０．３部圧入した。ガス注入後スクリ
ューで混練し、さらに溶融樹脂通路となる円筒内で図１
〔図１（ａ）は切り欠き部の概略側面図、図１（ｂ）は
概略断面図を示す〕に示すような円周方向に８つのピン
２が長手方向に５２列設けられたピンミキサー１で、温
度２００℃、回転数６０ｒｐｍ、混合圧力１８０ｋｇ／
ｃｍ2 で、発泡剤とポリスチレン系樹脂とをよく混練
し、その後二台目の押出機で発泡適性樹脂温度１３０℃
まで冷却した。これらの混合物を押出機先端に装着した
スリット状の口金（リップ：Ｗ＝５０ｍｍ、ｔ＝１．２
ｍｍ）より時間当たり４０ｋｇで押出した。押し出され
た発泡体を、口金先端に密接に取り付けられた２枚の板
を向き合わせた成形具を通過させ、賦形と同時に冷却す
ることにより成形した。これにより幅１８５ｍｍ、厚み
２９ｍｍの板状発泡体が得られた。得られた発泡体は、
密度が０．０３０３ｇ／ｃｍ3 であり、ＪＩＳ Ａ９５
１１に規定する燃焼性の測定結果が１．１秒であり、平
均気泡径が０．３２ｍｍであった。また、経時２か月の
発泡体内の残ガス量は、プロパン０．９８重量％、Ｆ−
２４５ｆａ３．６３重量％であった。更に、経時２か月
の熱伝導率は０．０２２９ｋｃａｌ／ｍ・時・℃であっ
た。
Ｇ−１０）を１００部使用し、発泡核剤としてタルク粉
末を０．５部加え、帯電防止剤としてステアリン酸モノ
グリセライド（ＳＭＧ）０．０６部、難燃剤としてヘキ
サブロモシクロデカン（ＨＢＣＤ）を３．０部加え、こ
の混合物を押出機に供給した。押出機はタンデム型を使
用した。押出機内でこの混合物を溶融混練するととも
に、発泡剤としてプロパン／Ｆ−２４５ｆａ＝５０／５
０（重量％）で１０．３部圧入した。ガス注入後スクリ
ューで混練し、さらに溶融樹脂通路となる円筒内で図１
〔図１（ａ）は切り欠き部の概略側面図、図１（ｂ）は
概略断面図を示す〕に示すような円周方向に８つのピン
２が長手方向に５２列設けられたピンミキサー１で、温
度２００℃、回転数６０ｒｐｍ、混合圧力１８０ｋｇ／
ｃｍ2 で、発泡剤とポリスチレン系樹脂とをよく混練
し、その後二台目の押出機で発泡適性樹脂温度１３０℃
まで冷却した。これらの混合物を押出機先端に装着した
スリット状の口金（リップ：Ｗ＝５０ｍｍ、ｔ＝１．２
ｍｍ）より時間当たり４０ｋｇで押出した。押し出され
た発泡体を、口金先端に密接に取り付けられた２枚の板
を向き合わせた成形具を通過させ、賦形と同時に冷却す
ることにより成形した。これにより幅１８５ｍｍ、厚み
２９ｍｍの板状発泡体が得られた。得られた発泡体は、
密度が０．０３０３ｇ／ｃｍ3 であり、ＪＩＳ Ａ９５
１１に規定する燃焼性の測定結果が１．１秒であり、平
均気泡径が０．３２ｍｍであった。また、経時２か月の
発泡体内の残ガス量は、プロパン０．９８重量％、Ｆ−
２４５ｆａ３．６３重量％であった。更に、経時２か月
の熱伝導率は０．０２２９ｋｃａｌ／ｍ・時・℃であっ
た。
【００２４】実施例２ 実施例１と同様の配合、押出機、口金で、発泡剤として
ブタン／Ｆ−２４５ｆａ＝５０／５０（重量％）を１
１．８部圧入して発泡させた。これにより幅１８０ｍ
ｍ、厚み２９．５ｍｍの板状発泡体が得られた。得られ
た発泡体は、密度が０．０３０６ｇ／ｃｍ3 であり、Ｊ
ＩＳ Ａ９５１１に規定する燃焼性の測定結果が１．４
秒であり、平均気泡径が０．３６ｍｍであった。また、
経時２か月の発泡体内の残ガス量は、ブタン１．３１重
量％、Ｆ−２４５ｆａ３．７２重量％であった。更に、
経時２か月の熱伝導率は０．０２２３ｋｃａｌ／ｍ・時
・℃であった。
ブタン／Ｆ−２４５ｆａ＝５０／５０（重量％）を１
１．８部圧入して発泡させた。これにより幅１８０ｍ
ｍ、厚み２９．５ｍｍの板状発泡体が得られた。得られ
た発泡体は、密度が０．０３０６ｇ／ｃｍ3 であり、Ｊ
ＩＳ Ａ９５１１に規定する燃焼性の測定結果が１．４
秒であり、平均気泡径が０．３６ｍｍであった。また、
経時２か月の発泡体内の残ガス量は、ブタン１．３１重
量％、Ｆ−２４５ｆａ３．７２重量％であった。更に、
経時２か月の熱伝導率は０．０２２３ｋｃａｌ／ｍ・時
・℃であった。
【００２５】
【発明の効果】本発明のポリスチレン系樹脂発泡体は、
ポリスチレン系樹脂に、プロパン、ブタン又はそれらの
混合物とＦ−２４５ｆａとからなる発泡剤を使用して押
出発泡させることにより得られるポリスチレン系樹脂発
泡体からなることを特徴とする。
ポリスチレン系樹脂に、プロパン、ブタン又はそれらの
混合物とＦ−２４５ｆａとからなる発泡剤を使用して押
出発泡させることにより得られるポリスチレン系樹脂発
泡体からなることを特徴とする。
【００２６】従って、従来のオゾン層を破壊するＦ−１
４２ｂからなる発泡剤を使用することなく、Ｆ−１４２
ｂからなる発泡剤と同等品質のポリスチレン系樹脂発泡
体を形成することができる。また、本発明は、プロパ
ン、ブタン又はそれらの混合物とＦ−２４５ｆａとから
なる発泡剤を使用し、この発泡剤はポリスチレン系樹脂
に対して相溶性が比較的良く、押出機を使用することに
より、高倍に発泡した低密度かつ厚さの大きい、ポリス
チレン系樹脂発泡体を製造することができる。
４２ｂからなる発泡剤を使用することなく、Ｆ−１４２
ｂからなる発泡剤と同等品質のポリスチレン系樹脂発泡
体を形成することができる。また、本発明は、プロパ
ン、ブタン又はそれらの混合物とＦ−２４５ｆａとから
なる発泡剤を使用し、この発泡剤はポリスチレン系樹脂
に対して相溶性が比較的良く、押出機を使用することに
より、高倍に発泡した低密度かつ厚さの大きい、ポリス
チレン系樹脂発泡体を製造することができる。
【００２７】更に、本発明のポリスチレン系樹脂発泡体
は、燃焼性試験について、プロパン及び／又はブタンの
残ガス量を少なくすることと少量の難燃剤の添加だけ
で、建材等の用途に適した燃焼性を付与することができ
る。また、本発明のポリスチレン系樹脂発泡体は、気泡
径を小さくすることと、Ｆ−２４５ｆａの残ガス量を多
くすることにより、経時２か月後の熱伝導率を０．０２
９ｋｃａｌ／ｍ・時以下とすることができるので、断熱
性が必要とされる用途にも使用することができる。
は、燃焼性試験について、プロパン及び／又はブタンの
残ガス量を少なくすることと少量の難燃剤の添加だけ
で、建材等の用途に適した燃焼性を付与することができ
る。また、本発明のポリスチレン系樹脂発泡体は、気泡
径を小さくすることと、Ｆ−２４５ｆａの残ガス量を多
くすることにより、経時２か月後の熱伝導率を０．０２
９ｋｃａｌ／ｍ・時以下とすることができるので、断熱
性が必要とされる用途にも使用することができる。
【００２８】また、Ｆ−２４５ｆａは、地球温暖化係数
の低い、環境に優しい発泡剤である。更にまた、本発明
は、従来使用されているメチルクロライド、エチルクロ
ライドを混合しなくともよいので、衛生的及び安全性に
優れた発泡体及びその製造方法である。
の低い、環境に優しい発泡剤である。更にまた、本発明
は、従来使用されているメチルクロライド、エチルクロ
ライドを混合しなくともよいので、衛生的及び安全性に
優れた発泡体及びその製造方法である。
【図１】実施例に使用したピンミキサーの概略断面図及
び切り欠き部の概略側面図である。
び切り欠き部の概略側面図である。
１ ピンミキサー ２ ピン
Claims (6)
- 【請求項１】 ポリスチレン系樹脂に、プロパン、ブタ
ン又はそれらの混合物と１，１，３，３，３−ペンタフ
ルオロプロパンとからなる発泡剤を使用して押出発泡さ
せることにより得られるポリスチレン系樹脂発泡体から
なることを特徴とするポリスチレン系樹脂発泡体。 - 【請求項２】 ポリスチレン系樹脂発泡体が、０．０２
０〜０．０４０ｇ／ｃｍ3 の密度である請求項１の発泡
体。 - 【請求項３】 発泡剤が、プロパン、ブタン又はそれら
の混合物９５〜３０重量％、１，１，３，３，３−ペン
タフルオロプロパン５〜７０重量％含む請求項１又は２
の発泡体。 - 【請求項４】 ポリスチレン系樹脂発泡体が、１０〜１
５０ｍｍの厚さを有する板状の発泡体である請求項１〜
３いずれか１つの発泡体。 - 【請求項５】 ポリスチレン系樹脂発泡体が、０．０２
０〜０．０２９ｋｃａｌ／ｍ・時の経時２か月後の熱伝
導率を有し、難燃剤の存在下でＪＩＳ Ａ９５１１に規
定する燃焼性を満たす請求項１〜４いずれか１つの発泡
体。 - 【請求項６】 スチレン系樹脂に、プロパン、ブタン又
はそれらの混合物と１，１，３，３，３−ペンタフルオ
ロプロパンとからなる発泡剤を混合し、押出発泡させる
ことによりポリスチレン系樹脂発泡体を製造することを
特徴とするポリスチレン系樹脂発泡体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9077999A JPH10273548A (ja) | 1997-03-28 | 1997-03-28 | ポリスチレン系樹脂発泡体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9077999A JPH10273548A (ja) | 1997-03-28 | 1997-03-28 | ポリスチレン系樹脂発泡体及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10273548A true JPH10273548A (ja) | 1998-10-13 |
Family
ID=13649509
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9077999A Pending JPH10273548A (ja) | 1997-03-28 | 1997-03-28 | ポリスチレン系樹脂発泡体及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10273548A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999033625A1 (fr) * | 1997-12-24 | 1999-07-08 | Kaneka Corporation | Procedes de production de mousses extrudees en resines styreniques et mousses |
| US6528548B2 (en) | 2000-01-14 | 2003-03-04 | Kaneka Corporation | Synthetic thermoplastic resin extruded foams and methods for producing the same |
| CN102911641A (zh) * | 2010-07-09 | 2013-02-06 | 天津大学 | 含有丙烷（r290）的中高温热泵混合工质 |
-
1997
- 1997-03-28 JP JP9077999A patent/JPH10273548A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999033625A1 (fr) * | 1997-12-24 | 1999-07-08 | Kaneka Corporation | Procedes de production de mousses extrudees en resines styreniques et mousses |
| US6315932B1 (en) | 1997-12-24 | 2001-11-13 | Kaneka Corporation | Processes for the production of extruded foams of styrene resins |
| US6528548B2 (en) | 2000-01-14 | 2003-03-04 | Kaneka Corporation | Synthetic thermoplastic resin extruded foams and methods for producing the same |
| CN102911641A (zh) * | 2010-07-09 | 2013-02-06 | 天津大学 | 含有丙烷（r290）的中高温热泵混合工质 |
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