JPH10270216A - 限流器および配線用遮断器 - Google Patents
限流器および配線用遮断器Info
- Publication number
- JPH10270216A JPH10270216A JP7403197A JP7403197A JPH10270216A JP H10270216 A JPH10270216 A JP H10270216A JP 7403197 A JP7403197 A JP 7403197A JP 7403197 A JP7403197 A JP 7403197A JP H10270216 A JPH10270216 A JP H10270216A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- current
- ptc element
- heat transfer
- transfer control
- control layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Breakers (AREA)
- Thermistors And Varistors (AREA)
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 限流素子としてＰＴＣ素子を用い、過電流に
よってＰＴＣ素子に発生した熱の伝達速度を制御した過
電流に対する応答性が良好で、定常時の電力損失の小さ
い限流器を提供するとともに、この限流器を用いて遮断
容量を増大させた小型で保守性に優れる配線用遮断器を
提供する。 【解決手段】 金属製の端子板３２上に、平板形状を有
するＰＴＣ素子３１と熱伝達制御板３７と熱吸収体３４
とをこれらの順にそれぞれの平板面で積層して接合し、
さらに熱吸収体３４に金属製の端子板３３を接合して限
流器３０が構成される。
よってＰＴＣ素子に発生した熱の伝達速度を制御した過
電流に対する応答性が良好で、定常時の電力損失の小さ
い限流器を提供するとともに、この限流器を用いて遮断
容量を増大させた小型で保守性に優れる配線用遮断器を
提供する。 【解決手段】 金属製の端子板３２上に、平板形状を有
するＰＴＣ素子３１と熱伝達制御板３７と熱吸収体３４
とをこれらの順にそれぞれの平板面で積層して接合し、
さらに熱吸収体３４に金属製の端子板３３を接合して限
流器３０が構成される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】 本発明は、構内配線系統等
の電路に流れる短絡電流等の過大な電流から構内配線系
統あるいは構内配線系統等の電路に配設された電力機器
を保護するための限流器および配線用遮断器に関し、さ
らに詳しくは、ＰＣＴ素子を用いた限流器において、過
大電流によってＰＣＴ素子に発生した熱量の熱伝達を制
御することにより、過大電流の大きさに適した電流遮断
機構が作動する限流器および配線用遮断器に関する。
の電路に流れる短絡電流等の過大な電流から構内配線系
統あるいは構内配線系統等の電路に配設された電力機器
を保護するための限流器および配線用遮断器に関し、さ
らに詳しくは、ＰＣＴ素子を用いた限流器において、過
大電流によってＰＣＴ素子に発生した熱量の熱伝達を制
御することにより、過大電流の大きさに適した電流遮断
機構が作動する限流器および配線用遮断器に関する。
【０００２】
【従来の技術】 従来より、交流６００Ｖ以下、直流５
００Ｖ以下の構内配線系統においては、過負荷や短絡事
故が起こった場合に発生する過負荷電流あるいは短絡電
流等の過電流から構内配線系統を保護するために、電源
側と負荷側との間に配線用遮断器（Ｍｏｌｄｅｄ Ｃａ
ｓｅ Ｃｉｒｃｕｉｔ Ｂｒｅａｋｅｒ：以下、ＭＣＣ
Ｂと略す）が設けられている。
００Ｖ以下の構内配線系統においては、過負荷や短絡事
故が起こった場合に発生する過負荷電流あるいは短絡電
流等の過電流から構内配線系統を保護するために、電源
側と負荷側との間に配線用遮断器（Ｍｏｌｄｅｄ Ｃａ
ｓｅ Ｃｉｒｃｕｉｔ Ｂｒｅａｋｅｒ：以下、ＭＣＣ
Ｂと略す）が設けられている。
【０００３】 このＭＣＣＢは、一般的に、電路の開閉
遮断を行う開閉機構と、定格電流より大きな電流のその
電流値に応じて自動的に電路の開閉遮断を行う引き外し
装置とが絶縁容器内に組み込まれ、この絶縁容器外部
に、これらの電流遮断機構と通ずる電力供給側端子、お
よび負荷接続側端子が設けられている。なお、ここで電
路とは、電力供給側端子と負荷接続側端子との間の配線
路をいう。
遮断を行う開閉機構と、定格電流より大きな電流のその
電流値に応じて自動的に電路の開閉遮断を行う引き外し
装置とが絶縁容器内に組み込まれ、この絶縁容器外部
に、これらの電流遮断機構と通ずる電力供給側端子、お
よび負荷接続側端子が設けられている。なお、ここで電
路とは、電力供給側端子と負荷接続側端子との間の配線
路をいう。
【０００４】 前記開閉機構は、手動あるいは引き外し
装置によって電路の接点を開閉するものであり、引き外
し機構は、図８に示すような動作特性曲線となるように
作動するものである。すなわち、引き外し機構は、図８
において、定格電流Ｉｎ（１．０Ｉｎ）が流れる定常状
態においては作動しない。
装置によって電路の接点を開閉するものであり、引き外
し機構は、図８に示すような動作特性曲線となるように
作動するものである。すなわち、引き外し機構は、図８
において、定格電流Ｉｎ（１．０Ｉｎ）が流れる定常状
態においては作動しない。
【０００５】 しかし、定格電流の１．２５倍〜１０倍
程度の過負荷電流が流れた場合には、１２０分〜５秒程
度後に引き外し動作を行ういわゆる時延引き外しを行
う。これは、電力機器においては、電源投入時に定格電
流以上の電流が流れることが多々あり、また、モータ等
の回転動力機器においては、始動および回転数の増大に
大きな電流を必要とし、定常状態に落ち着くにつれて定
格電流値となることから、このような機器の作動に必要
な過負荷電流に対して、その都度、ＭＣＣＢが作動すれ
ば機器を作動することもできなくなることが一つの理由
である。
程度の過負荷電流が流れた場合には、１２０分〜５秒程
度後に引き外し動作を行ういわゆる時延引き外しを行
う。これは、電力機器においては、電源投入時に定格電
流以上の電流が流れることが多々あり、また、モータ等
の回転動力機器においては、始動および回転数の増大に
大きな電流を必要とし、定常状態に落ち着くにつれて定
格電流値となることから、このような機器の作動に必要
な過負荷電流に対して、その都度、ＭＣＣＢが作動すれ
ば機器を作動することもできなくなることが一つの理由
である。
【０００６】 これに対し、定格電流の１０倍程度以上
の過電流域においては、ＭＣＣＢは、０．０２秒（５０
Ｈｚにおいて１サイクル）以内に引き外し動作を行うい
わゆる瞬時引き外しを行う。これは、１０倍程度以上の
電流は、明らかに構内配線系統に生じた何らかの異常に
よる短絡電流等の過電流とみなされるので、配線系統に
生ずることが予想される事故を未然に防ぐことからも電
路の速やかな遮断が必要とされるからである。
の過電流域においては、ＭＣＣＢは、０．０２秒（５０
Ｈｚにおいて１サイクル）以内に引き外し動作を行うい
わゆる瞬時引き外しを行う。これは、１０倍程度以上の
電流は、明らかに構内配線系統に生じた何らかの異常に
よる短絡電流等の過電流とみなされるので、配線系統に
生ずることが予想される事故を未然に防ぐことからも電
路の速やかな遮断が必要とされるからである。
【０００７】 このようなＭＣＣＢの電流遮断容量を増
大させるために電磁反発機構、限流ヒューズ、抵抗素子
等の限流装置を備えたＭＣＣＢが実用化されるようにな
った。例えば、特開平３−１０２７２４号公報には、図
７に示す電磁反発機構による限流機構が開示されてい
る。
大させるために電磁反発機構、限流ヒューズ、抵抗素子
等の限流装置を備えたＭＣＣＢが実用化されるようにな
った。例えば、特開平３−１０２７２４号公報には、図
７に示す電磁反発機構による限流機構が開示されてい
る。
【０００８】 図７において、固定導体１１は一端に固
定された固定接点１２を備えるととともに、この固定接
点１２を有する導体部１１Ｂは端子１３と接続導体１４
とを結ぶ導体部１１Ｂに対してほぼ直角に立てられてい
る。また、接続導体１４は筐体（図示せず）外に設けら
れた端子１０に重ねられて固定できるようになってい
る。可動接触子１５の一端には固定接点１２に相対する
可動接点１６が設けられ、可動接触子１５の他端にはシ
ャント１７が固定されて端子１３に接続されている。そ
して、ピン１８が可動接触子１５を軸支するように貫挿
されており、このピン１８に圧接バネ１９が装着され、
可動接触子１５を固定導体１１側へ付勢している。さら
に、固定接点１２と可動接点１６の間には、アークを消
弧する消弧グリッド２０が配設されている。
定された固定接点１２を備えるととともに、この固定接
点１２を有する導体部１１Ｂは端子１３と接続導体１４
とを結ぶ導体部１１Ｂに対してほぼ直角に立てられてい
る。また、接続導体１４は筐体（図示せず）外に設けら
れた端子１０に重ねられて固定できるようになってい
る。可動接触子１５の一端には固定接点１２に相対する
可動接点１６が設けられ、可動接触子１５の他端にはシ
ャント１７が固定されて端子１３に接続されている。そ
して、ピン１８が可動接触子１５を軸支するように貫挿
されており、このピン１８に圧接バネ１９が装着され、
可動接触子１５を固定導体１１側へ付勢している。さら
に、固定接点１２と可動接点１６の間には、アークを消
弧する消弧グリッド２０が配設されている。
【０００９】 このように構成された電磁反発機構に短
絡事故等により過電流が流れると、可動接点１６と固定
接点１２との間もしくは可動接触子１５と固定導体１１
との間に働く電磁反発力が圧接バネ１９の押圧力に抗し
て反発し、可動接点１６と固定接点１２とが開離して両
接点間にアークＡが発生する。このとき、固定導体１１
の底面導体部１１Ａに流れる電流Ｉ1とアークＡとはお
互いに異方向電流であるため、アークＡは消弧グリッド
２０側に駆動される。こうして、アークＡを消弧グリッ
ド２０へ駆動させると、アーク長が伸び、また消弧グリ
ッド２０によりアークＡは冷却されるのでアーク電圧も
高くなる。この結果、得られた高いアーク電圧は電路に
おいて高抵抗を挿入したのと同じ効果となり、過電流が
制限されて限流される。
絡事故等により過電流が流れると、可動接点１６と固定
接点１２との間もしくは可動接触子１５と固定導体１１
との間に働く電磁反発力が圧接バネ１９の押圧力に抗し
て反発し、可動接点１６と固定接点１２とが開離して両
接点間にアークＡが発生する。このとき、固定導体１１
の底面導体部１１Ａに流れる電流Ｉ1とアークＡとはお
互いに異方向電流であるため、アークＡは消弧グリッド
２０側に駆動される。こうして、アークＡを消弧グリッ
ド２０へ駆動させると、アーク長が伸び、また消弧グリ
ッド２０によりアークＡは冷却されるのでアーク電圧も
高くなる。この結果、得られた高いアーク電圧は電路に
おいて高抵抗を挿入したのと同じ効果となり、過電流が
制限されて限流される。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】 しかしながら、上述
した電磁反発機構を備えたＭＣＣＢにおいて、さらに電
流遮断容量を大きくするためには、発生するアークを長
くし、またアーク電圧を高くしなければならないので、
結果的に消弧グリッドが大型化し、ＭＣＣＢ自体も大型
化するとう問題が生ずる。
した電磁反発機構を備えたＭＣＣＢにおいて、さらに電
流遮断容量を大きくするためには、発生するアークを長
くし、またアーク電圧を高くしなければならないので、
結果的に消弧グリッドが大型化し、ＭＣＣＢ自体も大型
化するとう問題が生ずる。
【００１１】 これに対し、限流ヒューズはヒューズ自
体が溶断して限流を行うものであるので、この溶断の度
に限流ヒューズの交換をしなければならないという保守
面での問題がある。また、抵抗素子等の限流素子を備え
たＭＣＣＢにおいては、定格電流が流れる定常状態にお
いて、抵抗素子による電圧降下に起因する電力損失が大
きくなり、さらに、過電流が抵抗素子により限流される
と、引き外し機構の動作が遅れるという問題を生ずる。
体が溶断して限流を行うものであるので、この溶断の度
に限流ヒューズの交換をしなければならないという保守
面での問題がある。また、抵抗素子等の限流素子を備え
たＭＣＣＢにおいては、定格電流が流れる定常状態にお
いて、抵抗素子による電圧降下に起因する電力損失が大
きくなり、さらに、過電流が抵抗素子により限流される
と、引き外し機構の動作が遅れるという問題を生ずる。
【００１２】 このような問題を解決するために、特開
平４−３５１８２５号公報には、図６の回路図に示され
るように、限流素子としてＰＴＣ素子を用いたものが開
示されている。ここで、ＰＴＣ素子は、図５に示される
ように、その素子の温度が上昇して所定の温度（転移温
度）に達したときに抵抗値が急激に増大する特性を有す
るために、ＰＴＣ素子に電流が流れると、ジュール熱が
発生してＰＴＣ素子の温度が上昇して転移温度に到達し
たときに抵抗が増大して電流を制限する特性を有する。
平４−３５１８２５号公報には、図６の回路図に示され
るように、限流素子としてＰＴＣ素子を用いたものが開
示されている。ここで、ＰＴＣ素子は、図５に示される
ように、その素子の温度が上昇して所定の温度（転移温
度）に達したときに抵抗値が急激に増大する特性を有す
るために、ＰＴＣ素子に電流が流れると、ジュール熱が
発生してＰＴＣ素子の温度が上昇して転移温度に到達し
たときに抵抗が増大して電流を制限する特性を有する。
【００１３】 図６に示す回路は、ＭＣＣＢ４の電路に
配設されたＰＴＣ素子１に過電流が流れた場合にＰＴＣ
素子１が発熱して相転移温度に到達すると同時に抵抗値
が急激に増加して電流を制限し、このときにＰＴＣ素子
１に生ずる熱、あるいは熱動素子２の熱で開閉機構の接
点３を作動させて過電流を遮断するものである。
配設されたＰＴＣ素子１に過電流が流れた場合にＰＴＣ
素子１が発熱して相転移温度に到達すると同時に抵抗値
が急激に増加して電流を制限し、このときにＰＴＣ素子
１に生ずる熱、あるいは熱動素子２の熱で開閉機構の接
点３を作動させて過電流を遮断するものである。
【００１４】 しかしながら、ＰＴＣ素子１には固有の
抵抗値があるために、図８に示したように、電子機器等
の定常電流値や従来のＭＣＣＢの時延引き外し作動領域
においてもＰＴＣ素子１にジュール熱が発生することか
ら、その放熱状態を制御しなければ、ＰＴＣ素子１に発
生した熱の蓄積によりＰＴＣ素子１が相転移温度に到達
して電流を制限したり、あるいは開閉機構を作動させる
可能性がある。
抵抗値があるために、図８に示したように、電子機器等
の定常電流値や従来のＭＣＣＢの時延引き外し作動領域
においてもＰＴＣ素子１にジュール熱が発生することか
ら、その放熱状態を制御しなければ、ＰＴＣ素子１に発
生した熱の蓄積によりＰＴＣ素子１が相転移温度に到達
して電流を制限したり、あるいは開閉機構を作動させる
可能性がある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】 そこで、本発明者は、
ＰＴＣ素子において発生する熱量の放熱状態を制御する
ことにより、図８における定常電流域および時延引き外
し作動領域においては、ＰＴＣ素子は電流による発熱に
よっては相転移温度へ上昇することがなく、低抵抗値を
保持して一定時間経過後に時延引き外し機構により電流
が遮断され、一方、瞬時引き外し作動領域においては、
ＰＴＣ素子は過電流によって瞬時に相転移温度へ到達し
て電流を制限した状態で、従来から装備されている瞬時
引き外し機構が作動することを可能としたものである。
ＰＴＣ素子において発生する熱量の放熱状態を制御する
ことにより、図８における定常電流域および時延引き外
し作動領域においては、ＰＴＣ素子は電流による発熱に
よっては相転移温度へ上昇することがなく、低抵抗値を
保持して一定時間経過後に時延引き外し機構により電流
が遮断され、一方、瞬時引き外し作動領域においては、
ＰＴＣ素子は過電流によって瞬時に相転移温度へ到達し
て電流を制限した状態で、従来から装備されている瞬時
引き外し機構が作動することを可能としたものである。
【００１６】 すなわち、本発明によれば、所定の相転
移温度になると急激にその抵抗値が増大する正の抵抗温
度係数を有するＰＴＣ素子を電路に備えて、該電路に過
電流が流れることにより、当該ＰＴＣ素子の温度が上昇
してその温度が当該所定の相転移温度に至ると急激にそ
の抵抗値が増大して過電流を抑制するＰＴＣ素子を用い
た限流器であって、前記ＰＴＣ素子の少なくとも一部の
表面に接合されるように第一の熱伝達制御層が設けら
れ、当該第一の熱伝達制御層の当該ＰＴＣ素子と接触し
ていない表面の少なくとも一部に金属製の第一の端子が
接合され、当該ＰＴＣ素子の当該第一の熱伝達制御層と
接触していない表面の少なくとも一部に金属製の第二の
端子が接合されていることを特徴とする限流器、が提供
される。
移温度になると急激にその抵抗値が増大する正の抵抗温
度係数を有するＰＴＣ素子を電路に備えて、該電路に過
電流が流れることにより、当該ＰＴＣ素子の温度が上昇
してその温度が当該所定の相転移温度に至ると急激にそ
の抵抗値が増大して過電流を抑制するＰＴＣ素子を用い
た限流器であって、前記ＰＴＣ素子の少なくとも一部の
表面に接合されるように第一の熱伝達制御層が設けら
れ、当該第一の熱伝達制御層の当該ＰＴＣ素子と接触し
ていない表面の少なくとも一部に金属製の第一の端子が
接合され、当該ＰＴＣ素子の当該第一の熱伝達制御層と
接触していない表面の少なくとも一部に金属製の第二の
端子が接合されていることを特徴とする限流器、が提供
される。
【００１７】 ここで、上記の限流器において、第二の
熱伝達制御層を前記ＰＴＣ素子と前記第二の端子との間
に嵌挿して接合し、設けてもよい。また、前記第一の熱
伝達制御層と前記第一の端子との間に、第一の熱吸収体
を嵌挿して接合したものも好適に用いられる。さらに、
第二の熱伝達制御層と第二の熱吸収体とが互いの表面の
少なくとも一部を接触するように接合されたものを、当
該第二の熱伝達制御層と当該ＰＴＣ素子が接合され、か
つ当該第二の熱吸収体が当該第二の端子と接合されるよ
うに、前記ＰＴＣ素子と前記第二の端子との間に嵌挿し
て接合してもよい。
熱伝達制御層を前記ＰＴＣ素子と前記第二の端子との間
に嵌挿して接合し、設けてもよい。また、前記第一の熱
伝達制御層と前記第一の端子との間に、第一の熱吸収体
を嵌挿して接合したものも好適に用いられる。さらに、
第二の熱伝達制御層と第二の熱吸収体とが互いの表面の
少なくとも一部を接触するように接合されたものを、当
該第二の熱伝達制御層と当該ＰＴＣ素子が接合され、か
つ当該第二の熱吸収体が当該第二の端子と接合されるよ
うに、前記ＰＴＣ素子と前記第二の端子との間に嵌挿し
て接合してもよい。
【００１８】 また、本発明によれば、所定の相転移温
度になると急激にその抵抗値が増大する正の抵抗温度係
数を有するＰＴＣ素子を電路に備えて、該電路に過電流
が流れることにより、当該ＰＴＣ素子の温度が上昇して
その温度が当該所定の相転移温度に至ると急激にその抵
抗値が増大して過電流を抑制するＰＴＣ素子を用いた限
流器であって、前記ＰＴＣ素子が金属製の第一の端子お
よび第二の端子に挟持されて接合され、当該第一の端子
または当該第二の端子のいずれか一方の当該ＰＴＣ素子
と接合されていない表面の少なくとも一部に熱伝達制御
層を接合し、さらに当該熱伝達制御層の当該端子と接合
されていない表面の少なくとも一部に、熱吸収体を接合
したことを特徴とする限流器、が提供される。ここで、
前記熱伝達制御層と前記熱吸収体とが、前記第一の端子
および前記第二の端子の両方の前記ＰＴＣ素子と接合さ
れていない表面の少なくとも一部に接合されているもの
も好適に使用される。
度になると急激にその抵抗値が増大する正の抵抗温度係
数を有するＰＴＣ素子を電路に備えて、該電路に過電流
が流れることにより、当該ＰＴＣ素子の温度が上昇して
その温度が当該所定の相転移温度に至ると急激にその抵
抗値が増大して過電流を抑制するＰＴＣ素子を用いた限
流器であって、前記ＰＴＣ素子が金属製の第一の端子お
よび第二の端子に挟持されて接合され、当該第一の端子
または当該第二の端子のいずれか一方の当該ＰＴＣ素子
と接合されていない表面の少なくとも一部に熱伝達制御
層を接合し、さらに当該熱伝達制御層の当該端子と接合
されていない表面の少なくとも一部に、熱吸収体を接合
したことを特徴とする限流器、が提供される。ここで、
前記熱伝達制御層と前記熱吸収体とが、前記第一の端子
および前記第二の端子の両方の前記ＰＴＣ素子と接合さ
れていない表面の少なくとも一部に接合されているもの
も好適に使用される。
【００１９】 上述した本発明の限流器に使用される第
一および第二の熱伝達制御層の熱伝達時定数は、５ミリ
秒〜１００ミリ秒であることが好ましく、材料として、
三酸化二バナジウムが好適に用いられる。
一および第二の熱伝達制御層の熱伝達時定数は、５ミリ
秒〜１００ミリ秒であることが好ましく、材料として、
三酸化二バナジウムが好適に用いられる。
【００２０】 さらに本発明によれば、電路に短絡電流
等の過電流が流れると、温度が上昇してその温度が所定
の相転移温度に達すると急激にその抵抗値が増大して当
該過電流を限流するＰＴＣ素子および当該過電流によっ
て当該ＰＴＣ素子に発生したジュール熱の伝達を制御す
る熱伝達制御層を具備した限流器と、瞬時引き外し電流
以上の過電流では瞬時に引き外し動作を開始し、定格電
流よりも大きく瞬時引き外し電流未満の過負荷電流では
電流値に応じた時延時間後に引き外し動作を開始する接
点の引き外し機構とを、備えた配線用遮断器であって、
前記電路に定格電流より大きく瞬時引き外し電流以下の
過負荷電流が流れた場合には、前記ＰＴＣ素子は前記相
転移温度に到達せず低抵抗値に保持されたまま限流を行
わずに、所定時間経過後に前記引き外し機構により当該
過負荷電流の遮断を行い、前記電路に短絡電流のような
過電流が流れた場合には、前記ＰＴＣ素子が前記相転移
温度に到達して当該過電流を当該接点の引き外し機構の
電流遮断容量以下に限流し、その後に当該接点の引き外
し機構により当該過電流を遮断するようにしたことを特
徴とする配線用遮断器、が提供される。ここで、前記配
線用遮断器に用いられる限流器としは、上述したＰＴＣ
素子、熱伝達制御層、熱吸収体、金属製の端子等から構
成される限流器が好適に用いられる。
等の過電流が流れると、温度が上昇してその温度が所定
の相転移温度に達すると急激にその抵抗値が増大して当
該過電流を限流するＰＴＣ素子および当該過電流によっ
て当該ＰＴＣ素子に発生したジュール熱の伝達を制御す
る熱伝達制御層を具備した限流器と、瞬時引き外し電流
以上の過電流では瞬時に引き外し動作を開始し、定格電
流よりも大きく瞬時引き外し電流未満の過負荷電流では
電流値に応じた時延時間後に引き外し動作を開始する接
点の引き外し機構とを、備えた配線用遮断器であって、
前記電路に定格電流より大きく瞬時引き外し電流以下の
過負荷電流が流れた場合には、前記ＰＴＣ素子は前記相
転移温度に到達せず低抵抗値に保持されたまま限流を行
わずに、所定時間経過後に前記引き外し機構により当該
過負荷電流の遮断を行い、前記電路に短絡電流のような
過電流が流れた場合には、前記ＰＴＣ素子が前記相転移
温度に到達して当該過電流を当該接点の引き外し機構の
電流遮断容量以下に限流し、その後に当該接点の引き外
し機構により当該過電流を遮断するようにしたことを特
徴とする配線用遮断器、が提供される。ここで、前記配
線用遮断器に用いられる限流器としは、上述したＰＴＣ
素子、熱伝達制御層、熱吸収体、金属製の端子等から構
成される限流器が好適に用いられる。
【００２１】
【発明の実施の形態】 上記本発明によるＭＣＣＢにお
いては、従来の引き外し機構による電流の遮断に影響を
及ぼさずに、ＰＴＣ素子により過電流の限流が行われる
ために、低容量のＭＣＣＢを大型化することなく大容量
化、すなわち最大遮断電流値を大きくすることが可能と
なる。以下、本発明の実施の形態について図面を参照し
ながら説明するが、本発明はこれらの実施形態に限定さ
れるものではない。
いては、従来の引き外し機構による電流の遮断に影響を
及ぼさずに、ＰＴＣ素子により過電流の限流が行われる
ために、低容量のＭＣＣＢを大型化することなく大容量
化、すなわち最大遮断電流値を大きくすることが可能と
なる。以下、本発明の実施の形態について図面を参照し
ながら説明するが、本発明はこれらの実施形態に限定さ
れるものではない。
【００２２】 図１は、本発明の限流器３０の一実施形
態を示す斜視図である。限流器３０は、薄板状に形成し
たＰＴＣ素子３１の平板面の一面が、長手平板形の端子
板３２に接合され、もう一方の平板面に平板状の熱伝達
制御層３７が接合されて、熱伝達制御層３７のＰＴＣ素
子３１と接合されていない平板面には熱吸収体３４が接
合されている。さらに、端子板３３が熱吸収体３４の熱
伝達制御板３７が接合された面と反対の面に取付けられ
ている。
態を示す斜視図である。限流器３０は、薄板状に形成し
たＰＴＣ素子３１の平板面の一面が、長手平板形の端子
板３２に接合され、もう一方の平板面に平板状の熱伝達
制御層３７が接合されて、熱伝達制御層３７のＰＴＣ素
子３１と接合されていない平板面には熱吸収体３４が接
合されている。さらに、端子板３３が熱吸収体３４の熱
伝達制御板３７が接合された面と反対の面に取付けられ
ている。
【００２３】 ここで、一般的にＰＴＣ素子３１の抵抗
値はその断面積に比例して小さくなり、その長さに反比
例して小さくなることから、ＰＴＣ素子３１の抵抗値を
小さくするためには、電流の流れる断面積を大きくし、
その長さを短くすることが好ましい。
値はその断面積に比例して小さくなり、その長さに反比
例して小さくなることから、ＰＴＣ素子３１の抵抗値を
小さくするためには、電流の流れる断面積を大きくし、
その長さを短くすることが好ましい。
【００２４】 また、本発明に用いられるＰＴＣ素子と
しては、室温抵抗率ρが小さく、相転移温度（Ｔｃ）に
おける抵抗上昇率が大きいことが好ましいが、相転移温
度（Ｔｃ）はＭＣＣＢの用途、たとえば、大電力用であ
るか、または一般電子機器配線用であるか、あるいは限
流開始温度を低く設定したい場合等によって適宜好適な
ものが選択され、一般的には相転移温度（Ｔｃ）が約６
０℃〜３００℃程度のものが多く用いられる。なお、Ｐ
ＴＣ素子の室温抵抗率が小さければ、定常電流によるジ
ュール熱の発生が少ないので、通常使用時の温度が低く
抑えられる。その結果、通常使用温度から相転移温度ま
での温度差が大きくなることから、この温度差を小さく
するために、相転移温度の低いＰＴＣ素子でも使用する
ことが可能となる。
しては、室温抵抗率ρが小さく、相転移温度（Ｔｃ）に
おける抵抗上昇率が大きいことが好ましいが、相転移温
度（Ｔｃ）はＭＣＣＢの用途、たとえば、大電力用であ
るか、または一般電子機器配線用であるか、あるいは限
流開始温度を低く設定したい場合等によって適宜好適な
ものが選択され、一般的には相転移温度（Ｔｃ）が約６
０℃〜３００℃程度のものが多く用いられる。なお、Ｐ
ＴＣ素子の室温抵抗率が小さければ、定常電流によるジ
ュール熱の発生が少ないので、通常使用時の温度が低く
抑えられる。その結果、通常使用温度から相転移温度ま
での温度差が大きくなることから、この温度差を小さく
するために、相転移温度の低いＰＴＣ素子でも使用する
ことが可能となる。
【００２５】 このようなＰＴＣ素子として、本発明に
おいては、室温抵抗率が約１０〜１００ｍΩ・ｃｍ、相
転移温度が２００℃〜２６０℃であって、その相転移温
度における抵抗上昇率が約１０００倍以上であるクリス
トバライト系複合セラミックスや、室温抵抗率が約１〜
１０ｍΩ・ｃｍ、相転移温度が約６０℃〜１５０℃であ
って、相転移温度における抵抗上昇率が約１０００倍以
上の特性を有する酸化バナジウム（Ｖ2Ｏ3）−酸化クロ
ム（Ｃｒ2Ｏ3）系セラミックスが好適に用いられる。
おいては、室温抵抗率が約１０〜１００ｍΩ・ｃｍ、相
転移温度が２００℃〜２６０℃であって、その相転移温
度における抵抗上昇率が約１０００倍以上であるクリス
トバライト系複合セラミックスや、室温抵抗率が約１〜
１０ｍΩ・ｃｍ、相転移温度が約６０℃〜１５０℃であ
って、相転移温度における抵抗上昇率が約１０００倍以
上の特性を有する酸化バナジウム（Ｖ2Ｏ3）−酸化クロ
ム（Ｃｒ2Ｏ3）系セラミックスが好適に用いられる。
【００２６】 その他のＰＴＣ素子としては、チタン酸
鉛（ＰｂＴｉＯ3）セラミックス、チタン酸バリウム
（ＢａＴｉＯ3）セラミックス、チタン酸ビスマス（Ｂ
ｉＴｉＯ3）セラミックスあるいはこれらの固溶体を用
いてもよい。さらに、ポリエチレン−カーボン系複合材
料やポリオレフィン−カーボン系複合材料からからなる
ＰＴＣ素子を用いることも可能である。
鉛（ＰｂＴｉＯ3）セラミックス、チタン酸バリウム
（ＢａＴｉＯ3）セラミックス、チタン酸ビスマス（Ｂ
ｉＴｉＯ3）セラミックスあるいはこれらの固溶体を用
いてもよい。さらに、ポリエチレン−カーボン系複合材
料やポリオレフィン−カーボン系複合材料からからなる
ＰＴＣ素子を用いることも可能である。
【００２７】 長手板状に形成された端子板３２、３３
は、たとえば、銅、アルミニウム、ステンレス等の導電
性が良好な材料が用いられる。この端子板３２、３３
は、薄板状に形成したＰＴＣ素子３１の平板面に重ね合
わされるようにして導電性接着剤等によりＰＴＣ素子３
１と接合されるか、またはＰＴＣ素子３１をメタライズ
して金属ロウ付けあるいは溶接等により接合されて電路
が形成される。したがって、電流が流れるＰＴＣ素子３
１の断面積が大きく、その距離が短いので、ＰＴＣ素子
３１は抵抗値が小さくなり、電力損失の低下を防止する
ことができる。さらに、概して端子板３２、３３に使用
される良導電性金属は熱伝達性にも優れていることか
ら、端子板３３は熱吸収体３４に吸収された熱を外部に
放熱することが可能である。なお、端子板には、ＭＣＣ
Ｂや配線との接続に利用される取付孔３２Ａ、３３Ａが
配設されている。
は、たとえば、銅、アルミニウム、ステンレス等の導電
性が良好な材料が用いられる。この端子板３２、３３
は、薄板状に形成したＰＴＣ素子３１の平板面に重ね合
わされるようにして導電性接着剤等によりＰＴＣ素子３
１と接合されるか、またはＰＴＣ素子３１をメタライズ
して金属ロウ付けあるいは溶接等により接合されて電路
が形成される。したがって、電流が流れるＰＴＣ素子３
１の断面積が大きく、その距離が短いので、ＰＴＣ素子
３１は抵抗値が小さくなり、電力損失の低下を防止する
ことができる。さらに、概して端子板３２、３３に使用
される良導電性金属は熱伝達性にも優れていることか
ら、端子板３３は熱吸収体３４に吸収された熱を外部に
放熱することが可能である。なお、端子板には、ＭＣＣ
Ｂや配線との接続に利用される取付孔３２Ａ、３３Ａが
配設されている。
【００２８】 次に、熱吸収体３４はＰＴＣ素子３１に
流れた電流によって発生したジュール熱を一時的に吸収
する役割を果たす。熱吸収体３４は、図８に示される時
延引き外し作動領域においては、時延引き外し機構が作
動する約１２０分〜５秒以内にＰＴＣ素子３１に発生し
た熱によりＰＴＣ素子３１が相転移温度に到達すること
がなく、時延引き外し機構が設定時間において作動する
ように一時的に熱吸収を行う。このような熱吸収体３４
としては、金属単体や、金属製の容器に低融点金属を密
閉したものが好適に用いられる。また、熱吸収体３４と
端子板３３と一体的に構成してもかまわない。
流れた電流によって発生したジュール熱を一時的に吸収
する役割を果たす。熱吸収体３４は、図８に示される時
延引き外し作動領域においては、時延引き外し機構が作
動する約１２０分〜５秒以内にＰＴＣ素子３１に発生し
た熱によりＰＴＣ素子３１が相転移温度に到達すること
がなく、時延引き外し機構が設定時間において作動する
ように一時的に熱吸収を行う。このような熱吸収体３４
としては、金属単体や、金属製の容器に低融点金属を密
閉したものが好適に用いられる。また、熱吸収体３４と
端子板３３と一体的に構成してもかまわない。
【００２９】 図８に示される瞬時引き外し作動領域に
おいては、瞬時引き外し機構が作動して電流を遮断する
０．０２秒以内であって、過電流の発生からなるべく短
時間のうちに、ＰＴＣ素子３１に発生するジュール熱に
よりＰＴＣ素子３１が相転移温度に到達して限流が行わ
れ、また、時延引き外し作動領域においては、端子板３
２、３３や熱吸収体３４へ良好に熱伝達するように、熱
伝達制御層３７の熱伝達時定数を調整しなければならな
い。
おいては、瞬時引き外し機構が作動して電流を遮断する
０．０２秒以内であって、過電流の発生からなるべく短
時間のうちに、ＰＴＣ素子３１に発生するジュール熱に
よりＰＴＣ素子３１が相転移温度に到達して限流が行わ
れ、また、時延引き外し作動領域においては、端子板３
２、３３や熱吸収体３４へ良好に熱伝達するように、熱
伝達制御層３７の熱伝達時定数を調整しなければならな
い。
【００３０】 そのため、熱伝達制御層３７の熱伝達時
定数は、５〜１００ミリ秒の範囲に設定することが好ま
しい。このようにすることで、時延引き外し機構の正常
な作動と、瞬時引き外し機構の作動前の限流を行うこと
が可能となり、ＰＴＣ素子の付加によるＭＣＣＢの高容
量化を達成することが可能である。このような熱伝達制
御層３７としては、抵抗率が小さく、熱伝導率が小さい
物質が好ましく、例えば、三酸化二バナジウムが使用で
きる。
定数は、５〜１００ミリ秒の範囲に設定することが好ま
しい。このようにすることで、時延引き外し機構の正常
な作動と、瞬時引き外し機構の作動前の限流を行うこと
が可能となり、ＰＴＣ素子の付加によるＭＣＣＢの高容
量化を達成することが可能である。このような熱伝達制
御層３７としては、抵抗率が小さく、熱伝導率が小さい
物質が好ましく、例えば、三酸化二バナジウムが使用で
きる。
【００３１】 このような熱伝達制御層３７を設けてＰ
ＴＣ素子３１から端子板３２、３３や熱吸収体３４への
熱伝達速度を制御することにより、瞬時引き外し作動領
域の過電流ではＰＴＣ素子３１のジュール熱により断熱
的にＰＴＣ素子を加熱して速やかに抵抗転移させ、時延
引き外し作動領域の過負荷電流ではＰＴＣ素子３１のジ
ュール熱を端子板３２、３３や熱吸収体３４へ良好に伝
達してＰＴＣ素子３１の抵抗転移を時延引き外し作動時
間以降まで遅延することができる。
ＴＣ素子３１から端子板３２、３３や熱吸収体３４への
熱伝達速度を制御することにより、瞬時引き外し作動領
域の過電流ではＰＴＣ素子３１のジュール熱により断熱
的にＰＴＣ素子を加熱して速やかに抵抗転移させ、時延
引き外し作動領域の過負荷電流ではＰＴＣ素子３１のジ
ュール熱を端子板３２、３３や熱吸収体３４へ良好に伝
達してＰＴＣ素子３１の抵抗転移を時延引き外し作動時
間以降まで遅延することができる。
【００３２】 さらに、熱伝達制御層３７の熱伝達率が
温度によって変化し、通常使用状態、すなわち、定格電
流以下を通電した状態のＰＴＣ素子３１の温度では熱伝
導率が大きくて放熱性を支援し、過電流によって温度上
昇し始めたＰＴＣ素子３１の温度では熱伝導率が小さく
てＰＴＣ素子３１を断熱し、ＰＴＣ素子３１の相転移温
度以上では再び熱伝導率が大きくてＰＴＣ素子３１の放
熱を支援するような材料を熱伝達制御層３７に用いると
さらに好ましい。
温度によって変化し、通常使用状態、すなわち、定格電
流以下を通電した状態のＰＴＣ素子３１の温度では熱伝
導率が大きくて放熱性を支援し、過電流によって温度上
昇し始めたＰＴＣ素子３１の温度では熱伝導率が小さく
てＰＴＣ素子３１を断熱し、ＰＴＣ素子３１の相転移温
度以上では再び熱伝導率が大きくてＰＴＣ素子３１の放
熱を支援するような材料を熱伝達制御層３７に用いると
さらに好ましい。
【００３３】 上述した図１に示す実施形態において、
ＰＴＣ素子３１と端子板３２との間に、熱伝達制御層と
熱吸収体とを一体化したものを、その熱伝達制御層がＰ
ＴＣ素子３１と接合され、その熱吸収体が端子板３２と
接合されるように嵌挿して接合してもよい。すなわち、
ＰＴＣ素子３１と端子板３２、３３それぞれの間の部材
構成を同等とすることも好ましい。
ＰＴＣ素子３１と端子板３２との間に、熱伝達制御層と
熱吸収体とを一体化したものを、その熱伝達制御層がＰ
ＴＣ素子３１と接合され、その熱吸収体が端子板３２と
接合されるように嵌挿して接合してもよい。すなわち、
ＰＴＣ素子３１と端子板３２、３３それぞれの間の部材
構成を同等とすることも好ましい。
【００３４】 一方、図１に示した実施形態において、
熱伝達制御層３７と端子板３３の特性設定によっては、
熱吸収体３４を取付けなくてもかまわない。また、この
ように熱吸収体３４を取付けない状態で、ＰＴＣ素子３
１と端子板３２との間に、熱伝達制御層３７と同等の熱
伝達制御層を嵌挿して固定し、ＰＴＣ素子３１と端子板
３２、３３それぞれの間の部材構成を同等とすることも
可能である。
熱伝達制御層３７と端子板３３の特性設定によっては、
熱吸収体３４を取付けなくてもかまわない。また、この
ように熱吸収体３４を取付けない状態で、ＰＴＣ素子３
１と端子板３２との間に、熱伝達制御層３７と同等の熱
伝達制御層を嵌挿して固定し、ＰＴＣ素子３１と端子板
３２、３３それぞれの間の部材構成を同等とすることも
可能である。
【００３５】 さらに、必要に応じて熱伝達性が良好な
アルミニウム合金等からなる板状体に複数の放熱フィン
を一体に形成した放熱体を端子板３２、３３の外表面に
取付けてもよい。この種の放熱体は、ソリッドステート
リレーや半導体レーザー素子等の放熱に使用されている
ものと同類のものである。このような放熱体を取付ける
場合には、端子板３２、３３と放熱体との間に熱伝達性
が良好な薄膜状の絶縁シート等を挟んで固定することに
より、不注意等による作業者の感電を防ぐことができ
る。
アルミニウム合金等からなる板状体に複数の放熱フィン
を一体に形成した放熱体を端子板３２、３３の外表面に
取付けてもよい。この種の放熱体は、ソリッドステート
リレーや半導体レーザー素子等の放熱に使用されている
ものと同類のものである。このような放熱体を取付ける
場合には、端子板３２、３３と放熱体との間に熱伝達性
が良好な薄膜状の絶縁シート等を挟んで固定することに
より、不注意等による作業者の感電を防ぐことができ
る。
【００３６】 図２は三相型のＭＣＣＢ５０の外形を示
す平面図であり、このＭＣＣＢ５０は電路に接続される
主接点、主接点を開閉する開閉機構、主接点の開極時に
発生するアークを消弧するための消弧室、過負荷電流ま
たは短絡電流等の過電流に対して開閉機構を釈放して主
接点を引き外す引き外し装置を内蔵し、開閉機構を動作
させて主接点を電路に投入する操作スイッチ５１と、こ
のＭＣＣＢ５０を電源側の電路に接続する電源側端子５
２Ｘ、５２Ｙ、５２Ｚと、ＭＣＣＢ５０を負荷側の電路
に接続する負荷側端子５３Ｘ、５３Ｙ、５３Ｚとを備え
ている。なお、５４Ｘ、５４Ｙ、５４Ｚは電力供給ケー
ブルであり、５５Ｘ、５５Ｙ、５５Ｚは負荷配線ケーブ
ルである。
す平面図であり、このＭＣＣＢ５０は電路に接続される
主接点、主接点を開閉する開閉機構、主接点の開極時に
発生するアークを消弧するための消弧室、過負荷電流ま
たは短絡電流等の過電流に対して開閉機構を釈放して主
接点を引き外す引き外し装置を内蔵し、開閉機構を動作
させて主接点を電路に投入する操作スイッチ５１と、こ
のＭＣＣＢ５０を電源側の電路に接続する電源側端子５
２Ｘ、５２Ｙ、５２Ｚと、ＭＣＣＢ５０を負荷側の電路
に接続する負荷側端子５３Ｘ、５３Ｙ、５３Ｚとを備え
ている。なお、５４Ｘ、５４Ｙ、５４Ｚは電力供給ケー
ブルであり、５５Ｘ、５５Ｙ、５５Ｚは負荷配線ケーブ
ルである。
【００３７】 そして、上述した限流器３０の端子板３
２の取付孔３２ＡをＭＣＣＢ５０の電源側端子５２Ｚに
取付けてネジ止めし、限流器３０の各端子板３３の取付
孔３３Ａを電源側の電力供給ケーブル５４Ｚに取付けて
ネジ止めする。同様の接続を電力供給ケーブル５４Ｘ、
５４ＹとＭＣＣＢ５０の電源側端子５２Ｘ、５２Ｙのそ
れぞれについて行うことにより、電力供給ケーブル５４
Ｘ、５４Ｙ、５４Ｚが各限流器３０を介してＭＣＣＢ５
０に接続される。一方、負荷側端子５３Ｘ、５３Ｙ、５
３Ｚに負荷配線ケーブルを相毎に接続する。これにより
各相毎に限流器３０を備えたＭＣＣＢ５０が配線に接続
されることになる。
２の取付孔３２ＡをＭＣＣＢ５０の電源側端子５２Ｚに
取付けてネジ止めし、限流器３０の各端子板３３の取付
孔３３Ａを電源側の電力供給ケーブル５４Ｚに取付けて
ネジ止めする。同様の接続を電力供給ケーブル５４Ｘ、
５４ＹとＭＣＣＢ５０の電源側端子５２Ｘ、５２Ｙのそ
れぞれについて行うことにより、電力供給ケーブル５４
Ｘ、５４Ｙ、５４Ｚが各限流器３０を介してＭＣＣＢ５
０に接続される。一方、負荷側端子５３Ｘ、５３Ｙ、５
３Ｚに負荷配線ケーブルを相毎に接続する。これにより
各相毎に限流器３０を備えたＭＣＣＢ５０が配線に接続
されることになる。
【００３８】 次に、上記の通りに各相毎に限流器３０
を取付けたＭＣＣＢ５０の動作について説明する。ま
ず、正常時、すなわち定格電流が流れる場合の動作につ
いては、操作スイッチ５１を操作して開閉機構を動作さ
せて主接点を電路に投入すると、電源の電力が限流器３
０およびＭＣＣＢ５０を通して負荷に供給され、この電
路に定格電流が流れるようになる。このとき、限流器３
０のＰＴＣ素子３１の抵抗値は小さいために電力損失を
ほとんど伴うことなく負荷に電力が供給される。そし
て、このときにＰＴＣ素子３１に発生するジュール熱は
たいへん小さいものであるので、ＰＴＣ素子３１近傍よ
り自然放熱されてＰＴＣ素子３１が相転移温度に到達す
ることはない。
を取付けたＭＣＣＢ５０の動作について説明する。ま
ず、正常時、すなわち定格電流が流れる場合の動作につ
いては、操作スイッチ５１を操作して開閉機構を動作さ
せて主接点を電路に投入すると、電源の電力が限流器３
０およびＭＣＣＢ５０を通して負荷に供給され、この電
路に定格電流が流れるようになる。このとき、限流器３
０のＰＴＣ素子３１の抵抗値は小さいために電力損失を
ほとんど伴うことなく負荷に電力が供給される。そし
て、このときにＰＴＣ素子３１に発生するジュール熱は
たいへん小さいものであるので、ＰＴＣ素子３１近傍よ
り自然放熱されてＰＴＣ素子３１が相転移温度に到達す
ることはない。
【００３９】 しかしここで、何らかの原因により電路
に定格電流の１．２５倍〜１０倍程度の過負荷電流が流
れる異常状態となると、限流器３０にこの過負荷電流が
流れてそのジュール熱によりＰＴＣ素子３１が発熱す
る。しかし、このときに発生したジュール熱は、熱吸収
体３４に吸収されることから、時延引き外し機構が作動
する約１２０分〜５秒という時間の経過前にＰＴＣ素子
３１自体が相転移温度に到達することなく、低抵抗値に
保持され、過電流が流れ始めてから所定時間経過後に、
時延引き外し機構が作動して過負荷電流を遮断する。
に定格電流の１．２５倍〜１０倍程度の過負荷電流が流
れる異常状態となると、限流器３０にこの過負荷電流が
流れてそのジュール熱によりＰＴＣ素子３１が発熱す
る。しかし、このときに発生したジュール熱は、熱吸収
体３４に吸収されることから、時延引き外し機構が作動
する約１２０分〜５秒という時間の経過前にＰＴＣ素子
３１自体が相転移温度に到達することなく、低抵抗値に
保持され、過電流が流れ始めてから所定時間経過後に、
時延引き外し機構が作動して過負荷電流を遮断する。
【００４０】 これに対し、電路に短絡電流等の定格電
流の１０倍程度以上の過電流が流れた場合には、ＰＴＣ
素子３１は瞬時に発熱するが、熱伝達制御層３７の熱伝
達時定数が５〜１００ミリ秒に設定されているために、
これより早い時間内には熱吸収体３４への伝熱が行われ
ず、その結果、ＰＴＣ素子３１は相転移温度に到達して
抵抗値が増大し、限流を開始する。限流開始後は、熱伝
達制御層３７の熱伝達時定数に応じてＰＴＣ素子３１の
熱が熱吸収体３４へ伝達されるため、限流状態を維持し
たまま必要以上のＰＴＣ素子３１の加熱は抑制される。
そして、過電流の検知から０．０２秒以内に瞬時引き外
し機構が作動して電路を遮断して過電流が流れなくな
る。したがって、限流器３０が作動することで、限流後
の電流値がＭＣＣＢ５０の最大遮断容量以下となるよう
にＰＴＣ素子３１の特性を設計することにより、ＭＣＣ
Ｂ５０の電流遮断容量を大きくすることができる。
流の１０倍程度以上の過電流が流れた場合には、ＰＴＣ
素子３１は瞬時に発熱するが、熱伝達制御層３７の熱伝
達時定数が５〜１００ミリ秒に設定されているために、
これより早い時間内には熱吸収体３４への伝熱が行われ
ず、その結果、ＰＴＣ素子３１は相転移温度に到達して
抵抗値が増大し、限流を開始する。限流開始後は、熱伝
達制御層３７の熱伝達時定数に応じてＰＴＣ素子３１の
熱が熱吸収体３４へ伝達されるため、限流状態を維持し
たまま必要以上のＰＴＣ素子３１の加熱は抑制される。
そして、過電流の検知から０．０２秒以内に瞬時引き外
し機構が作動して電路を遮断して過電流が流れなくな
る。したがって、限流器３０が作動することで、限流後
の電流値がＭＣＣＢ５０の最大遮断容量以下となるよう
にＰＴＣ素子３１の特性を設計することにより、ＭＣＣ
Ｂ５０の電流遮断容量を大きくすることができる。
【００４１】 もちろん、このような動作を可能とする
には、ＰＴＣ素子３１は短絡電流等の過電流域にあって
は、瞬時引き外し機構が作動する０．０２秒以内の、た
とえば約０．００５秒以内に相転移温度に到達するよう
に設定されていることが必要である。一方、熱伝達制御
層３７の熱伝達時定数は、５〜１００ミリ秒であること
から、ＰＴＣ素子３１に発生するジュール熱の放熱はＰ
ＴＣ素子３１が相転移温度に到達するまでは見かけ上無
視することができ、したがって断熱的にＰＴＣ素子温度
が上昇するとみなすことができることが必要である。
には、ＰＴＣ素子３１は短絡電流等の過電流域にあって
は、瞬時引き外し機構が作動する０．０２秒以内の、た
とえば約０．００５秒以内に相転移温度に到達するよう
に設定されていることが必要である。一方、熱伝達制御
層３７の熱伝達時定数は、５〜１００ミリ秒であること
から、ＰＴＣ素子３１に発生するジュール熱の放熱はＰ
ＴＣ素子３１が相転移温度に到達するまでは見かけ上無
視することができ、したがって断熱的にＰＴＣ素子温度
が上昇するとみなすことができることが必要である。
【００４２】 図３は、本発明の別の実施形態を示す斜
視図である。限流器７０は、薄板状に形成したＰＴＣ素
子７１の平板面が手平板形の端子板７２、７３に挟まれ
るように接合され、端子板７３のＰＴＣ素子７１が接合
されていない平板面上に平板状の熱伝達制御層７７が形
成され、熱伝達制御層７７の端子板７３と接合されてい
ない平板面に熱吸収体７４が接合されている。また、端
子板には、ＭＣＣＢや配線との接続に利用される取付孔
７２Ａ、７３Ａが配設されている。このような構成の限
流器としても、上述した過電流に対する限流特性を発揮
することが可能である。なお、本実施形態において、熱
伝達制御層と熱吸収体は、端子板７２、７３の両方のＰ
ＴＣ素子７１が接合されていない面に取付けられても構
わない。
視図である。限流器７０は、薄板状に形成したＰＴＣ素
子７１の平板面が手平板形の端子板７２、７３に挟まれ
るように接合され、端子板７３のＰＴＣ素子７１が接合
されていない平板面上に平板状の熱伝達制御層７７が形
成され、熱伝達制御層７７の端子板７３と接合されてい
ない平板面に熱吸収体７４が接合されている。また、端
子板には、ＭＣＣＢや配線との接続に利用される取付孔
７２Ａ、７３Ａが配設されている。このような構成の限
流器としても、上述した過電流に対する限流特性を発揮
することが可能である。なお、本実施形態において、熱
伝達制御層と熱吸収体は、端子板７２、７３の両方のＰ
ＴＣ素子７１が接合されていない面に取付けられても構
わない。
【００４３】 以上、本発明の限流器およびこの限流器
を用いたＭＣＣＢの実施形態について説明してきたが、
本発明はこのような実施形態に限定されず、本発明の趣
旨を逸脱しない範囲で、種々の変更が加えられるもので
あることが理解されるべきである。たとえば、本発明に
おいては、上述した実施形態を含め、図４（ａ）〜
（ｆ）に示した種々の限流器の構成が好適に採用され
る。また、本発明におけるＰＴＣ素子と熱伝達制御層の
形状は、円形や多角形の板であってもよいし、円筒や楕
円円筒あるいは多角形円筒であってもかまわず、低抵抗
なＰＴＣ素子を用いた場合には、前述した板状に対し、
ブロック状のものも使用することが可能である。そし
て、これらＰＴＣ素子等の形状に応じて、熱伝達制御層
や端子板、熱吸収体等の形状を適宜変更できることはい
うまでもない。
を用いたＭＣＣＢの実施形態について説明してきたが、
本発明はこのような実施形態に限定されず、本発明の趣
旨を逸脱しない範囲で、種々の変更が加えられるもので
あることが理解されるべきである。たとえば、本発明に
おいては、上述した実施形態を含め、図４（ａ）〜
（ｆ）に示した種々の限流器の構成が好適に採用され
る。また、本発明におけるＰＴＣ素子と熱伝達制御層の
形状は、円形や多角形の板であってもよいし、円筒や楕
円円筒あるいは多角形円筒であってもかまわず、低抵抗
なＰＴＣ素子を用いた場合には、前述した板状に対し、
ブロック状のものも使用することが可能である。そし
て、これらＰＴＣ素子等の形状に応じて、熱伝達制御層
や端子板、熱吸収体等の形状を適宜変更できることはい
うまでもない。
【００４４】
【実施例】 以下、本発明を実施例および比較例により
具体的に説明する。表１に実施例および比較例として試
験に使用した限流器について、それらを構成するＰＴＣ
素子、熱伝達制御層、端子板、熱吸収体、放熱体の特
性、およびこれらの限流器に接続して使用するＭＣＣＢ
の特性を併記した。ここで、実施例に用いた限流器は、
本発明の一実施形態である図１に示した構造を基本とす
るが、図１における熱吸収体３４と一方の端子板３３と
を一体化したものを用いた。また、比較例として、実施
例の限流器から熱伝達制御層と熱吸収体および放熱体を
取除いた限流器を使用し、限流器を用いないＭＣＣＢ単
体のものについても試験の対象とした。
具体的に説明する。表１に実施例および比較例として試
験に使用した限流器について、それらを構成するＰＴＣ
素子、熱伝達制御層、端子板、熱吸収体、放熱体の特
性、およびこれらの限流器に接続して使用するＭＣＣＢ
の特性を併記した。ここで、実施例に用いた限流器は、
本発明の一実施形態である図１に示した構造を基本とす
るが、図１における熱吸収体３４と一方の端子板３３と
を一体化したものを用いた。また、比較例として、実施
例の限流器から熱伝達制御層と熱吸収体および放熱体を
取除いた限流器を使用し、限流器を用いないＭＣＣＢ単
体のものについても試験の対象とした。
【００４５】
【表１】
【００４６】 まず、前述した表１に示した実施例およ
び比較例の限流器を、同じく表１に示したＭＣＣＢにそ
れぞれ接続して過電流を通電し、ＰＴＣ素子の動作時間
と最大通過電流を測定した。
び比較例の限流器を、同じく表１に示したＭＣＣＢにそ
れぞれ接続して過電流を通電し、ＰＴＣ素子の動作時間
と最大通過電流を測定した。
【００４７】 この試験結果を表２に示す。実施例の限
流器は１２５ｋＡの過電流を５０ｋＡに限流しており、
取付けたＭＣＣＢによって良好に過電流を遮断すること
ができた。一方、比較例の限流器では、１２５ｋＡの過
電流は７９ｋＡまでにしか限流することができなかった
ために、取付けたＭＣＣＢでは過電流を遮断できず、元
電源の電流遮断器で遮断する必要があった。したがっ
て、実施例の限流器、すなわち本発明の限流器では、熱
伝達制御層によってＰＴＣ素子が端子板および熱吸収体
から断熱されるためにＰＴＣ素子の抵抗転移動作が遅延
なく発現して、最大通過電流をＭＣＣＢの遮断容量以下
に限流することが可能であった。すなわち、実施例の限
流器によって、実質的にＭＣＣＢの電流遮断容量を定格
の５０ｋＡから１２５ｋＡに格上げできていることがわ
かる。
流器は１２５ｋＡの過電流を５０ｋＡに限流しており、
取付けたＭＣＣＢによって良好に過電流を遮断すること
ができた。一方、比較例の限流器では、１２５ｋＡの過
電流は７９ｋＡまでにしか限流することができなかった
ために、取付けたＭＣＣＢでは過電流を遮断できず、元
電源の電流遮断器で遮断する必要があった。したがっ
て、実施例の限流器、すなわち本発明の限流器では、熱
伝達制御層によってＰＴＣ素子が端子板および熱吸収体
から断熱されるためにＰＴＣ素子の抵抗転移動作が遅延
なく発現して、最大通過電流をＭＣＣＢの遮断容量以下
に限流することが可能であった。すなわち、実施例の限
流器によって、実質的にＭＣＣＢの電流遮断容量を定格
の５０ｋＡから１２５ｋＡに格上げできていることがわ
かる。
【００４８】
【表２】
【００４９】 次に、実施例と比較例の限流器およびＭ
ＣＣＢのそれぞれに過負荷電流を通電して引き外し動作
時間を測定した。その結果を図９に示す。実施例の限流
器においては、約１６Ｉｎ（Ｉｎは定格電流を表す）以
下の過負荷電流では遮断器よりも動作時間が長かった。
この結果から、約１６Ｉｎ以下の過負荷電流では、ＰＴ
Ｃ素子による限流開始前にＭＣＣＢの時延引き外しの機
構が先に動作して電流を遮断することがわかる。一方、
比較例では、約１６Ｉｎ以下の過負荷電流でＭＣＣＢよ
りも動作時間が短かった。この結果から、モータ等によ
る約１６Ｉｎ以下の過負荷電流でもＰＴＣ素子が限流動
作をしてしまい、負荷に悪影響を及ぼすことがわかる。
以上の結果から、約１６Ｉｎ以下の過負荷電流によって
ＰＴＣ素子に生ずる熱は、熱伝達制御層によってＰＴＣ
素子から端子板及び熱吸収体に良好に熱伝達されるため
に、ＭＣＣＢが作動するまでＰＴＣ素子の抵抗転移動作
が遅延され、負荷に影響を及ぼさないことがわかる。
ＣＣＢのそれぞれに過負荷電流を通電して引き外し動作
時間を測定した。その結果を図９に示す。実施例の限流
器においては、約１６Ｉｎ（Ｉｎは定格電流を表す）以
下の過負荷電流では遮断器よりも動作時間が長かった。
この結果から、約１６Ｉｎ以下の過負荷電流では、ＰＴ
Ｃ素子による限流開始前にＭＣＣＢの時延引き外しの機
構が先に動作して電流を遮断することがわかる。一方、
比較例では、約１６Ｉｎ以下の過負荷電流でＭＣＣＢよ
りも動作時間が短かった。この結果から、モータ等によ
る約１６Ｉｎ以下の過負荷電流でもＰＴＣ素子が限流動
作をしてしまい、負荷に悪影響を及ぼすことがわかる。
以上の結果から、約１６Ｉｎ以下の過負荷電流によって
ＰＴＣ素子に生ずる熱は、熱伝達制御層によってＰＴＣ
素子から端子板及び熱吸収体に良好に熱伝達されるため
に、ＭＣＣＢが作動するまでＰＴＣ素子の抵抗転移動作
が遅延され、負荷に影響を及ぼさないことがわかる。
【００５０】
【発明の効果】 上述の通り、本発明の限流器によれ
ば、低抵抗のＰＴＣ素子が、金属製の端子板に広い面積
で接触して嵌挿、固定され、しかも電流が流れる方向の
ＰＴＣ素子の厚さが薄いので、抵抗値が小さい。したが
って、定格電流が流れる状態では電力損失がほとんどな
く、ＰＴＣ素子が相転移温度へ上昇することがない。ま
た、定格電流の１０倍程度までの過電流が流れた場合に
もＰＴＣ素子と熱伝達制御層の設定により、ＰＴＣ素子
は相転移温度に到達しないので、時延引き外し機構の作
動に悪影響を及ぼさない。さらに、電路に短絡電流等の
過電流が流れると、熱伝達制御層の設定により熱伝達が
遅延されるので、ＰＴＣ素子は瞬時に相転移温度に到達
して限流を開始し過電流を抑制する。このため、ＰＴＣ
素子をＭＣＣＢに接続することによりＭＣＣＢの遮断容
量が増大するために、小容量のＭＣＣＢを用いても大容
量のＭＣＣＢを用いた場合と同様の電流遮断効果が得ら
れるので、ＭＣＣＢの設置コストを大幅に低減させるこ
とが可能であり、また、部品の交換等も必要のないため
に、保守性に優れる利点を有する。
ば、低抵抗のＰＴＣ素子が、金属製の端子板に広い面積
で接触して嵌挿、固定され、しかも電流が流れる方向の
ＰＴＣ素子の厚さが薄いので、抵抗値が小さい。したが
って、定格電流が流れる状態では電力損失がほとんどな
く、ＰＴＣ素子が相転移温度へ上昇することがない。ま
た、定格電流の１０倍程度までの過電流が流れた場合に
もＰＴＣ素子と熱伝達制御層の設定により、ＰＴＣ素子
は相転移温度に到達しないので、時延引き外し機構の作
動に悪影響を及ぼさない。さらに、電路に短絡電流等の
過電流が流れると、熱伝達制御層の設定により熱伝達が
遅延されるので、ＰＴＣ素子は瞬時に相転移温度に到達
して限流を開始し過電流を抑制する。このため、ＰＴＣ
素子をＭＣＣＢに接続することによりＭＣＣＢの遮断容
量が増大するために、小容量のＭＣＣＢを用いても大容
量のＭＣＣＢを用いた場合と同様の電流遮断効果が得ら
れるので、ＭＣＣＢの設置コストを大幅に低減させるこ
とが可能であり、また、部品の交換等も必要のないため
に、保守性に優れる利点を有する。
【図１】 本発明の限流器の実施形態を示す斜視図であ
る。
る。
【図２】 本発明の限流器を配線用遮断器（ＭＣＣＢ）
に取付けた例を示す平面図である。
に取付けた例を示す平面図である。
【図３】 本発明の限流器の別の実施形態を示す斜視図
である。
である。
【図４】 本発明の限流器の種々の構造を示す説明図で
ある。
ある。
【図５】 従来および本発明に使用されるＰＴＣ素子の
温度−抵抗特性を示す説明図である。
温度−抵抗特性を示す説明図である。
【図６】 従来のＰＴＣ素子を用いた配線用遮断器（Ｍ
ＣＣＢ）の回路図である。
ＣＣＢ）の回路図である。
【図７】 従来の電磁式限流器を示す説明図である。
【図８】 従来の配線用遮断器（ＭＣＣＢ）の動作特性
を示す説明図である。
を示す説明図である。
【図９】 本発明の実施例と比較例における電流遮断特
性を示すグラフである。
性を示すグラフである。
１…ＰＴＣ素子、２…熱動素子、３…開閉機構接点、４
…ＭＣＣＢ、１０…端子、１１…固定導体、１１Ａ…導
体部、１１Ｂ…導体部、１２…固定接点、１３…端子、
１４…接続導体、１５…可動接触子、１６…可動接点、
１７…シャント、１８…ピン、１９…圧接バネ、２０…
消弧グリッド、３０…限流器、３１…ＰＴＣ素子、３２
…端子板、３２Ａ…取付孔、３３…端子板、３３Ａ…取
付孔、３４…熱吸収体、３７…熱伝達制御層、５０…Ｍ
ＣＣＢ、５１…操作スイッチ、５２Ｘ／５２Ｙ／５２Ｚ
…電源側端子、５３Ｘ／５３Ｙ／５３Ｚ…負荷側端子、
５４Ｘ／５４Ｙ／５４Ｚ…電力供給ケーブル、５５Ｘ／
５５Ｙ／５５Ｚ…負荷配線ケーブル、７０…限流器、７
１…ＰＴＣ素子、７２…端子板、７２Ａ…取付孔、７３
…端子板、７３Ａ…取付孔、７４…熱吸収体、７７…熱
伝達制御層、Ａ…アーク、Ｉ…電流、Ｉ1…電流。
…ＭＣＣＢ、１０…端子、１１…固定導体、１１Ａ…導
体部、１１Ｂ…導体部、１２…固定接点、１３…端子、
１４…接続導体、１５…可動接触子、１６…可動接点、
１７…シャント、１８…ピン、１９…圧接バネ、２０…
消弧グリッド、３０…限流器、３１…ＰＴＣ素子、３２
…端子板、３２Ａ…取付孔、３３…端子板、３３Ａ…取
付孔、３４…熱吸収体、３７…熱伝達制御層、５０…Ｍ
ＣＣＢ、５１…操作スイッチ、５２Ｘ／５２Ｙ／５２Ｚ
…電源側端子、５３Ｘ／５３Ｙ／５３Ｚ…負荷側端子、
５４Ｘ／５４Ｙ／５４Ｚ…電力供給ケーブル、５５Ｘ／
５５Ｙ／５５Ｚ…負荷配線ケーブル、７０…限流器、７
１…ＰＴＣ素子、７２…端子板、７２Ａ…取付孔、７３
…端子板、７３Ａ…取付孔、７４…熱吸収体、７７…熱
伝達制御層、Ａ…アーク、Ｉ…電流、Ｉ1…電流。
Claims (10)
- 【請求項１】 所定の相転移温度になると急激にその抵
抗値が増大する正の抵抗温度係数を有するＰＴＣ素子を
電路に備えて、該電路に過電流が流れることにより、当
該ＰＴＣ素子の温度が上昇してその温度が当該所定の相
転移温度に至ると急激にその抵抗値が増大して過電流を
抑制するＰＴＣ素子を用いた限流器であって、 前記ＰＴＣ素子の少なくとも一部の表面に接合されるよ
うに第一の熱伝達制御層が設けられ、当該第一の熱伝達
制御層の当該ＰＴＣ素子と接触していない表面の少なく
とも一部に金属製の第一の端子が接合され、当該ＰＴＣ
素子の当該第一の熱伝達制御層と接触していない表面の
少なくとも一部に金属製の第二の端子が接合されている
ことを特徴とする限流器。 - 【請求項２】 前記ＰＴＣ素子と前記第二の端子との間
に、第二の熱伝達制御層を嵌挿して接合したことを特徴
とする請求項１記載の限流器。 - 【請求項３】 前記第一の熱伝達制御層と前記第一の端
子との間に、第一の熱吸収体を嵌挿して接合したことを
特徴とする請求項１記載の限流器。 - 【請求項４】 前記ＰＴＣ素子と前記第二の端子との間
に、第二の熱伝達制御層と第二の熱吸収体とが互いの表
面の少なくとも一部を接触するように接合されたもの
を、当該第二の熱伝達制御層と当該ＰＴＣ素子が接合さ
れ、かつ当該第二の熱吸収体が当該第二の端子と接合さ
れるように、嵌挿したことを特徴とする請求項３記載の
限流器。 - 【請求項５】 所定の相転移温度になると急激にその抵
抗値が増大する正の抵抗温度係数を有するＰＴＣ素子を
電路に備えて、該電路に過電流が流れることにより、当
該ＰＴＣ素子の温度が上昇してその温度が当該所定の相
転移温度に至ると急激にその抵抗値が増大して過電流を
抑制するＰＴＣ素子を用いた限流器であって、 前記ＰＴＣ素子が金属製の第一の端子および第二の端子
に挟持されて接合され、当該第一の端子または当該第二
の端子のいずれか一方の当該ＰＴＣ素子と接合されてい
ない表面の少なくとも一部に熱伝達制御層を接合し、さ
らに当該熱伝達制御層の当該端子と接合されていない表
面の少なくとも一部に、熱吸収体を接合したことを特徴
とする限流器。 - 【請求項６】 前記熱伝達制御層と前記熱吸収体とが、
前記第一の端子および前記第二の端子の両方の前記ＰＴ
Ｃ素子と接合されていない表面の少なくとも一部に接合
されていることを特徴とする請求項５記載の限流器。 - 【請求項７】 前記第一及び第二の熱伝達制御層が三酸
化二バナジウムであることを特徴とす請求項１〜６のい
ずれかに記載の限流器。 - 【請求項８】 前記第一及び第二の熱伝達制御層の熱伝
達時定数が、５ミリ秒〜１００ミリ秒であることを特徴
とする請求項１〜７のいずれかに記載の限流器。 - 【請求項９】 電路に短絡電流等の過電流が流れると、
温度が上昇してその温度が所定の相転移温度に達すると
急激にその抵抗値が増大して当該過電流を限流するＰＴ
Ｃ素子および当該過電流によって当該ＰＴＣ素子に発生
したジュール熱の伝達を制御する熱伝達制御層を具備し
た限流器と、 瞬時引き外し電流以上の過電流では瞬時に引き外し動作
を開始し、定格電流よりも大きく瞬時引き外し電流未満
の過負荷電流では電流値に応じた時延時間後に引き外し
動作を開始する接点の引き外し機構とを、 備えた配線用遮断器であって、 前記電路に定格電流より大きく瞬時引き外し電流以下の
過負荷電流が流れた場合には、前記ＰＴＣ素子は前記相
転移温度に到達せず低抵抗値に保持されたまま限流を行
わずに、所定時間経過後に前記引き外し機構により当該
過負荷電流の遮断を行い、 前記電路に短絡電流のような過電流が流れた場合には、
前記ＰＴＣ素子が前記相転移温度に到達して当該過電流
を当該接点の引き外し機構の電流遮断容量以下に限流
し、その後に当該接点の引き外し機構により当該過電流
を遮断するようにしたことを特徴とする配線用遮断器。 - 【請求項１０】 前記配線用遮断器に備えられる限流器
が、請求項１〜８のいずれかに記載の限流器であること
を特徴とする請求項９記載の配線用遮断器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7403197A JPH10270216A (ja) | 1997-03-26 | 1997-03-26 | 限流器および配線用遮断器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7403197A JPH10270216A (ja) | 1997-03-26 | 1997-03-26 | 限流器および配線用遮断器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10270216A true JPH10270216A (ja) | 1998-10-09 |
Family
ID=13535384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7403197A Withdrawn JPH10270216A (ja) | 1997-03-26 | 1997-03-26 | 限流器および配線用遮断器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10270216A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100729011B1 (ko) | 2006-02-22 | 2007-06-14 | 엘에스전선 주식회사 | Ｐｔｃ 한류 모듈 및 이를 이용한 3상 일괄형 한류기 |
| KR100764297B1 (ko) | 2006-02-22 | 2007-10-05 | 엘에스전선 주식회사 | Ｐｔｃ 소자를 구비하는 전류 차단기 |
| CN112185634A (zh) * | 2019-07-01 | 2021-01-05 | 力特保险丝公司 | 具有电阻元件的pptc器件 |
-
1997
- 1997-03-26 JP JP7403197A patent/JPH10270216A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100729011B1 (ko) | 2006-02-22 | 2007-06-14 | 엘에스전선 주식회사 | Ｐｔｃ 한류 모듈 및 이를 이용한 3상 일괄형 한류기 |
| KR100764297B1 (ko) | 2006-02-22 | 2007-10-05 | 엘에스전선 주식회사 | Ｐｔｃ 소자를 구비하는 전류 차단기 |
| CN112185634A (zh) * | 2019-07-01 | 2021-01-05 | 力特保险丝公司 | 具有电阻元件的pptc器件 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101116087B1 (ko) | 보호 장치 | |
| US5859578A (en) | Current limiting shunt for current limiting circuit breakers | |
| EP2287878B1 (en) | Circuit protection device | |
| JP5752354B2 (ja) | 回路保護デバイス | |
| CA2715429A1 (en) | Switching device | |
| JP2001515652A (ja) | 改良されたアーク遮断性能を持つ遮断器 | |
| US20110248815A1 (en) | Method For Expanding The Adjustment Range of Overload Protection Devices, Associated Overload Protection Devices, and Their Use | |
| CN103975410A (zh) | 大电流用自复型保险丝 | |
| US7532101B2 (en) | Temperature protection device | |
| JP5256304B2 (ja) | 新型の過熱保護式電圧依存性抵抗器 | |
| US3930211A (en) | Circuit breaker | |
| JPH10270216A (ja) | 限流器および配線用遮断器 | |
| CN114097154A (zh) | 具有改进的每装置尺寸电流容量的混合断路器 | |
| CN213877984U (zh) | 断路器 | |
| EP2897152B1 (en) | Thermal trip device, switching device, thermal magnetic circuit breaker and method for protecting an electric circuit | |
| JPH10326554A (ja) | Ｐｔｃ素子を備えた限流器及び／又は遮断器 | |
| US6414256B1 (en) | Current limiting circuit breaker | |
| JPH10271667A (ja) | 限流器および配線用遮断器 | |
| US6144540A (en) | Current suppressing circuit breaker unit for inductive motor protection | |
| US3833873A (en) | Thermal protector | |
| KR100487408B1 (ko) | 배선용 차단기의 트립부 구조 | |
| JP4119403B2 (ja) | 超電導限流素子 | |
| JPH10271666A (ja) | 限流器および配線用遮断器 | |
| JPH10208909A (ja) | Ｐｔｃ素子を用いた限流器およびこの限流器を備えた遮断器 | |
| RU2192087C1 (ru) | Устройство токовой защиты |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040601 |