JPH10238901A - 冷媒膨張装置 - Google Patents
冷媒膨張装置Info
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- JPH10238901A JPH10238901A JP17076397A JP17076397A JPH10238901A JP H10238901 A JPH10238901 A JP H10238901A JP 17076397 A JP17076397 A JP 17076397A JP 17076397 A JP17076397 A JP 17076397A JP H10238901 A JPH10238901 A JP H10238901A
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- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
- F25B41/30—Expansion means; Dispositions thereof
- F25B41/38—Expansion means; Dispositions thereof specially adapted for reversible cycles, e.g. bidirectional expansion restrictors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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- F25B41/30—Expansion means; Dispositions thereof
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2341/00—Details of ejectors not being used as compression device; Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/06—Details of flow restrictors or expansion valves
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 減圧膨張される冷媒の量を一層効率よく調節
できる冷凍サイクルの冷媒膨張装置を提供する。 【解決手段】 ハウジング４１と、ハウジング４１の内
部を貫通して形成された流路と、流路を通過する流体を
膨張させるための膨張手段４１０を含む。そして、減圧
流路４１０を通過する流体の圧力により流体の一部を低
圧側に案内して減圧流路４１０内の流量を調節する流量
調節手段４００を備える。
できる冷凍サイクルの冷媒膨張装置を提供する。 【解決手段】 ハウジング４１と、ハウジング４１の内
部を貫通して形成された流路と、流路を通過する流体を
膨張させるための膨張手段４１０を含む。そして、減圧
流路４１０を通過する流体の圧力により流体の一部を低
圧側に案内して減圧流路４１０内の流量を調節する流量
調節手段４００を備える。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は冷媒膨張装置に係
り、特に高圧側から低圧側に流れる冷媒の膨張と該冷媒
の流量を調節できるようにする冷凍サイクルの冷媒膨張
装置に関する。
り、特に高圧側から低圧側に流れる冷媒の膨張と該冷媒
の流量を調節できるようにする冷凍サイクルの冷媒膨張
装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、冷凍サイクルは圧縮器、蒸発
器、凝縮器及び冷媒膨張装置を備える。圧縮器は低圧の
冷媒を高圧で圧縮して凝縮器に吐き出し、凝縮器は圧縮
された冷媒を疑縮する。そして、冷媒膨張装置は凝縮器
から吐き出された冷媒を低圧に膨張させ、次いで蒸発器
は低圧の冷媒を調和空間と熱交換させる。ここで、さら
に発展した構成として、冷房機能と暖房機能を選択的に
行える冷凍サイクルがある。この冷暖房機能を行う冷凍
サイクルは圧縮器から吐き出された冷媒を室外側の熱交
換器や室内側の熱交換器に選択的に流入させる四方弁を
備えて冷凍サイクルの機能をさらに多様に行えるように
したものである。そして、この冷凍サイクルにおいて圧
縮器の回転周波数を調節して冷媒の吐出流量を可変させ
うる。
器、凝縮器及び冷媒膨張装置を備える。圧縮器は低圧の
冷媒を高圧で圧縮して凝縮器に吐き出し、凝縮器は圧縮
された冷媒を疑縮する。そして、冷媒膨張装置は凝縮器
から吐き出された冷媒を低圧に膨張させ、次いで蒸発器
は低圧の冷媒を調和空間と熱交換させる。ここで、さら
に発展した構成として、冷房機能と暖房機能を選択的に
行える冷凍サイクルがある。この冷暖房機能を行う冷凍
サイクルは圧縮器から吐き出された冷媒を室外側の熱交
換器や室内側の熱交換器に選択的に流入させる四方弁を
備えて冷凍サイクルの機能をさらに多様に行えるように
したものである。そして、この冷凍サイクルにおいて圧
縮器の回転周波数を調節して冷媒の吐出流量を可変させ
うる。
【０００３】以上のような冷凍サイクルにおいて冷媒膨
張装置は極めて大事な没割を果たす。冷媒膨張装置は凝
縮器から流入された冷媒を減圧膨張させる機能と共に、
液状の冷媒が圧縮器に流入されることを防ぎ、かつ蒸発
器から過多な温度に蒸発された冷媒が圧縮器に流入され
ることを防ぐ機能をも行う。そして、冷房能力を可変さ
せうる冷凍サイクルにおいては凝縮器から流入される冷
媒の吐出流量を調節して膨張させる役割を果たす。
張装置は極めて大事な没割を果たす。冷媒膨張装置は凝
縮器から流入された冷媒を減圧膨張させる機能と共に、
液状の冷媒が圧縮器に流入されることを防ぎ、かつ蒸発
器から過多な温度に蒸発された冷媒が圧縮器に流入され
ることを防ぐ機能をも行う。そして、冷房能力を可変さ
せうる冷凍サイクルにおいては凝縮器から流入される冷
媒の吐出流量を調節して膨張させる役割を果たす。
【０００４】このような冷媒膨張装置において最も一般
的なものは、電磁膨張弁、毛細管、そしてオリフィス装
置などが用いられている。ここで、電磁膨張弁は蒸発器
に残された冷媒の温度を感知して蒸発器に流入される冷
媒の流量を調節したもので、電磁膨張弁の作用は弁の胴
体の内部に備えられたニードル弁の可変流路でなされ、
冷媒の膨張と冷媒量の調節に優れた効果を奏でる。しか
し、電磁膨張弁は高価であり、構造が極めて複雑であ
る。また、感知距離が遠過ぎれば、正確な感知に差し支
えがある。
的なものは、電磁膨張弁、毛細管、そしてオリフィス装
置などが用いられている。ここで、電磁膨張弁は蒸発器
に残された冷媒の温度を感知して蒸発器に流入される冷
媒の流量を調節したもので、電磁膨張弁の作用は弁の胴
体の内部に備えられたニードル弁の可変流路でなされ、
冷媒の膨張と冷媒量の調節に優れた効果を奏でる。しか
し、電磁膨張弁は高価であり、構造が極めて複雑であ
る。また、感知距離が遠過ぎれば、正確な感知に差し支
えがある。
【０００５】そして、一般的に使われる毛細管は低価で
製作が容易であるものの、小直径の約１ｍ長さの管とし
て備えられるので長過ぎ、冷凍サイクルに適宜に設置し
難い。そして、圧縮器周波数の可変動作で吐き出される
冷媒量を円滑に調節できないので、冷凍サイクルの冷房
能力を制御するには限界がある。また、流入された冷媒
が毛細管の出口でほぼ音速で加速され吐き出されるの
で、これ以上の加速が起こらなくて高い圧力で流入され
た冷媒の流量が毛細管の出口で限界に至る。
製作が容易であるものの、小直径の約１ｍ長さの管とし
て備えられるので長過ぎ、冷凍サイクルに適宜に設置し
難い。そして、圧縮器周波数の可変動作で吐き出される
冷媒量を円滑に調節できないので、冷凍サイクルの冷房
能力を制御するには限界がある。また、流入された冷媒
が毛細管の出口でほぼ音速で加速され吐き出されるの
で、これ以上の加速が起こらなくて高い圧力で流入され
た冷媒の流量が毛細管の出口で限界に至る。
【０００６】これをさらに詳しく説明すれば、圧縮器の
回転数が上昇することにより圧縮器で圧縮され吐き出さ
れた冷媒の量は増加するが、毛細管を通して減圧膨張さ
れ蒸発器に吐き出される冷媒の量は増加しなくなるが、
この際、毛細管を通して膨張吐き出されなかった冷媒は
凝縮器の出口側に積もり、よって蒸発器における冷媒の
量が足りなくて冷凍サイクルの冷房能力及び冷房電気効
率が劣化する。そして、圧縮器の回転数が低い場合は圧
縮器から吐き出される冷媒の量は少なくなるが、毛細管
では冷媒の量を適宜に減らせなくて蒸発器で必要とする
冷媒の量より多量の冷媒が積もって冷凍サイクルの冷房
能力と冷房電気効率が劣化する。このため、一層安くて
構造も簡単な冷媒膨張装置を開発するに努力を注いでい
る。
回転数が上昇することにより圧縮器で圧縮され吐き出さ
れた冷媒の量は増加するが、毛細管を通して減圧膨張さ
れ蒸発器に吐き出される冷媒の量は増加しなくなるが、
この際、毛細管を通して膨張吐き出されなかった冷媒は
凝縮器の出口側に積もり、よって蒸発器における冷媒の
量が足りなくて冷凍サイクルの冷房能力及び冷房電気効
率が劣化する。そして、圧縮器の回転数が低い場合は圧
縮器から吐き出される冷媒の量は少なくなるが、毛細管
では冷媒の量を適宜に減らせなくて蒸発器で必要とする
冷媒の量より多量の冷媒が積もって冷凍サイクルの冷房
能力と冷房電気効率が劣化する。このため、一層安くて
構造も簡単な冷媒膨張装置を開発するに努力を注いでい
る。
【０００７】この努力のうち、１９９２年８月４日にア
メリカで特許許与された（５、１３４、８６０号）「熱
ポンプの暖房モードのための柔軟なオリフィスを有する
可変面積冷媒膨張装置」は流路を形成するケースの内部
に冷媒を膨張させるオリフィス流路を有する膨張室を形
成し、この膨張室の暖房時冷媒流入側には冷媒吸入口が
形成され、冷房時冷媒流入側にはチェック弁が設けられ
冷房時には冷媒が膨張室に流入されないよう備えられて
いる。このオリフィス流路は柔軟な弾性材質で備えられ
流入される冷媒の圧力により拡張または収縮して冷媒の
吐出し流量を制御でき、暖房時には冷媒が冷媒吸入口を
通して吸入されチェック弁が開放されるので、冷媒は膨
張されず膨張装置を通過する。この冷媒膨張装置をそれ
ぞれ応ずる方向に冷凍サイクルの室内側熱交換器と室外
側交換機との間に設けることにより冷凍サイクルの暖房
機能と冷房機能、そして冷媒量調節機能を同時に行え、
場合によって暖房機能に、または冷暖房の両方に適用可
能になっている。
メリカで特許許与された（５、１３４、８６０号）「熱
ポンプの暖房モードのための柔軟なオリフィスを有する
可変面積冷媒膨張装置」は流路を形成するケースの内部
に冷媒を膨張させるオリフィス流路を有する膨張室を形
成し、この膨張室の暖房時冷媒流入側には冷媒吸入口が
形成され、冷房時冷媒流入側にはチェック弁が設けられ
冷房時には冷媒が膨張室に流入されないよう備えられて
いる。このオリフィス流路は柔軟な弾性材質で備えられ
流入される冷媒の圧力により拡張または収縮して冷媒の
吐出し流量を制御でき、暖房時には冷媒が冷媒吸入口を
通して吸入されチェック弁が開放されるので、冷媒は膨
張されず膨張装置を通過する。この冷媒膨張装置をそれ
ぞれ応ずる方向に冷凍サイクルの室内側熱交換器と室外
側交換機との間に設けることにより冷凍サイクルの暖房
機能と冷房機能、そして冷媒量調節機能を同時に行え、
場合によって暖房機能に、または冷暖房の両方に適用可
能になっている。
【０００８】しかし、この冷媒膨張装置は高温に耐えな
がら膨張と収縮自在な弾性材質よりなったオリフィス管
を必要とすることにより、その耐久性に問題が生じ、か
つ別のチェック弁を備えるべきなのでその製作と組立が
極めて複雑であり、よって製作費用も毛細管に比べて高
価である。そして、流入される冷媒の流圧が高ければオ
リフィス管が膨張して冷媒の吐出流量を増やせるもの
の、相対的にオリフィスが膨張することにより冷媒の膨
張効率は劣化する問題点が生ずる。
がら膨張と収縮自在な弾性材質よりなったオリフィス管
を必要とすることにより、その耐久性に問題が生じ、か
つ別のチェック弁を備えるべきなのでその製作と組立が
極めて複雑であり、よって製作費用も毛細管に比べて高
価である。そして、流入される冷媒の流圧が高ければオ
リフィス管が膨張して冷媒の吐出流量を増やせるもの
の、相対的にオリフィスが膨張することにより冷媒の膨
張効率は劣化する問題点が生ずる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明は前述
した事情に鑑みて案出されたもので、その目的は冷凍サ
イクルにおいて高圧側から流入された冷媒を減圧膨張さ
せると共に流入された冷媒の圧力大きさにより吐き出さ
れる冷媒の量を調節させる冷媒膨張装置を提供すること
である。
した事情に鑑みて案出されたもので、その目的は冷凍サ
イクルにおいて高圧側から流入された冷媒を減圧膨張さ
せると共に流入された冷媒の圧力大きさにより吐き出さ
れる冷媒の量を調節させる冷媒膨張装置を提供すること
である。
【００１０】本発明の他の目的は、一側方向へは冷媒を
減圧膨張させると共に冷媒量も調節させ、他側方向へは
減圧膨張無しに冷媒を流通させる冷媒膨張装置を提供す
ることである。本発明のさらに他の目的は、その製造コ
ストが安価であり構造と耐久性が向上され、かつ冷凍サ
イクル内における作動を円滑で安全に行わせる冷媒膨張
装置を提供する。
減圧膨張させると共に冷媒量も調節させ、他側方向へは
減圧膨張無しに冷媒を流通させる冷媒膨張装置を提供す
ることである。本発明のさらに他の目的は、その製造コ
ストが安価であり構造と耐久性が向上され、かつ冷凍サ
イクル内における作動を円滑で安全に行わせる冷媒膨張
装置を提供する。
【００１１】
【課題を解決するための手段】前述した目的を達成する
ために本発明による冷媒膨張装置は、ハウジングと、ハ
ウジングの内部を貫通して形成された流路と、流路を通
過する流体を膨張させるための膨張手段を含む。そし
て、減圧流路を通過する流体の圧力により流体の一部を
低圧側に案内して減圧流路内の流量を調節する流量調節
手段を備える。この流量調節手段は一端が減圧流路と連
通され、他端が流路の低圧側と連通された調節流路を含
み、調節流路の一端は減圧流路の内部圧力が最大の箇所
に位置する。そして、減圧流路の断面積は入口から出口
に行くほど小さくなるようになっている。ハウジングは
膨張手段がハウジング内部で流動自在に膨張手段の一側
と他側を保持する保持手段を備え、一側の保持手段によ
り開閉され流入された冷媒が流入時の圧力状態を保ちな
がらハウジングを通過できるようする圧力維持流路を備
える。
ために本発明による冷媒膨張装置は、ハウジングと、ハ
ウジングの内部を貫通して形成された流路と、流路を通
過する流体を膨張させるための膨張手段を含む。そし
て、減圧流路を通過する流体の圧力により流体の一部を
低圧側に案内して減圧流路内の流量を調節する流量調節
手段を備える。この流量調節手段は一端が減圧流路と連
通され、他端が流路の低圧側と連通された調節流路を含
み、調節流路の一端は減圧流路の内部圧力が最大の箇所
に位置する。そして、減圧流路の断面積は入口から出口
に行くほど小さくなるようになっている。ハウジングは
膨張手段がハウジング内部で流動自在に膨張手段の一側
と他側を保持する保持手段を備え、一側の保持手段によ
り開閉され流入された冷媒が流入時の圧力状態を保ちな
がらハウジングを通過できるようする圧力維持流路を備
える。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、添付した図面に基づき本発
明の望ましい一実施の形態を詳細に説明する。図１に示
したように、本発明による冷媒膨張装置を備えた冷凍サ
イクルは基本的に圧縮器１０、室内側熱交換器３０、室
外側熱交換器２０、そして四方弁６０と室内側冷媒膨張
装置５０と室外側冷媒膨張装置４０が設けられる。冷房
運転時を基準として圧縮機１０は低圧の冷媒を高圧で圧
縮して室外側熱交換器２０に吐き出し、室外側熱交換器
２０は圧縮機１０により圧縮された冷媒を室外で送風フ
ァン７０による強制送風にて外部の空気と熱交換するよ
う設けられる。そして、室外側熱交換器２０から吐き出
される冷媒は室外側冷媒膨張装置４０を通過し続けなが
ら低圧の飽和状態の冷媒に膨張される。この冷媒は室内
側熱交換器３０を経ながら送風ファン８０により室内の
空気と熱交換しつつ状態変化してから圧縮機１０に流入
されることにより再循環される。そして、四方弁６０に
より冷媒を逆循環させ暖房機能や除霜機能を行えるよう
なっており、かつ圧縮機１０の回転数を調節して冷媒の
流動量を調節できるように備えられる。そして、それぞ
れの冷媒膨張装置４０、５０が室内側熱交換器３０と室
外側熱交換器２０との間に相応する方向に設けられる
が、このそれぞれの冷媒膨張装置４０、５０は冷凍サイ
クルの暖房運転と冷房運転時に室内側熱交換器３０また
は室外側熱交換器２０から吐き出される冷媒を減圧膨張
させるために備えられる。
明の望ましい一実施の形態を詳細に説明する。図１に示
したように、本発明による冷媒膨張装置を備えた冷凍サ
イクルは基本的に圧縮器１０、室内側熱交換器３０、室
外側熱交換器２０、そして四方弁６０と室内側冷媒膨張
装置５０と室外側冷媒膨張装置４０が設けられる。冷房
運転時を基準として圧縮機１０は低圧の冷媒を高圧で圧
縮して室外側熱交換器２０に吐き出し、室外側熱交換器
２０は圧縮機１０により圧縮された冷媒を室外で送風フ
ァン７０による強制送風にて外部の空気と熱交換するよ
う設けられる。そして、室外側熱交換器２０から吐き出
される冷媒は室外側冷媒膨張装置４０を通過し続けなが
ら低圧の飽和状態の冷媒に膨張される。この冷媒は室内
側熱交換器３０を経ながら送風ファン８０により室内の
空気と熱交換しつつ状態変化してから圧縮機１０に流入
されることにより再循環される。そして、四方弁６０に
より冷媒を逆循環させ暖房機能や除霜機能を行えるよう
なっており、かつ圧縮機１０の回転数を調節して冷媒の
流動量を調節できるように備えられる。そして、それぞ
れの冷媒膨張装置４０、５０が室内側熱交換器３０と室
外側熱交換器２０との間に相応する方向に設けられる
が、このそれぞれの冷媒膨張装置４０、５０は冷凍サイ
クルの暖房運転と冷房運転時に室内側熱交換器３０また
は室外側熱交換器２０から吐き出される冷媒を減圧膨張
させるために備えられる。
【００１３】以下、冷房運転時室外側熱交換器２０から
吐き出された高圧の冷媒を膨張させる室外側冷媒膨張装
置４０を主として説明する。図２に示したように、室外
側冷媒膨張装置４０は入口部４２と出口部４３がそれぞ
れ備えられ、その内部に流路が形成されているハウジン
グ４１を備える。ハウジング４１は両側端部にネジ山４
７、４８が形成されており、このそれぞれのネジ山４
７、４８には冷媒管８０が結合される。そして、ハウジ
ング４１の内部には減圧流路４１０、冷媒量調節流路４
２０、そして圧力維持流路４３０の形成された調節ピス
トン４００が設けられる。
吐き出された高圧の冷媒を膨張させる室外側冷媒膨張装
置４０を主として説明する。図２に示したように、室外
側冷媒膨張装置４０は入口部４２と出口部４３がそれぞ
れ備えられ、その内部に流路が形成されているハウジン
グ４１を備える。ハウジング４１は両側端部にネジ山４
７、４８が形成されており、このそれぞれのネジ山４
７、４８には冷媒管８０が結合される。そして、ハウジ
ング４１の内部には減圧流路４１０、冷媒量調節流路４
２０、そして圧力維持流路４３０の形成された調節ピス
トン４００が設けられる。
【００１４】調節ピストン４００は図３に示したよう
に、板状の菱形よりなる頭部４４０と該頭部４４０から
延長されている脚部４５０よりなっている。減圧流路４
１０はハウジング４１の流路についてスロットル状態よ
りなるよう調節ピストン４００の頭部４４０と脚部４５
０の内部を貫通して形成されており、調節ピストン４０
０の脚部４５０には減圧流路４１０の流路上で内部圧力
が最大の部分に調節流路４２０が形成される。この調節
流路４２０は減圧流路４１０について垂直延長されてい
る入口は減圧流路４１０と連通され、出口は冷媒膨張時
低圧側に開口されている。そして、減圧流路４１０は入
口側φ1が最大断面積を有して出口側φ2が最小断面積を
有するよう、断面積が入口側から出口側に行くほど小さ
く形成される（φ1＞φ2）。
に、板状の菱形よりなる頭部４４０と該頭部４４０から
延長されている脚部４５０よりなっている。減圧流路４
１０はハウジング４１の流路についてスロットル状態よ
りなるよう調節ピストン４００の頭部４４０と脚部４５
０の内部を貫通して形成されており、調節ピストン４０
０の脚部４５０には減圧流路４１０の流路上で内部圧力
が最大の部分に調節流路４２０が形成される。この調節
流路４２０は減圧流路４１０について垂直延長されてい
る入口は減圧流路４１０と連通され、出口は冷媒膨張時
低圧側に開口されている。そして、減圧流路４１０は入
口側φ1が最大断面積を有して出口側φ2が最小断面積を
有するよう、断面積が入口側から出口側に行くほど小さ
く形成される（φ1＞φ2）。
【００１５】一方、ハウジング４１の入口部４２、すな
わち冷媒膨張装置４０が冷房運転を行う際の冷媒入口部
４２には調節ピストン４００の頭部４４０を保持するよ
うハウジング４１の内側に一部挟まれた保持管４４が備
えられる。該保持管４４の挿入端部は調節ピストン４０
０の頭部４４０を保持する。そしてハウジング４１の中
間部には調節ピストン４００の頭部４４０の出口側を保
持するためにハウジング４１の内周面から内向きに延長
された保持顎４５が形成され、これにより形成されるス
ロットルホール４６に調節ピストン４００の脚部４５０
が余裕空間を確保し貫着される。そして、保持管４４と
保持顎４５との間に調節ピストン４００の頭部４４０が
置かれ、また保持管４４と保持顎４５との距離は頭部４
４０の厚さより大きく形成される。これにより、調節ピ
ストン４００の頭部４４０は流入される冷媒の流入方向
により左右流動自在になる。そして、ハウジング４１の
内周面と調節ピストン４００の頭部４４０の横面との間
には調節ピストン４００の頭部４４０が菱形より備える
ことにより頭部４４０の横面中の頂点部がハウジング４
１の内側面と接して調節ピストン４００が保持され、頭
部４４０の各辺とハウジング４１の間には離隔空間が形
成される。この離隔空間は調節ピストン４００が冷媒を
膨張させる作動を行う時は閉鎖される反面、冷媒膨張作
動を行わない時、すなわち冷媒が逆流される時は開放さ
せる圧力維持流路４３０としての役割を果たす。このた
め、冷媒膨張時は圧力維持流路４３０が閉まるよう出口
側の保持顎４５は圧力維持流路４３０の直径より小さく
形成され、入口側の保持管４４はただ調節ピストン４０
０の頭部４４０が係止するように圧力維持流路４３０の
幅より小さく形成される。
わち冷媒膨張装置４０が冷房運転を行う際の冷媒入口部
４２には調節ピストン４００の頭部４４０を保持するよ
うハウジング４１の内側に一部挟まれた保持管４４が備
えられる。該保持管４４の挿入端部は調節ピストン４０
０の頭部４４０を保持する。そしてハウジング４１の中
間部には調節ピストン４００の頭部４４０の出口側を保
持するためにハウジング４１の内周面から内向きに延長
された保持顎４５が形成され、これにより形成されるス
ロットルホール４６に調節ピストン４００の脚部４５０
が余裕空間を確保し貫着される。そして、保持管４４と
保持顎４５との間に調節ピストン４００の頭部４４０が
置かれ、また保持管４４と保持顎４５との距離は頭部４
４０の厚さより大きく形成される。これにより、調節ピ
ストン４００の頭部４４０は流入される冷媒の流入方向
により左右流動自在になる。そして、ハウジング４１の
内周面と調節ピストン４００の頭部４４０の横面との間
には調節ピストン４００の頭部４４０が菱形より備える
ことにより頭部４４０の横面中の頂点部がハウジング４
１の内側面と接して調節ピストン４００が保持され、頭
部４４０の各辺とハウジング４１の間には離隔空間が形
成される。この離隔空間は調節ピストン４００が冷媒を
膨張させる作動を行う時は閉鎖される反面、冷媒膨張作
動を行わない時、すなわち冷媒が逆流される時は開放さ
せる圧力維持流路４３０としての役割を果たす。このた
め、冷媒膨張時は圧力維持流路４３０が閉まるよう出口
側の保持顎４５は圧力維持流路４３０の直径より小さく
形成され、入口側の保持管４４はただ調節ピストン４０
０の頭部４４０が係止するように圧力維持流路４３０の
幅より小さく形成される。
【００１６】以上のように構成された本発明による冷媒
膨張装置４０を備えた冷凍サイクルは冷房運転時に圧縮
機１０で圧縮された冷媒は室外側熱交換器２０に流入さ
れ、外部空気と熱交換しつつ凝縮され、室外側熱交換器
２０で凝縮され吐き出された冷媒は先に室外側に存する
冷媒膨張装置４０のハウジング４１に流入される。室外
側冷媒膨張装置４０に流入された冷媒は調節ピストン４
００の頭部４４０を押して調節ピストン４００の頭部４
４０を保持顎４５により保持させると共に、調節ピスト
ン４００でスロットル状態の流路の減圧流路４１０に流
入させる。これにより発生するハウジング４１の入口部
４２と出口部４３の圧力差により減圧流路４１０を貫通
して出口部４３に吐き出される冷媒は減圧膨張される。
また、減圧流路４１０に流入された冷媒中の一部は調節
流路４２０に流入され、該調節流路４２０で一部減圧が
なされハウジング４１の出口部４３に吐き出される。
膨張装置４０を備えた冷凍サイクルは冷房運転時に圧縮
機１０で圧縮された冷媒は室外側熱交換器２０に流入さ
れ、外部空気と熱交換しつつ凝縮され、室外側熱交換器
２０で凝縮され吐き出された冷媒は先に室外側に存する
冷媒膨張装置４０のハウジング４１に流入される。室外
側冷媒膨張装置４０に流入された冷媒は調節ピストン４
００の頭部４４０を押して調節ピストン４００の頭部４
４０を保持顎４５により保持させると共に、調節ピスト
ン４００でスロットル状態の流路の減圧流路４１０に流
入させる。これにより発生するハウジング４１の入口部
４２と出口部４３の圧力差により減圧流路４１０を貫通
して出口部４３に吐き出される冷媒は減圧膨張される。
また、減圧流路４１０に流入された冷媒中の一部は調節
流路４２０に流入され、該調節流路４２０で一部減圧が
なされハウジング４１の出口部４３に吐き出される。
【００１７】一方、この作動において圧縮機１０の回転
数を可変させれば、冷媒の流動量の可変により冷房能力
も可変されるが、まず圧縮機１０の回転数が高くなった
時室外側冷媒膨張装置４０に流入される冷媒の圧力は流
入された冷媒の量が増えることによりさらに大きくな
り、減圧され吐き出される冷媒の量は減圧流路４１０を
通して一部増えるが、その吐出量は調節流路４２０によ
りさらに増える。これは減圧流路４１０の入口における
冷媒の圧力が増えることにより減圧流路４１０の内部の
圧力が大きくなり、よって減圧流路４１０の側方向に形
成された調節流路４２０の入口における圧力が大きくな
る。調節流路４２０の入口における圧力が大きくなれ
ば、調節流路４２０から吐き出される冷媒の量も共に増
えて全体冷媒膨張装置４０を通して吐き出される冷媒量
はさらに増える。
数を可変させれば、冷媒の流動量の可変により冷房能力
も可変されるが、まず圧縮機１０の回転数が高くなった
時室外側冷媒膨張装置４０に流入される冷媒の圧力は流
入された冷媒の量が増えることによりさらに大きくな
り、減圧され吐き出される冷媒の量は減圧流路４１０を
通して一部増えるが、その吐出量は調節流路４２０によ
りさらに増える。これは減圧流路４１０の入口における
冷媒の圧力が増えることにより減圧流路４１０の内部の
圧力が大きくなり、よって減圧流路４１０の側方向に形
成された調節流路４２０の入口における圧力が大きくな
る。調節流路４２０の入口における圧力が大きくなれ
ば、調節流路４２０から吐き出される冷媒の量も共に増
えて全体冷媒膨張装置４０を通して吐き出される冷媒量
はさらに増える。
【００１８】そして、室外側冷媒膨張装置４０から減圧
され吐き出された冷媒は室内側冷媒膨張装置５０に流入
されるが、図４に示したように、室内側冷媒膨張装置５
０は室外側冷媒膨張装置４０と応ずる方向に調節ピスト
ン５００が設けられる。室内側冷媒膨張装置５０におい
てハウジング５１の入口部５２に流入された冷媒は保持
顎５５のスロットルホール５６に設けられた調節ピスト
ン５００の脚部５５０から先に流入され調節ピストン５
００を押し、かつ調節ピストン５００とハウジング５０
との間に形成された圧力維持流路（図示せず）を開放さ
せ、よって冷媒は圧力維持流路（図示せず）に流通され
ハウジング５１の出口部５３を通して吐き出される。こ
の際の調節ピストン５００は冷媒膨張装置５０に結合さ
れた保持管５４により保持される。このように圧力維持
流路（図示せず）の開放により、これを通して冷媒が流
通されれば、冷媒が通過される流路のサイズは図２の室
外側冷媒装置４０から吐き出された時の流路のサイズと
室内側冷媒膨張装置５０の減圧流路５１０、そして圧力
維持流路（図示せず）の開放により調節ピストン５００
を通過する流路のサイズがほぼ類似になされることによ
り冷媒はこれ以上の減圧無しに室内側熱交換器３０に流
入され、室内側熱交換器３０に流入された冷媒は室内の
空気と熱交換される。
され吐き出された冷媒は室内側冷媒膨張装置５０に流入
されるが、図４に示したように、室内側冷媒膨張装置５
０は室外側冷媒膨張装置４０と応ずる方向に調節ピスト
ン５００が設けられる。室内側冷媒膨張装置５０におい
てハウジング５１の入口部５２に流入された冷媒は保持
顎５５のスロットルホール５６に設けられた調節ピスト
ン５００の脚部５５０から先に流入され調節ピストン５
００を押し、かつ調節ピストン５００とハウジング５０
との間に形成された圧力維持流路（図示せず）を開放さ
せ、よって冷媒は圧力維持流路（図示せず）に流通され
ハウジング５１の出口部５３を通して吐き出される。こ
の際の調節ピストン５００は冷媒膨張装置５０に結合さ
れた保持管５４により保持される。このように圧力維持
流路（図示せず）の開放により、これを通して冷媒が流
通されれば、冷媒が通過される流路のサイズは図２の室
外側冷媒装置４０から吐き出された時の流路のサイズと
室内側冷媒膨張装置５０の減圧流路５１０、そして圧力
維持流路（図示せず）の開放により調節ピストン５００
を通過する流路のサイズがほぼ類似になされることによ
り冷媒はこれ以上の減圧無しに室内側熱交換器３０に流
入され、室内側熱交換器３０に流入された冷媒は室内の
空気と熱交換される。
【００１９】一方、四方弁６０が反転作動されれば、圧
縮機１０から吐き出される冷媒の循環方向は逆になって
暖房運転または除霜運転を行う。この際、圧縮機１０か
ら吐き出される高温高圧の冷媒はまず室内側熱交換器３
０に流入され、室内側熱交換器３０に流入された冷媒は
室内側の空気と熱交換されつつ室内側に暖かい空気を供
し、熱交換後室内側熱交換器３０から吐き出される冷媒
は室内側冷媒膨張装置５０に流入される。そして、冷媒
の循環が前述した冷房運転時と逆になされることによ
り、室内側冷媒膨張装置５０で冷媒の減圧膨張がなされ
る。この作動は冷房運転時、室外側冷媒膨張装置４０の
作動と同様なので、前述した内容に基づく。
縮機１０から吐き出される冷媒の循環方向は逆になって
暖房運転または除霜運転を行う。この際、圧縮機１０か
ら吐き出される高温高圧の冷媒はまず室内側熱交換器３
０に流入され、室内側熱交換器３０に流入された冷媒は
室内側の空気と熱交換されつつ室内側に暖かい空気を供
し、熱交換後室内側熱交換器３０から吐き出される冷媒
は室内側冷媒膨張装置５０に流入される。そして、冷媒
の循環が前述した冷房運転時と逆になされることによ
り、室内側冷媒膨張装置５０で冷媒の減圧膨張がなされ
る。この作動は冷房運転時、室外側冷媒膨張装置４０の
作動と同様なので、前述した内容に基づく。
【００２０】そして、引き続き室内側冷媒膨張装置５０
から吐き出された冷媒は室外側冷媒膨張装置４０に流入
されこれ以上の減圧無しに冷媒が吐き出される。そし
て、室外側冷媒膨張装置４０から吐き出された冷媒は室
外側熱交換器２０に流入され、冷媒は室外空気と熱交換
してから圧縮機１０に流入されることにより冷凍サイク
ルを循環し続ける。
から吐き出された冷媒は室外側冷媒膨張装置４０に流入
されこれ以上の減圧無しに冷媒が吐き出される。そし
て、室外側冷媒膨張装置４０から吐き出された冷媒は室
外側熱交換器２０に流入され、冷媒は室外空気と熱交換
してから圧縮機１０に流入されることにより冷凍サイク
ルを循環し続ける。
【００２１】以下、本発明による冷媒膨張装置の作動に
よる実験データを図面に基づき説明する。まず、図５は
本発明による冷媒膨張装置における流体の圧力を示した
実験グラフである。示したように、本実験では減圧流路
の長さを１２．８３ｍｍにし、その直径は１．３３ｍｍ
にし、冷媒はＨＣＦＣ−２２を使用した。そして、流入
される冷媒の圧力はＡでは、２０００ｋＰａと、Ｂで
は、１７２４ｋＰａと、Ｃでは、１４４６ｋＰａと、そ
れぞれ異なるように設定して実験し、それぞれの圧力に
よる冷媒の吐き出し流量は、それぞれ１４０ｋｇ／ｈ、
１３０ｋｇ／ｈ、そして１２１ｋｇ／ｈとなった。以上
のような実験における圧力減圧は減圧流路の出口で６２
７ｋＰａでなされ、冷房温度は１３．９℃でなされた。
一方、減圧流路の内部における流路抵抗が最大の箇所の
圧力は減圧流路の入口で約６ｍｍほどの区間で１３５０
ｋＰａほどに現れたが、これにより調節流路の位置をこ
の区間に設けて減圧の効率と冷媒の減圧量を調節でき
る。
よる実験データを図面に基づき説明する。まず、図５は
本発明による冷媒膨張装置における流体の圧力を示した
実験グラフである。示したように、本実験では減圧流路
の長さを１２．８３ｍｍにし、その直径は１．３３ｍｍ
にし、冷媒はＨＣＦＣ−２２を使用した。そして、流入
される冷媒の圧力はＡでは、２０００ｋＰａと、Ｂで
は、１７２４ｋＰａと、Ｃでは、１４４６ｋＰａと、そ
れぞれ異なるように設定して実験し、それぞれの圧力に
よる冷媒の吐き出し流量は、それぞれ１４０ｋｇ／ｈ、
１３０ｋｇ／ｈ、そして１２１ｋｇ／ｈとなった。以上
のような実験における圧力減圧は減圧流路の出口で６２
７ｋＰａでなされ、冷房温度は１３．９℃でなされた。
一方、減圧流路の内部における流路抵抗が最大の箇所の
圧力は減圧流路の入口で約６ｍｍほどの区間で１３５０
ｋＰａほどに現れたが、これにより調節流路の位置をこ
の区間に設けて減圧の効率と冷媒の減圧量を調節でき
る。
【００２２】図６は本発明による冷媒膨張装置において
減圧流路の形状をテーパ状に形成して冷媒の吐出流量の
大小を測定して示したグラフである。ここで最も理想的
な減圧流路のサイズと調節流路の位置とサイズを定義し
うる。この実験の条件は三種の場合によりそれぞれ実験
したが、まずａの場合、減圧流路の入口直径（Ｄin、φ
1）は１．３８ｍｍ、出口直径（Ｄout、φ2）は０．９
１ｍｍ、減圧流路の入口から調節流路の入口までの距離
（ＬＢ）は７．９４ｍｍ、調節流路の直径（ＤＢ）は
０．７３ｍｍにし、これによるテーパ角は０．８７゜に
した。
減圧流路の形状をテーパ状に形成して冷媒の吐出流量の
大小を測定して示したグラフである。ここで最も理想的
な減圧流路のサイズと調節流路の位置とサイズを定義し
うる。この実験の条件は三種の場合によりそれぞれ実験
したが、まずａの場合、減圧流路の入口直径（Ｄin、φ
1）は１．３８ｍｍ、出口直径（Ｄout、φ2）は０．９
１ｍｍ、減圧流路の入口から調節流路の入口までの距離
（ＬＢ）は７．９４ｍｍ、調節流路の直径（ＤＢ）は
０．７３ｍｍにし、これによるテーパ角は０．８７゜に
した。
【００２３】そして、ｂの場合、減圧流路の入口直径
（Ｄin、φ1）は１．４４ｍｍ、出口直径（Ｄout、
φ2）は０．９３ｍｍ、減圧流路の入口から調節流路の
入口までの距離（ＬＢ）は７．９ｍｍ、調節流路の直径
（ＤＢ）は０．７３ｍｍにし、これによるテーパ角は
０．９７゜にした。最後にｃの場合、減圧流路の入口直
径（Ｄin、φ1）は１．４７ｍｍ、出口直径（Ｄout、φ
2）は０．９２ｍｍ、減圧流路の入口から調節流路の入
口までの距離（ＬＢ）は７．８５ｍｍ、調節流路の直径
（ＤＢ）は０．７３ｍｍにし、これによるテーパ角は
１．０゜にした。そして、圧縮機の周波数は３０Ｈｚか
ら８０Ｈｚまで増やし、測定は３０Ｈｚ、６０Ｈｚ、８
０Ｈｚでそれぞれ測定した。
（Ｄin、φ1）は１．４４ｍｍ、出口直径（Ｄout、
φ2）は０．９３ｍｍ、減圧流路の入口から調節流路の
入口までの距離（ＬＢ）は７．９ｍｍ、調節流路の直径
（ＤＢ）は０．７３ｍｍにし、これによるテーパ角は
０．９７゜にした。最後にｃの場合、減圧流路の入口直
径（Ｄin、φ1）は１．４７ｍｍ、出口直径（Ｄout、φ
2）は０．９２ｍｍ、減圧流路の入口から調節流路の入
口までの距離（ＬＢ）は７．８５ｍｍ、調節流路の直径
（ＤＢ）は０．７３ｍｍにし、これによるテーパ角は
１．０゜にした。そして、圧縮機の周波数は３０Ｈｚか
ら８０Ｈｚまで増やし、測定は３０Ｈｚ、６０Ｈｚ、８
０Ｈｚでそれぞれ測定した。
【００２４】前述した実験のように冷媒の質量流量（マ
スフロレート）の周波数変化による増加幅は、各条件に
おいてそれぞれ１３％、１４％、３６％と測定された。
これは調節流路の蒸発点と圧力回復点の位置のためであ
ると認められ、テーパ角が増加すれば流動が進行するに
つれ断面積が大幅に減少するので、圧力が回復される距
離が短くなって圧力回復点は減圧流路の前側に移動さ
れ、また蒸発点も前側に移動される。よって、テーパ角
を増加させた時、周波数の増加により調節流路入口の流
体の状態が２相や単相に変わったり、圧力差が大きくな
って流量の変化が大きくなったからだと考えられる。
スフロレート）の周波数変化による増加幅は、各条件に
おいてそれぞれ１３％、１４％、３６％と測定された。
これは調節流路の蒸発点と圧力回復点の位置のためであ
ると認められ、テーパ角が増加すれば流動が進行するに
つれ断面積が大幅に減少するので、圧力が回復される距
離が短くなって圧力回復点は減圧流路の前側に移動さ
れ、また蒸発点も前側に移動される。よって、テーパ角
を増加させた時、周波数の増加により調節流路入口の流
体の状態が２相や単相に変わったり、圧力差が大きくな
って流量の変化が大きくなったからだと考えられる。
【００２５】図７は本発明による冷媒膨張装置のデータ
ｄと従来の毛細管のデータｅで圧縮機の回転周波数によ
る冷媒吐出流量を比較して示したグラフであって、示し
たように圧縮機の周波数を３０Ｈｚから８０Ｈｚに可変
させるようなっている。３０Ｈｚでは毛細管の流量は７
６ｋｇ／ｈであり、本発明の冷媒膨張装置の減圧流路に
おける冷媒の流量は毛細管に比べて２．４％減少した７
５ｋｇ／ｈであり、８０Ｈｚでは毛細管の冷媒の流量は
１０３．５ｋｇ／ｈであり、本発明の冷媒膨張装置の冷
媒吐出流量は１０７ｋｇ／ｈであって３．４％増加され
た。
ｄと従来の毛細管のデータｅで圧縮機の回転周波数によ
る冷媒吐出流量を比較して示したグラフであって、示し
たように圧縮機の周波数を３０Ｈｚから８０Ｈｚに可変
させるようなっている。３０Ｈｚでは毛細管の流量は７
６ｋｇ／ｈであり、本発明の冷媒膨張装置の減圧流路に
おける冷媒の流量は毛細管に比べて２．４％減少した７
５ｋｇ／ｈであり、８０Ｈｚでは毛細管の冷媒の流量は
１０３．５ｋｇ／ｈであり、本発明の冷媒膨張装置の冷
媒吐出流量は１０７ｋｇ／ｈであって３．４％増加され
た。
【００２６】
【発明の効果】以上述べたように、本発明による冷媒膨
張装置は膨張され吐き出される冷媒の量を別の調節流炉
を通して可変させることができ、また減圧流路の流路形
状をテーパ状に形成して冷媒の可変幅をさらに拡大して
冷房能力調節をさらに容易にすることができる。
張装置は膨張され吐き出される冷媒の量を別の調節流炉
を通して可変させることができ、また減圧流路の流路形
状をテーパ状に形成して冷媒の可変幅をさらに拡大して
冷房能力調節をさらに容易にすることができる。
【図１】 本発明の一実施の形態として示した冷媒膨張
装置を備えた冷凍サイクルを概略的に示した図である。
装置を備えた冷凍サイクルを概略的に示した図である。
【図２】 本発明の一実施の形態として示した室外側の
冷媒膨張装置の膨張作動時を示した断面図である。
冷媒膨張装置の膨張作動時を示した断面図である。
【図３】 本発明の一実施の形態として示した室外側の
冷媒膨張装置に設けられた調節ピストンを示した斜視図
である。
冷媒膨張装置に設けられた調節ピストンを示した斜視図
である。
【図４】 本発明の一実施の形態として示した室内側の
冷媒膨張装置の圧力維持作動時を示した図である。
冷媒膨張装置の圧力維持作動時を示した図である。
【図５】 本発明の一実施の形態として示した冷媒膨張
装置に設けられた減圧流路の内部における内部圧力を測
定して示したグラフである。
装置に設けられた減圧流路の内部における内部圧力を測
定して示したグラフである。
【図６】 本発明の一実施の形態として示した冷媒膨張
装置に設けられた減圧流路のテーパ角の大きさによる冷
媒吐出流量を比較して示したグラフである。
装置に設けられた減圧流路のテーパ角の大きさによる冷
媒吐出流量を比較して示したグラフである。
【図７】 本発明の一実施の形態として示した冷媒膨張
装置と従来の毛細管の圧縮器回転周波数による冷媒吐出
流量を比較して示したグラフである。
装置と従来の毛細管の圧縮器回転周波数による冷媒吐出
流量を比較して示したグラフである。
１０ 圧縮器 ２０ 室外側熱交換器 ３０ 室内側熱交換器 ４０ 室外側冷媒膨張装置 ４１ ハウジング ４４ 保持管 ４５ 保持顎 ４７、４８ ネジ山 ５０ 室内側冷媒膨張装置 ７０ 送風ファン ８０ 冷媒管 ４００、５００ 調節ピストン ４１０ 減圧流路 ４２０ 調節流路 ４３０ 圧力維持流路 ４４０ 頭部 ４５０ 脚部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 金 容贊 大韓民国ソウル市江北區番３洞（番地な し）住公アパート109洞604號
Claims (6)
- 【請求項１】 ハウジングと、 前記ハウジングの内部を貫通して形成された流路と、 前記流路を通過する流体を膨張させるための膨張手段
と、 前記膨張手段を通過する流体の圧力により流体の一部を
前記流路の低圧側に案内して前記膨張手段内の流量を調
節する流量調節手段を備えることを特徴とする冷凍サイ
クルの冷媒膨張装置。 - 【請求項２】 前記膨張手段は減圧流路を備え、前記流
量調節手段は一端が前記減圧流路と連通され、他端が前
記流路の低圧側と連通された調節流路を含むことを特徴
とする請求項１に記載の冷凍サイクルの冷媒膨張装置。 - 【請求項３】 前記調節流路の一端は前記減圧流路の内
部圧力が最大の箇所に位置することを特徴とする請求項
１に記載の冷凍サイクルの冷媒膨張装置。 - 【請求項４】 前記減圧流路の断面積は入口から出口に
行くほど小さくなることを特徴とする請求項１に記載の
冷凍サイクルの冷媒膨張装置。 - 【請求項５】 前記ハウジングは前記膨張手段が前記ハ
ウジング内部で流動自在に前記膨張手段の両側を保持す
る保持手段を備えることを特徴とする請求項１に記載の
冷凍サイクルの冷媒膨張装置。 - 【請求項６】 前記ハウジングは流入された冷媒が流入
時の圧力状態を保ちながら前記ハウジングを通過できる
ようする圧力維持流路を備え、前記一側の保持手段は前
記圧力維持流路の直径より小さく備えられ前記圧力維持
流路を開閉できるようになることを特徴とする請求項５
に記載の冷凍サイクルの冷媒膨張装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR19974861 | 1997-02-18 | ||
| KR1019970004861A KR19980068338A (ko) | 1997-02-18 | 1997-02-18 | 냉매팽창장치 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10238901A true JPH10238901A (ja) | 1998-09-11 |
Family
ID=19497327
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17076397A Pending JPH10238901A (ja) | 1997-02-18 | 1997-06-26 | 冷媒膨張装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5862676A (ja) |
| JP (1) | JPH10238901A (ja) |
| KR (1) | KR19980068338A (ja) |
| CN (1) | CN1191296A (ja) |
| DE (1) | DE19727440A1 (ja) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6185958B1 (en) | 1999-11-02 | 2001-02-13 | Xdx, Llc | Vapor compression system and method |
| IL144128A0 (en) | 1999-01-12 | 2002-05-23 | Xdx Llc | Vapor compression system and method |
| WO2001033147A1 (en) * | 1999-11-02 | 2001-05-10 | Xdx, Llc Et Al. | Vapor compression system and method for controlling conditions in ambient surroundings |
| US6314747B1 (en) | 1999-01-12 | 2001-11-13 | Xdx, Llc | Vapor compression system and method |
| BR0007811B1 (pt) | 1999-01-12 | 2009-01-13 | sistema de compressço a vapor e mÉtodo para operar o sistema. | |
| EP1065453B1 (en) * | 1999-07-02 | 2004-05-06 | Denso Corporation | Refrigerant evaporator with refrigerant distribution |
| US6272869B1 (en) * | 2000-06-30 | 2001-08-14 | American Standard International Inc. | Multiple orifice expansion device |
| US6401470B1 (en) | 2000-09-14 | 2002-06-11 | Xdx, Llc | Expansion device for vapor compression system |
| US6915648B2 (en) * | 2000-09-14 | 2005-07-12 | Xdx Inc. | Vapor compression systems, expansion devices, flow-regulating members, and vehicles, and methods for using vapor compression systems |
| US20050092002A1 (en) * | 2000-09-14 | 2005-05-05 | Wightman David A. | Expansion valves, expansion device assemblies, vapor compression systems, vehicles, and methods for using vapor compression systems |
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