JPH10233177A

JPH10233177A - 偏向ヨーク及び偏向ヨークコア

Info

Publication number: JPH10233177A
Application number: JP4964397A
Authority: JP
Inventors: Hideo Hishijo; 秀夫菱城; Tsutomu Yashiro; 勉八代
Original assignee: Victor Company of Japan Ltd
Current assignee: Victor Company of Japan Ltd
Priority date: 1997-02-17
Filing date: 1997-02-17
Publication date: 1998-09-02

Abstract

(57)【要約】【課題】寸法精度がよく、渦電流損失等のコア損失が
少なく、磁気特性が優れた偏向ヨークコアを提供する。【解決手段】アミノキノン基を構成単位として有する
化合物を含んだ表面処理剤で表面処理した磁性粉体を、
高分子樹脂をバインダとして加圧成形し、加熱硬化して
偏向ヨークコア２５を構成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、カラー陰極線管に
用いられる偏向ヨーク及び偏向ヨークコアに係り、特
に、寸法精度がよく、渦電流損失等のコア損失が少な
く、磁気特性が優れた偏向ヨーク及び偏向ヨークコアに
関する。

【０００２】

【従来の技術】パーソナルコンピュータやコンピュータ
ネットワーク等の電子計算機の表示装置や高精細な画像
を必要とする表示装置等に使われるカラー陰極線管（Ｃ
ＲＴ）表示装置においては、色ずれや幾何学的歪の少な
い高精度の表示性能が要求される。そのため、電子ビー
ムを水平・垂直方向に偏向するための磁界を発生させる
偏向ヨークにも、要求特性に合った高精度な磁界の発生
が要求されている。

【０００３】図２５は、ＣＲＴに偏向ヨークを装着した
状態を示す斜視図である。図２５に示すように、ＣＲＴ
は、外囲管として、パネル１，ファンネル２，ネック管
３より構成されている。また、一般に、偏向ヨーク４
は、水平偏向コイル（ここでは図示せず），プラスチッ
ク材料よりなるセパレータ（ここでは図示せず），垂直
偏向コイル（ここでは図示せず），偏向ヨークコア（以
下、単にコアと略記することがある）５等より構成され
ている。コア５は、水平及び垂直偏向コイルの外部を覆
うように装着されている。この偏向ヨーク４は、ネック
管３の端部からファンネル２とネック管３の間の部位ま
で挿通され、その部位を上から包むように装着される。
そして、偏向ヨーク４は、ネック管３内に設けられた電
子銃より発射される電子ビームを偏向させる。

【０００４】ファンネル２の特にネック管３の近傍は、
ＣＲＴの生産性を考慮してコーン状（円錐状）をなして
いる。ファンネル２におけるネック管３近傍の断面は円
形であり、各断面の円の中心はＣＲＴの管軸にあたる。
一般に、ファンネル２とネック管３の間のネック部位に
装着される偏向ヨーク４のコア５も、ネック管３近傍の
ファンネル２のコーン形状に対応してコーン形状の丸形
である。

【０００５】コーン形状の丸形のコア５は、以下のよう
にして形成される。図２６に示すように、中央に受穴部
９を有する支持台１０上には、下金型１１が固定されて
いる。図２７に示すように、下金型１１の内壁面には、
完成後のコア５を２つに分割するための分割切溝を形成
する、２本の突条１４が円の中心線を挟んで対向するよ
うに形成されている。また、突条１４の両側には、金具
取付溝形成用の突起部１５が形成されている。この下金
型１１の中央の開口部には、上金型１３が挿入される。
下金型１１と上金型１３との間には、Ｍｇ−Ｚｎ系、Ｎ
ｉ−Ｚｎ系、Ｍｎ−Ｚｎ系等のフェライト磁性粉体１２
が注入され、上金型１３を図２６に示す矢印方向に加圧
することによって、磁性粉体１２は所定形状に成形され
る。

【０００６】このように形成されたコア５のための成形
品を成形品５′と称することとする。成形品５′を斜視
図にて図２８に示す。この成形品５′は焼結された後、
偏向ヨークコア５となる。後述するように、成形品５′
を焼結すると、寸法が若干収縮する。ここでは寸法の収
縮による大きさの違いを無視し、図２８は成形品５′及
び焼結後のコア５の双方を示しているとする。図２８に
示すように、成形品５′（コア５）には、分割用切溝６
及びその両側に金具取付溝７とが成形されている。図２
９は図２８のＡ−Ａ断面図である。図２９に示すよう
に、成形品５′（コア５）の内面５ａ′（５ａ）もコー
ン形状となっている。

【０００７】焼結後のコア５は、分割用切溝６を利用し
て二分割される。そして、分割された両部分をセパレー
タの両側に取り付けられた水平・垂直偏向コイル（ここ
では図示せず）の外側から装着した後、締着用金具８を
金具取付溝７に挿入して両部分を一体化する。

【０００８】ここで、成形品５′を焼結してコア５を形
成する工程について説明する。図３０は成形品５′の焼
結前を示す断面図、図３１は成形品５′の焼結後を示す
断面図である。図３０及び図３１に示すように、成形品
５′は焼結架台１６に載置されて焼結される。図３２
は、焼結架台１６の斜視図である。また、図３３は、図
３２におけるＢ−Ｂ断面図である。図３０に示すよう
に、焼結架台１６は、コーン状とされた成形品５′の小
径側の保持位置Ｂで、成形品５′を線接触で保持する。
成形品５′を焼結すると、寸法が１５〜２０％程度収縮
するので、成形品５′の表面が焼結架台１６の保持部Ａ
（図３３に図示）に接触しながらずり落ちる。従って、
焼結後には、成形品５′は、図３１に示すように大径側
の保持位置Ｃにて保持されることになる。このようにし
て、成形品５′は焼結され、偏向ヨークコア５ができあ
がる。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】このようなフェライト
を用いた従来の偏向ヨークコア５においては、次のよう
な問題点がある。第１には寸法精度が得られないという
点であり、第２には丸形コーン形状以外の楕円形コーン
形状や角形コーン形状あるいは内周面に凹凸を設けた複
雑な形状のコアを得るのが難しいという点である。

【００１０】まず、第１の問題点である寸法精度につい
て説明する。寸法精度が得られない１つの原因として、
分割用切溝６と金具取付溝７の存在がある。図２６で説
明したように、所定形状の金型１１，１３内に磁性粉体
１２を注入して成形品５′を加圧成形すると、分割用切
溝６及び金具取付溝７の近傍と他の部分とで磁性粉体１
２の密度が不均一となる。成形品５′を焼結すると、磁
性粉体１２の密度が不均一であることに起因して、分割
用切溝６及び金具取付溝７の近傍部分とそれ以外の部分
とで収縮の差が発生し、両部分の間に歪が生じることに
なる。従って、従来の偏向ヨークコア５の製造において
は、コア５の一方向のみに歪が発生して楕円形状になろ
うとし、真円にほど遠い形状のコア５ができるという不
具合があった。

【００１１】他の原因としては、焼結架台１６によるも
のがある。即ち、成形品５′は焼結によって１５〜２０
％程度収縮するので、成形品５′が高温により柔らかく
なった状態で、その円錐部が焼結架台１６の保持部Ａに
接触しながらずれ落ちることになる。従って、成形品
５′の円錐部の大部分は、焼結架台１６の保持部Ａの形
状に倣った状態で焼結される。ところで、この焼結架台
１６は、１３００℃以上の高温度にも耐えられるセラミ
クスでできており、セラミクスの粉体を加圧成形した
後、高温度で焼結して造る。それゆえ、硬度も大変硬
く、焼結後の加工も大変難しく、また、加工しようとす
ると高価な費用がかかるので加工することなく使用され
る。

【００１２】そのため、成形品５′を保持する焼結架台
１６の保持部Ａの形状は、図３４に一測定データを示し
たように、真円にほど遠い形状をしている。なお、図３
４において、円の中心部から放射状に伸びる目盛りは１
目盛りが２０μｍであり、成形品５′を保持する焼結架
台１６の円形開口の中心からの距離を実線で示してい
る。図３４中の破線は、理想的な真円である。上記のよ
うに、成形品５′の円錐部の大部分は、この真円にほど
遠い形状の保持部Ａに倣うことになるので、成形品５′
を焼結した後のコア５の管軸に直交する断面の内面形状
は、それぞれ図３５（ａ），（ｂ），（ｃ）に示すよう
な形状となる。図３５（ａ）は、コア５の小径側の直線
部のほぼ中央付近の形状、図３５（ｂ）は、焼結前の保
持位置Ｂ付近の形状、図３５（ｃ）は、焼結後の保持位
置Ｃ付近の形状である。

【００１３】この図３５の測定結果より、コア５におけ
る焼結架台１６の保持部Ａに接触した部分の形状は、図
３４に示す保持部Ａの形状に類似し、保持部Ａに接触し
ないコア５の小径側の部分には、加圧成形のときに磁性
粉体密度の不均一による形状歪が発生していることが分
かる。即ち、このような形状の焼結架台１６で成形品
５′を焼結してコア５を得ると、小径側の内面形状は、
分割用切溝６の方向を長軸とする楕円であり、中央の円
錐部から大径側の内面形状は、第一象限と第三象限方向
を長軸とする楕円となる。

【００１４】コア５の内面形状は、焼結架台１６個々の
保持部Ａの真円からの形状ずれやそのばらつき、さらに
は、成形品５′を焼結架台１６の保持部Ａに載せる方向
や角度によって変化する。そして、それらの組み合わせ
は無数にあり、個々のコア５の内面形状には、全く規則
性がない。従って、このようなコア５を用いた偏向ヨー
クが発生する磁界も、偏向ヨーク個々によって微妙に異
なり、画面の色ずれの原因になっている。

【００１５】そこで、成形品５′を焼結しただけでは、
所定の内面寸法が得られないため、現状は、焼結後のコ
ア５の内面寸法を、想定される形状のばらつきの寸法分
以上の寸法値を削りしろとして確保するよう小さくして
おき（即ち、肉厚を厚くしておき）、切削や研削等の後
加工を行って所定の寸法に仕上げている。このため、切
削や研削等の後加工に必要な費用が必要となる。即ち、
削る作業に必要な費用、即ち、設備費，ハウジング費，
エネルギ費，労務費等々の後加工に直接関連した費用、
コア５の運搬，保管，在庫管理等々の物流費用、加工に
よる仕損じ費用、削り落とし分の材料費及びそのスラグ
の後処理のための費用等々、無駄な費用が多く発生し、
偏向ヨークのコストアップの大きな要因の１つになって
いる。その上、偏向ヨークを生産するにおいて、コア５
の後加工に必要な時間が、生産リードタイム短縮への足
枷となっている。

【００１６】これらの問題点を解決するため、特公昭５
７−１１０９２号公報，特公平５−１５０２３号公報，
特開平６−２１５９７０号公報，特開平６−３２５９６
１号公報等に記載の技術が提案されているが、高精細表
示装置を用途とするには、十分な実力を発揮するに至っ
ておらず、上記の諸問題点は解決されていない。

【００１７】次に、第２の問題点である楕円形コーン形
状や角形コーン形状あるいは内周面に凹凸を設けた複雑
な形状のコアを得るのが難しいという点について説明す
る。また、ここで併せて、楕円形コーン形状や角形コー
ン形状あるいはコア内周面の長手方向に凹凸状のコイル
巻線溝を設けた構成のコアの必要性について説明する。

【００１８】一般に、カラー陰極線管の電子ビームを偏
向する偏向ヨークの水平偏向電力は、大きな電力を必要
とする。水平偏向電力Ｗは、Ｗ＝Ｋ・Ｄ²／Ｌ・ｓｉｎ²θ・ＨＶによって概略的に示される。この式において、Ｋは定
数、Ｄは偏向ヨークコアの平均直径（内径と外径との平
均）、Ｌは偏向ヨークコアの平均長さ、θはビーム偏向
角度、ＨＶは陰極線管の陽極電圧をそれぞれ示す。

【００１９】水平偏向磁界は、偏向ヨーク内部では上下
の方向に発生しており、単純にＮ，Ｓの磁石を考えた場
合、磁極が近いほど磁束密度が高い。陰極線管表示装置
の画面の横の長さ：縦の長さは、４：３または１６：９
の横長の画面であるため、横長形状の長方形や楕円形状
をした偏向ヨークコアの方が丸形の偏向ヨークコアより
も水平の磁束密度を高め、偏向能率を向上させることが
できる。即ち、水平偏向電力Ｗを低減するには、コアの
開口部側の上下の距離を小さくすればよい。従って、ア
スペクト比４：３や１６：９等の角形ラスタを描くため
に、丸形ファンネルは理に適っていない。

【００２０】東芝レビュー２７巻１１号「ＲＩＳ方式１
１０゜偏向カラー受像管」には、横長の長方形コーンを
したファンネルと、大径側の開口部を長方形としたコア
を用いた偏向ヨークとの組み合わせが記載され、特開平
８−７７８１号公報には、大径側の開口部が楕円形状を
した偏向ヨークが記載されている。エネルギ消費の多い
ＣＲＴ表示装置の消費電力削減は大きな課題の１つであ
り、特に、その中でも電力消費の多い水平偏向電力の低
減が急がれている。楕円形コーン形状や角形コーン形状
のコアは偏向電力低減に有効である。しかしながら、従
来においては、長方形や楕円形状をした所定寸法のコア
を得ることが困難で、焼結工程でのひび割れ等による歩
留の悪さが解決されず、未だに、丸形円錐形状のコアが
主流で使われている。

【００２１】また、超高精細表示が要求される水平走査
周波数の高い用途に用いる従来の鞍−鞍型偏向ヨークで
は、水平・垂直偏向コイルに発生する渦電流損失や表皮
損失により、各部に異常な温度上昇を生じ、偏向電力増
加、性能劣化、短寿命という信頼性問題等の不具合が生
じ易い。これらの諸問題の発生を防ぎ、超高精細表示用
途に用いるに適すると言われているコア内周面の長手方
向に凹凸状のコイル巻線溝を設けた形状のフェライトコ
アがある。その一例としては、特開昭６０−１４７３５
号公報に記載のものがあるが、この公報に記載のコアは
量産が難しい。これを解決するものとして、特公平７−
７６４５号公報に記載のコアがあるが、この公報に記載
のコアでは大変高価なものになり、このような形状のコ
アを工業的規模で安く生産することは極めて困難であ
る。

【００２２】また、焼結フェライトは、割れやすく欠け
が発生しやすく取り扱いに注意を要する。上述した種々
の形状的な問題を含め機械的な問題で、使用に必要な磁
気特性が得られればよい限界までコアの厚みを薄くする
ことができず、小型・軽量化が図りにくいという問題点
もあった。さらに、現在使われているＣＲＴは、インラ
インガンでセルフコンバーゼンス方式が主流である。そ
の偏向ヨークの理想とする偏向磁界は、水平偏向磁界は
ネック側がバレル形、ファンネル側がピンクッション
形、垂直偏向磁界はネック側がピンクッション形、ファ
ンネル側がバレル形である。このような磁界は、回転非
対称コア（例えば、コアの一部に切り欠き部を設ける
等）を使用する等の工夫が必要であるが、コアのコスト
アップになるので、コイル分布やその他の手段で磁界分
布を調節しているのが現状である。

【００２３】以上述べた種々の問題点を解決するものと
して、パーマロイ合金粉末またはセンダスト合金粉末を
合成樹脂に配合した高分子複合材料を素材とする磁心材
を、射出成形法で製作したコアを用いた偏向ヨークが、
特開平８−１８０８１５号公報に記載されている。

【００２４】しかしながら、パーマロイ合金やセンダス
ト合金は、電気抵抗が小さく、これらを粉末にして合成
樹脂に配合した高分子複合材料を素材とする磁心材にし
てもその性質は変わらない。透磁率を大きくするため
に、磁性合金粉末の充填密度を上げると、合成樹脂によ
る磁性合金粉末への被覆むら等によって、磁性合金粉末
どうしが互いに接触する割合が大きくなって電気抵抗が
低下する。その結果、渦電流損失が増え、水平走査周波
数の高い高精細表示の偏向ヨーク用途では、Ｍｇ−Ｚｎ
系やＮｉ−Ｚｎ系フェライトコアよりも発熱が大きくな
ってしまう。また、電気抵抗を増すために磁性合金粉末
の充填密度を下げると、磁気特性が悪化し、これを補う
ために大きな断面積のコアにする必要がある。このよう
に、パーマロイ合金粉末またはセンダスト合金粉末を用
いた偏向ヨークは現実的でない。

【００２５】さらに、上述した渦電流損失以外にも、磁
性合金粉末の充填密度を上げると、射出成形金型内の流
動性が悪くなり、充填率を高めることには製法上の限界
がある。このため、フェライトコアを用いたときと同じ
磁気特性を得るためには、同じ磁気特性が得られるまで
コアの体積を大きくすればよいが、磁性合金粉末の充填
密度を大きくすることができないため、コア内の磁性合
金粉末の密度が均一になりにくい。また、コア内各部分
での透磁率の値が異なり、コア毎に発生する磁界が微妙
に変化し、ばらつきが少なく高精度に電子ビームを偏向
することができないという致命的な欠陥を有している。

【００２６】本発明は、このような問題点に鑑みなされ
たものであり、寸法精度がよく、渦電流損失等のコア損
失が少なく、磁気特性が優れた偏向ヨーク及び偏向ヨー
クコアを提供することを目的とする。

【００２７】

【課題を解決するための手段】本発明は、上述した従来
の技術の課題を解決するため、陰極線管のネック管とフ
ァンネル部との間に装着され、電子銃より発射された電
子ビームを偏向する偏向ヨークに用いる偏向ヨークコア
を以下のように構成する。（１）アミノキノン基を構成単位として有する化合物を
含んだ表面処理剤で表面処理した磁性粉体を、高分子樹
脂をバインダとして加圧成形し、加熱硬化して形成す
る。（２）アミノキノン基を構成単位として有する化合物と
シランカップリング剤とを含んだ表面処理剤で表面処理
した磁性粉体、または、シランカップリング剤を含んだ
表面処理剤で表面処理すると共に、アミノキノン基を構
成単位として有する化合物を含んだ表面処理剤で表面処
理した磁性粉体を、高分子樹脂をバインダとして加圧成
形し、加熱硬化して形成する。（３）アミノキノン基を構成単位として有する化合物を
含んだ表面処理剤で表面処理した磁性粉体を、シランカ
ップリング剤を含有する高分子樹脂をバインダとして加
圧成形し、加熱硬化して形成する。

【００２８】

【発明の実施の形態】以下、本発明の偏向ヨーク及び偏
向ヨークコアについて、添付図面（図１〜図２４）を参
照して説明する。

【００２９】本出願人は、先に、特願平８−２１３０１
６号にて、特定構造のアミノキノン基を含む化合物を磁
性粉体に対して所定の含有率で添加することにより、所
定の磁化を維持しつつ（磁性体の充填密度を下げること
なく）、十分に大きな電気抵抗値を得ることができ、よ
って、渦電流損失が小さく、磁気特性が優れたボンド磁
性体を提案した。本発明は、高精細表示が要求されるカ
ラー陰極線管の偏向ヨーク（偏向ヨークコア）に、上記
先願の磁性体を応用したものである。

【００３０】まず、本発明のコアを得るための磁性粉体
の処理方法について説明する。アミノキノン基として、
下記（１）式及び（２）式で示されるアミノキノン基の
内、少なくとも１つを構成単位として含有する化合物を
用い、この化合物を含んだ表面処理剤で磁性粉体を表面
処理する。

【００３１】

【化１】

【００３２】

【化２】

【００３３】なお、式（１）中、Ｙは、水素原子、直鎖
状，環状もしくは分枝鎖を有するＣ₁〜Ｃ₆アルキル
基、アラルキル基またはフェニル基であり、Ｚ₁はＣ₂
〜Ｃ₁₆アルキレン基またはフェニレン基、アラルキル
基、アルカリレン基または−（ＣＨ₂ＣＨ₂−Ｏ）_n−
ＣＨ₂−ＣＨ₂−（ｎは１〜５０の整数）である。ま
た、式（２）中、Ｚ₂は直鎖状もしくは分枝鎖を有する
Ｃ₁〜Ｃ₆アルキレン基である。

【００３４】具体的には、上記（１）式及び（２）式で
示されるアミノキノン基を含むジオールとイソシアネー
トとの反応により得られるポリウレタン等のポリマであ
ることが望ましい。アミノキノン基を含む化合物の磁性
粉体１００重量％に対する含有率は、１０重量％以下と
する。より好ましくは０．１〜１０重量％、さらに好ま
しくは、０．１〜５重量％である。

【００３５】上記（１）式及び（２）式で示されるアミ
ノキノン基は、その一方のみを含んでいても、あるいは
両方を含んでいてもよく、その化合物中、アミノキノン
基の含有率は、モノマとして合計５重量％以上であるこ
とが好ましく、さらに好ましくは、１０重量％以上であ
る。このアミノキノン基モノマの含有率は多いほど効果
的であるが、多すぎるとポリマ化が困難になる。このた
め、含有率の上限は５０％程度である。従って、より好
ましいアミノキノン基モノマの含有率は、５〜４０重量
％である。

【００３６】磁性粉体を表面処理するための表面処理剤
は、アミノキノン基を含む化合物を溶剤に溶かすことに
より調整される。上記（１）式及び（２）式で示される
アミノキノン基の両末端に水酸基を導入して得られたジ
オールモノマを他の各種ジオール類と共に、ジイソシア
ネート類と反応させてポリウレタンポリマを調整する。
上記の他のジオール類としては、ブタンジオール，ブチ
レンアジペート，カプロラクトン，ポリエステル，ポリ
エーテル，グリコール，ポリカプロラクトン，ポリエス
テルアミド，ポリアルカンジオール，ポリブタジエンジ
オール，ポリアセタール等を用いることができる。ま
た、ジイソシアネート類としては、メチレンジイソシア
ネート，トルエンジイソシアネート等を用いることがで
きる。そして、このポリウレタンポリマをアノン等の溶
剤に溶解させることにより、磁性粉体の表面処理剤が得
られる。

【００３７】さらに具体的実施例について説明する。ア
ミノキノン（ＡＱ）モノマとして、下記（３）式で示さ
れるジオールモノマ（ＡＱ−０１）、及び、下記（４）
式で示されるジオールモノマ（ＡＱ−０２）の内、少な
くとも１つを構成単位として含有する化合物を使用す
る。

【００３８】

【化３】

【００３９】

【化４】

【００４０】この化合物に各種ジオール類（分子量５０
０〜５０００）及びジイソシアネート類を反応させて、
分子量約５０００〜５００００のポリウレタンポリマを
合成する。そして、磁性粉体１００重量％に対するポリ
ウレタン重量％が０．１〜１０．０重量％含有するよう
に溶剤濃度を調整し、表面処理剤を作成する。磁性粉体
１ｋｇと上記のようにして得た表面処理剤２５０ｇを混
合分散させ、しかる後、表面処理剤中の溶剤を蒸発させ
る。このようにして、磁性粉体に前処理（表面処理）を
施す。

【００４１】さらに、このようにして前処理された磁性
粉体を、バインダとなる熱硬化性高分子樹脂（一例とし
て、エポキシ樹脂）と混合し、所定粒径の顆粒を造る。
この顆粒を金型で加圧成形した後、加熱硬化し、所定形
状のボンド磁性体よりなる成形品を製作した。なお、こ
の場合、成形品を、従来のフェライトのように焼結する
必要はなく、１５０〜１６０℃前後の比較的低い温度で
１〜２時間程度硬化させるだけでよい。

【００４２】その結果、アミノキノン基を含有した表面
処理剤で表面処理したものは、従来の表面処理をしない
ものに比べ、磁気特性を落とすことなく、６〜２６００
倍の比抵抗が得られることが明らかになった。また、ア
ミノキノン基を含有しない表面処理剤で表面処理をした
ものに比べても、アミノキノン基を含有した表面処理剤
で表面処理したものは、３〜１３００倍の比抵抗が得ら
れることが明らかになった。

【００４３】即ち、上述の表面処理技術を使ったボンド
磁性体は、軟磁性体の欠点であった比抵抗１０〜１００
［μΩ・ｃｍ］を１０⁸〜１０⁹［μΩ・ｃｍ］程度に
改善することができ、高周波領域においても軟磁性体の
優れた磁気特性を活かせることが明らかになった。

【００４４】さらに、ボンド磁性体の比抵抗値を向上さ
せたり、機械的強度を向上させたい場合には、磁性粉体
を予めシランカップリング剤で表面処理し、さらに、ア
ミノキノン基を構成単位として有する化合物を含んだ表
面処理剤で表面処理する。磁性粉体をアミノキノン基を
構成単位として有する化合物を含んだ表面処理剤で表面
処理し、さらに、シランカップリング剤で表面処理して
もよい。また、上述の表面処理剤にシランカップリング
剤を０．１〜数％程度インテグラルブレンドした表面処
理剤で表面処理してもよい。このようにすると、アミノ
キノン基とシランカップリング剤との相互作用で、アミ
ノキノン基を含有した表面処理剤を磁性粉体に対して一
層均一に塗布することができ、比抵抗値を上述の値より
さらに１桁以上向上させることができる。

【００４５】また、磁性粉体をアミノキノン基を構成単
位として有する化合物を含んだ表面処理剤で表面処理
し、シランカップリング剤を含有する高分子樹脂をバイ
ンダとして加圧成形し、加熱硬化してよい。シランカッ
プリング剤を用いたものでは、シランカップリング剤の
作用により、磁性粉体と高分子樹脂との結合力が向上
し、機械的強度を向上させることができる。

【００４６】引き続き、本発明の偏向ヨーク及び偏向ヨ
ークコアの具体的構成について説明する。一般に、高精
細表示の偏向ヨークは、偏向磁界が偏向ヨーク周辺部の
金属等の磁性体の影響を受けにくくするために、図２に
示すように、カラー陰極線管の管軸と略平行な中間部２
３ａ，２３ｂと、管軸に直交する小径部２３ｃ，大径部
２３ｄより構成された鞍型偏向コイル２３を、２個一組
として備えている。この鞍型偏向コイル２３の中間部２
３ａ，２３ｂと小径部２３ｃ，大径部２３ｄに囲まれた
部分は、窓部２３ｗを形成している。

【００４７】さらに、偏向ヨークは、図３の展開構成図
で示すように、鞍型偏向コイル２３として、一対の水平
偏向コイル２３ｈ及び一対の垂直偏向コイル２３ｖを有
する。水平偏向コイル２３ｈはセパレータ２４の内面側
に組み込まれ、垂直偏向コイル２３ｖはセパレータ２４
の外面側に組み込まれる。さらに、垂直偏向コイル２３
ｖの外側を偏向ヨークコア（以下、コアと略記すること
がある）２５で覆うことにより、図１に一部切り欠き側
面図で示すような構成の鞍−鞍型偏向ヨーク３０が構成
される。

【００４８】鞍−鞍型偏向ヨーク３０においては、上述
したように、その構造上、偏向ヨークコア２５は各コイ
ル２３ｈ，２３ｖの管軸と略平行な中間部２３ａ，２３
ｂのインダクタンスに対して大きく影響を及ぼし、小径
部２３ｃや大径部２３ｄのインダクタンスに対する影響
は少ない。なお、鞍−鞍型偏向ヨーク３０におけるコア
２５の大きさや透磁率が、偏向コイル２３のインダクタ
ンスに与える影響は、コア２５に直接垂直偏向コイル２
３ｖを巻く構成のセミトロイダル型偏向ヨークにおける
それと比較してはるかに小さい。

【００４９】図１に示すような構成の偏向ヨーク３０に
おいては、偏向ヨークコア２５がある場合とない場合と
では、偏向コイル２３の偏向磁界分布は大きく異なる。
一例として水平偏向磁界について、コア２５がない場合
を図４に、コア２５がある場合を図５に示す。なお、図
４及び図５は、図１のＣ−Ｃ断面図に相当する。偏向ヨ
ーク３０内部での磁界をＨとすると、コア２５がない場
合には、図４に示すように、１／２Ｈ，１／２Ｈの磁界
が外側に漏れる。これに対し、コア２５がある場合に
は、図５に示すように、外側に漏れていた１／２Ｈ，１
／２Ｈの磁界のほとんどがコア２５を通り、電子ビーム
の偏向に寄与する。

【００５０】従って、コア２５は偏向コイル２３のイン
ダクタンスに与える影響よりも、偏向に必要な電流の大
きさ、即ち、偏向磁界の強さに大きく影響を与える。よ
って、コア２５の内径寸法及び厚さによる偏向磁界の強
弱、内径の部分的な寸法変化や透磁率の部分的な変化に
よる部分的磁界の乱れ、及び、それらのばらつき磁界の
非対称性が問題となる。コア２５の透磁率は所定値以上
の値があればよく、その絶対値よりも各部分での均一さ
の方が要求される。

【００５１】また、コア損失についても、少なければ少
ないほどよいが、コア損失による発熱よりも偏向コイル
２３の損失による発熱の方がはるかに多いため、全体の
発熱に対するコア損失による発熱の寄与率は小さい。Ｍ
ｇ−ＺｎフェライトコアをＮｉ−Ｚｎフェライトコアに
変え、コア損失を約１／３にしても、偏向ヨークのピー
ク温度は１５％程度下がるに過ぎない。従って、コア２
５のコア損失は、現在主に使われているＭｇ−Ｚｎフェ
ライトコアと同程度か、それ以下ならば十分に使用可能
である。

【００５２】そこで、磁性粉体として平均粒径７０μｍ
の還元鉄粉を用い、この還元鉄粉１ｋｇと、ＡＱモノマ
を３０％含むポリウレタンを還元鉄粉１００重量％に対
し３．０重量％含有するように溶剤濃度を調整した表面
処理剤４０ｇとを混合分散させ、しかる後、表面処理剤
中の溶剤を蒸発させることによって、還元鉄粉を前処理
（表面処理）した。次に、前処理済の還元鉄粉体１ｋ
ｇに対し、２０ｇ（硬化剤を含む）のエポキシ樹脂を混
練分散させ、平均粒径７４μｍの顆粒体を得た。この顆
粒体を所定の金型にて加圧成形し、しかる後に、温度１
６０℃の条件下にて１時間加熱して硬化させ、図６
（ａ）に示すようなリング形状のＡＱボンド磁性体２０
（外径：２３ｍｍ，内径：２０ｍｍ，高さ：７．５ｍ
ｍ）を作成した。

【００５３】図６（ｂ）は、図６（ａ）に示すＡＱボン
ド磁性体２０に、直径０．１ｍｍの２ＵＥＷ（ウレタン
・エナメル・ワイヤ）のマグネットワイヤを１３本撚り
合わせたリッツ線２１を１０回、等ピッチで全周に巻き
付けたコイル２２を斜視図にて示している。このコイル
２２について、周波数１〜１００ｋＨｚのコア損失を測
定した。その結果を図７に示す。

【００５４】また、作成したＡＱボンド磁性体２０の寸
法実測値を表１に示す。表１は、図８に示すように、Ａ
Ｑボンド磁性体２０の端部を基準面とし、その基準面か
ら１ｍｍ，３．５ｍｍ，７ｍｍのａ，ｂ，ｃなる位置そ
れぞれの内径及び外径、高さｈを、試料１〜５について
示している。図９は、作成したＡＱボンド磁性体２０の
内径及び外径をグラフにて示している。

【００５５】

【表１】

【００５６】表１や図９より分かるように、ＡＱボンド
磁性体２０は、各部分の寸法のばらつきが小さく、円筒
度も非常によい。なお、このリング形状のＡＱボンド磁
性体２０の圧粉密度は６．９５［ｇ／ｃｍ³］、透磁率
は７２であった。ボンド磁性体２０の損失特性は、現状
一般的に使用されているＭｇ−Ｚｎフェライトコアの損
失特性より多少小さい値を示している。高精細表示が要
求されるカラー陰極線管の偏向ヨークの水平走査周波数
は、２４〜１００ｋＨｚの範囲が主流であるので、本発
明により得た磁性体は、高精細表示カラー陰極線管用偏
向ヨークコアとして使用できる実力があることが明らか
になった。

【００５７】ところで、偏向ヨークコアとして用いる磁
性体は、いわゆる軟磁性体である。本発明の偏向ヨーク
コアのコア材質は、上記の還元鉄粉の他、アルパーム
（Ｆｅ−Ａｌ合金），センダスト（Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合
金），パーマロイ（Ｎｉ−Ｆｅ合金），珪素鉄や珪素鋼
（Ｆｅ−Ｓｉ合金）等を用いることができ、用途に応じ
て適宜軟磁性体の材質や複数の材質の組み合わせを選べ
ばよい。即ち、偏向ヨークコアとして用いる磁性体は、
鉄粉または鉄基合金磁性粉であればよい。さらに、軟磁
性粉体の平均粒径は上記の７０μｍに限るものではな
く、使用する周波数帯域での要求損失特性、要求磁気飽
和特性や要求透磁率等によって適宜最適な平均粒径を選
べばよく、また、複数の平均粒径を組み合わせたもので
もよい。

【００５８】また、本発明の偏向ヨークコアは、鞍−鞍
型偏向ヨークだけでなく、セミトロイダル型偏向ヨーク
やトロイダル型偏向ヨークのいずれの場合でも全く同様
に適用できる。

【００５９】本発明によるコアは、渦電流によるコア損
失が少なく、表面処理済の磁性粉体とバインダとして用
いるエポキシ樹脂との結合力が強いため、少ないエポキ
シ樹脂の含有率で強い機械的強度が得られる。エポキシ
樹脂の含有率が少なくてよいから、軟磁性粉体の充填率
を高くすることができ、硬化収縮を小さくすることがで
きる。そのため、透磁率の位置によるばらつきも少な
く、仕上がり寸法精度もよいので、従来のような切削や
研削の後加工の必要もない。そして、所定の磁界分布を
安定して得ることができるので、以下のように、従来の
フェライトコアでは実現することができなかった種々の
形状の偏向ヨークコアを提供することができる。

【００６０】＜第１実施例＞丸形円錐形状の偏向ヨーク
コアの実施例について説明する。丸形円錐形状のコアの
基本寸法は、図１０に示すように、小径側端部の内径φ
ｄ１と外径φＤ１、大径側端部の内径φｄ２と外径φＤ
２、高さＨ、φｄ２からφｄ１に至る高さ方向（小径部
から大径部までの長さ方向）の内径φｄＨ、及び、円錐
部分のコア厚ｔを決める大径側端部の外径端から小径側
に引いた垂線と円錐部外径側の延長線との交点Ａでの角
度θで概略決められている。

【００６１】従来、この角度θは、フェライトコア燒結
時の寸法変位を小さくするという製法上の理由から、小
径部から大径部までコア厚ｔが略均一になるよう決めら
ている。そのため、このようなコアを有する偏向ヨーク
においては、水平偏向電流及び垂直偏向電流を流して偏
向動作をさせた場合、小径部から大径部に向かうに従っ
てコア内の最大磁束密度が小さくなっていく。また、任
意の高さ位置での周方向の磁束密度も異なり、水平・垂
直の偏向磁界が重なるＣＲＴ表示面のほぼ対角線方向に
相当する角度部分でコア内の磁束密度が最大になってい
る。表２は、コア高さ位置別の最大磁束密度の値を示し
ている。

【００６２】

【表２】

【００６３】この動作例では、水平・垂直偏向コイルが
鞍型コイルで構成された鞍−鞍型偏向ヨークの場合、小
径側端部に比べ大径側端部近傍の最大磁束密度は約８０
％であり、水平偏向コイルが鞍型コイル、垂直偏向コイ
ルをコアに直接トロイダル状に巻き付けたセミトロイダ
ル型偏向ヨークの場合では、小径側端部に比べ大径側端
部近傍の最大磁束密度は約７０％以下になっている。

【００６４】上述した磁性粉体処理技術を用いれば、任
意形状の磁性粉体成形品を１６０℃程度の比較的低温
で、バインダであるエポキシ樹脂を硬化させるだけで偏
向ヨークコアを生産できるので、生産工程での寸法変位
も小さく、小径側から大径側への高さ方向に対してコア
厚ｔを徐々に薄くすることが可能になる。そこで、コア
内の動作磁束密度が、小径側端部から大径側端部近傍ま
で略一定となるように、コア厚ｔを設定すればよい。即
ち、鞍−鞍型偏向ヨークの場合には、大径側端部近傍の
コア厚ｔ／小径側端部のコア厚ｔを０．８程度とすれば
よく、セミトロイダル型偏向ヨークの場合には、大径側
端部近傍のコア厚ｔ／小径側端部のコア厚ｔを０．７程
度とすればよい。図１１は、このような原理に基づいた
本発明のコア３１の具体的な寸法例を示している。

【００６５】図１２は、コアの周囲方向のコア厚も変化
させ、周囲方向の動作磁束密度も略均一になるようにし
たものである。図１２に示すコア３２は、磁束密度が最
も大きい小径側の画面対角線方向のコア厚を厚くするよ
う、小径部から大径部に向かうに従って高さが低くなっ
ていく凸部３２ｔを設けたものである。この例では、凸
部３２ｔは大径部に向かう途中で凸がなくなるような形
状となっている。図１２において、α１〜α４は水平軸
に対する対角線の角度であり、３２ｃはコア３２の分割
線を示している。アスペクト比４：３の陰極線管では、
水平軸に対して、α１＝約３７度、α２＝約１４３度、
α３＝約２１７度、α４＝約３２３度であり、アスペク
ト比１６：９の陰極線管では、水平軸に対して、α１＝
約３０度、α２＝約１５０度、α３＝約２１０度、α４
＝約３３０度である。図１３には、図１２に示す本発明
のコア３２を組み込んだ偏向ヨーク３３の小径部側近傍
の断面図を示している。

【００６６】このように構成することにより、コアの小
径側から大径側までの管軸方向での動作磁束密度や、コ
アの周囲方向の動作磁束密度を均一にすることができる
他に、磁性粉体等の材料の効果的な削減、コアの重量の
低減、偏向電力の低減、温度上昇の低減（特に、小径側
の温度低減）を図ることが可能となる。

【００６７】丸形円錐形状の偏向ヨークコアのさらに別
の改良について説明する。図１４はコア装着前の偏向ヨ
ークのＣＲＴネック側近傍の断面図である。ここで用い
る偏向ヨークコア３４には、図１５に示すように、内周
面の中央部に小径部から大径部に渡る凸部３４′を設け
ている。このコア３４を図１４に示す偏向ヨークに装着
すると、凸部３４′は垂直偏向コイル２３ｖの窓部２３
Ｖｗに位置する。図１６は、コア３４を組み込んだ偏向
ヨーク３５の小径側近傍の断面図である。

【００６８】さらに、図１７には、内周面に凸部３
６′，３６″を設けたコア３６を示している。このコア
３６の凸部３６′は、図１６と同様、垂直偏向コイル２
３ｖの窓窓部２３Ｖｗに位置し、凸部３６″は、垂直偏
向コイル２３ｖの位置決めのためにセパレータ２４に設
けた凸部２４Ｖｓ（図１４参照）の部分に相当する。即
ち、図１７に示すコア３６を組み込んだ偏向ヨーク３８
のセパレータ３７には、垂直偏向コイル２３ｖの位置決
めのための凸部（図１４の凸部２４Ｖｓに相当）を設け
ていない。そして、コア３６と垂直偏向コイル２３ｖと
の間に空隙部３５ｇ（図１６参照）を形成しないよう
に、コア３６は楕円形状としている。

【００６９】また、図１８は、内周面の任意の位置に他
の面より凹んだ凹部３９を設けたコア４０の分割した一
方側を示している。

【００７０】このように、コアの内周面に凸部３４′，
３６′，３６″や凹部３９を設ければ、その部分の磁界
を強くしたり、弱くしたりすることができるので、偏向
コイル２３の巻線分布だけでは得られない部分的な水平
・垂直偏向磁界の変化を得ることが可能となる。よっ
て、コア自体の磁界と偏向コイル２３の巻線分布による
磁界とを組み合せることにより、目標とする磁界分布が
得られやすくなり、安いコストで画面の色ずれや歪みの
少ない優れた偏向ヨークを得ることができる。なお、凸
部３４′，３６′，３６″や凹部３９を適宜に組み合わ
せることにより、一層大きな効果を得ることができる。

【００７１】さらに、垂直偏向コイル２３ｖの窓部２３
Ｖｗのように偏向コイル２３の巻線が位置しない部位に
凸部３４′，３６′を設けることにより、その部分のコ
ア内径を縮めることができるので、偏向感度を向上させ
ることが可能となる。また、垂直偏向コイル２３ｖに限
りなくコア内面が接するようにすることにより、コア上
下方向の内径を丸形の場合よりも短い楕円形にすること
ができ、水平偏向電力の低減を図ることが可能となる。

【００７２】＜第２実施例＞長方形角錐形状の偏向ヨー
クコアの実施例について説明する。従来より、図１９に
示すように、大径側（表示面４３側）が表示面の形状と
略相似の横長の長方形で、小径側（ネック管４２側）は
略円形をした角錐形状コーン４１を有するカラー陰極線
管４４が、ＲＩＳ（Rectangular cone,in-line gun sys
tem ）タイプカラー受像管として発表されている。この
カラー陰極線管４４の角錐形状コーン部４１の拡大図を
図２０に示している。図２１は、丸形円錐形状コーンと
長方形角錐形状コーンの場合のリファレンスライン面で
のコーン部の形状を比較したものである。丸形円錐形状
コーンの形状は、一点鎖線で示す半径Ｒｈの円形状４５
であるのに対し、長方形角錐形状コーンの形状は、実線
で示すように、短辺側である左右側が半径Ｒｈの円形状
４５に接し、長辺側である上下側が半径Ｒｖの円４７に
接する略長方形４６となっている。なお、Ｒｖ：Ｒｈ
は、略画面寸法の縦と横の比になるように選んである。

【００７３】カラー陰極線管のコーン部の形状を、前述
のような長方形角錐形状コーンにすることにより、偏向
ヨークも大径側が長方形で小径側が略丸形形状になる。
従って、偏向コイルも偏向ヨークコアも同様の形状にな
る。図２２は、上述のような長方形角錐形状コーンのカ
ラー陰極線管４４に使用する偏向ヨークコア４９であ
る。このコア４９は、大径側が長方形で、小径側は略長
方形，略楕円形，略正方形，略円形のいずれかであり、
画面のアスペクト比、ビーム偏向角度、ネック管の太
さ、あるいは、要求される磁界分布によつて、その都度
最適な形状を選択すればよい。

【００７４】従来のフェライトコアでは、焼結時にひび
や割れが多発するため、このような長方形角錐形状コー
ンのコア４９を工業的規模で安く量産することができな
かったが、本発明によれば、このような形状のコアも量
産することが可能である。このコア４９においては、上
下方向のコーン寸法が丸形コーンの場合に比べ、アスペ
クト比が４：３の陰極線管の場合は３／４＝０．７５倍
に、アスペクト比が１６：９の陰極線管の場合は９：１
６＝０．５６倍に縮まる。このことは、水平偏向磁界の
磁極間隔がこれだけ縮まることを意味している。水平偏
向電力は磁極間の間隔に比例するので、水平偏向電力は
丸形コーンの場合に比べ、アスペクト比が４：３と１
６：９の陰極線管でそれぞれ０．７５倍と０．５６倍に
低減するという大きな効果を奏する。

【００７５】さらに、長方形コーンにすることにより、
対角線方向のコーン長さが丸形コーンに比べ、約２０％
大きくとれるので、電子ビームがコーンに当たり画面角
部に影ができるネックシャドウ裕度にも余裕ができる。
従って、偏向コイルの長さを長くして偏向感度を一層向
上させ、偏向電力の低減を図ったり、わずかな偏向電力
の増加で偏向角度を大きくし、陰極線管の奥行きを短く
することも可能である等々、省エネルギや使い勝手の点
で大きな効果を奏する。

【００７６】＜第３実施例＞内周面に凹凸を設けた偏向
ヨークコアの実施例について説明する。図２３は、偏向
ヨークの偏向感度や磁界分布の精度を向上させ、超高精
細表示の陰極線管の偏向ヨークに対応させるために、内
周面の管軸方向に略放射状に延びる凹部５０，凸部５１
を複数形成した偏向ヨークコア５２を示している。凹部
５０はコイル巻線溝である。また、図２４は、管軸方向
の磁界分布を変化させるために、大径側と小径側との巻
線分布を変えることができるよう、内周面の管軸方向に
略放射状に延びる複数の凹部５３を設け、この凹部５３
間に形成された凸部５４の大径側と小径側との間に、さ
らに円周方向へ延びる凹部５５を設けた偏向ヨークコア
５６を示している。即ち、コイル巻線溝である凹部５３
間の凸部５４には、この凸部５４の一部を切り欠くよう
に円周方向に延びた凹部５５が形成されている。

【００７７】このような複雑な形状のコア５２，５６
は、超高解像度を要求される陰極線管の偏向ヨークに用
いるものである。１００ｋＨｚ以上の高い水平偏向周波
数では、水平・垂直偏向コイルに発生する渦電流損失や
表皮損失によって、各部に異常な温度上昇の発生を招き
やすいが、このコア５２，５６ではそれを防ぐことがで
きる。従来のフェライトコアでは、焼結時の変形を防ぐ
ために非常に厚肉にしなければならず、寸法精度も得ら
れなかったが、本発明によれば、このような形状のコア
も厚肉にすることなく量産することが可能である。

【００７８】このコア５２，５６によれば、コアの内周
面を極力陰極線管に近付けると共に、磁束のコア内通路
を確保することにより、偏向電流の減少を図り、偏向ヨ
ークの発熱を低減させることができる。特に、図２４に
示すコア５６は、インラインガンを使用したセルフコン
バーゼンス方式の陰極線管に用いられる偏向ヨークに必
要な、水平偏向磁界はネック側がバレル形、ファンネル
側がピンクッション形、垂直偏向磁界はネック側からフ
ァンネル側の全域に渡ってバレル形の磁界を容易に得る
ことも可能になる。

【００７９】このように、アミノキノン基を構成単位と
して有する化合物を含んだ表面処理剤で表面処理した磁
性粉体（軟磁性体）を、高分子樹脂をバインダとして加
圧成形し、加熱硬化して得た本発明の偏向ヨークコア
は、寸法精度がよいので、従来のように後加工が必要な
く、種々の形状の低コストで作成することが可能であ
る。しかも、渦電流損失等のコア損失が少なく、磁気特
性が優れているという特長を有する。

【００８０】

【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明の偏
向ヨークコアは、アミノキノン基を構成単位として有す
る化合物を含んだ表面処理剤で表面処理した磁性粉体
を、高分子樹脂をバインダとして加圧成形し、加熱硬化
して得たり、アミノキノン基を構成単位として有する化
合物とシランカップリング剤とを含んだ表面処理剤で表
面処理した磁性粉体、または、シランカップリング剤を
含んだ表面処理剤で表面処理すると共に、アミノキノン
基を構成単位として有する化合物を含んだ表面処理剤で
表面処理した磁性粉体を、高分子樹脂をバインダとして
加圧成形し、加熱硬化して得たり、あるいは、アミノキ
ノン基を構成単位として有する化合物を含んだ表面処理
剤で表面処理した磁性粉体を、シランカップリング剤を
含有する高分子樹脂をバインダとして加圧成形し、加熱
硬化して得たので、磁性粉体（軟磁性粉体）の比抵抗を
大幅に向上させることができる。このことにより、高周
波領域での渦電流損失によるコア損失が減少するので、
従来より１００〜１０００倍程度の高周波領域まで使用
することが可能となる。

【００８１】さらに、１５０℃前後の比較的低い温度で
１〜２時間程度硬化させるだけで使用可能なコアを得る
ことができるので、硬化途中での硬化収縮や変形も少な
く、所定寸法のコアを精度よく得ることができる。よっ
て、従来のフエライトコアのように、所定寸法の形状を
得るために、研削や切削等の後加工の必要がない。従っ
て、加圧成形で製作が可能な形状であれば、部分的な凹
凸や形状の変化があっても所定寸法の形状を得ることが
できる。また、焼結工程が不要なので、そのエネルギも
削減できる等の効果もある。また、機械的強度が強く、
耐衝撃性にも優れ、割れや欠け等の発生も少なく取り扱
いが容易であり、薄型化・軽量化も可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の偏向ヨークの一部切り欠き側面図であ
る。

【図２】鞍型偏向コイルを示す斜視図である。

【図３】本発明の偏向ヨークの展開構成図である。

【図４】偏向ヨークコアがない場合の水平偏向磁界分布
を示す図である。

【図５】偏向ヨークコアがある場合の水平偏向磁界分布
を示す図である。

【図６】本発明により得たリング形状のＡＱボンド磁性
体を示す斜視図である。

【図７】図６に示すＡＱボンド磁性体のコア損失を示す
特性図である。

【図８】図６に示すＡＱボンド磁性体の寸法実測位置を
示す側面図である。

【図９】図６に示すＡＱボンド磁性体の内径及び外径を
示す図である。

【図１０】一般的な丸形円錐形状の偏向ヨークコアの基
本寸法の一例を示す断面図である。

【図１１】本発明の丸形円錐形状の偏向ヨークコアの基
本寸法の一例を示す断面図である。

【図１２】本発明の丸形円錐形状の偏向ヨークコアの他
の構成例を示す斜視図である。

【図１３】図１２に示す本発明の偏向ヨークコアを備え
た偏向ヨークを示す断面図である。

【図１４】偏向ヨークコアを装着していない状態の偏向
ヨークの断面図である。

【図１５】内周面に凸部を形成した本発明の偏向ヨーク
コアの構成例を示す斜視図である。

【図１６】図１５に示す本発明の偏向ヨークコアを備え
た偏向ヨークを示す断面図である。

【図１７】本発明の偏向ヨークコアのさらに他の構成例
を備えた偏向ヨークを示す断面図である。

【図１８】内周面に凹部を形成した本発明の偏向ヨーク
コアの構成例を示す斜視図である。

【図１９】長方形角錐形状コーンを有するカラー陰極線
管を示す斜視図である。

【図２０】図１９の部分拡大図である。

【図２１】丸形円錐形状コーンと長方形角錐形状コーン
とのリファレンスライン面でのコーン部の形状を比較す
るための図である。

【図２２】長方形角錐形状コーンのカラー陰極線管に使
用する偏向ヨークコアを示す斜視図である。

【図２３】内周面にコイル巻線溝を設けた偏向ヨークコ
アの一例を示す斜視図である。

【図２４】内周面にコイル巻線溝を設けた偏向ヨークコ
アの他の例を示す斜視図である。

【図２５】カラー陰極線管に偏向ヨークを装着した状態
を示す斜視図である。

【図２６】偏向ヨークコアの成形装置を示す断面図であ
る。

【図２７】図２６中の下金型１１の平面図である。

【図２８】偏向ヨークコアを示す斜視図である。

【図２９】図２８のＡ−Ａ断面図である。

【図３０】偏向ヨークコアの焼結工程を説明するための
断面図である。

【図３１】偏向ヨークコアの焼結工程を説明するための
断面図である。

【図３２】図３０，図３１中の焼結架台１６を示す斜視
図である。

【図３３】図３２中のＢ−Ｂ断面図である。

【図３４】図３３の保持部Ａの形状を示す図である。

【図３５】従来の偏向ヨークコアの内周面形状を示す図
である。

【符号の説明】

２３ｈ水平偏向コイル２３ｖ垂直偏向コイル２４，３７セパレータ２５，３１，３２，３４，４０，４９，５２，５６偏
向ヨークコア３０，３３，３５，３８偏向ヨーク３２ｔ，３４′，３６′，３６″，５１，５４凸部３９凹部５０，５３，５５凹部（コイル巻線溝）

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】陰極線管のネック管とファンネル部との間
に装着され、電子銃より発射された電子ビームを偏向す
る偏向ヨークにおいて、電子ビームを水平方向に偏向するための水平偏向コイル
と、電子ビームを垂直方向に偏向するための垂直偏向コイル
と、アミノキノン基を構成単位として有する化合物を含んだ
表面処理剤で表面処理した磁性粉体を、高分子樹脂をバ
インダとして加圧成形し、加熱硬化して得たコアとを備
えて構成したことを特徴とする偏向ヨーク。
【請求項２】陰極線管のネック管とファンネル部との間
に装着され、電子銃より発射された電子ビームを偏向す
る偏向ヨークにおいて、電子ビームを水平方向に偏向するための水平偏向コイル
と、電子ビームを垂直方向に偏向するための垂直偏向コイル
と、アミノキノン基を構成単位として有する化合物とシラン
カップリング剤とを含んだ表面処理剤で表面処理した磁
性粉体、または、シランカップリング剤を含んだ表面処
理剤で表面処理すると共に、アミノキノン基を構成単位
として有する化合物を含んだ表面処理剤で表面処理した
磁性粉体を、高分子樹脂をバインダとして加圧成形し、
加熱硬化して得たコアとを備えて構成したことを特徴と
する偏向ヨーク。
【請求項３】陰極線管のネック管とファンネル部との間
に装着され、電子銃より発射された電子ビームを偏向す
る偏向ヨークにおいて、電子ビームを水平方向に偏向するための水平偏向コイル
と、電子ビームを垂直方向に偏向するための垂直偏向コイル
と、アミノキノン基を構成単位として有する化合物を含んだ
表面処理剤で表面処理した磁性粉体を、シランカップリ
ング剤を含有する高分子樹脂をバインダとして加圧成形
し、加熱硬化して得たコアとを備えて構成したことを特
徴とする偏向ヨーク。
【請求項４】陰極線管のネック管とファンネル部との間
に装着され、電子銃より発射された電子ビームを偏向す
る偏向ヨークに用いる偏向ヨークコアにおいて、アミノキノン基を構成単位として有する化合物を含んだ
表面処理剤で表面処理した磁性粉体を、高分子樹脂をバ
インダとして加圧成形し、加熱硬化して形成したことを
特徴とする偏向ヨークコア。
【請求項５】陰極線管のネック管とファンネル部との間
に装着され、電子銃より発射された電子ビームを偏向す
る偏向ヨークに用いる偏向ヨークコアにおいて、アミノキノン基を構成単位として有する化合物とシラン
カップリング剤とを含んだ表面処理剤で表面処理した磁
性粉体、または、シランカップリング剤を含んだ表面処
理剤で表面処理すると共に、アミノキノン基を構成単位
として有する化合物を含んだ表面処理剤で表面処理した
磁性粉体を、高分子樹脂をバインダとして加圧成形し、
加熱硬化して形成したことを特徴とする偏向ヨークコ
ア。
【請求項６】陰極線管のネック管とファンネル部との間
に装着され、電子銃より発射された電子ビームを偏向す
る偏向ヨークに用いる偏向ヨークコアにおいて、アミノキノン基を構成単位として有する化合物を含んだ
表面処理剤で表面処理した磁性粉体を、シランカップリ
ング剤を含有する高分子樹脂をバインダとして加圧成形
し、加熱硬化して形成したことを特徴とする偏向ヨーク
コア。
【請求項７】前記偏向ヨークコアにおける前記ネック管
側の小径部と前記ファンネル部側の大径部との動作磁束
密度が略一定となるように、前記小径部と前記大径部と
のコア厚を設定したことを特徴とする請求項１ないし３
のいずれかに記載の偏向ヨーク。
【請求項８】前記偏向ヨークコアにおける前記ネック管
側の小径部と前記ファンネル部側の大径部との動作磁束
密度が略一定となるように、前記小径部と前記大径部と
のコア厚を設定したことを特徴とする請求項４ないし６
のいずれかに記載の偏向ヨークコア。
【請求項９】前記偏向ヨークコアにおける管軸と直交す
る周面の動作磁束密度が略均一となるように、前記陰極
線管の表示面の対角線方向に相当する前記偏向ヨークコ
アの外周４か所に、前記小径部から前記大径部に向かっ
て高さが低くなっていく凸部を設けたことを特徴とする
請求項１ないし３のいずれかに記載の偏向ヨーク。
【請求項１０】前記偏向ヨークコアにおける管軸と直交
する周面の動作磁束密度が略均一となるように、前記陰
極線管の表示面の対角線方向に相当する前記偏向ヨーク
コアの外周４か所に、前記小径部から前記大径部に向か
って高さが低くなっていく凸部を設けたことを特徴とす
る請求項４ないし６のいずれかに記載の偏向ヨークコ
ア。
【請求項１１】前記偏向ヨークコアの内周面に、凸部も
しくは凹部を設けたことを特徴とする請求項１ないし３
のいずれかに記載の偏向ヨーク。
【請求項１２】前記偏向ヨークコアの内周面に、凸部も
しくは凹部を設けたことを特徴とする請求項４ないし６
のいずれかに記載の偏向ヨークコア。
【請求項１３】前記偏向ヨークコアの前記大径部を、略
長方形状もしくは略楕円形状としたことを特徴とする請
求項１ないし３のいずれかに記載の偏向ヨーク。
【請求項１４】前記偏向ヨークコアの前記大径部を、略
長方形状もしくは略楕円形状としたことを特徴とする請
求項４ないし６のいずれかに記載の偏向ヨークコア。
【請求項１５】前記偏向ヨークコアの内周面に、前記小
径部から前記大径部へと略放射状に延びるコイル巻線溝
を設けたことを特徴とする請求項１ないし３のいずれか
に記載の偏向ヨーク。
【請求項１６】前記偏向ヨークコアの内周面に、前記小
径部から前記大径部へと略放射状に延びるコイル巻線溝
を設けたことを特徴とする請求項４ないし６のいずれか
に記載の偏向ヨークコア。
【請求項１７】前記コイル巻線溝間の凸部には、この凸
部の一部を切り欠くように円周方向に延びた凹部が形成
されていることを特徴とする請求項１５記載の偏向ヨー
ク。
【請求項１８】前記コイル巻線溝間の凸部には、この凸
部の一部を切り欠くように円周方向に延びた凹部が形成
されていることを特徴とする請求項１６記載の偏向ヨー
クコア。