JPH102243A - 内燃機関の燃料制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 インジェクタの開閉動作に拘わらず正確な量
の燃料を供給する。 【解決手段】 内燃機関の運転状態を検出する運転状態
検出手段と、内燃機関の運転状態に応じて記憶した補正
値に基づきプレッシャレギュレータが吐出する燃料の圧
力変動による燃料量の誤差を補正する燃料量補正手段と
を備えた。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は内燃機関に燃料を
供給する燃料制御装置に関するものであって、特に、イ
ンジェクタの開閉動作に起因して生じる燃料圧力の変動
による燃料供給量の誤差を補正するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、内燃機関に燃料を供給する装置と
してインジェクタが用いられている。これは演算された
燃料量に応じた所定時間だけ開弁することにより高圧力
に調整された燃料を内燃機関に噴射供給するものであ
る。ところでインジェクタから供給される燃料量は、開
弁時間のみにより定まるものではない。例えば、同じ開
弁時間であっても、インジェクタに供給される燃料の圧
力と吸気管圧力との差圧が異なれば供給される燃料量も
異なってしまう。そこで従来装置、例えば特開平７−１
６６９１９号公報に示されるものでは、インジェクタに
供給する燃料圧力が内燃機関の吸気管圧力よりも常に所
定値だけ高くなるように制御している。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来装置
においては、インジェクタの開閉動作により生じる燃料
圧力の変動に対しては有効な対策が施されていなかっ
た。このため、燃料の圧力を吸気管圧力に対して一定に
なるよう制御したとしてもインジェクタの開閉動作によ
り燃料の圧力変動が生じ、結果として正確な燃料量を供
給することができなかった。これは、前記公報のタイプ
のものでは特に顕著であった。即ち、プレッシャレギュ
レータには、燃料の圧力を制御する際に余剰の燃料を燃
料タンクに戻すリターン配管が設けられている。該公報
のものではこのリターン配管を短くするためにプレッシ
ャレギュレータを燃料タンク近傍に設けている。このた
めインジェクタの開閉動作時において、燃料の圧力を調
整するプレッシャレギュレータ近傍では燃料の圧力が安
定しているものの、インジェクタの近傍では燃料の圧力
変動が大きくなってしまっていた。この状態を図８に示
す。図８はインジェクタ駆動時の各部の燃料の圧力を示
す説明図である。図によれば、インジェクタの開閉動作
によりインジェクタ近傍の燃料の圧力が大きく変動して
いることが解る。この燃料圧力の変動により、インジェ
クタの開弁時間が同一であっても内燃機関に供給される
燃料量が異なってしまう。従ってインジェクタの開閉動
作により生じる燃料の圧力変動に対して対策を施さなけ
れば、いくら精密に燃料量を演算しても無意味であっ
た。

【０００４】この発明は上述の課題を解決するためのも
のであって、インジェクタの開閉動作に拘わらず正確な
量の燃料を供給することができる内燃機関の燃料制御装
置を提供することを目的としている。

【０００５】また、この発明は、既存のセンサ類を流用
することにより安価で簡単な内燃機関の燃料制御装置を
提供することを目的としている。

【０００６】また、この発明は、より正確に燃料量を制
御することができる内燃機関の燃料制御装置を提供する
ことを目的としている。

【０００７】

【課題を解決するための手段】この発明に係る内燃機関
の燃料制御装置は、内燃機関に供給する燃料を貯蔵する
燃料タンクと、この燃料タンクから燃料をくみ出す燃料
ポンプと、この燃料ポンプから吐出される燃料を供給さ
れ所定の圧力値に調整するプレッシャレギュレータと、
内燃機関の吸気管に設けられ所定の圧力値に調整された
燃料を噴射し供給するインジェクタと、このインジェク
タから供給する燃料量を制御する燃料量制御手段と、内
燃機関の運転状態を検出する運転状態検出手段と、内燃
機関の運転状態に応じて記憶した補正値に基づき燃料ポ
ンプが吐出する燃料の圧力変動による燃料量の誤差を補
正する燃料量補正手段とを備えたものである。

【０００８】また、この発明に係る内燃機関の燃料制御
装置は、補正値は内燃機関の吸気管圧力と回転数とによ
り定められる運転状態に応じて記憶されているものであ
る。

【０００９】また、この発明に係る内燃機関の燃料制御
装置は、補正値は燃料量制御手段により演算されるイン
ジェクタの駆動パルス幅と内燃機関の回転数とにより定
められる運転状態に応じて記憶されているものである。

【００１０】

【発明の実施の形態】

実施の形態１．図１は実施の形態１の構成を示す構成図
である。実施の形態１では、プレッシャレギュレータを
燃料タンクに配置したものについて説明する。図におい
て１は自動車などの車両に搭載される例えば４サイクル
３気筒の周知の内燃機関で、エアクリーナ２、スロット
ルバルブ３、サージタンク４を順次に介して空気を吸入
する。そして、内燃機関のアイドル時には、スロットル
バルブ３が閉じられ、スロットルバルブ３をバイパスす
るバイパス通路５の開度がサーモワックス式ファストア
イドルバルブ６により調整され、その開度に応じた量の
空気が内燃機関１に供給される。また、燃料タンク７に
貯蔵された燃料は燃料ポンプ８により吸い上げられ、燃
料タンク７内に設けられたプレッシャレギュレータ９に
供給される。プレッシャレギュレータ９は燃料ポンプ８
からの燃料を受け、燃料の圧力を燃料タンク内の圧力よ
りも所定値だけ高い値に調整してインジェクタ１０に供
給する。インジェクタ１０は、燃料ポンプ８から供給さ
れる燃料を受け後述する電子制御ユニットからの駆動信
号を受けて所定時間だけ開弁し、燃料を噴射供給する。

【００１１】１１は図示しない点火プラグを点火させる
ための点火駆動回路で、点火コイル１２を通電・遮断す
ることにより高電圧を発生させ、配電器１３を介して順
次所定の点火プラグを点火させる。燃焼後の排気ガス
は、排気マニホールド１４を介し図示しない三元触媒の
浄化装置により浄化されて大気に放出される。１５は燃
料制御装置を制御する電子制御ユニットで、エンジンの
クランク角の回転速度を検出するクランク角センサ１
６、冷却水温の温度を検出する水温センサ１７、サージ
タンク４に設けられ吸気管圧力を絶対圧力で検出する圧
力センサ１８、サージタンクに設けられ吸気の温度を検
出する吸気温センサ１９、排気マニホールド１４に設け
られ排気ガスの酸素濃度を検出する空燃比センサ２０及
びスロットルバルブ３が閉じられたことによりアイドル
状態を検出するアイドルスイッチ２１などの各種センサ
の検出信号が入力されると共に、これらの情報に基づい
て燃料噴射量、点火プラグの点火時期、アイドル回転数
制御等の制御が行われる。なお、電子制御ユニット１５
は、インジェクタ１０から供給する燃料量を制御する燃
料量制御手段と、内燃機関１の運転状態に応じて記憶し
た補正値に基づいて燃料ポンプ８が吐出する燃料の圧力
変動による燃料量の誤差を補正する燃料量補正手段とを
包含している。

【００１２】図２は電子制御ユニット１５の詳細な内部
回路を示したブロック図である。図において、１５１は
圧力センサ１８からの圧力検出信号のリップルを低減さ
せるためのアナログフィルタ、１５２は水温センサ１
７、アナログフィルタ１５１、吸気温センサ１９及び空
燃比センサ２０などから出力されるアナログ信号をディ
ジタル信号に逐次変換するＡ／Ｄ変換器、１５３は入力
される各種情報に基づいて演算や判定を行うマイクロコ
ンピュータ（以下、マイコンと称する）で、マイコン１
５３には演算や判定を行うＣＰＵ、プログラム或いは演
算に必要な数値などが予め記憶されているＲＯＭ、ワー
クメモリとしてのＲＡＭ及びインジェクタ１０の開弁時
間が設定されるタイマなどが包含されている。マイコン
１５３の出力は駆動回路１５４に接続され、タイマに設
定された時間だけインジェクタ１０を開弁させる。な
お、マイコン１５３の入出力は図示したもの以外に各種
のものがあるが、ここでは図示を省略する。

【００１３】図３は、実施の形態１の制御の構成を示す
ブロック図である。インジェクタ１０には、燃料タンク
内圧力よりも所定値だけ高い圧力に調整された燃料が供
給されている。内燃機関回転数検出手段としてのクラン
ク角センサ１６と吸気管圧力検出手段としての圧力セン
サ１８は内燃機関１の運転状態を検出する運転状態検出
手段であって、回転数及び吸気管圧力の情報を電子制御
ユニット１５に供給する。基本燃料量決定手段１５５
は、内燃機関回転数検出手段としてのクランク角センサ
１６と吸気管圧力検出手段としての圧力センサ１８との
検出信号を受け、内燃機関１に供給する基本燃料量を決
定する。クランク角センサ１６と圧力センサ１８の検出
出力は燃料量補正手段１５６にも供給されている。燃料
量補正手段１５６は、回転数と吸気管圧力とで定まる内
燃機関の各運転状態に対応して補正値を記憶している。
この補正値は、例えば回転数と吸気管圧力との２次元マ
ップに予め記憶されているものである。そして、この補
正値は、図８に示すインジェクタ近傍の圧力変化による
燃料量の変動を抑制するような値が選ばれており、これ
は予め実験的に求められている。燃料量制御手段１５７
は、基本燃料量決定手段１５５と燃料量補正手段１５６
との出力を受け、基本燃料量決定手段１５５で決定した
燃料量を燃料量補正手段１５６で演算した補正値を用い
て補正し、この補正された燃料量に基づいてインジェク
タ１０を駆動する。

【００１４】次に実施の形態１の動作について説明す
る。図４は実施の形態１の各部の動作を示すタイムチャ
ート、図５乃至図７は実施の形態１の動作を示すフロー
チャートである。図４においてクランク角センサ１６の
検出出力であるクランク角信号Ｓ１は時点ｔ１乃至ｔ７
で立ち上がり、その立ち上がり間の周期Ｔは内燃機関１
の回転数に応じて変化する。また、インジェクタ１０の
駆動信号であるインジェクタ駆動信号Ｓ２は、クランク
角信号Ｓ１に同期すると共にこのクランク角信号が３回
発生する毎に発生し、この信号により３気筒同時に燃料
噴射が行われる。なお、クランク角信号Ｓ１が３回発生
するタイミングは、内燃機関１の３気筒分に相当する。
更にＡ／Ｄ変換タイミングＳ３は、Ａ／Ｄ変換器１５２
がアナログフィルタ１５１を介して入力された圧力セン
サ１８の検出出力をＡ／Ｄ変換するタイミングを示すも
ので、これは１噴射間に複数回存在すると共に常に一定
時間毎に行われる。

【００１５】電源が投入されると図５に示すメインルー
チンが起動する。ステップ１０１ではＲＡＭの内容など
をクリアしてイニシャライズする。ステップ１０２では
ＲＡＭからクランク角信号Ｓ１の周期Ｔの計測値を読み
出し、回転数Ｎｅの演算を行ってＲＡＭに格納する。ス
テップ１０３ではＲＡＭから読み出した後述の増量燃料
量ＱＡが０か否かを判定する。このとき増量燃料量ＱＡ
が０であるならば内燃機関１が安定した状態にあるの
で、ステップ１０４において後述の圧力データ平均値Ｐ
ＢＡと回転数Ｎｅとに基づいて体積効率を演算しその結
果をＲＡＭに格納する。この体積効率はＲＯＭに格納さ
れており、所定の空燃比、例えば理論空燃比になるよう
予め実験的に求められている値である。これはマッピン
グによりＲＯＭから読み出される。一方、増量燃料量Ｑ
Ａが０でないときは内燃機関１は過渡状態にある。この
ときはステップ１０５に進み、圧力データ平均値ＰＢＡ
の代わりに図４のＳ３のタイミング毎に読み出される圧
力データＰＢＩＮと回転数ＮｅとをＲＡＭから読み出
し、これらの値に基づいてＲＯＭからマップマッピング
により体積効率を演算しその結果をＲＡＭに格納する。
ステップ１０６では水温センサ１７、吸気温センサ１９
及び空燃比センサ２０の各検出出力をＡ／Ｄ変換器１５
２を用いて逐次にＡ／Ｄ変換してＲＡＭに格納する。ス
テップ１０７では冷却水温、吸気温、空燃比の情報をＲ
ＡＭから順次に読み出して基本燃料量を補正するための
補正係数ＫＡを演算しＲＡＭに格納する。この補正係数
ＫＡは、冷却水温に応じた暖機補正係数、吸気温に応じ
た吸気温補正係数、空燃比フィードバックにより得られ
るフィードバック補正係数の全てが組み合わされたもの
である。ステップ１０８では、インジェクタ１０の開閉
動作に起因して生じるインジェクタ近傍の圧力変化によ
る燃料変動分を補正するための補正値としての燃料圧力
変動補正係数ＫＦを演算する。具体的には、吸気管圧力
と回転数とに基づいてＲＯＭをマップマッピングし、こ
れにより得られた燃料圧力変動補正係数ＫＦをＲＡＭに
格納する。なお、燃料圧力変動補正係数ＫＦは、インジ
ェクタの開閉動作に起因して生じる燃料量の変動を補正
できる値が実験的に求められているものであって、その
値は吸気管圧力と回転数とで定まる内燃機関１の運転状
態毎に設定されている。ステップ１０８の処理後はステ
ップ１０２に戻り、上記動作を繰り返す。

【００１６】一方、図６の割り込みにより起動されるル
ーチンは、図４に示すＳ３の発生毎に処理が行われる。
ステップ２０１ではアナログフィルタ回路１５１を通過
した圧力センサ１８の検出出力を、Ａ／Ｄ変換器１５２
によりディジタルの圧力データＰＢＩＮに変換する。ス
テップ２０２では圧力データの積算値ＳＵＭに今回得た
新たな圧力データＰＢＩＮを加算し、新たな圧力データ
の積算値ＳＵＭをと圧力データＰＢＩＮとをＲＡＭに格
納して更新する。ステップ２０３では、加算回数Ｎを更
新してＲＡＭに格納し割り込み処理を終える。

【００１７】図７のルーチンは、図４に示すクランク角
センサ１６のクランク角信号Ｓ１の立ち上がり毎に割り
込み処理されるものである。ステップ３０１ではクラン
ク角信号Ｓ１の周期Ｔの計測値をＲＡＭに格納する。こ
の周期Ｔの計測は、例えば、マイコン内のソフトタイマ
またはハード構成のタイマにより行う。ステップ３０２
では、クランク角信号Ｓ１の発生毎に発生回数Ｍを１ず
つ増加する。ステップ３０３ではクランク角信号Ｓ１の
発生回数が３か否かが判定される。実施の形態１の内燃
機関１では、３気筒の期間毎に全気筒同時噴射を行って
いる。従って、発生回数Ｍが３でなければ燃料を噴射す
る時期ではないので以降の処理を行わず、処理を終了す
る。発生回数Ｍが３であるときには燃料噴射する時期で
あるから以降の処理に進んで燃料噴射量を演算する。発
生回数Ｍが３のときはステップ３０４に進んで発生回数
Ｍを０にクリアし、続くステップ３０５で圧力データ平
均値ＰＢＡを演算する。圧力データ平均値ＰＢＡは燃料
噴射１周期間における圧力データの平均値であって、図
６で得た圧力データの積算値ＳＵＭと加算回数ＮとをＲ
ＡＭから読み出し、圧力データの積算値ＳＵＭを加算回
数Ｎで除算することにより得られる。圧力データ平均値
ＰＢＡを演算した後は、ステップ３０６において圧力デ
ータの積算値ＳＵＭ及び加算回数Ｎをクリアして次回の
処理に備える。

【００１８】続くステップ３０７乃至ステップ３１１は
増量燃料量ＱＡの演算処理である。ステップ３０７で
は、今回の燃料噴射直前に得られた圧力データＰＢＩ
Ｎ、例えば図４において今回の噴射がｔ４であるのに対
してその直前のＡ／Ｄ変換タイミングで得られた圧力デ
ータＰＢＩＮが第１の所定圧力に対応する第１の所定値
Ｐ１以上か否かを判定する。圧力データＰＢＩＮが第１
の所定値Ｐ１未満の時はステップ３０８に進んで、今回
の燃料噴射直前に得た圧力データＰＢＩＮ（例えばｔ４
直前の圧力データ）と前回の燃料噴射直前に得た圧力デ
ータＰＢＩＯ（例えばｔ１直前の圧力データ）との偏差
を求め、この偏差が第２の所定圧力に対応する第２の所
定値Ｐ２以上か否かを判定する。そして該偏差が所定値
Ｐ２以上の時はステップ３１０に進むと共に、該偏差が
所定値Ｐ２未満の時はステップ３１１に進む。一方、ス
テップ３０７において圧力データＰＢＩＮが所定値Ｐ１
未満であると判定された場合にはステップ３０９に進
む。ステップ３０９ではステップ３０８と同様にして求
めた偏差が、第３の所定圧力に対応する第３の所定値Ｐ
３以上であるか否かを判定する。ステップ３０９におい
て偏差が第３の所定値Ｐ３以上であると判定された場合
はステップ３１０に進むと共に、偏差が第３の所定値Ｐ
３未満と判定された場合にはステップ３１１に進む。ス
テップ３１０は、前回と今回の圧力データの偏差が第２
の所定値Ｐ２或いは第３の所定値Ｐ３以上と判定された
場合であって、内燃機関１が過渡運転状態にある場合で
ある。よって、ステップ３１０では、前回と今回の圧力
データの偏差に定数を掛けて新たに増量燃料量ＱＡを演
算すると共に、既にＲＡＭに格納されている増量燃料量
ＱＡと今回演算した増量燃料量ＱＡとを比較し、大きい
方の値をＲＡＭに格納する。一方、ステップ３１１は、
内燃機関１が安定した運転状態にある場合である。ステ
ップ３１１ではＲＡＭに格納されている増量燃料量ＱＡ
を読み出し、この増量燃料量ＱＡから所定値αを減算す
ると共に、この結果が負の値になる場合は０にクリップ
する。これにより得られた新たな増量燃料量ＱＡはＲＡ
Ｍに格納される。

【００１９】ステップ３１２乃至３１５は内燃機関１に
噴射する供給燃料量Ｑを演算する処理である。ステップ
３１２では増量燃料量ＱＡが０か否かを判定する。判定
直後に増量燃料量ＱＡをＲＡＭに格納すると共に、増量
燃料量ＱＡが０であればステップ３１３に進み増量燃料
量ＱＡが０でなければステップ３１４に進む。ステップ
３１３は、増量燃料量ＱＡが０であるとき、即ち内燃機
関１が安定した運転状態にある場合である。従って、値
が緩やかに変動すると共に安定した値である圧力データ
平均値ＰＢＡを用いて基本燃料量ＱＢを演算する。

【００２０】 ＱB ＝ ＫQ×ＫF×ＫA×ηｖ（Ｎｅ、ＰＢA）×ＰＢA （１）

【００２１】（１）式において圧力−燃料変換係数ＫＱ
はＲＯＭから読み出されると共に、燃料圧力変動補正係
数ＫＦ、体積効率ηｖ（Ｎｅ、ＰＢＡ）、圧力データ平
均値ＰＢＡはＲＡＭから読み出される。

【００２２】また、ステップ３１２で増量燃料量ＱＡが
０でない場合は内燃機関１が過渡運転状態にある場合で
あって、この場合は値が速やかに変動すると共に最新の
値である圧力データＰＢＩＮを用いて基本燃料量ＱＢを
演算する。

【００２３】 ＱB ＝ ＫQ×ＫF×ＫA×ηｖ（Ｎｅ、ＰＢIN）×ＰＢIN （２）

【００２４】（２）式において圧力データＰＢＩＮは、
燃料噴射直前に得られた圧力データであって、ＲＡＭか
ら読み出されるものである。続くステップ３１５では、
先の処理で演算した増量燃料量ＱＡと上述の処理で演算
した基本燃料量ＱＢとを加算して供給燃料量Ｑを演算す
る。ここで、ステップ３１３及びステップ３１４におい
ては基本燃料量ＱＢを演算する際に燃料圧力変動補正係
数ＫＦが加味されている。従って、ステップ３１５で得
られた供給燃料量Ｑは、インジェクタ１０の開閉動作に
よる誤差を補正できる値となっている。

【００２５】ステップ３１６では、ＲＯＭからインジェ
クタ１０の燃料量−駆動時間変換係数ＫＩＮＪと無駄時
間ＴＯを読み出し、インジェクタ駆動時間ＰＷを演算す
る。

【００２６】 ＰＷ ＝ Ｑ×ＫINJ＋Ｔ0 （３）

【００２７】ステップ３１７では（３）式で得られたイ
ンジェクタ駆動時間ＰＷをタイマにセットし、インジェ
クタ１０をタイマに設定したインジェクタ駆動時間ＰＷ
だけ駆動する。ステップ３１８では今回の燃料噴射直前
に得られた圧力データＰＢＩＮを、前回の燃料噴射直前
に得られた圧力データＰＢＩＯとして記憶しＲＡＭの内
容を更新し、処理を終える。

【００２８】従って、実施の形態１によれば、インジェ
クタ１０の開閉動作に起因する燃料圧力の変動によって
生じる供給燃料量の誤差を抑制し、正確な量の燃料を供
給することができる。

【００２９】また、実施の形態１によれば、圧力センサ
及びクランク角センサという既存のセンサを用いて内燃
機関１の運転状態を検出しているので簡単な構成で、且
つ、安価な装置が得られる。

【００３０】実施の形態２．実施の形態１では内燃機関
１の運転状態を吸気管圧力及び回転数（ＰＢ、Ｎｅ）で
特定したが、インジェクタ駆動時間ＰＷ及び回転数（Ｐ
Ｗ、Ｎｅ）で特定しても良い。インジェクタ１０の開閉
動作によりインジェクタ１０近傍の燃料圧力が変動する
ことは上述で説明したとおりである。この圧力変動は、
吸気管圧力、インジェクタ駆動時間及びインジェクタ駆
動周期（即ち、内燃機関の回転数）の影響を受ける。そ
して、実施の形態１では、このうちの吸気管圧力及び回
転数に着目して燃料の圧力変動による燃料のずれを補正
している。これに対し、実施の形態２ではインジェクタ
駆動時間と回転数に着目して燃料の圧力変動による燃料
のずれを補正する。即ち、インジェクタ駆動時間ＰＷ
は、基本的に吸気管圧力と回転数とで決まる。しかしな
がら吸気管圧力と回転数とが同じであっても、冷却水温
の温度が異なれば結果として演算されるインジェクタ駆
動時間ＰＷが異なることがある。従って、インジェクタ
駆動時間ＰＷと回転数Ｎｅとで内燃機関１の運転状態を
特定した方が、より正確な燃料制御を行うことができ
る。そこで、実施の形態２では、まず、上述の（１）あ
るいは（２）式から燃料圧力変動補正係数ＫＦを削除し
た式に基づいて基本燃料量ＱＢを演算する。そして、ス
テップ３１６において、ステップ３１５で得た供給燃料
量Ｑに対応するインジェクタ駆動時間ＰＷと回転数Ｎｅ
とに基づいてＲＯＭをマップマッピングし、燃料圧力変
動補正係数ＫＦを得る。そして、得られた燃料圧力補正
係数ＫＦを掛け算することによりステップ３１５で得た
供給燃料量Ｑに対応するインジェクタ駆動時間ＰＷを補
正し、この値をタイマにセットする。なお、このときの
燃料圧力変動補正係数ＫＦは、インジェクタ駆動時間Ｐ
Ｗ及び回転数Ｎｅで特定される運転状態毎に設定された
予め実験により定められた値であって、これはＲＯＭに
格納されている。

【００３１】従って、実施の形態２によれば、より正確
な燃料制御が可能になる。

【００３２】また、実施の形態２では内燃機関の運転状
態の特定に吸気管圧力を用いないので、吸気管圧力セン
サを用いないタイプの燃料制御装置にも簡単に適用する
ことができる。

【００３３】なお、上記各実施の形態において、例えば
内燃機関１が最高回転数近傍にあるときでは燃料噴射１
周期間の圧力データを平均化処理することによるリップ
ル抑制と、アナログフィルタ回路１５１のリップル抑制
とにより全体として十分なリップル抑制効果が得られ
る。また、アナログフィルタ回路１５１によるリップル
抑制は、内燃機関１の加減速を判定するのに十分な応答
性を有すると共に加減速を誤判定しないように十分なリ
ップルの抑制機能を有するように設定されている。そし
て、アナログフィルタ回路１５１の減衰特性とＡ／Ｄ変
換タイミング周期ｔＡＤとを選択することにより全体の
リップル抑制率を所定値以下に抑え供給燃料量Ｑに対す
るリップルの影響を十分低減化させる。

【００３４】また、上記各実施の形態においてクランク
角信号として点火コイルの１次側の点火パルス信号を用
いても良い。この際、点火パルス信号は、所定のクラン
ク角毎に発生するものと見なす。

【００３５】なお、この発明は上記実施の形態に限られ
るものではなく、発明の精神の範囲内において如何様な
変形も可能であることは言うまでもない。

【００３６】

【発明の効果】以上のようにこの発明に係る内燃機関の
燃料制御装置は、内燃機関に供給する燃料を貯蔵する燃
料タンクと、この燃料タンクから燃料をくみ出す燃料ポ
ンプと、この燃料ポンプから吐出される燃料を供給され
所定の圧力値に調整するプレッシャレギュレータと、内
燃機関の吸気管に設けられ所定の圧力値に調整された燃
料を噴射し供給するインジェクタと、このインジェクタ
から供給する燃料量を制御する燃料量制御手段と、内燃
機関の運転状態を検出する運転状態検出手段と、内燃機
関の運転状態に応じて記憶した補正値に基づき燃料ポン
プが吐出する燃料の圧力変動による燃料量の誤差を補正
する燃料量補正手段とを備えたので、インジェクタの開
閉動作に拘わらず正確な量の燃料を供給することができ
る。

【００３７】また、この発明に係る内燃機関の燃料制御
装置は、補正値は内燃機関の吸気管圧力と回転数とによ
り定められる運転状態に応じて記憶されているので、既
存のセンサ類を流用することができ安価で簡単な装置を
得ることができる。

【００３８】また、この発明に係る内燃機関の燃料制御
装置は、補正値は燃料量制御手段により演算されるイン
ジェクタの駆動パルス幅と内燃機関の回転数とにより定
められる運転状態に応じて記憶されているので、より正
確に燃料量を制御することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 実施の形態１の構成を示す構成図である。

【図２】 電子制御ユニットの詳細なブロック図であ
る。

【図３】 実施の形態１の制御の構成を示すブロック図
である。

【図４】 実施の形態１の各部の動作を示すタイムチャ
ートである。

【図５】 実施の形態１の動作を示すフローチャートで
ある。

【図６】 実施の形態１の動作を示すフローチャートで
ある。

【図７】 実施の形態１の動作を示すフローチャートで
ある。

【図８】 インジェクタ駆動時の各部の燃料の圧力を示
す説明図である。

【符号の説明】

１ 内燃機関、２ エアクリーナ、３ スロットルバル
ブ、４ サージタンク、５ バイパス通路、６ サーモ
ワックス式ファストアイドルバルブ、７ 燃料タンク、
８ 燃料ポンプ、９ プレッシャレギュレータ、１０
インジェクタ、１１ 点火駆動回路、１２ 点火コイ
ル、１３ 配電器、１４ 排気マニホールド、１５ 電
子制御ユニット、１６ クランク角センサ、１７ 水温
センサ、１８ 圧力センサ、１９ 吸気温センサ、２０
空燃比センサ、２１ アイドルスイッチ、

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｍ 69/00 ３４０ Ｆ０２Ｍ 69/00 ３４０Ｚ

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 内燃機関に供給する燃料を貯蔵する燃料
   タンクと、この燃料タンクから燃料をくみ出す燃料ポン
   プと、この燃料ポンプから吐出される燃料を供給され所
   定の圧力値に調整するプレッシャレギュレータと、前記
   内燃機関の吸気管に設けられ前記所定の圧力値に調整さ
   れた燃料を噴射し供給するインジェクタと、このインジ
   ェクタから供給する燃料量を制御する燃料量制御手段
   と、前記内燃機関の運転状態を検出する運転状態検出手
   段と、前記内燃機関の運転状態に応じて記憶した補正値
   に基づき前記燃料ポンプが吐出する燃料の圧力変動によ
   る燃料量の誤差を補正する燃料量補正手段とを備えたこ
   とを特徴とする内燃機関の燃料制御装置。
2. 【請求項２】 補正値は、内燃機関の吸気管圧力と回転
   数とにより定められる運転状態に応じて記憶されている
   ことを特徴とする請求項１記載の内燃機関の燃料制御装
   置。
3. 【請求項３】 補正値は、燃料量制御手段により演算さ
   れるインジェクタの駆動パルス幅と内燃機関の回転数と
   により定められる運転状態に応じて記憶されていること
   を特徴とする請求項１記載の内燃機関の燃料制御装置。