JPH10220202A - 軸流タービン - Google Patents
軸流タービンInfo
- Publication number
- JPH10220202A JPH10220202A JP2471897A JP2471897A JPH10220202A JP H10220202 A JPH10220202 A JP H10220202A JP 2471897 A JP2471897 A JP 2471897A JP 2471897 A JP2471897 A JP 2471897A JP H10220202 A JPH10220202 A JP H10220202A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blade
- turbine
- axial
- stage side
- front stage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】二次流れや境界層の発達を効果的に抑制するこ
とができ、流体損失の少ない段落を備えた軸流タービン
を提供する。 【解決手段】周方向に湾曲した静翼３または動翼から構
成される段落を軸方向に複数段備えている軸流タービン
において、前記静翼３または動翼の周方向湾曲量δc
1を、前段側では大きく後段側では小さく形成するよう
にした。
とができ、流体損失の少ない段落を備えた軸流タービン
を提供する。 【解決手段】周方向に湾曲した静翼３または動翼から構
成される段落を軸方向に複数段備えている軸流タービン
において、前記静翼３または動翼の周方向湾曲量δc
1を、前段側では大きく後段側では小さく形成するよう
にした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は軸流タービンに係わ
り、特に周方向に湾曲した静翼または動翼から構成され
る段落を複数段備えている軸流タービンに関するもので
ある。
り、特に周方向に湾曲した静翼または動翼から構成され
る段落を複数段備えている軸流タービンに関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】近年、蒸気タービンやガスタービン等の
軸流タービンでは、翼を３次元的に湾曲させたり捻りを
加えたりする翼構造、いわゆる３次元設計翼が採用され
ている。例えば、軸方向下流側から翼をみたときに、翼
後縁線が半径方向線に対して湾曲した構造がある。一
方、子午面側から翼をみたときに、軸方向上流側に湾曲
した構造がある。これら翼構造を採用することにより、
翼面の法線方向に翼力が作用し、流体が側壁方向に押し
つけられるため、側壁近傍の境界層や二次流れの発達を
抑制することができる。
軸流タービンでは、翼を３次元的に湾曲させたり捻りを
加えたりする翼構造、いわゆる３次元設計翼が採用され
ている。例えば、軸方向下流側から翼をみたときに、翼
後縁線が半径方向線に対して湾曲した構造がある。一
方、子午面側から翼をみたときに、軸方向上流側に湾曲
した構造がある。これら翼構造を採用することにより、
翼面の法線方向に翼力が作用し、流体が側壁方向に押し
つけられるため、側壁近傍の境界層や二次流れの発達を
抑制することができる。
【０００３】この３次元設計翼の従来例としては、静翼
または動翼単体に対して、半径方向のスタッキング方法
を規定したものがある。これらの方法では個々の静翼ま
たは動翼のスタッキング形状は規定できるが、他の段落
に適用したときの形状差（例えば湾曲量）について言及
されていないので、実際のタービンコンポーネントに適
用する際の適用方法については不明であった。
または動翼単体に対して、半径方向のスタッキング方法
を規定したものがある。これらの方法では個々の静翼ま
たは動翼のスタッキング形状は規定できるが、他の段落
に適用したときの形状差（例えば湾曲量）について言及
されていないので、実際のタービンコンポーネントに適
用する際の適用方法については不明であった。
【０００４】なお、この種の軸流タービンに関連するも
のとしては、例えば特開昭６３−２１２７０４号公報あ
るいは特開平８−１０９８０３号公報などが挙げられ
る。
のとしては、例えば特開昭６３−２１２７０４号公報あ
るいは特開平８−１０９８０３号公報などが挙げられ
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】軸流タービンの翼間流
路では、流路の曲がりにより遠心力が発生し、これと圧
力勾配との不均衡により二次流れ渦が発生する。すなわ
ち、翼間上下側壁に発達する境界層内では、周方向の圧
力勾配が遠心力を卓越することになり、周方向に速度成
分が生じ一対の渦を形成する。この渦は二次流れ渦と呼
ばれ側壁近傍を中心に発達し、流体損失の原因となる。
路では、流路の曲がりにより遠心力が発生し、これと圧
力勾配との不均衡により二次流れ渦が発生する。すなわ
ち、翼間上下側壁に発達する境界層内では、周方向の圧
力勾配が遠心力を卓越することになり、周方向に速度成
分が生じ一対の渦を形成する。この渦は二次流れ渦と呼
ばれ側壁近傍を中心に発達し、流体損失の原因となる。
【０００６】図１３の（ａ）および（ｂ）には、それぞ
れ翼長の短い翼（翼長：Ｈ1）および長い翼（翼長：
Ｈ2）の翼長方向における損失分布の概念が示されてい
る。図中ｈ1，ｈ2は、それぞれ翼長Ｈ1，Ｈ2に対応した
側壁近傍の二次流れ範囲である。二次流れの翼長方向分
布範囲は、翼列入口境界層の発達状態（境界層厚さや乱
れ度等）や流路の曲率などにより変わってくるが、大ま
かに言えば、図に示されているように翼長が変化しても
二次流れの分布範囲は大きく変わらない、すなわちｈ1
≒ｈ2としてよい場合が多い。
れ翼長の短い翼（翼長：Ｈ1）および長い翼（翼長：
Ｈ2）の翼長方向における損失分布の概念が示されてい
る。図中ｈ1，ｈ2は、それぞれ翼長Ｈ1，Ｈ2に対応した
側壁近傍の二次流れ範囲である。二次流れの翼長方向分
布範囲は、翼列入口境界層の発達状態（境界層厚さや乱
れ度等）や流路の曲率などにより変わってくるが、大ま
かに言えば、図に示されているように翼長が変化しても
二次流れの分布範囲は大きく変わらない、すなわちｈ1
≒ｈ2としてよい場合が多い。
【０００７】例えば蒸気タービンの場合、高中圧タービ
ンの前段側で使用するような翼で構成される流路では、
後段側で使用するような翼で構成される流路に比べて、
翼長方向に占める二次流れ領域の割合が大きい。軸流タ
ービンコンポーネントでは前段側に配置される翼長の短
い翼の場合、軸方向からみたときの翼根元位置を通る半
径方向放射線からの周方向湾曲形状の最大湾曲量、また
は子午面における翼根元の軸方向位置から軸方向湾曲形
状の最大湾曲量をある程度大きくしないと、翼長方向に
広く発達した二次流れに対して効果が上がらない。
ンの前段側で使用するような翼で構成される流路では、
後段側で使用するような翼で構成される流路に比べて、
翼長方向に占める二次流れ領域の割合が大きい。軸流タ
ービンコンポーネントでは前段側に配置される翼長の短
い翼の場合、軸方向からみたときの翼根元位置を通る半
径方向放射線からの周方向湾曲形状の最大湾曲量、また
は子午面における翼根元の軸方向位置から軸方向湾曲形
状の最大湾曲量をある程度大きくしないと、翼長方向に
広く発達した二次流れに対して効果が上がらない。
【０００８】一方、後段側に配置される翼長の長い翼の
場合、軸方向からみたときの翼根元位置を通る半径方向
放射線からの周方向湾曲形状の最大湾曲量、または子午
面における翼根元の軸方向位置から軸方向湾曲形状の最
大湾曲量を過大にすると、翼中央部付近で二次流れの影
響が少ない場合には損失が増加してしまう恐れがあっ
た。
場合、軸方向からみたときの翼根元位置を通る半径方向
放射線からの周方向湾曲形状の最大湾曲量、または子午
面における翼根元の軸方向位置から軸方向湾曲形状の最
大湾曲量を過大にすると、翼中央部付近で二次流れの影
響が少ない場合には損失が増加してしまう恐れがあっ
た。
【０００９】本発明はこれに鑑みなされたもので、その
目的とするところは、二次流れや境界層の発達を効果的
に抑制することができるこの種の段落を備えた軸流ター
ビンを提供するにある。
目的とするところは、二次流れや境界層の発達を効果的
に抑制することができるこの種の段落を備えた軸流ター
ビンを提供するにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、周方
向に湾曲した静翼または動翼から構成される段落を軸方
向に複数段備えている軸流タービンにおいて、前記静翼
または動翼の周方向湾曲量を、前段側では大きく後段側
では小さく形成するようにし所期の目的を達成するよう
にしたものである。
向に湾曲した静翼または動翼から構成される段落を軸方
向に複数段備えている軸流タービンにおいて、前記静翼
または動翼の周方向湾曲量を、前段側では大きく後段側
では小さく形成するようにし所期の目的を達成するよう
にしたものである。
【００１１】また、周方向に湾曲した翼が並設された段
落を軸方向に複数段備えている軸流タービンにおいて、
前記翼の周方向湾曲量を、前段側では大きく後段側に向
かうにしたがい小さくするようにしたものである。また
この場合、前記静翼または動翼を、軸方向にも湾曲形成
されるようにしたものである。
落を軸方向に複数段備えている軸流タービンにおいて、
前記翼の周方向湾曲量を、前段側では大きく後段側に向
かうにしたがい小さくするようにしたものである。また
この場合、前記静翼または動翼を、軸方向にも湾曲形成
されるようにしたものである。
【００１２】また、タービンコンポーネント内に周方向
に湾曲した静翼または動翼から構成される段落を複数段
備えている軸流タービンにおいて、前記静翼または動翼
の周方向湾曲量を、前記タービンコンポーネントの前段
側で大きく、後段側で小さくするようにしたものであ
る。またこの場合、前記１つのタービンコンポーネント
内の前段側と後段側が隣り合わない段落、あるいは前記
１つのタービンコンポーネント内の前段側と後段側が連
続した段落としたものである。
に湾曲した静翼または動翼から構成される段落を複数段
備えている軸流タービンにおいて、前記静翼または動翼
の周方向湾曲量を、前記タービンコンポーネントの前段
側で大きく、後段側で小さくするようにしたものであ
る。またこの場合、前記１つのタービンコンポーネント
内の前段側と後段側が隣り合わない段落、あるいは前記
１つのタービンコンポーネント内の前段側と後段側が連
続した段落としたものである。
【００１３】また、前記タービンコンポーネントを複数
有するとともに、それぞれのタービンコンポーネント内
にそれぞれ前段側と後段側を一つずつもつように形成し
たものである。
有するとともに、それぞれのタービンコンポーネント内
にそれぞれ前段側と後段側を一つずつもつように形成し
たものである。
【００１４】すなわちこのように形成された軸流タービ
ンであると、段落に、周方向に湾曲した三次元設計翼を
適用した場合、前段側で使用するような翼長の短い翼で
は、後段側で使用するような翼長の長い翼に比べて、翼
長方向に占める二次流れ領域の割合が大きいので、前者
では湾曲量を大きく、後者では湾曲量を小さくすること
により、二次流れや境界層の発達を効果的に抑制するこ
とができるのである。
ンであると、段落に、周方向に湾曲した三次元設計翼を
適用した場合、前段側で使用するような翼長の短い翼で
は、後段側で使用するような翼長の長い翼に比べて、翼
長方向に占める二次流れ領域の割合が大きいので、前者
では湾曲量を大きく、後者では湾曲量を小さくすること
により、二次流れや境界層の発達を効果的に抑制するこ
とができるのである。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の第１の実施例を図
１から図６により説明する。図１は典型的な蒸気タービ
ンプラントの主要構成要素の模式図である。図示しない
ポンプで昇圧された給水１４は、ボイラ１１で高温高圧
の加熱蒸気となり高圧タービンコンポーネント８の入口
１６に入る。
１から図６により説明する。図１は典型的な蒸気タービ
ンプラントの主要構成要素の模式図である。図示しない
ポンプで昇圧された給水１４は、ボイラ１１で高温高圧
の加熱蒸気となり高圧タービンコンポーネント８の入口
１６に入る。
【００１６】高圧タービンコンポーネント８で仕事をし
た蒸気は、出口１７からボイラ１１に戻り再度加熱さ
れ、中圧タービンコンポーネント９の入口１８に入る。
中圧タービンコンポーネント９で仕事をした蒸気は出口
１９から排気され、連絡管を通って低圧タービンコンポ
ーネント１０ａ、１０ｂの入口２０に入る。本実施例の
ような複流排気の低圧タービンコンポーネントの場合
は、入口２０から左右に蒸気が分流し、最終的にはター
ビン出口２１ａ、２１ｂから蒸気１５は復水器へと導か
れる。
た蒸気は、出口１７からボイラ１１に戻り再度加熱さ
れ、中圧タービンコンポーネント９の入口１８に入る。
中圧タービンコンポーネント９で仕事をした蒸気は出口
１９から排気され、連絡管を通って低圧タービンコンポ
ーネント１０ａ、１０ｂの入口２０に入る。本実施例の
ような複流排気の低圧タービンコンポーネントの場合
は、入口２０から左右に蒸気が分流し、最終的にはター
ビン出口２１ａ、２１ｂから蒸気１５は復水器へと導か
れる。
【００１７】図中１３は各タービンコンポーネントをつ
なぐロータで、発電機１２を回転させる。ここで、本発
明でいうタービンコンポーネントとは、高圧タービン、
中圧タービン、低圧タービンのいずれかまたはこれらの
組み合わせである。
なぐロータで、発電機１２を回転させる。ここで、本発
明でいうタービンコンポーネントとは、高圧タービン、
中圧タービン、低圧タービンのいずれかまたはこれらの
組み合わせである。
【００１８】図２および図４は本発明タービンに使用さ
れる静翼であり、蒸気タービンを構成する各コンポーネ
ント内の前段側に用いるものである。一方、図３および
図５は本発明タービンに使用される静翼であり、蒸気タ
ービンを構成する各コンポーネント内の後段側に用いる
ものである。
れる静翼であり、蒸気タービンを構成する各コンポーネ
ント内の前段側に用いるものである。一方、図３および
図５は本発明タービンに使用される静翼であり、蒸気タ
ービンを構成する各コンポーネント内の後段側に用いる
ものである。
【００１９】この図２および図３は、本発明の蒸気ター
ビンコンポーネントで使用される静翼を下流側の軸方向
からみたときの静翼後縁線の図であり、図４および図５
は、本発明の蒸気タービンコンポーネントで使用される
静翼を子午面からみたときの翼の前縁線と後縁線の図で
ある。これらの図に示されているように、静翼後縁線３
は動翼回転方向４に向かい、静翼圧力面側に突き出すう
ように周方向に湾曲している。静翼前縁線５は、図４お
よび図５に示すように上流側に突き出すように軸方向に
湾曲している。
ビンコンポーネントで使用される静翼を下流側の軸方向
からみたときの静翼後縁線の図であり、図４および図５
は、本発明の蒸気タービンコンポーネントで使用される
静翼を子午面からみたときの翼の前縁線と後縁線の図で
ある。これらの図に示されているように、静翼後縁線３
は動翼回転方向４に向かい、静翼圧力面側に突き出すう
ように周方向に湾曲している。静翼前縁線５は、図４お
よび図５に示すように上流側に突き出すように軸方向に
湾曲している。
【００２０】このような翼形状を採用することにより、
根元と先端付近で流れを側壁方向に押しつけ、側壁に発
達した境界層や二次流れの発達を抑制することができ
る。ただし、図２および図３で示す実施例において、周
方向湾曲量をいたずらに大きくすることは、側壁近傍の
流れの流出角を設計点から軸方向に偏向させることにな
り、流出角の観点からは好ましいことではない。
根元と先端付近で流れを側壁方向に押しつけ、側壁に発
達した境界層や二次流れの発達を抑制することができ
る。ただし、図２および図３で示す実施例において、周
方向湾曲量をいたずらに大きくすることは、側壁近傍の
流れの流出角を設計点から軸方向に偏向させることにな
り、流出角の観点からは好ましいことではない。
【００２１】これを改善するために、図４および図５で
は周方向に湾曲せずに、軸方向のみに湾曲させることに
より、翼出口部での流出角に影響を与えずに側壁に発達
した境界層や二次流れの発達を抑制することができる。
したがって、周方向と軸方向の湾曲を組み合わせた翼の
方が流出角の偏向を最小限に押さえつつ、二次流れを効
果的に抑制できる。
は周方向に湾曲せずに、軸方向のみに湾曲させることに
より、翼出口部での流出角に影響を与えずに側壁に発達
した境界層や二次流れの発達を抑制することができる。
したがって、周方向と軸方向の湾曲を組み合わせた翼の
方が流出角の偏向を最小限に押さえつつ、二次流れを効
果的に抑制できる。
【００２２】軸方向からみたときの翼根元位置を通る半
径方向放射線からの周方向湾曲形状の最大湾曲量を、前
段側、後段側でそれぞれδc1、δc2、子午面における翼
根元の軸方向位置から軸方向湾曲形状の最大湾曲量を、
前段側、後段側でそれぞれδc3、δc4とする。与えられ
た翼長に対して過大な周方向または軸方向の最大湾曲量
を与えると損失が増大する。すなわち、翼長に対して適
切な周方向の最大湾曲量（この場合δc1またはδc2）ま
たは軸方向の最大湾曲量（この場合δc3またはδc4）を
与える必要がある。
径方向放射線からの周方向湾曲形状の最大湾曲量を、前
段側、後段側でそれぞれδc1、δc2、子午面における翼
根元の軸方向位置から軸方向湾曲形状の最大湾曲量を、
前段側、後段側でそれぞれδc3、δc4とする。与えられ
た翼長に対して過大な周方向または軸方向の最大湾曲量
を与えると損失が増大する。すなわち、翼長に対して適
切な周方向の最大湾曲量（この場合δc1またはδc2）ま
たは軸方向の最大湾曲量（この場合δc3またはδc4）を
与える必要がある。
【００２３】本発明では、図２および図３に示すよう
に、前段側で使用するような翼長の短い翼の周方向の最
大湾曲量δc1と、後段側で使用するような翼長の長い翼
の周方向の最大湾曲量δc2は、δc1＞δc2なる関係を満
たすが必要がある。一方、図４および図５に示すよう
に、前段側で使用するような翼長の短い翼の軸方向の最
大湾曲量δc3、後段側で使用するような翼長の長い翼の
軸方向の最大湾曲量δc4は、δc3＞δc4なる関係を満た
すが必要がある。
に、前段側で使用するような翼長の短い翼の周方向の最
大湾曲量δc1と、後段側で使用するような翼長の長い翼
の周方向の最大湾曲量δc2は、δc1＞δc2なる関係を満
たすが必要がある。一方、図４および図５に示すよう
に、前段側で使用するような翼長の短い翼の軸方向の最
大湾曲量δc3、後段側で使用するような翼長の長い翼の
軸方向の最大湾曲量δc4は、δc3＞δc4なる関係を満た
すが必要がある。
【００２４】これにより、前段側で使用するような翼長
の短い翼では、後段側で使用するような翼長の長い翼に
比べて、翼長方向に占める二次流れ領域の割合が大きい
ので、前者ではδc1またはδc3を大きく、後者ではδc2
またはδc4を小さくして二次流れや境界層の発達を効果
的に抑制することができる。
の短い翼では、後段側で使用するような翼長の長い翼に
比べて、翼長方向に占める二次流れ領域の割合が大きい
ので、前者ではδc1またはδc3を大きく、後者ではδc2
またはδc4を小さくして二次流れや境界層の発達を効果
的に抑制することができる。
【００２５】図６に、図２から図５で示した静翼を、実
際の蒸気タービンの高圧タービンコンポーネントに適用
した実施例を示す。図に示すようにボイラを出た蒸気が
高圧タービンコンポーネント３４の入口２２に達し、各
段落で仕事をした後、出口２３から排気される。図の斜
線部２８、２９は、タービンコンポーネント３４内の静
翼および動翼からなる一段落を示し、それぞれ前段側２
８、後段側２９を表している。
際の蒸気タービンの高圧タービンコンポーネントに適用
した実施例を示す。図に示すようにボイラを出た蒸気が
高圧タービンコンポーネント３４の入口２２に達し、各
段落で仕事をした後、出口２３から排気される。図の斜
線部２８、２９は、タービンコンポーネント３４内の静
翼および動翼からなる一段落を示し、それぞれ前段側２
８、後段側２９を表している。
【００２６】本実施例は、前段側２８と後段側２９が１
つのタービンコンポーネント内で隣り合わない場合であ
る。本実施例によると、前段側２８に図２または図４で
示した静翼を適用し、後段側２９に図３または図５で示
した静翼を適用する。
つのタービンコンポーネント内で隣り合わない場合であ
る。本実施例によると、前段側２８に図２または図４で
示した静翼を適用し、後段側２９に図３または図５で示
した静翼を適用する。
【００２７】図６で示すような１タービンコンポーネン
ト内の二つの段落２８、２９内に用いる静翼は、前段側
より後段側の方が翼長が長いので、周方向および軸方向
の湾曲量を比較すると、δc1＞δc2またはδc3＞δc4な
る関係を満たす必要がある。以上のような構成にする
と、１タービンコンポーネント内において、二次流れの
翼長方向分布に応じた周方向または軸方向の湾曲量を規
定できるという効果がある。
ト内の二つの段落２８、２９内に用いる静翼は、前段側
より後段側の方が翼長が長いので、周方向および軸方向
の湾曲量を比較すると、δc1＞δc2またはδc3＞δc4な
る関係を満たす必要がある。以上のような構成にする
と、１タービンコンポーネント内において、二次流れの
翼長方向分布に応じた周方向または軸方向の湾曲量を規
定できるという効果がある。
【００２８】本発明による第２の実施例を図７を用いて
説明する。図７に、図２から図５で示した静翼を、実際
の蒸気タービンの高圧タービンコンポーネントに適用し
た実施例を示す。蒸気の流れは、図６の場合と同様であ
り、第１の実施例と異なる点は前段側および後段側の位
置である。本実施例は前段側３０と後段側３１が連続す
る場合である。図の斜線部３０、３１は、タービンコン
ポーネント３５内の静翼および動翼からなる一段落を示
し、それぞれ前段側３０、後段側３１を表している。
説明する。図７に、図２から図５で示した静翼を、実際
の蒸気タービンの高圧タービンコンポーネントに適用し
た実施例を示す。蒸気の流れは、図６の場合と同様であ
り、第１の実施例と異なる点は前段側および後段側の位
置である。本実施例は前段側３０と後段側３１が連続す
る場合である。図の斜線部３０、３１は、タービンコン
ポーネント３５内の静翼および動翼からなる一段落を示
し、それぞれ前段側３０、後段側３１を表している。
【００２９】本実施例によると、前段側３０に図２また
は図４で示した静翼を適用し、後段側３１に図３または
図５で示した静翼を適用する。図７で示すような１ター
ビンコンポーネント内の２つの連続する段落３０、３１
内に用いる静翼は、前段側より後段側の方が翼長が長い
ので、周方向および軸方向の湾曲量を比較すると、δc1
＞δc2またはδc3＞δc4なる関係を満たす必要がある。
本実施例は、第１の実施例と同様な効果がある。
は図４で示した静翼を適用し、後段側３１に図３または
図５で示した静翼を適用する。図７で示すような１ター
ビンコンポーネント内の２つの連続する段落３０、３１
内に用いる静翼は、前段側より後段側の方が翼長が長い
ので、周方向および軸方向の湾曲量を比較すると、δc1
＞δc2またはδc3＞δc4なる関係を満たす必要がある。
本実施例は、第１の実施例と同様な効果がある。
【００３０】上記第１および第２の実施例は、蒸気ター
ビンの高圧タービンに関するものであるが、蒸気タービ
ンの中圧タービンに適用しても同様な効果が得られる。
また本実施例を適用すれば、蒸気タービンに限らずガス
タービン等の他の軸流タービンコンポーネントに対して
も同様な効果が得られる。図２から図５は軸流タービン
の静翼を例にとったが、動翼に適用しても本実施例と同
様な効果が得られる。本実施例では周方向湾曲した翼と
軸方向に湾曲した翼を別々に扱ったが、これらを組み合
わせた翼を適用しても本実施例と同様な効果が得られ
る。
ビンの高圧タービンに関するものであるが、蒸気タービ
ンの中圧タービンに適用しても同様な効果が得られる。
また本実施例を適用すれば、蒸気タービンに限らずガス
タービン等の他の軸流タービンコンポーネントに対して
も同様な効果が得られる。図２から図５は軸流タービン
の静翼を例にとったが、動翼に適用しても本実施例と同
様な効果が得られる。本実施例では周方向湾曲した翼と
軸方向に湾曲した翼を別々に扱ったが、これらを組み合
わせた翼を適用しても本実施例と同様な効果が得られ
る。
【００３１】本発明による第３の実施例を図８を用いて
説明する。図８に、図２から図５で示した静翼を、実際
の蒸気タービンの高圧および中圧タービンコンポーネン
トに適用した実施例を示す。図に示すようにボイラ１１
を出た蒸気が高圧タービンコンポーネント３６の入口２
４に達し、各段落で仕事をした後、出口２５から排気さ
れ、再びボイラ１１で加熱され、中圧タービンコンポー
ネント３７の入口２６に入る。
説明する。図８に、図２から図５で示した静翼を、実際
の蒸気タービンの高圧および中圧タービンコンポーネン
トに適用した実施例を示す。図に示すようにボイラ１１
を出た蒸気が高圧タービンコンポーネント３６の入口２
４に達し、各段落で仕事をした後、出口２５から排気さ
れ、再びボイラ１１で加熱され、中圧タービンコンポー
ネント３７の入口２６に入る。
【００３２】中圧タービンコンポーネント３７で仕事を
した蒸気は出口２７から排気され、図示しない低圧ター
ビンコンポーネントに入る。本実施例は、前段側３３と
後段側３２が２つのタービンコンポーネントに分かれる
場合である。図８の斜線部３２、３３は、それぞれ高圧
タービンコンポーネントおよび中圧タービンコンポーネ
ントにおけるそれぞれのコンポーネント内の静翼および
動翼からなる一段落を示している。
した蒸気は出口２７から排気され、図示しない低圧ター
ビンコンポーネントに入る。本実施例は、前段側３３と
後段側３２が２つのタービンコンポーネントに分かれる
場合である。図８の斜線部３２、３３は、それぞれ高圧
タービンコンポーネントおよび中圧タービンコンポーネ
ントにおけるそれぞれのコンポーネント内の静翼および
動翼からなる一段落を示している。
【００３３】この場合翼長の短い方を前段側、翼長の長
い方を後段側と定義すると、第１の実施例または第２の
実施例で述べたことがそのまま当てはまる。すなわち、
前段側３３に図２または図４で示した静翼を適用し、後
段側３２に図３または図５で示した静翼を適用する。前
段側より後段側の方が翼長が長いので、周方向および軸
方向の湾曲量を比較すると、δc1＞δc2またはδc3＞δ
c4なる関係を満たす必要がある。以上のような構成にす
ると、２つのタービンコンポーネントに前段側と後段側
が分かれて存在しても、他の実施例と同様に、二次流れ
の翼長方向分布に応じた周方向または軸方向の湾曲量を
規定できるという効果がある。
い方を後段側と定義すると、第１の実施例または第２の
実施例で述べたことがそのまま当てはまる。すなわち、
前段側３３に図２または図４で示した静翼を適用し、後
段側３２に図３または図５で示した静翼を適用する。前
段側より後段側の方が翼長が長いので、周方向および軸
方向の湾曲量を比較すると、δc1＞δc2またはδc3＞δ
c4なる関係を満たす必要がある。以上のような構成にす
ると、２つのタービンコンポーネントに前段側と後段側
が分かれて存在しても、他の実施例と同様に、二次流れ
の翼長方向分布に応じた周方向または軸方向の湾曲量を
規定できるという効果がある。
【００３４】上記第３の実施例は、蒸気タービンの高圧
および中圧タービンに関するものであるが、蒸気タービ
ン以外のガスタービン等の軸流タービンコンポーネント
に適用しても同様な効果が得られる。図２から図５は軸
流タービンの静翼を例にとったが、動翼に適用しても本
実施例と同様な効果が得られる。本実施例では周方向湾
曲した翼と軸方向に湾曲した翼を別々に扱ったが、これ
らを組み合わせた翼を適用しても本実施例と同様な効果
が得られる。
および中圧タービンに関するものであるが、蒸気タービ
ン以外のガスタービン等の軸流タービンコンポーネント
に適用しても同様な効果が得られる。図２から図５は軸
流タービンの静翼を例にとったが、動翼に適用しても本
実施例と同様な効果が得られる。本実施例では周方向湾
曲した翼と軸方向に湾曲した翼を別々に扱ったが、これ
らを組み合わせた翼を適用しても本実施例と同様な効果
が得られる。
【００３５】本発明による第４の実施例を図９から図１
２により説明する。図９および図１１は本発明に使用さ
れる静翼であり、蒸気タービンを構成する各コンポーネ
ント内の前段側に用いるものである。一方、図１０およ
び図１２は本発明に使用される静翼であり、蒸気タービ
ンを構成する各コンポーネント内の後段側に用いるもの
である。
２により説明する。図９および図１１は本発明に使用さ
れる静翼であり、蒸気タービンを構成する各コンポーネ
ント内の前段側に用いるものである。一方、図１０およ
び図１２は本発明に使用される静翼であり、蒸気タービ
ンを構成する各コンポーネント内の後段側に用いるもの
である。
【００３６】図９および図１０は、本発明の蒸気タービ
ンコンポーネントで使用される静翼を下流側の軸方向か
らみたときの静翼後縁線の図である。一方、図１１およ
び図１２は、本発明の蒸気タービンコンポーネントで使
用される静翼を子午面からみたときの翼の前縁線と後縁
線の図である。
ンコンポーネントで使用される静翼を下流側の軸方向か
らみたときの静翼後縁線の図である。一方、図１１およ
び図１２は、本発明の蒸気タービンコンポーネントで使
用される静翼を子午面からみたときの翼の前縁線と後縁
線の図である。
【００３７】図２から図５を用いた実施例では、根元と
先端付近で流れを側壁方向に押しつけ、側壁に発達した
境界層や二次流れの発達を抑制できることはすでに述べ
たが、側壁以外の翼中央部付近で二次流れの影響が少な
い場合、多少損失を増加させる傾向があった。
先端付近で流れを側壁方向に押しつけ、側壁に発達した
境界層や二次流れの発達を抑制できることはすでに述べ
たが、側壁以外の翼中央部付近で二次流れの影響が少な
い場合、多少損失を増加させる傾向があった。
【００３８】これを改善するために、本実施例では、図
９および図１０に示すように、静翼後縁線３は動翼回転
方向４に向かうように、上下側壁近傍のみ周方向に湾曲
形状をし、翼長中央部を挟んだその他の部分は少なくと
も一区間直線形状をもつような形状にする。図１１およ
び図１２に示すように、静翼前縁線５上流側に突出する
ように、上下側壁近傍のみ軸方向に湾曲形状をし、翼長
中央部を挟んだその他の部分は少なくとも一区間直線形
状をもつような形状にする。
９および図１０に示すように、静翼後縁線３は動翼回転
方向４に向かうように、上下側壁近傍のみ周方向に湾曲
形状をし、翼長中央部を挟んだその他の部分は少なくと
も一区間直線形状をもつような形状にする。図１１およ
び図１２に示すように、静翼前縁線５上流側に突出する
ように、上下側壁近傍のみ軸方向に湾曲形状をし、翼長
中央部を挟んだその他の部分は少なくとも一区間直線形
状をもつような形状にする。
【００３９】このような翼形状を採用することにより、
翼長中央部付近で損失の増加を招くことなく、根元と先
端付近で流れを側壁方向に押しつけ、側壁に発達した境
界層や二次流れの発達を抑制することができる。ここ
で、軸方向からみたときの翼根元位置を通る半径方向放
射線からの周方向湾曲形状の最大湾曲量を、前段側、後
段側でそれぞれδc5、δc6、子午面における翼根元の軸
方向位置から軸方向湾曲形状の最大湾曲量を、前段側、
後段側でそれぞれδc7、δc8とする。
翼長中央部付近で損失の増加を招くことなく、根元と先
端付近で流れを側壁方向に押しつけ、側壁に発達した境
界層や二次流れの発達を抑制することができる。ここ
で、軸方向からみたときの翼根元位置を通る半径方向放
射線からの周方向湾曲形状の最大湾曲量を、前段側、後
段側でそれぞれδc5、δc6、子午面における翼根元の軸
方向位置から軸方向湾曲形状の最大湾曲量を、前段側、
後段側でそれぞれδc7、δc8とする。
【００４０】与えられた翼長に対して過大な周方向また
は軸方向の最大湾曲量を与えると損失が増大する。すな
わち、翼長に対して適切な周方向の最大湾曲量（この場
合δc5またはδc6）または軸方向の最大湾曲量（この場
合δc7またはδc8）を与える必要がある。本発明では、
図９および図１０に示すように、前段側で使用するよう
な翼長の短い翼の周方向の最大湾曲量δc5と、後段側で
使用するような翼長の長い翼の周方向の最大湾曲量δc6
は、δc5＞δc6なる関係を満たすが必要がある。
は軸方向の最大湾曲量を与えると損失が増大する。すな
わち、翼長に対して適切な周方向の最大湾曲量（この場
合δc5またはδc6）または軸方向の最大湾曲量（この場
合δc7またはδc8）を与える必要がある。本発明では、
図９および図１０に示すように、前段側で使用するよう
な翼長の短い翼の周方向の最大湾曲量δc5と、後段側で
使用するような翼長の長い翼の周方向の最大湾曲量δc6
は、δc5＞δc6なる関係を満たすが必要がある。
【００４１】一方、図１１および図１２に示すように、
前段側で使用するような翼長の短い翼の軸方向の最大湾
曲量δc7、後段側で使用するような翼長の長い翼の軸方
向の最大湾曲量δc8は、δc7＞δc8なる関係を満たすが
必要がある。これにより、前段側で使用するような翼長
の短い翼では、後段側で使用するような翼長の長い翼に
比べて、翼長方向に占める二次流れ領域の割合が大きい
ので、前者ではδc5またはδc7を大きく、後者ではδc6
またはδc8を小さくして二次流れや境界層の発達を効果
的に抑制することができる。
前段側で使用するような翼長の短い翼の軸方向の最大湾
曲量δc7、後段側で使用するような翼長の長い翼の軸方
向の最大湾曲量δc8は、δc7＞δc8なる関係を満たすが
必要がある。これにより、前段側で使用するような翼長
の短い翼では、後段側で使用するような翼長の長い翼に
比べて、翼長方向に占める二次流れ領域の割合が大きい
ので、前者ではδc5またはδc7を大きく、後者ではδc6
またはδc8を小さくして二次流れや境界層の発達を効果
的に抑制することができる。
【００４２】本実施例は、第１、第２および第３の実施
例と同様、蒸気タービンの高圧タービンまたは中圧ター
ビンに適用しても同様な効果が得られる。また本実施例
を適用すれば、蒸気タービンに限らずガスタービン等の
他の軸流タービンコンポーネントに対しても同様な効果
が得られる。図９から図１２は軸流タービンの静翼を例
にとったが、動翼に適用しても本実施例と同様な効果が
得られる。本実施例では周方向湾曲した翼と軸方向に湾
曲した翼を別々に扱ったが、これらを組み合わせた翼を
適用しても本実施例と同様な効果が得られる。
例と同様、蒸気タービンの高圧タービンまたは中圧ター
ビンに適用しても同様な効果が得られる。また本実施例
を適用すれば、蒸気タービンに限らずガスタービン等の
他の軸流タービンコンポーネントに対しても同様な効果
が得られる。図９から図１２は軸流タービンの静翼を例
にとったが、動翼に適用しても本実施例と同様な効果が
得られる。本実施例では周方向湾曲した翼と軸方向に湾
曲した翼を別々に扱ったが、これらを組み合わせた翼を
適用しても本実施例と同様な効果が得られる。
【００４３】以上説明してきたようにこのように形成さ
れた軸流タービンであると、タービンコンポーネント内
の２つの段落に、周方向または軸方向に湾曲した三次元
設計翼を適用した場合、前段側で使用するような翼長の
短い翼では、後段側で使用するような翼長の長い翼に比
べて、翼長方向に占める二次流れ領域の割合が大きいの
で、前者では湾曲量を大きく、後者では湾曲量を小さく
することにより、二次流れや境界層の発達を効果的に抑
制することができる。
れた軸流タービンであると、タービンコンポーネント内
の２つの段落に、周方向または軸方向に湾曲した三次元
設計翼を適用した場合、前段側で使用するような翼長の
短い翼では、後段側で使用するような翼長の長い翼に比
べて、翼長方向に占める二次流れ領域の割合が大きいの
で、前者では湾曲量を大きく、後者では湾曲量を小さく
することにより、二次流れや境界層の発達を効果的に抑
制することができる。
【００４４】またこのとき、前段側より後段側の方が翼
長が長いので、周方向または軸方向の湾曲量は、前段側
の方を大きくする必要がある。以上のような構成にする
と、タービンコンポーネント内において、二次流れの翼
長方向分布に応じた周方向または軸方向の湾曲量を規定
できるという効果がある。
長が長いので、周方向または軸方向の湾曲量は、前段側
の方を大きくする必要がある。以上のような構成にする
と、タービンコンポーネント内において、二次流れの翼
長方向分布に応じた周方向または軸方向の湾曲量を規定
できるという効果がある。
【００４５】
【発明の効果】以上説明してきたように本発明によれ
ば、二次流れや境界層の発達を効果的に抑制することが
でき、流体損失の少ない段落を備えた軸流タービンを得
ることができる。
ば、二次流れや境界層の発達を効果的に抑制することが
でき、流体損失の少ない段落を備えた軸流タービンを得
ることができる。
【図１】本発明の軸流タービンコンポーネントの主要構
成要素の模式図である。
成要素の模式図である。
【図２】本発明に使用する静翼を下流側の軸方向からみ
たときの静翼の傾きを示す図である。
たときの静翼の傾きを示す図である。
【図３】本発明に使用する静翼を下流側の軸方向からみ
たときの静翼の傾きを示す図である。
たときの静翼の傾きを示す図である。
【図４】本発明の静翼を子午面からみた図である。
【図５】本発明の静翼を子午面からみた図である。
【図６】本発明のタービンコンポーネントを示す図であ
る。
る。
【図７】本発明のタービンコンポーネントを示す図であ
る。
る。
【図８】本発明のタービンコンポーネントを示す図であ
る。
る。
【図９】本発明に使用する静翼を下流側の軸方向からみ
たときの静翼の傾きを示す図である。
たときの静翼の傾きを示す図である。
【図１０】本発明に使用する静翼を下流側の軸方向から
みたときの静翼の傾きを示す図である。
みたときの静翼の傾きを示す図である。
【図１１】本発明の静翼を子午面からみた図である。
【図１２】本発明の静翼を子午面からみた図である。
【図１３】翼長方向の損失分布の比較を示す図である。
１…上部ダイヤフラム、２…下部ダイヤフラム、３…静
翼、４…動翼回転方向、５…静翼前縁、６…静翼後縁、
７…流れ方向、８…高圧タービン、９…中圧タービン、
１０ａ…低圧タービン、１０ｂ…低圧タービン、１１…
ボイラ、１２…発電機、１３…タービンロータ、１４…
給水、１５…復水器へ向かう蒸気、１６…高圧タービン
入口、１７…高圧タービン出口、１８…中圧タービン入
口、１９…中圧タービン出口、２０…低圧タービン入
口、２１ａ…低圧タービン出口、２１ｂ…低圧タービン
出口、２２…タービン入口、２３…タービン出口、２４
…タービン入口、２５…タービン出口、２６…タービン
入口、２７…タービン出口、２８…前段側、２９…後段
側、３０…前段側、３１…後段側、３２…後段側、３３
…前段側、３４…タービンコンポーネント、３５…ター
ビンコンポーネント、３６…タービンコンポーネント、
３７…タービンコンポーネント。
翼、４…動翼回転方向、５…静翼前縁、６…静翼後縁、
７…流れ方向、８…高圧タービン、９…中圧タービン、
１０ａ…低圧タービン、１０ｂ…低圧タービン、１１…
ボイラ、１２…発電機、１３…タービンロータ、１４…
給水、１５…復水器へ向かう蒸気、１６…高圧タービン
入口、１７…高圧タービン出口、１８…中圧タービン入
口、１９…中圧タービン出口、２０…低圧タービン入
口、２１ａ…低圧タービン出口、２１ｂ…低圧タービン
出口、２２…タービン入口、２３…タービン出口、２４
…タービン入口、２５…タービン出口、２６…タービン
入口、２７…タービン出口、２８…前段側、２９…後段
側、３０…前段側、３１…後段側、３２…後段側、３３
…前段側、３４…タービンコンポーネント、３５…ター
ビンコンポーネント、３６…タービンコンポーネント、
３７…タービンコンポーネント。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山崎 義昭 茨城県日立市大みか町七丁目２番１号 株 式会社日立製作所電力・電機開発本部内 (72)発明者 坪内 邦良 茨城県日立市大みか町七丁目２番１号 株 式会社日立製作所電力・電機開発本部内 (72)発明者 柴下 直昭 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内
Claims (8)
- 【請求項１】 周方向に湾曲した翼が並設された段落を
軸方向に複数段備えている軸流タービンにおいて、 前記翼の周方向湾曲量を、前段側では大きく後段側では
小さく形成するようにしたことを特徴とする軸流タービ
ン。 - 【請求項２】 周方向に湾曲した翼が並設された段落を
軸方向に複数段備えている軸流タービンにおいて、 前記翼の周方向湾曲量を、前段側では大きく後段側に向
かうにしたがい小さくするようにしたことを特徴とする
軸流タービン。 - 【請求項３】 タービンコンポーネント内に周方向に湾
曲した静翼または動翼から構成される段落を複数段備え
ている軸流タービンにおいて、 前記静翼または動翼の周方向湾曲量を、前記タービンコ
ンポーネントの前段側で大きく、後段側で小さくするよ
うにしたことを特徴とする軸流タービン。 - 【請求項４】 前記静翼または動翼が、軸方向にも湾曲
形成されたものである請求項３記載の軸流タービン。 - 【請求項５】 前記前段側に配置されている翼の翼長は
短かく、後段側に配置されている翼の翼長が長く形成さ
れている請求項３または４記載の軸流タービン。 - 【請求項６】 前記１つのタービンコンポーネント内の
前段側と後段側が隣り合わない段落である請求項３，４
または５記載の軸流タービン。 - 【請求項７】 前記１つのタービンコンポーネント内の
前段側と後段側が連続した段落である請求項３，４また
は５記載の軸流タービン。 - 【請求項８】 前記タービンコンポーネントを複数有す
るとともに、それぞれのタービンコンポーネント内にそ
れぞれ前段側と後段側を一つずつもつ請求項３，４また
は５記載の軸流タービン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02471897A JP3423850B2 (ja) | 1997-02-07 | 1997-02-07 | 軸流タービン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02471897A JP3423850B2 (ja) | 1997-02-07 | 1997-02-07 | 軸流タービン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10220202A true JPH10220202A (ja) | 1998-08-18 |
| JP3423850B2 JP3423850B2 (ja) | 2003-07-07 |
Family
ID=12145952
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02471897A Expired - Lifetime JP3423850B2 (ja) | 1997-02-07 | 1997-02-07 | 軸流タービン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3423850B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006299819A (ja) * | 2005-04-15 | 2006-11-02 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | タービン翼 |
| JP2007056824A (ja) * | 2005-08-26 | 2007-03-08 | Toshiba Corp | 軸流タービンの静翼、動翼ならびにこれらの静翼および動翼を備えた軸流タービン |
| CN103696812A (zh) * | 2013-12-23 | 2014-04-02 | 中国北车集团大连机车研究所有限公司 | 涡轮增压器用喷嘴环 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7032708B2 (ja) | 2019-03-26 | 2022-03-09 | 株式会社Ihi | 軸流タービンの静翼セグメント |
-
1997
- 1997-02-07 JP JP02471897A patent/JP3423850B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006299819A (ja) * | 2005-04-15 | 2006-11-02 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | タービン翼 |
| JP2007056824A (ja) * | 2005-08-26 | 2007-03-08 | Toshiba Corp | 軸流タービンの静翼、動翼ならびにこれらの静翼および動翼を備えた軸流タービン |
| CN103696812A (zh) * | 2013-12-23 | 2014-04-02 | 中国北车集团大连机车研究所有限公司 | 涡轮增压器用喷嘴环 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3423850B2 (ja) | 2003-07-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3174736U (ja) | 蒸気タービンの案内ブレード | |
| JP3621216B2 (ja) | タービンノズル | |
| EP1152122B1 (en) | Turbomachinery blade array | |
| EP2492440B1 (en) | Turbine nozzle blade and steam turbine equipment using same | |
| US7229248B2 (en) | Blade structure in a gas turbine | |
| RU2498084C2 (ru) | Осевая турбомашина с малыми потерями через зазоры | |
| JP2003074306A (ja) | 軸流タービン | |
| JPH10502150A (ja) | 回転機械の圧縮領域のための流れ配向アッセンブリ | |
| JP2009531593A5 (ja) | ||
| WO2008097287A2 (en) | Aero-mixing of rotating blade structures | |
| JPH03138404A (ja) | 蒸気タービン用の羽根 | |
| JP2002339703A (ja) | タービン動翼 | |
| KR20010007189A (ko) | 터빈장치 | |
| US10655471B2 (en) | Turbine and gas turbine | |
| US2952403A (en) | Elastic fluid machine for increasing the pressure of a fluid | |
| JP3397599B2 (ja) | 軸流型タービン翼群 | |
| JP3423850B2 (ja) | 軸流タービン | |
| WO2000061918A2 (en) | Airfoil leading edge vortex elimination device | |
| Wang et al. | The effect of the pressure distribution in a three-dimensional flow field of a cascade on the type of curved blade | |
| JP2000204903A (ja) | 軸流型タ―ビン | |
| JP3402176B2 (ja) | ターボ機械用動翼 | |
| JPH1061405A (ja) | 軸流形ターボ機械の静翼 | |
| JPH07332007A (ja) | タービン静翼 | |
| JPH05222901A (ja) | タービンの静翼構造 | |
| JPH11173104A (ja) | タービン動翼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090425 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090425 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100425 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110425 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120425 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120425 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130425 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140425 Year of fee payment: 11 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |