JPH10217266A - 熱可塑性樹脂複合体の成型方法 - Google Patents
熱可塑性樹脂複合体の成型方法Info
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- JPH10217266A JPH10217266A JP9023735A JP2373597A JPH10217266A JP H10217266 A JPH10217266 A JP H10217266A JP 9023735 A JP9023735 A JP 9023735A JP 2373597 A JP2373597 A JP 2373597A JP H10217266 A JPH10217266 A JP H10217266A
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- Japan
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- mold
- mixture
- powder
- resin
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
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- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 新規樹脂、廃棄樹脂に関係なく、無機系又は
有機系増量剤を大量に配合でき、所望の機械的物性を有
する熱可塑性樹脂複合体成型品を効率よく得ることがで
きる成型方法を提供する。 【解決手段】 熱可塑性樹脂粉末と増量剤と溶融助剤を
混合し、少なくとも熱可塑性樹脂粉末を溶融助剤でコー
ティングした後、当該混合物を予熱した金型に充填し充
填物を加熱して熱可塑性樹脂粉末を溶融させた後、プレ
ス成型する。
有機系増量剤を大量に配合でき、所望の機械的物性を有
する熱可塑性樹脂複合体成型品を効率よく得ることがで
きる成型方法を提供する。 【解決手段】 熱可塑性樹脂粉末と増量剤と溶融助剤を
混合し、少なくとも熱可塑性樹脂粉末を溶融助剤でコー
ティングした後、当該混合物を予熱した金型に充填し充
填物を加熱して熱可塑性樹脂粉末を溶融させた後、プレ
ス成型する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱可塑性樹脂と無
機系又は有機系増量剤の複合体の成型方法に関する。更
に詳しくは、無機系又は有機系増量剤を比較的大量に含
有する熱可塑性樹脂複合体の成型品を効率よく得るため
の成型方法に関する。
機系又は有機系増量剤の複合体の成型方法に関する。更
に詳しくは、無機系又は有機系増量剤を比較的大量に含
有する熱可塑性樹脂複合体の成型品を効率よく得るため
の成型方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】熱可塑
性樹脂の粉末成型法としては、エンゲル法や回転成型法
など幾つかの方法が知られているが、これらの方法はあ
まり一般的ではない。その理由は成型サイクルと製品の
表面性が良好でないという欠点があるからである。これ
らの方法において、様々な加熱方法や加圧方法も提案さ
れているが、押出成型や射出成型による成型方法と比較
すると特殊な製品以外は競争力に欠ける成型方法であ
る。
性樹脂の粉末成型法としては、エンゲル法や回転成型法
など幾つかの方法が知られているが、これらの方法はあ
まり一般的ではない。その理由は成型サイクルと製品の
表面性が良好でないという欠点があるからである。これ
らの方法において、様々な加熱方法や加圧方法も提案さ
れているが、押出成型や射出成型による成型方法と比較
すると特殊な製品以外は競争力に欠ける成型方法であ
る。
【０００３】一方、増量剤を多量含む熱可塑性樹脂成型
物を作るためには、従来の押出機や射出成型機では限界
があり、増量剤の粒径の大きさにも制約がある。これを
解決する手段として、加圧ニーダー又はアスファルトプ
ラントのような加熱混練方法もあるが、使用樹脂に制約
があり、特に廃棄プラスチックのような混合樹脂の処理
には適当でない場合が多い。
物を作るためには、従来の押出機や射出成型機では限界
があり、増量剤の粒径の大きさにも制約がある。これを
解決する手段として、加圧ニーダー又はアスファルトプ
ラントのような加熱混練方法もあるが、使用樹脂に制約
があり、特に廃棄プラスチックのような混合樹脂の処理
には適当でない場合が多い。
【０００４】このように従来の熱可塑性樹脂成型方法の
制約と相俟って、バージン樹脂のみならず廃棄プラスチ
ックのリサイクル技術の一端としてポリマーアロイを応
用した技術や新たなケミカルリサイクル方法が提案され
ているが、成熟化していないのが現状である。
制約と相俟って、バージン樹脂のみならず廃棄プラスチ
ックのリサイクル技術の一端としてポリマーアロイを応
用した技術や新たなケミカルリサイクル方法が提案され
ているが、成熟化していないのが現状である。
【０００５】また、熱可塑性樹脂製品は、熱膨張係数が
コンクリートや金属と比較して非常に大きく、大型成型
物を製造する時には熱膨張率を下げるために増量剤（充
填剤や無機繊維等）をできるだけ多く添加してこの問題
を解決する方法が取られている。しかしながら、できる
だけ安価に大型成型物を得るためには、上記のように増
量剤を多量に添加する以外に、より粒径の大きな増量剤
を添加することが好ましいが、このような粒径の大きな
増量剤を使用する場合には、押出成型や射出成型では機
械的に困難が伴う。
コンクリートや金属と比較して非常に大きく、大型成型
物を製造する時には熱膨張率を下げるために増量剤（充
填剤や無機繊維等）をできるだけ多く添加してこの問題
を解決する方法が取られている。しかしながら、できる
だけ安価に大型成型物を得るためには、上記のように増
量剤を多量に添加する以外に、より粒径の大きな増量剤
を添加することが好ましいが、このような粒径の大きな
増量剤を使用する場合には、押出成型や射出成型では機
械的に困難が伴う。
【０００６】以上のように、従来の粉末成型方法では、
樹脂の種類や、増量剤の粒径や量等により種々の制約を
受け、特に混合樹脂を原料とする場合には、十分な機械
強度を有する熱可塑性樹脂複合体の成型物を得ることが
困難であった。
樹脂の種類や、増量剤の粒径や量等により種々の制約を
受け、特に混合樹脂を原料とする場合には、十分な機械
強度を有する熱可塑性樹脂複合体の成型物を得ることが
困難であった。
【０００７】そこで、本発明の目的は、従来の粉末成型
法を改良し、新規樹脂、廃棄樹脂を問わず、所望の機械
的物性を有する熱可塑性樹脂複合体成型物を効率良く成
型する方法を提供することである。
法を改良し、新規樹脂、廃棄樹脂を問わず、所望の機械
的物性を有する熱可塑性樹脂複合体成型物を効率良く成
型する方法を提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題を
解決するべく種々検討の結果、従来の粉末成型方法が熱
可塑性樹脂粉末をドライな状態で溶融させるのに対し
て、熱可塑性樹脂粉末の表面を液状の溶融助剤でウエッ
トの状態で溶融させると非常に早く均一に樹脂の溶融が
起こることに注目し、この方法によれば、増量剤の粒径
や量の制約が解消され、より優れた熱可塑性樹脂複合体
の成型物が得られることを見いだし、本発明を完成する
に至った。
解決するべく種々検討の結果、従来の粉末成型方法が熱
可塑性樹脂粉末をドライな状態で溶融させるのに対し
て、熱可塑性樹脂粉末の表面を液状の溶融助剤でウエッ
トの状態で溶融させると非常に早く均一に樹脂の溶融が
起こることに注目し、この方法によれば、増量剤の粒径
や量の制約が解消され、より優れた熱可塑性樹脂複合体
の成型物が得られることを見いだし、本発明を完成する
に至った。
【０００９】即ち、本発明は、熱可塑性樹脂粉末と増量
剤と溶融助剤を混合し、少なくとも熱可塑性樹脂粉末を
溶融助剤でコーティングした後、当該混合物を予熱した
金型に充填し充填物を加熱して熱可塑性樹脂粉末を溶融
させた後、プレス成型することを特徴とする熱可塑性樹
脂複合体の成型方法を提供するものである。
剤と溶融助剤を混合し、少なくとも熱可塑性樹脂粉末を
溶融助剤でコーティングした後、当該混合物を予熱した
金型に充填し充填物を加熱して熱可塑性樹脂粉末を溶融
させた後、プレス成型することを特徴とする熱可塑性樹
脂複合体の成型方法を提供するものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
【００１１】本発明では、溶融助剤によるコーティング
を、液状の溶融助剤により行うことができる。また、本
発明では、溶融助剤によるコーティングを、樹脂粉末、
増量剤及び溶融助剤の混合時の機械力により溶融助剤を
溶融させることにより行うことができる。
を、液状の溶融助剤により行うことができる。また、本
発明では、溶融助剤によるコーティングを、樹脂粉末、
増量剤及び溶融助剤の混合時の機械力により溶融助剤を
溶融させることにより行うことができる。
【００１２】また、本発明では増量剤は、予熱して添加
することができる。この場合、増量剤は、熱可塑性樹脂
の溶融温度よりも20〜30℃低い温度に予熱されているこ
とが好ましい。
することができる。この場合、増量剤は、熱可塑性樹脂
の溶融温度よりも20〜30℃低い温度に予熱されているこ
とが好ましい。
【００１３】本発明において、熱可塑性樹脂粉末100 重
量部に対する溶融助剤の割合は ０．１〜１０重量部が
好ましく、より好ましくは１〜５重量部である。また、
本発明において、熱可塑性樹脂粉末100 重量部に対する
増量剤の割合は50〜900 重量部が好ましい。
量部に対する溶融助剤の割合は ０．１〜１０重量部が
好ましく、より好ましくは１〜５重量部である。また、
本発明において、熱可塑性樹脂粉末100 重量部に対する
増量剤の割合は50〜900 重量部が好ましい。
【００１４】本発明に用いられる熱可塑性樹脂粉末とし
ては、ＰＰ（ポリプロピレン）及びそのコポリマー、Ｐ
Ｅ（ポリエチレン）及びそのコポリマー、ＰＶＣ（ポリ
塩化ビニル）及びそのコポリマー、ＰＳ（ポリスチレ
ン）、ＡＢＳ（アクリロニトリル−ブタジエン−スチレ
ン）、ＥＶＡ（エチレン−酢酸ビニル共重合体）、ＰＥ
Ｔ（ポリエチレンテレフタレート）、ＰＢ−１（ポリブ
タジエン）、ＰＭＭＡ（ポリメチルメタクリレート）、
ＰＭＡ（ポリメチルアクリレート）、ＰＶＡ（ポリビニ
ルアルコール）、ＡＳ（アクリロニトリル−スチレン）
等が挙げられる。また、いわゆるエンジニアリング・プ
ラスチックを用いることもでき、例えばナイロン６、ナ
イロン66、ナイロン12、ＰＣ（ポリカーボネート）、Ｐ
ＯＭ（ポリアセタール）、ＰＰＥ（ポリフェニレンエー
テル）、ＰＭＰ、ＰＶＤＣ（ポリ塩化ビニリデン）、Ｐ
ＶＤＦ（ポリビニリデンジフロライド）等が挙げられ
る。また、これらを構成するモノマーとその他のモノマ
ーとからなるコポリマーも含まれ、更にこれらの廃棄プ
ラスチックを利用することができる。更に液晶樹脂を用
いることもできる。
ては、ＰＰ（ポリプロピレン）及びそのコポリマー、Ｐ
Ｅ（ポリエチレン）及びそのコポリマー、ＰＶＣ（ポリ
塩化ビニル）及びそのコポリマー、ＰＳ（ポリスチレ
ン）、ＡＢＳ（アクリロニトリル−ブタジエン−スチレ
ン）、ＥＶＡ（エチレン−酢酸ビニル共重合体）、ＰＥ
Ｔ（ポリエチレンテレフタレート）、ＰＢ−１（ポリブ
タジエン）、ＰＭＭＡ（ポリメチルメタクリレート）、
ＰＭＡ（ポリメチルアクリレート）、ＰＶＡ（ポリビニ
ルアルコール）、ＡＳ（アクリロニトリル−スチレン）
等が挙げられる。また、いわゆるエンジニアリング・プ
ラスチックを用いることもでき、例えばナイロン６、ナ
イロン66、ナイロン12、ＰＣ（ポリカーボネート）、Ｐ
ＯＭ（ポリアセタール）、ＰＰＥ（ポリフェニレンエー
テル）、ＰＭＰ、ＰＶＤＣ（ポリ塩化ビニリデン）、Ｐ
ＶＤＦ（ポリビニリデンジフロライド）等が挙げられ
る。また、これらを構成するモノマーとその他のモノマ
ーとからなるコポリマーも含まれ、更にこれらの廃棄プ
ラスチックを利用することができる。更に液晶樹脂を用
いることもできる。
【００１５】これらの熱可塑性樹脂の粉末としては、最
大径が３m/m 以下のチップ状で最小径を特に規定しない
粉体が使用できる。しかし実用上は粒径の異なる熱可塑
性樹脂粉末が各種混合された最充填となるような粒径が
好ましい。
大径が３m/m 以下のチップ状で最小径を特に規定しない
粉体が使用できる。しかし実用上は粒径の異なる熱可塑
性樹脂粉末が各種混合された最充填となるような粒径が
好ましい。
【００１６】これらの樹脂を着色するには、均一な色調
を要求される場合は自ずから粒径を0.3m/m以下にする必
要があり、熱可塑性樹脂粉末 100重量部あたり無機顔料
もしくは有機顔料で 2.0重量部程度の使用量にて濃色な
調色が可能である。
を要求される場合は自ずから粒径を0.3m/m以下にする必
要があり、熱可塑性樹脂粉末 100重量部あたり無機顔料
もしくは有機顔料で 2.0重量部程度の使用量にて濃色な
調色が可能である。
【００１７】本発明に用いられる溶融助剤とは、熱可塑
性樹脂組成物に配合し得るポリマーアロイ剤もしくは相
溶化剤、可塑剤、帯電防止剤、酸化防止剤、架橋剤、難
燃剤、溶剤であって、一種類もしくは二種類以上を混合
して使用することができる。
性樹脂組成物に配合し得るポリマーアロイ剤もしくは相
溶化剤、可塑剤、帯電防止剤、酸化防止剤、架橋剤、難
燃剤、溶剤であって、一種類もしくは二種類以上を混合
して使用することができる。
【００１８】本発明の溶融助剤は室温又は該当する樹脂
の溶融点以下で液状であることが好ましく、粉末樹脂の
表面に付着して濡れ性と溶解性と相溶性を与えることを
目的とするため、対象樹脂の溶融点以下の溶液状態で使
用することが好ましい。
の溶融点以下で液状であることが好ましく、粉末樹脂の
表面に付着して濡れ性と溶解性と相溶性を与えることを
目的とするため、対象樹脂の溶融点以下の溶液状態で使
用することが好ましい。
【００１９】本発明の成型方法では、熱可塑性樹脂粉末
を溶融助剤でコーティングするが、本発明は、一般的に
用いられている２種類以上の異なった樹脂の相溶化を目
的とする改質的用途ではなく、廃樹脂、もしくは混合樹
脂の相溶化目的と単一樹脂の溶解速度改善を目的とした
溶融助剤の利用に関する技術である。
を溶融助剤でコーティングするが、本発明は、一般的に
用いられている２種類以上の異なった樹脂の相溶化を目
的とする改質的用途ではなく、廃樹脂、もしくは混合樹
脂の相溶化目的と単一樹脂の溶解速度改善を目的とした
溶融助剤の利用に関する技術である。
【００２０】本発明において、溶融助剤は熱可塑性樹脂
に対して 0.1〜10.0重量部添加される。好ましくは１〜
５重量部であり、樹脂により適宜添加量を変えて対応す
る。
に対して 0.1〜10.0重量部添加される。好ましくは１〜
５重量部であり、樹脂により適宜添加量を変えて対応す
る。
【００２１】従来の粉末成型法に於いては使用樹脂の熱
溶解速度を早くすることが成型速度の効率に関係し射出
成型や押出成型に及ばない難点があった。この問題を解
決する手段として本発明では、従来のポリマーアロイ技
術を改良し、熱可塑性樹脂粉末を溶融助剤でコーティン
グして使用することにより、粉末成型法の成型速度改善
に成功し、より機械強度の優れた熱可塑性樹脂複合体の
成型物が得られるものである。
溶解速度を早くすることが成型速度の効率に関係し射出
成型や押出成型に及ばない難点があった。この問題を解
決する手段として本発明では、従来のポリマーアロイ技
術を改良し、熱可塑性樹脂粉末を溶融助剤でコーティン
グして使用することにより、粉末成型法の成型速度改善
に成功し、より機械強度の優れた熱可塑性樹脂複合体の
成型物が得られるものである。
【００２２】本発明に用いられる溶融助剤は使用する樹
脂の種類により異なる。以下に代表的な熱可塑性樹脂と
その溶融助剤の組み合わせの例を示すが、これに限定さ
れない。また、表１〜５において、混合樹脂とは主体と
なる樹脂に混合可能な異種の樹脂であり、混合比率は限
定されない。また、２種類以上の混合粉体又は溶液と
は、常温又は樹脂の溶融点以下の温度で液状化するよう
にした配合物であって、溶剤でカットバックして使用す
るものも含まれる。
脂の種類により異なる。以下に代表的な熱可塑性樹脂と
その溶融助剤の組み合わせの例を示すが、これに限定さ
れない。また、表１〜５において、混合樹脂とは主体と
なる樹脂に混合可能な異種の樹脂であり、混合比率は限
定されない。また、２種類以上の混合粉体又は溶液と
は、常温又は樹脂の溶融点以下の温度で液状化するよう
にした配合物であって、溶剤でカットバックして使用す
るものも含まれる。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】
【表４】
【００２７】
【表５】
【００２８】本発明に用いられる増量剤とは、金属酸化
物又は水酸化物を含む有色鉱物又は人工骨材などで、充
填剤や砂の他にコンクリートに使用される砂利又は金属
粉もしくは金属切子、人工軽量骨材などの樹脂の融点以
上の耐熱性があるもので、好ましくは熱可塑性樹脂より
大きな熱容量の増量剤を使用する。
物又は水酸化物を含む有色鉱物又は人工骨材などで、充
填剤や砂の他にコンクリートに使用される砂利又は金属
粉もしくは金属切子、人工軽量骨材などの樹脂の融点以
上の耐熱性があるもので、好ましくは熱可塑性樹脂より
大きな熱容量の増量剤を使用する。
【００２９】増量剤としては、例えば重質炭カルシウ
ム、硬質ゼオライト、タルク、シリカ、マイカ、硅砂、
砂利、砕石としてＳ−80〜Ｓ−５、クラッシャーランＣ
−40〜Ｃ−20相当砕石、エメリー、人工エメリー、セラ
ミック骨材、大理石砕石、ガラス、パーライト、Ｇ−ラ
イト、マイクロバルーン等の人工軽量骨材、鉄粉、ダラ
イ粉、アルミ粉又はこれらの切子、粉砕品が使用でき
る。ただし、増量剤の熱容量が小さい場合は、金属粉、
カーボン、硅酸、金属酸化物、水酸化物、炭酸化物など
の熱容量の大きな増量剤を併用することが望ましい。補
強材としては鉄筋、メタルラス、ガラス繊維、カーボン
繊維、ウイスカー類、金属繊維、ビニロン繊維、液晶繊
維、麻等が使用できる。また、これらは２種類以上を混
合して使用することができる。
ム、硬質ゼオライト、タルク、シリカ、マイカ、硅砂、
砂利、砕石としてＳ−80〜Ｓ−５、クラッシャーランＣ
−40〜Ｃ−20相当砕石、エメリー、人工エメリー、セラ
ミック骨材、大理石砕石、ガラス、パーライト、Ｇ−ラ
イト、マイクロバルーン等の人工軽量骨材、鉄粉、ダラ
イ粉、アルミ粉又はこれらの切子、粉砕品が使用でき
る。ただし、増量剤の熱容量が小さい場合は、金属粉、
カーボン、硅酸、金属酸化物、水酸化物、炭酸化物など
の熱容量の大きな増量剤を併用することが望ましい。補
強材としては鉄筋、メタルラス、ガラス繊維、カーボン
繊維、ウイスカー類、金属繊維、ビニロン繊維、液晶繊
維、麻等が使用できる。また、これらは２種類以上を混
合して使用することができる。
【００３０】また成型物に適度な空隙を得る目的で、増
量剤に水可溶性の塊状物質、例えば岩塩や芒硝のような
物質を混合し、成型後に水で抽出することもできる。
量剤に水可溶性の塊状物質、例えば岩塩や芒硝のような
物質を混合し、成型後に水で抽出することもできる。
【００３１】特に本発明ではこれらの増量剤の粒度を特
定しないが、好ましくはJIS Z 8801標準ふるい 101.6mm
〜1190μの粒径が使用できる。特に本発明では、比較的
大きな粒径の増量剤を使用した場合でも成型サイクルの
改善と成型物の熱変形を低く押さえることができる。具
体的には、粒径 0.1〜50m/m の増量剤を用いて成型物を
得た場合に比較して、50m/m 以上の粒径の増量剤を用い
た場合は、寸法安定性の改善が顕著なり、また成型物の
変形が非常に小さくなる。
定しないが、好ましくはJIS Z 8801標準ふるい 101.6mm
〜1190μの粒径が使用できる。特に本発明では、比較的
大きな粒径の増量剤を使用した場合でも成型サイクルの
改善と成型物の熱変形を低く押さえることができる。具
体的には、粒径 0.1〜50m/m の増量剤を用いて成型物を
得た場合に比較して、50m/m 以上の粒径の増量剤を用い
た場合は、寸法安定性の改善が顕著なり、また成型物の
変形が非常に小さくなる。
【００３２】本発明の実施にあたっては、上記熱可塑性
樹脂類と増量剤及び溶融助剤を高速ミキサーで混合しコ
ーティングを完了後に金型に充填して必要により補強材
も添加して予備プレスを行い、これを加熱炉に入れて樹
脂を溶融し、再度プレスして冷却後金型より取り出して
製品とする。
樹脂類と増量剤及び溶融助剤を高速ミキサーで混合しコ
ーティングを完了後に金型に充填して必要により補強材
も添加して予備プレスを行い、これを加熱炉に入れて樹
脂を溶融し、再度プレスして冷却後金型より取り出して
製品とする。
【００３３】この際、成型サイクルを迅速にするため金
型及び増量剤の予備加熱を行うことができ、溶融助剤も
室温で固体のものは加熱して液状で使用することができ
る。
型及び増量剤の予備加熱を行うことができ、溶融助剤も
室温で固体のものは加熱して液状で使用することができ
る。
【００３４】本発明の具体的な例を以下に示すが、本発
明の成型方法の対象となる配合組成は目的物により非常
に多種であり、下記の例は代表例である。
明の成型方法の対象となる配合組成は目的物により非常
に多種であり、下記の例は代表例である。
【００３５】粉末ＨＬＤＰＥ（高密度ポリエチレン樹
脂） 100重量部に対し、予め 100℃に予熱した５号硅砂
300重量部、ステアリン酸アミド 0.5重量部、ポリプロ
ピレンワックス 0.5重量部、酸化防止剤ＢＨＴ0.01重量
部、紫外線吸収剤0.01重量部を添加してヘンシェルミキ
サーで３分間混合し、予め予熱した金型に充填して10kg
／cm2 の加重で予備プレスを行い、これを加熱炉に入れ
て 150℃になるまで加熱する。樹脂が溶融してから加熱
炉より取り出し本プレスを30kg／cm2 の加重で２分間行
い、金型を水冷して成型物を得る。
脂） 100重量部に対し、予め 100℃に予熱した５号硅砂
300重量部、ステアリン酸アミド 0.5重量部、ポリプロ
ピレンワックス 0.5重量部、酸化防止剤ＢＨＴ0.01重量
部、紫外線吸収剤0.01重量部を添加してヘンシェルミキ
サーで３分間混合し、予め予熱した金型に充填して10kg
／cm2 の加重で予備プレスを行い、これを加熱炉に入れ
て 150℃になるまで加熱する。樹脂が溶融してから加熱
炉より取り出し本プレスを30kg／cm2 の加重で２分間行
い、金型を水冷して成型物を得る。
【００３６】試験片は40×40×160mm としてセメントの
試験方法（JIS R 5201）で試験する。その結果、上記の
例で得られた成型物の曲げ強さは 167kg／cm2 、圧縮強
さは312kg／cm2 であった。また、アイゾット衝撃強さ
は、 18.2kgf・cm・cm-1、引張り強さは0.84kgf ・m
m-2、熱膨張率は43・10-6・℃-1であった。更に上記５
号硅砂の粒径を５mm以上にして再充填配合にしたものは
熱膨張率を19・10-6・℃-1にすることができた。
試験方法（JIS R 5201）で試験する。その結果、上記の
例で得られた成型物の曲げ強さは 167kg／cm2 、圧縮強
さは312kg／cm2 であった。また、アイゾット衝撃強さ
は、 18.2kgf・cm・cm-1、引張り強さは0.84kgf ・m
m-2、熱膨張率は43・10-6・℃-1であった。更に上記５
号硅砂の粒径を５mm以上にして再充填配合にしたものは
熱膨張率を19・10-6・℃-1にすることができた。
【００３７】従来熱可塑性樹脂に増量剤を多量に充填配
合する試みは高比重、コスト低減、熱膨張率低減、耐熱
性の改善、耐磨耗性向上、硬度向上などの熱可塑性樹脂
の欠点を解消する目的で行われている。しかしながら成
型法が押出成型や射出成型では使用できる増量剤に制限
があり、本発明のような高充填の成型物を得ることは困
難である。即ち、本発明の成型方法では樹脂に対して容
積比で同容量程度の範囲（低充填）から、空隙率35％程
度の透水性を有する範囲（高充填）まで増量剤を配合す
ることが可能であり、例えば熱可塑性樹脂に対し増量剤
が容積換算で96％程度の高充填を行うことができる。こ
れは従来の押出成型法や射出成型法では不可能である。
近年高流動化樹脂が市場に出現して本発明のような高充
填配合が益々使用し易くなりつつあり、ＰＰ、ＰＥＴの
高充填配合に次ぐものとして本発明は利用できる。
合する試みは高比重、コスト低減、熱膨張率低減、耐熱
性の改善、耐磨耗性向上、硬度向上などの熱可塑性樹脂
の欠点を解消する目的で行われている。しかしながら成
型法が押出成型や射出成型では使用できる増量剤に制限
があり、本発明のような高充填の成型物を得ることは困
難である。即ち、本発明の成型方法では樹脂に対して容
積比で同容量程度の範囲（低充填）から、空隙率35％程
度の透水性を有する範囲（高充填）まで増量剤を配合す
ることが可能であり、例えば熱可塑性樹脂に対し増量剤
が容積換算で96％程度の高充填を行うことができる。こ
れは従来の押出成型法や射出成型法では不可能である。
近年高流動化樹脂が市場に出現して本発明のような高充
填配合が益々使用し易くなりつつあり、ＰＰ、ＰＥＴの
高充填配合に次ぐものとして本発明は利用できる。
【００３８】本発明の成型方法では、予め熱可塑性樹脂
粉末と増量剤の表面を溶融助剤でコーティングすること
が必要であり、このコーティング方法としては、これら
を混合する際、機械的に攪拌してこの摩擦熱で溶融助剤
を溶融させゲル化させてコーティングする方法と、液状
の溶融助剤をそのまま樹脂粉末と増量剤に添加し攪拌し
てコーティングする方法の２つの方法がある。前者は小
径の増量剤に適しており、大型の増量剤には後者が適し
ている。また、溶融助剤が室温で固型のものは予め溶融
させるか或いは適当な溶剤に溶解させて液状溶融助剤と
して使用する方法により適用できる。
粉末と増量剤の表面を溶融助剤でコーティングすること
が必要であり、このコーティング方法としては、これら
を混合する際、機械的に攪拌してこの摩擦熱で溶融助剤
を溶融させゲル化させてコーティングする方法と、液状
の溶融助剤をそのまま樹脂粉末と増量剤に添加し攪拌し
てコーティングする方法の２つの方法がある。前者は小
径の増量剤に適しており、大型の増量剤には後者が適し
ている。また、溶融助剤が室温で固型のものは予め溶融
させるか或いは適当な溶剤に溶解させて液状溶融助剤と
して使用する方法により適用できる。
【００３９】例えば硬質ＰＶＣ粉末樹脂に対して、分子
量 400〜1200の液状エポキシ樹脂にステアリン酸カルシ
ウムを分散混合させて使用する方法や、ＰＥ粉末に対し
てＰＰワックスをキシレンに溶解して使用する方法等が
あり、この場合は単なる混合のみで使用するが、ジゾル
バーのような機械力を使用する方法では、硬質ＰＶＣ粉
末樹脂にステアリン酸カルシウムを直接粉末添加して摩
擦熱で80℃以上の温度でゲル化させることでコーティン
グすることができる。このような樹脂表面のコーティン
グにより樹脂の溶解温度と樹脂の溶解速度を早めること
が可能になり、成型性が向上する。
量 400〜1200の液状エポキシ樹脂にステアリン酸カルシ
ウムを分散混合させて使用する方法や、ＰＥ粉末に対し
てＰＰワックスをキシレンに溶解して使用する方法等が
あり、この場合は単なる混合のみで使用するが、ジゾル
バーのような機械力を使用する方法では、硬質ＰＶＣ粉
末樹脂にステアリン酸カルシウムを直接粉末添加して摩
擦熱で80℃以上の温度でゲル化させることでコーティン
グすることができる。このような樹脂表面のコーティン
グにより樹脂の溶解温度と樹脂の溶解速度を早めること
が可能になり、成型性が向上する。
【００４０】本発明に用いられる溶融助剤は可塑剤、酸
化防止剤、滑剤、安定剤、紫外線防止剤、ポリマーアロ
イ剤等の形で予め熱可塑性樹脂中に添加されている場合
が多く、従って、溶融助剤として添加する量は基本樹脂
物性を変化させないような添加量とする必要があり、一
般的には樹脂粉末100 重量部に対して 0.1〜10重量部、
特に１〜５重量部であるが、樹脂又は樹脂の粉末度によ
りかなり差があることに留意する必要がある。
化防止剤、滑剤、安定剤、紫外線防止剤、ポリマーアロ
イ剤等の形で予め熱可塑性樹脂中に添加されている場合
が多く、従って、溶融助剤として添加する量は基本樹脂
物性を変化させないような添加量とする必要があり、一
般的には樹脂粉末100 重量部に対して 0.1〜10重量部、
特に１〜５重量部であるが、樹脂又は樹脂の粉末度によ
りかなり差があることに留意する必要がある。
【００４１】本発明では、樹脂表面や増量剤表面を溶融
助剤でコーティングすることにより樹脂粉末や増量剤の
金型に対する馴染み易さが向上し、充填効果が改善され
るため、樹脂の溶融温度が溶融助剤を使用しないものに
対し平均15℃程度低下することができる。
助剤でコーティングすることにより樹脂粉末や増量剤の
金型に対する馴染み易さが向上し、充填効果が改善され
るため、樹脂の溶融温度が溶融助剤を使用しないものに
対し平均15℃程度低下することができる。
【００４２】更に溶融温度の低下には増量剤の熱容量に
比例して樹脂の溶融温度が影響され、特に加熱により遠
赤外線を放射するような増量剤は樹脂の溶融速度を早め
る作用が大きい。例えばＧ−ライト〔（株）サンライト
製廃ガラス発泡バルーン〕は熱伝導率が0.35で、熱伝導
率0.55のＰＥ樹脂と比較して大きな差はないが、両者の
混合粉体を容積比で１：１に混合し、ＰＰワックスをキ
シレンに溶解した液状溶融助剤２％添加の混合物（増量
剤有）と、同一のＰＥ樹脂に同一の液状溶融助剤２％添
加の混合物（増量剤無）を加熱炉に入れて溶融させる
と、前者は 150℃で16分で溶融したのに対し後者は23分
を要した。このようにＧ−ライト入りの混合物が溶融速
度が早い原因は、Ｇ−ライトの熱容量が大きく更に加熱
により遠赤外線を放射するためであると考えられる。な
お、比較のため増量剤として同一の粒径の寒水砂を添加
した系では溶融時間は21分を要し、ブランクとあまり差
がなかった。
比例して樹脂の溶融温度が影響され、特に加熱により遠
赤外線を放射するような増量剤は樹脂の溶融速度を早め
る作用が大きい。例えばＧ−ライト〔（株）サンライト
製廃ガラス発泡バルーン〕は熱伝導率が0.35で、熱伝導
率0.55のＰＥ樹脂と比較して大きな差はないが、両者の
混合粉体を容積比で１：１に混合し、ＰＰワックスをキ
シレンに溶解した液状溶融助剤２％添加の混合物（増量
剤有）と、同一のＰＥ樹脂に同一の液状溶融助剤２％添
加の混合物（増量剤無）を加熱炉に入れて溶融させる
と、前者は 150℃で16分で溶融したのに対し後者は23分
を要した。このようにＧ−ライト入りの混合物が溶融速
度が早い原因は、Ｇ−ライトの熱容量が大きく更に加熱
により遠赤外線を放射するためであると考えられる。な
お、比較のため増量剤として同一の粒径の寒水砂を添加
した系では溶融時間は21分を要し、ブランクとあまり差
がなかった。
【００４３】以上のように増量剤の熱的性質により樹脂
の溶融条件が異なることは本発明により確認されること
が多く、樹脂の充填剤として広く用いられている炭酸カ
ルシウム系の充填剤は本発明のような粉末成型法の改良
剤にはならない単なる増量剤に過ぎない。
の溶融条件が異なることは本発明により確認されること
が多く、樹脂の充填剤として広く用いられている炭酸カ
ルシウム系の充填剤は本発明のような粉末成型法の改良
剤にはならない単なる増量剤に過ぎない。
【００４４】以上の如く本発明では増量剤の選択も他の
成型法と同一でなく、熱容量などの熱的性質を加味した
増量剤の使用が効果的である。
成型法と同一でなく、熱容量などの熱的性質を加味した
増量剤の使用が効果的である。
【００４５】本発明を実施するに当たり、適度な粒度分
布を有する熱可塑性樹脂粉末を得るための粉砕機は、例
えば（株）ホーライ製の微粉砕機とこれに連動する粗粉
砕機、分級機よりなる。熱可塑性樹脂粉末の粒度分布と
しては、0.08m/m 以上３m/m以下の範囲にあることが好
ましく、最も好ましくは篩目３m/m 通過品が85〜100
％、同 0.6m/m 通過品が25〜55％、同0.3m/m通過品が15
〜40％、同0.15m/m 通過品が７〜28％、同0.08m/m 通過
品が０〜20％である。
布を有する熱可塑性樹脂粉末を得るための粉砕機は、例
えば（株）ホーライ製の微粉砕機とこれに連動する粗粉
砕機、分級機よりなる。熱可塑性樹脂粉末の粒度分布と
しては、0.08m/m 以上３m/m以下の範囲にあることが好
ましく、最も好ましくは篩目３m/m 通過品が85〜100
％、同 0.6m/m 通過品が25〜55％、同0.3m/m通過品が15
〜40％、同0.15m/m 通過品が７〜28％、同0.08m/m 通過
品が０〜20％である。
【００４６】これらの熱可塑性樹脂粉末はジゾルバー又
はドラムミキサーのような混合機に増量剤と共に投入さ
れ、溶融助剤を添加してこれにより表面をコーティング
された後、金型に充填される。金型及び増量剤は予め予
熱しておくことが好ましく、増量剤の予熱温度は用いる
樹脂の溶融温度より20〜30℃低温が好ましい。金型温度
は対応する樹脂の溶融温度より20〜30℃高温であると成
型性は更に向上するが、金型の肉厚などによる寸法や形
状、熱容量により異なる。
はドラムミキサーのような混合機に増量剤と共に投入さ
れ、溶融助剤を添加してこれにより表面をコーティング
された後、金型に充填される。金型及び増量剤は予め予
熱しておくことが好ましく、増量剤の予熱温度は用いる
樹脂の溶融温度より20〜30℃低温が好ましい。金型温度
は対応する樹脂の溶融温度より20〜30℃高温であると成
型性は更に向上するが、金型の肉厚などによる寸法や形
状、熱容量により異なる。
【００４７】以上の混合物は金型に直ちに充填され予備
プレスを行う。プレス圧は平均20〜30kg／cm2 でプレス
時間は２〜３分である。必要により振動プレスをかける
とプレス時間を30秒程度に短縮することが可能である。
予備プレス後加熱炉に入れて樹脂を溶融し本プレスを行
うプレス圧は平均25〜40kg／cm2 でプレス時間は３〜４
分である。このプレス工程はポットプレスよりコールド
プレスに利点があり、ポットプレスを使用する場合は表
面の光沢度を特に要求するものに限られる。
プレスを行う。プレス圧は平均20〜30kg／cm2 でプレス
時間は２〜３分である。必要により振動プレスをかける
とプレス時間を30秒程度に短縮することが可能である。
予備プレス後加熱炉に入れて樹脂を溶融し本プレスを行
うプレス圧は平均25〜40kg／cm2 でプレス時間は３〜４
分である。このプレス工程はポットプレスよりコールド
プレスに利点があり、ポットプレスを使用する場合は表
面の光沢度を特に要求するものに限られる。
【００４８】本プレス後金型を水冷又は空冷により冷却
して成型物を取り出し、金型は再び予熱されて次の工程
に入る。金型の加熱方法は加熱炉（熱風炉）もしくは熱
媒体金型、ヒーター加熱、誘導加熱、抵抗加熱などが用
いられるが加熱炉が最も簡便である。
して成型物を取り出し、金型は再び予熱されて次の工程
に入る。金型の加熱方法は加熱炉（熱風炉）もしくは熱
媒体金型、ヒーター加熱、誘導加熱、抵抗加熱などが用
いられるが加熱炉が最も簡便である。
【００４９】成型物は後加工として表面のスタンピング
とアニリング処理が主体となる。二次加工としては板状
成型物を加熱しながら真空成型、プレス成型する方法が
採用される。
とアニリング処理が主体となる。二次加工としては板状
成型物を加熱しながら真空成型、プレス成型する方法が
採用される。
【００５０】
【発明の効果】本発明の成型方法は、樹脂の種類や、増
量剤の粒径及び量の制約がなく、比重が 0.1〜7.0 まで
の広範囲な成型物を得ることができる。低比重の製品は
断熱材、吸音材としての用途が、高比重の製品は遮音
材、重しなどの用途がある。また成型物の空隙率も０〜
36％とすることができ、増量剤の充填率を最充填から空
隙充填まで調整すると高密度な成型物と低密度な成型物
の両極端の成型物が容易に製造可能である。本発明の成
型方法により得られた熱可塑性樹脂複合体の成型物はセ
メント製品と樹脂製品の中間に位置するため、コンクリ
ート代替品、金属板代替品として、又は有孔板としての
幅広い用途が期待される。
量剤の粒径及び量の制約がなく、比重が 0.1〜7.0 まで
の広範囲な成型物を得ることができる。低比重の製品は
断熱材、吸音材としての用途が、高比重の製品は遮音
材、重しなどの用途がある。また成型物の空隙率も０〜
36％とすることができ、増量剤の充填率を最充填から空
隙充填まで調整すると高密度な成型物と低密度な成型物
の両極端の成型物が容易に製造可能である。本発明の成
型方法により得られた熱可塑性樹脂複合体の成型物はセ
メント製品と樹脂製品の中間に位置するため、コンクリ
ート代替品、金属板代替品として、又は有孔板としての
幅広い用途が期待される。
【００５１】また、本発明では成型方法が粉末成型のた
め、異なる種類の熱可塑性樹脂が混入している可能性の
高い廃棄プラスチックのリサイクルに適した方法であ
り、最大25％程度の混合樹脂も成型の対象になる。但し
溶融温度の近い樹脂が好ましく、溶融温度に差のある樹
脂については相互の相溶性が高いほど成型性が良くな
る。本発明ではポリマーアロイの方法を用いて相溶性を
高め混合樹脂の再利用を可能にした。
め、異なる種類の熱可塑性樹脂が混入している可能性の
高い廃棄プラスチックのリサイクルに適した方法であ
り、最大25％程度の混合樹脂も成型の対象になる。但し
溶融温度の近い樹脂が好ましく、溶融温度に差のある樹
脂については相互の相溶性が高いほど成型性が良くな
る。本発明ではポリマーアロイの方法を用いて相溶性を
高め混合樹脂の再利用を可能にした。
【００５２】
【実施例】以下に、本発明の具体的な実施例及び比較例
を示すが、本発明は下記実施例に限定されるものではな
い。下記例中「部」は全て「重量部」を表す。
を示すが、本発明は下記実施例に限定されるものではな
い。下記例中「部」は全て「重量部」を表す。
【００５３】実施例１ ＨＬＤＰＥ粉末〔三井石油化学工業（株）製〕100 部
と、６号硅砂 300部と、メルセンＭ〔東ソー（株）製、
Ｍ−5001〕２部とキシレン２部とステアリン酸アミド３
部とを混合した溶液の４部を、ケイキミキサーで混合
し、この混合物を予め 150℃に熱風炉で予熱した金型に
充填し、充填物を20kg／cm2 で２分間プレスし、金型を
再び熱風炉に入れて 150℃で15分間を要してＨＬＤＰＥ
粉末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで30kg／
cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物を取り
出す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの物理試
験方法で試験したところ、曲げ強さ 16.3N/mm2、圧縮強
さ 40.2N/mm2、引張り強さ15.8N/mm2 であった。
と、６号硅砂 300部と、メルセンＭ〔東ソー（株）製、
Ｍ−5001〕２部とキシレン２部とステアリン酸アミド３
部とを混合した溶液の４部を、ケイキミキサーで混合
し、この混合物を予め 150℃に熱風炉で予熱した金型に
充填し、充填物を20kg／cm2 で２分間プレスし、金型を
再び熱風炉に入れて 150℃で15分間を要してＨＬＤＰＥ
粉末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで30kg／
cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物を取り
出す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの物理試
験方法で試験したところ、曲げ強さ 16.3N/mm2、圧縮強
さ 40.2N/mm2、引張り強さ15.8N/mm2 であった。
【００５４】比較例１ ＨＬＤＰＥ粉末〔三井石油化学工業（株）製〕 100部と
６号硅砂 300部を混合し、これを金型に充填して実施例
１と同一条件で加熱する。ＨＬＤＰＥ粉末の溶融時間は
25分を要し、成型物の物性を実施例１と同様に試験した
ところ、曲げ強さ12.5N/mm2 、圧縮強さ36.8N/mm2 、引
張り強さ13.3N/mm2 であった。
６号硅砂 300部を混合し、これを金型に充填して実施例
１と同一条件で加熱する。ＨＬＤＰＥ粉末の溶融時間は
25分を要し、成型物の物性を実施例１と同様に試験した
ところ、曲げ強さ12.5N/mm2 、圧縮強さ36.8N/mm2 、引
張り強さ13.3N/mm2 であった。
【００５５】実施例２ ＨＬＤＰＥ粉末〔三井石油化学工業（株）製〕 100部と
１号Ｇ−ライト〔（株）サンライト製廃ガラスバルー
ン、粒径0.2m/m〜1.2m/m〕 300部と、メルセンＭ〔東ソ
ー（株）製Ｍ−5001〕２部をキシレン２部とステアリン
酸アミド３部に混合した溶液の４部とをケイキミキサー
で混合し、この混合物を予め 150℃に熱風炉で予熱した
金型に充填し、充填物を20kg／cm2 で２分間プレスし、
金型を再び熱風炉に入れて 150℃で12分間を要してＨＬ
ＤＰＥ粉末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで
25kg／cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物
を取り出す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの
物理試験方法で試験したところ、曲げ強さ 8.3N/mm2 、
圧縮強さ17.8N/mm2 、引張り強さ6.9N/mm2であった。
尚、この成型物の比重は0.83である。
１号Ｇ−ライト〔（株）サンライト製廃ガラスバルー
ン、粒径0.2m/m〜1.2m/m〕 300部と、メルセンＭ〔東ソ
ー（株）製Ｍ−5001〕２部をキシレン２部とステアリン
酸アミド３部に混合した溶液の４部とをケイキミキサー
で混合し、この混合物を予め 150℃に熱風炉で予熱した
金型に充填し、充填物を20kg／cm2 で２分間プレスし、
金型を再び熱風炉に入れて 150℃で12分間を要してＨＬ
ＤＰＥ粉末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで
25kg／cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物
を取り出す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの
物理試験方法で試験したところ、曲げ強さ 8.3N/mm2 、
圧縮強さ17.8N/mm2 、引張り強さ6.9N/mm2であった。
尚、この成型物の比重は0.83である。
【００５６】実施例３ ＨＬＤＰＥ粉末〔三井石油化学工業（株）製〕80部とＰ
Ｐ粉末〔三井石油化学工業（株）製〕20部と、６号硅砂
300部と、メルセンＭ〔東ソー（株）製Ｍ−5001〕２部
をキシレン２部と混合した溶液の４部とをケイキミキサ
ーで混合し、この混合物を予め 150℃に熱風炉で予熱し
た金型に充填し、充填物を20kg／cm2 で２分間プレス
し、金型を再び熱風炉に入れて 160℃で18分間を要して
ＨＬＤＰＥ粉末とＰＰ粉末の混合物を溶融させる。溶融
させた混合物をプレスで30kg／cm2で３分間プレスし、
金型ごと水冷して成型物を取り出す。この成型物の物性
をJIS R 5201セメントの物理試験方法で試験したとこ
ろ、曲げ強さ 16.6N/mm2、圧縮強さ 41.3N/mm3、引張り
強さ 14.5N/mm2であった。
Ｐ粉末〔三井石油化学工業（株）製〕20部と、６号硅砂
300部と、メルセンＭ〔東ソー（株）製Ｍ−5001〕２部
をキシレン２部と混合した溶液の４部とをケイキミキサ
ーで混合し、この混合物を予め 150℃に熱風炉で予熱し
た金型に充填し、充填物を20kg／cm2 で２分間プレス
し、金型を再び熱風炉に入れて 160℃で18分間を要して
ＨＬＤＰＥ粉末とＰＰ粉末の混合物を溶融させる。溶融
させた混合物をプレスで30kg／cm2で３分間プレスし、
金型ごと水冷して成型物を取り出す。この成型物の物性
をJIS R 5201セメントの物理試験方法で試験したとこ
ろ、曲げ強さ 16.6N/mm2、圧縮強さ 41.3N/mm3、引張り
強さ 14.5N/mm2であった。
【００５７】実施例４ ＬＤＰＥ粉末（レジ袋シュレッダー粉砕品） 100部と、
１号Ｇ−ライト〔（株）サンライト製廃ガラスバルー
ン〕 300部と、ステアリルアルコール２部及びメルセン
Ｍ〔東ソー（株）製Ｍ−5001〕２部をキシレン２部と混
合した溶液の４部とをケイキミキサーで混合し、この混
合物を予め 150℃に熱風炉で予熱した金型に充填し、充
填物を20kg／cm2 で２分間プレスし、金型を再び熱風炉
に入れて 145℃で12分間を要してＬＤＰＥ粉末を溶融さ
せる。溶融させた混合物をプレスで25kg／cm2 で３分間
プレスし、金型ごと水冷して成型物を取り出す。この成
型物の物性をJIS R 5201セメントの物理試験方法で試験
したところ、曲げ強さ6.9N/mm2、圧縮強さ 14.3N/mm2、
引張り強さ5.7N/mm2であった。尚、この成型物の比重は
0.83である。
１号Ｇ−ライト〔（株）サンライト製廃ガラスバルー
ン〕 300部と、ステアリルアルコール２部及びメルセン
Ｍ〔東ソー（株）製Ｍ−5001〕２部をキシレン２部と混
合した溶液の４部とをケイキミキサーで混合し、この混
合物を予め 150℃に熱風炉で予熱した金型に充填し、充
填物を20kg／cm2 で２分間プレスし、金型を再び熱風炉
に入れて 145℃で12分間を要してＬＤＰＥ粉末を溶融さ
せる。溶融させた混合物をプレスで25kg／cm2 で３分間
プレスし、金型ごと水冷して成型物を取り出す。この成
型物の物性をJIS R 5201セメントの物理試験方法で試験
したところ、曲げ強さ6.9N/mm2、圧縮強さ 14.3N/mm2、
引張り強さ5.7N/mm2であった。尚、この成型物の比重は
0.83である。
【００５８】実施例５ ＰＰ粉末〔（株）トクヤマ製ＭＥ140 を 100メッシュア
ンダーに粉砕したもの〕100 部と、予め 180℃に予熱し
た廃ガラス粉砕品（３メッシュアンダー70％、10メッシ
ュアンダー30％） 300部と、酸化防止剤ＢＨＴ〔2,6 −
ジ−ターシャリーブチル−ｐ−クレゾール（3,5 −ジ−
第３ブチル−４−ヒドロキシ−トルエン〕３部とを低速
のヘンシェルミキサーで混合し、この混合物を予め 180
℃に予熱した金型に充填して10kg／cm2 で２分間予備プ
レスを行い、充填した金型を熱風炉に入れて 245℃で12
分間を要してＰＰ粉末を溶融させる。溶融させた混合物
をプレスで15kg／cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷
して成型物を取り出す。この成型物の物性をJIS R 5201
セメントの物理試験方法で試験したところ、曲げ強さ9.
7N/mm2、圧縮強さ34.6N/mm2 、引張り強さ9.3N/mm2であ
った。尚この成型物の比重は 1.6である。
ンダーに粉砕したもの〕100 部と、予め 180℃に予熱し
た廃ガラス粉砕品（３メッシュアンダー70％、10メッシ
ュアンダー30％） 300部と、酸化防止剤ＢＨＴ〔2,6 −
ジ−ターシャリーブチル−ｐ−クレゾール（3,5 −ジ−
第３ブチル−４−ヒドロキシ−トルエン〕３部とを低速
のヘンシェルミキサーで混合し、この混合物を予め 180
℃に予熱した金型に充填して10kg／cm2 で２分間予備プ
レスを行い、充填した金型を熱風炉に入れて 245℃で12
分間を要してＰＰ粉末を溶融させる。溶融させた混合物
をプレスで15kg／cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷
して成型物を取り出す。この成型物の物性をJIS R 5201
セメントの物理試験方法で試験したところ、曲げ強さ9.
7N/mm2、圧縮強さ34.6N/mm2 、引張り強さ9.3N/mm2であ
った。尚この成型物の比重は 1.6である。
【００５９】実施例６ ＰＰ粉末〔（株）トクヤマ製ＭＥ140 を 100メッシュア
ンダーに粉砕したもの〕100 部、予め 180℃に予熱した
２号Ｇ−ライト〔（株）サンライト製廃ガラスバルー
ン、粒径1.2m/m〜2.5m/m〕 300部、酸化防止剤ＢＨＴ
〔2,6 −ジ−ターシャリーブチル−ｐ−クレゾール（3,
5 −ジ−第３ブチル−４−ヒドロキシ−トルエン〕３部
及びステアリン酸アミド３部を低速のヘンシェルミキサ
ーで混合し、この混合物を予め 180℃に予熱した金型に
充填して20kg／cm2 で２分間予備プレスを行い、充填し
た金型を熱風炉に入れて 245℃で12分間を要してＰＰ粉
末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで25kg／cm
2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物を取り出
す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの物理試験
方法で試験したところ、曲げ強さ8.1N/mm2、圧縮強さ 1
2.3N/mm2、引張り強さ7.3N/mm2であった。尚、この成型
物の比重は0.73である。
ンダーに粉砕したもの〕100 部、予め 180℃に予熱した
２号Ｇ−ライト〔（株）サンライト製廃ガラスバルー
ン、粒径1.2m/m〜2.5m/m〕 300部、酸化防止剤ＢＨＴ
〔2,6 −ジ−ターシャリーブチル−ｐ−クレゾール（3,
5 −ジ−第３ブチル−４−ヒドロキシ−トルエン〕３部
及びステアリン酸アミド３部を低速のヘンシェルミキサ
ーで混合し、この混合物を予め 180℃に予熱した金型に
充填して20kg／cm2 で２分間予備プレスを行い、充填し
た金型を熱風炉に入れて 245℃で12分間を要してＰＰ粉
末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで25kg／cm
2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物を取り出
す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの物理試験
方法で試験したところ、曲げ強さ8.1N/mm2、圧縮強さ 1
2.3N/mm2、引張り強さ7.3N/mm2であった。尚、この成型
物の比重は0.73である。
【００６０】実施例７ ＰＶＣ粉末ＴＨ−700 〔共同塩ビ販売（株）製〕 100部
と、アデカスタブＢＴ−11〔旭電化工業（株）製ジブチ
ル錫ジラウリレート〕２部及びステアリン酸カルシウム
２部及び 828エポキシ樹脂２部の混合液と、予め 150℃
に予熱した寒水砂（粒径２分５厘）400 部とをドラムミ
キサーで混合し、この混合物を予め 150℃に予熱した金
型に充填して20kg／cm2 で２分間予備プレスを行い、充
填した金型を熱風炉に入れて 160℃で13分間を要してＰ
ＶＣ粉末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで35
kg／cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物を
取り出す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの物
理試験方法で試験したところ、曲げ強さ 18.4N/mm2、圧
縮強さ 40.6N/mm2、引張り強さ 17.5N/mm2であった。尚
この成型物の比重は 2.0である。
と、アデカスタブＢＴ−11〔旭電化工業（株）製ジブチ
ル錫ジラウリレート〕２部及びステアリン酸カルシウム
２部及び 828エポキシ樹脂２部の混合液と、予め 150℃
に予熱した寒水砂（粒径２分５厘）400 部とをドラムミ
キサーで混合し、この混合物を予め 150℃に予熱した金
型に充填して20kg／cm2 で２分間予備プレスを行い、充
填した金型を熱風炉に入れて 160℃で13分間を要してＰ
ＶＣ粉末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで35
kg／cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物を
取り出す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの物
理試験方法で試験したところ、曲げ強さ 18.4N/mm2、圧
縮強さ 40.6N/mm2、引張り強さ 17.5N/mm2であった。尚
この成型物の比重は 2.0である。
【００６１】実施例８ ＰＶＣ粉末ＴＨ−700 〔共同塩ビ販売（株）製〕80部
と、ＨＬＤＰＥ粉末〔三井石油化学工業（株）製〕20部
と、アデカスタブＢＴ−11〔旭電化工業（株）製ジブチ
ル錫ジラウリレート〕２部及びステアリン酸カルシウム
２部及びＰＥＯ−３〔ポリエチレンオキサイド住友精化
（株）製〕２部の80℃加熱混合液と、予め150℃に予熱
した寒水砂（粒径２分５厘） 400部とをドラムミキサー
で混合し、この混合物を予め 150℃に予熱した金型に充
填して20kg／cm2 で２分間予備プレスを行い、充填した
金型を熱風炉に入れて 160℃で13分間を要してＰＶＣ粉
末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで35kg／cm
2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物を取り出
す。
と、ＨＬＤＰＥ粉末〔三井石油化学工業（株）製〕20部
と、アデカスタブＢＴ−11〔旭電化工業（株）製ジブチ
ル錫ジラウリレート〕２部及びステアリン酸カルシウム
２部及びＰＥＯ−３〔ポリエチレンオキサイド住友精化
（株）製〕２部の80℃加熱混合液と、予め150℃に予熱
した寒水砂（粒径２分５厘） 400部とをドラムミキサー
で混合し、この混合物を予め 150℃に予熱した金型に充
填して20kg／cm2 で２分間予備プレスを行い、充填した
金型を熱風炉に入れて 160℃で13分間を要してＰＶＣ粉
末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで35kg／cm
2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物を取り出
す。
【００６２】この成型物の物性をJIS R 5201セメントの
物理試験方法で試験したところ、曲げ強さ 17.7N/mm2、
圧縮強さ 40.1N/mm2、引張り強さ 17.2N/mm2であった。
尚、この成型物の比重は 1.9である。
物理試験方法で試験したところ、曲げ強さ 17.7N/mm2、
圧縮強さ 40.1N/mm2、引張り強さ 17.2N/mm2であった。
尚、この成型物の比重は 1.9である。
【００６３】実施例９ ＰＶＣ粉末ＴＨ−700 〔共同塩ビ販売（株）製〕 100
部、コバソール〔（株）コバヤシ製ポリ塩化ビニルゾ
ル〕３部、アデカスタブＢＴ−11〔旭電化工業（株）製
ジブチル錫ジラウリレート〕２部、ステアリン酸カルシ
ウム２部及び予め 150℃に予熱したマイクロセル〔ＳＬ
Ｇ１Ｐ／Ｇ、秩父小野田（株）製〕350 部をドラムミキ
サーで混合し、この混合物を予め 150℃に予熱した金型
に充填して20kg／cm2 で２分間予備プレスを行い、充填
した金型を熱風炉に入れて 160℃で15分間を要してＰＶ
Ｃ粉末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで35kg
／cm2で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物を取
り出す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの物理
試験方法で試験したところ、曲げ強さ 10.2N/mm2、圧縮
強さ24.6N/mm2 、引張り強さ 10.0N/mm2であった。尚、
この成型物の比重は 0.8である。
部、コバソール〔（株）コバヤシ製ポリ塩化ビニルゾ
ル〕３部、アデカスタブＢＴ−11〔旭電化工業（株）製
ジブチル錫ジラウリレート〕２部、ステアリン酸カルシ
ウム２部及び予め 150℃に予熱したマイクロセル〔ＳＬ
Ｇ１Ｐ／Ｇ、秩父小野田（株）製〕350 部をドラムミキ
サーで混合し、この混合物を予め 150℃に予熱した金型
に充填して20kg／cm2 で２分間予備プレスを行い、充填
した金型を熱風炉に入れて 160℃で15分間を要してＰＶ
Ｃ粉末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで35kg
／cm2で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物を取
り出す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの物理
試験方法で試験したところ、曲げ強さ 10.2N/mm2、圧縮
強さ24.6N/mm2 、引張り強さ 10.0N/mm2であった。尚、
この成型物の比重は 0.8である。
【００６４】実施例10 廃農ビ粉末80部、廃農ポリ粉末20部、ユメックス1001
〔三洋化成（株）製低分子量ＰＰ誘導体〕５部をＴＨＦ
５部に溶解したもの10部、アデカスタブＢＴ−１〔旭電
化工業（株）製ジブチル錫ジラウリレート〕２部、ステ
アリン酸カルシウム２部及び予め 140℃に予熱したマイ
クロセル〔ＳＬＧ１Ｐ／Ｇ、秩父小野田（株）〕400 部
をドラムミキサーで混合し、この混合物を予め 140℃に
予熱した金型に充填して20kg／cm2 で２分間予備プレス
を行い、充填した金型を熱風炉に入れて 150℃で15分間
を要して廃農ビ粉末、廃農ポリ粉末を溶融させる。溶融
させた混合物をプレスで30kg／cm2 で３分間プレスし、
金型ごと水冷して成型物を取り出す。この成型物の物性
をJIS R 5201セメントの物理試験方法で試験したとこ
ろ、曲げ強さ0.2N/mm2、圧縮強さ 0.5N/mm2 、引張り強
さ 0.9N/mm2 であった。尚、この成型物の比重は 0.6で
ある。
〔三洋化成（株）製低分子量ＰＰ誘導体〕５部をＴＨＦ
５部に溶解したもの10部、アデカスタブＢＴ−１〔旭電
化工業（株）製ジブチル錫ジラウリレート〕２部、ステ
アリン酸カルシウム２部及び予め 140℃に予熱したマイ
クロセル〔ＳＬＧ１Ｐ／Ｇ、秩父小野田（株）〕400 部
をドラムミキサーで混合し、この混合物を予め 140℃に
予熱した金型に充填して20kg／cm2 で２分間予備プレス
を行い、充填した金型を熱風炉に入れて 150℃で15分間
を要して廃農ビ粉末、廃農ポリ粉末を溶融させる。溶融
させた混合物をプレスで30kg／cm2 で３分間プレスし、
金型ごと水冷して成型物を取り出す。この成型物の物性
をJIS R 5201セメントの物理試験方法で試験したとこ
ろ、曲げ強さ0.2N/mm2、圧縮強さ 0.5N/mm2 、引張り強
さ 0.9N/mm2 であった。尚、この成型物の比重は 0.6で
ある。
【００６５】実施例11 デンカスチロールＧＰ−２粉砕品〔電気化学工業（株）
製ＰＳ樹脂、汎用グレード、50メッシュ以下全通〕 100
部、ＤＭＦＡ３部及びグリセリンステアレート３部の混
合物を予め 120℃に予熱した廃ガラス粉砕品（３メッシ
ュアンダー70％、10メッシュアンダー30％）300 部とド
ラムミキサーで混合し、混合物を予め140 ℃に予熱した
金型に充填して25kg／cm2 で２分間予備プレスを行い、
充填した金型を熱風炉に入れて 150℃で16分間を要して
ＰＳ粉末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで30
kg／cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物を
取り出す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの物
理試験方法で試験したところ、曲げ強さ 18.6N/mm2、圧
縮強さ 34.8N/mm2、引張り強さ 17.3N/mm2であった。
尚、この成型物の比重は 1.7である。
製ＰＳ樹脂、汎用グレード、50メッシュ以下全通〕 100
部、ＤＭＦＡ３部及びグリセリンステアレート３部の混
合物を予め 120℃に予熱した廃ガラス粉砕品（３メッシ
ュアンダー70％、10メッシュアンダー30％）300 部とド
ラムミキサーで混合し、混合物を予め140 ℃に予熱した
金型に充填して25kg／cm2 で２分間予備プレスを行い、
充填した金型を熱風炉に入れて 150℃で16分間を要して
ＰＳ粉末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで30
kg／cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物を
取り出す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの物
理試験方法で試験したところ、曲げ強さ 18.6N/mm2、圧
縮強さ 34.8N/mm2、引張り強さ 17.3N/mm2であった。
尚、この成型物の比重は 1.7である。
【００６６】実施例12 デンカスチロールＧＰ−２粉砕品〔電気化学工業（株）
製ＰＳ樹脂、汎用グレード、50メッシュ以下全通〕70部
と、ＰＭＭＡ30部と、グリセリンステアレート３部及び
Zerlon（ DowChem.Co.製、ＰＳ−ＰＭＭＡコポリマー）
３部をＤＭＦＡ３部に溶解した溶液６部の混合物を、予
め 120℃に予熱した廃ガラス粉砕品（３メッシュアンダ
ー70％、10メッシュアンダー30％）300 部とドラムミキ
サーで混合し、混合物を予め 140℃に予熱した金型に充
填して25kg／cm2 で２分間予備プレスを行い、充填した
金型を熱風炉に入れて 150℃で16分間を要してＰＳ粉末
を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで30kg／cm2
で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物を取り出
す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの物理試験
方法で試験したところ、曲げ強さ 18.9N/mm2、圧縮強さ
35.3N/mm2、引張り強さ 16.4N/mm2であった。尚、この
成型物の比重は 1.7である。
製ＰＳ樹脂、汎用グレード、50メッシュ以下全通〕70部
と、ＰＭＭＡ30部と、グリセリンステアレート３部及び
Zerlon（ DowChem.Co.製、ＰＳ−ＰＭＭＡコポリマー）
３部をＤＭＦＡ３部に溶解した溶液６部の混合物を、予
め 120℃に予熱した廃ガラス粉砕品（３メッシュアンダ
ー70％、10メッシュアンダー30％）300 部とドラムミキ
サーで混合し、混合物を予め 140℃に予熱した金型に充
填して25kg／cm2 で２分間予備プレスを行い、充填した
金型を熱風炉に入れて 150℃で16分間を要してＰＳ粉末
を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで30kg／cm2
で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物を取り出
す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの物理試験
方法で試験したところ、曲げ強さ 18.9N/mm2、圧縮強さ
35.3N/mm2、引張り強さ 16.4N/mm2であった。尚、この
成型物の比重は 1.7である。
【００６７】実施例13 デンカＡＢＳ粉末〔電気化学工業（株）製汎用グレー
ド、50メッシュ以下全通粉砕品〕100 部、グリセリンス
テアレート３部、ベンガラ２部、アデカサイザーＥ−50
0 〔旭電化工業（株）製塩化パラフィン〕３部及び予め
170℃に予熱した寒水砂（粒径２分５厘）400 部をドラ
ムミキサーで混合し、この混合物を予め 170℃に予熱し
た金型に充填して20kg／cm2 で２分間予備プレスを行
い、充填した金型を熱風炉に入れて 220℃で24分間を要
してＡＢＳ粉末を溶融させる。溶融させた混合物をプレ
スで35kg／cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成
型物を取り出す。この成型物の物性をJIS R 5201セメン
トの物理試験方法で試験したところ、曲げ強さ 18.3N/m
m2、圧縮強さ 42.6N/mm2、引張り強さ 17.9N/mm2であっ
た。尚、この成型物の比重は 1.9である。
ド、50メッシュ以下全通粉砕品〕100 部、グリセリンス
テアレート３部、ベンガラ２部、アデカサイザーＥ−50
0 〔旭電化工業（株）製塩化パラフィン〕３部及び予め
170℃に予熱した寒水砂（粒径２分５厘）400 部をドラ
ムミキサーで混合し、この混合物を予め 170℃に予熱し
た金型に充填して20kg／cm2 で２分間予備プレスを行
い、充填した金型を熱風炉に入れて 220℃で24分間を要
してＡＢＳ粉末を溶融させる。溶融させた混合物をプレ
スで35kg／cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成
型物を取り出す。この成型物の物性をJIS R 5201セメン
トの物理試験方法で試験したところ、曲げ強さ 18.3N/m
m2、圧縮強さ 42.6N/mm2、引張り強さ 17.9N/mm2であっ
た。尚、この成型物の比重は 1.9である。
【００６８】実施例14 SKYPET粉末（SUNKYONG INDUSTRIES 製ＰＥＴ樹脂、ＢＬ
グレード、50メッシュ以下全通粉砕品）100 部、アジピ
ン酸／1,4 ブタンジオール系ポリエステル〔三洋化成
（株）製〕５部、グリセリンステアレート３部、カーボ
ンブラック３部及び予め 200℃に予熱した砕岩砕石（ア
スファルト骨材Ｓ−５）800 部をドラムミキサーで混合
し、この混合物を予め 200℃に予熱した金型に充填して
25kg／cm2で２分間予備プレスを行い、充填した金型を
熱風炉に入れて250 ℃で24分間を要してＰＥＴ粉末を溶
融させる。溶融させた混合物をプレスで45kg／cm2 で３
分間プレスし、金型ごと水冷して成型物を取り出す。こ
の成型物の物性をJIS R 5201セメントの物理試験方法で
試験したところ、曲げ強さ 12.5N/mm2、圧縮強さ 45.8N
/mm2、引張り強さ 10.2N/mm2であった。尚この成型物の
比重は 2.3である。
グレード、50メッシュ以下全通粉砕品）100 部、アジピ
ン酸／1,4 ブタンジオール系ポリエステル〔三洋化成
（株）製〕５部、グリセリンステアレート３部、カーボ
ンブラック３部及び予め 200℃に予熱した砕岩砕石（ア
スファルト骨材Ｓ−５）800 部をドラムミキサーで混合
し、この混合物を予め 200℃に予熱した金型に充填して
25kg／cm2で２分間予備プレスを行い、充填した金型を
熱風炉に入れて250 ℃で24分間を要してＰＥＴ粉末を溶
融させる。溶融させた混合物をプレスで45kg／cm2 で３
分間プレスし、金型ごと水冷して成型物を取り出す。こ
の成型物の物性をJIS R 5201セメントの物理試験方法で
試験したところ、曲げ強さ 12.5N/mm2、圧縮強さ 45.8N
/mm2、引張り強さ 10.2N/mm2であった。尚この成型物の
比重は 2.3である。
【００６９】実施例15 ＰＥＴ粉末（ＰＥＴボトル粉砕品、50メッシュ以下全通
粉砕品、王冠部ＰＥを含む）100 部、アジピン酸／1,4
ブタンジオール系ポリエステル〔三洋化成（株）製〕５
部、ポリエチレンワックス３部、黄鉄２部及び予め 200
℃に予熱した砕岩砕石（アスファルト骨材Ｓ−５）800
部をドラムミキサーで混合し、この混合物を予め 200℃
に予熱した金型に充填して25kg／cm2 で２分間予備プレ
スを行い、充填した金型を熱風炉に入れて 250℃で24分
間を要してＰＥＴ粉末を溶融させる。溶融させた混合物
をプレスで45kg／cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷
して成型物を取り出す。この成型物の物性をJIS R 5201
セメントの物理試験方法で試験したところ、曲げ強さ 1
1.3N/mm2、圧縮強さ 44.7N/mm2、引張り強さ9.6N/mm2で
あった。尚、この成型物の比重は 2.3である。
粉砕品、王冠部ＰＥを含む）100 部、アジピン酸／1,4
ブタンジオール系ポリエステル〔三洋化成（株）製〕５
部、ポリエチレンワックス３部、黄鉄２部及び予め 200
℃に予熱した砕岩砕石（アスファルト骨材Ｓ−５）800
部をドラムミキサーで混合し、この混合物を予め 200℃
に予熱した金型に充填して25kg／cm2 で２分間予備プレ
スを行い、充填した金型を熱風炉に入れて 250℃で24分
間を要してＰＥＴ粉末を溶融させる。溶融させた混合物
をプレスで45kg／cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷
して成型物を取り出す。この成型物の物性をJIS R 5201
セメントの物理試験方法で試験したところ、曲げ強さ 1
1.3N/mm2、圧縮強さ 44.7N/mm2、引張り強さ9.6N/mm2で
あった。尚、この成型物の比重は 2.3である。
【００７０】実施例16 ＰＥＴ粉末（ＰＥＴボトル粉砕品、50メッシュ以下全通
粉砕品、王冠部ＰＥを含む）100 部、アジピン酸／1,4
ブタンジオール系ポリエステル〔三洋化成（株）製〕５
部、ポリエチレンワックス３部、黄鉄２部及び予め 200
℃に予熱した砂岩砕石（アスハルト骨材Ｓ−５）800 部
をドラムミキサーで混合し、この混合物の１／２量を予
め 200℃に予熱した金型に充填し、これに補強材として
目開25×25 m/mのメタルラスを置き、次いで１／２量
（残部）の上記混合物を充填する。25kg／cm2 で２分間
予備プレスを行い、充填した金型を熱風炉に入れて 250
℃で24分間を要してＰＥＴ粉末を溶融させる。溶融させ
た混合物をプレスで45kg／cm2 で３分間プレスし、金型
ごと水冷して成型物を取り出す。この成型物の物性をJI
S R 5201セメントの物理試験方法で試験したところ、曲
げ強さ 18.5N/mm2、圧縮強さ 44.7N/mm2、引張り強さ 1
9.3N/mm2であった。尚、この成型物の比重は 2.4であ
る。
粉砕品、王冠部ＰＥを含む）100 部、アジピン酸／1,4
ブタンジオール系ポリエステル〔三洋化成（株）製〕５
部、ポリエチレンワックス３部、黄鉄２部及び予め 200
℃に予熱した砂岩砕石（アスハルト骨材Ｓ−５）800 部
をドラムミキサーで混合し、この混合物の１／２量を予
め 200℃に予熱した金型に充填し、これに補強材として
目開25×25 m/mのメタルラスを置き、次いで１／２量
（残部）の上記混合物を充填する。25kg／cm2 で２分間
予備プレスを行い、充填した金型を熱風炉に入れて 250
℃で24分間を要してＰＥＴ粉末を溶融させる。溶融させ
た混合物をプレスで45kg／cm2 で３分間プレスし、金型
ごと水冷して成型物を取り出す。この成型物の物性をJI
S R 5201セメントの物理試験方法で試験したところ、曲
げ強さ 18.5N/mm2、圧縮強さ 44.7N/mm2、引張り強さ 1
9.3N/mm2であった。尚、この成型物の比重は 2.4であ
る。
【００７１】実施例17 ウルトラセン 510Ｆ粉末〔東ソー（株）製ＥＶＡ、50メ
ッシュ以下全通粉砕品〕100 部、グリセリンステアレー
ト３部、ベンガラ２部、アデカサイザーＥ−450 〔旭電
化工業（株）製塩化パラフィン〕３部及び予め70℃に予
熱した寒水粉（粒径70メッシュ以下全通）400 部をドラ
ムミキサーで混合し、この混合物を予め70℃に予熱した
金型に充填して20kg／cm2 で２分間予備プレスを行い、
充填した金型を熱風炉に入れて 120℃で14分間を要して
ＥＶＡ粉末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで
35kg／cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物
を取り出す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの
物理試験方法で試験したところ、曲げ強さ 10.2N/mm2、
圧縮強さ 24.3N/mm2、引張り強さ 10.4N/mm2であった。
尚この成型物の比重は 1.9である。
ッシュ以下全通粉砕品〕100 部、グリセリンステアレー
ト３部、ベンガラ２部、アデカサイザーＥ−450 〔旭電
化工業（株）製塩化パラフィン〕３部及び予め70℃に予
熱した寒水粉（粒径70メッシュ以下全通）400 部をドラ
ムミキサーで混合し、この混合物を予め70℃に予熱した
金型に充填して20kg／cm2 で２分間予備プレスを行い、
充填した金型を熱風炉に入れて 120℃で14分間を要して
ＥＶＡ粉末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで
35kg／cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物
を取り出す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの
物理試験方法で試験したところ、曲げ強さ 10.2N/mm2、
圧縮強さ 24.3N/mm2、引張り強さ 10.4N/mm2であった。
尚この成型物の比重は 1.9である。
【００７２】実施例18 ポリ塩化ビニルナゲット粉末（電線被覆ポリ塩化ビニ
ル、30メッシュ以下全通粉砕品）100 部、ステアリン酸
カルシウム３部、カーボンブラック２部、アデカサイザ
ーＥ−450 〔旭電化工業（株）製塩化パラフィン〕３部
及び予め80℃に予熱した寒水粉（粒径70メッシュ以下全
通）400 部をドラムミキサーで混合し、この混合物を予
め80℃に予熱した金型に充填して20kg／cm2 で２分間予
備プレスを行い、充填した金型を熱風炉に入れて 140℃
で15分間を要してポリ塩化ビニルナゲット粉末を溶融さ
せる。溶融させた混合物をプレスで35kg／cm2 で３分間
プレスし、金型ごと水冷して成型物を取り出す。この成
型物の物性をJIS R 5201セメントの物理試験方法で試験
したところ、曲げ強さ 0.13N/mm2、圧縮強さ 0.68N/m
m2、引張り強さ 0.43N/mm2であった。尚この成型物の比
重は 1.9である。
ル、30メッシュ以下全通粉砕品）100 部、ステアリン酸
カルシウム３部、カーボンブラック２部、アデカサイザ
ーＥ−450 〔旭電化工業（株）製塩化パラフィン〕３部
及び予め80℃に予熱した寒水粉（粒径70メッシュ以下全
通）400 部をドラムミキサーで混合し、この混合物を予
め80℃に予熱した金型に充填して20kg／cm2 で２分間予
備プレスを行い、充填した金型を熱風炉に入れて 140℃
で15分間を要してポリ塩化ビニルナゲット粉末を溶融さ
せる。溶融させた混合物をプレスで35kg／cm2 で３分間
プレスし、金型ごと水冷して成型物を取り出す。この成
型物の物性をJIS R 5201セメントの物理試験方法で試験
したところ、曲げ強さ 0.13N/mm2、圧縮強さ 0.68N/m
m2、引張り強さ 0.43N/mm2であった。尚この成型物の比
重は 1.9である。
【００７３】実施例19 乗用車シュレッダーダスト〔ポリ塩化ビニル粉末67％、
残部はＰＰ、ＡＢＳ、ウレタン、ポリエステル繊維、ア
クリル繊維を含む夾雑物、30メッシュ以下全通粉砕品〕
100 部、ステアリン酸カルシウム３部、カーボンブラッ
ク１部、コバゾール３部及び予め80℃に予熱した寒水粉
（粒径70メッシュ以下全通）200 部をドラムミキサーで
混合し、この混合物を予め80℃に予熱した金型に充填し
て20kg／cm2 で２分間予備プレスを行い、充填した金型
を熱風炉に入れて 140℃で15分間を要してシュレッダー
ダスト粉末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで
35kg／cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物
を取り出す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの
物理試験方法で試験したところ、曲げ強さ0.413N/mm2、
圧縮強さ 1.03N/mm2、引張り強さ 0.40N/mm2であった。
尚、この成型物の比重は1.6 である。
残部はＰＰ、ＡＢＳ、ウレタン、ポリエステル繊維、ア
クリル繊維を含む夾雑物、30メッシュ以下全通粉砕品〕
100 部、ステアリン酸カルシウム３部、カーボンブラッ
ク１部、コバゾール３部及び予め80℃に予熱した寒水粉
（粒径70メッシュ以下全通）200 部をドラムミキサーで
混合し、この混合物を予め80℃に予熱した金型に充填し
て20kg／cm2 で２分間予備プレスを行い、充填した金型
を熱風炉に入れて 140℃で15分間を要してシュレッダー
ダスト粉末を溶融させる。溶融させた混合物をプレスで
35kg／cm2 で３分間プレスし、金型ごと水冷して成型物
を取り出す。この成型物の物性をJIS R 5201セメントの
物理試験方法で試験したところ、曲げ強さ0.413N/mm2、
圧縮強さ 1.03N/mm2、引張り強さ 0.40N/mm2であった。
尚、この成型物の比重は1.6 である。
Claims (7)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂粉末と増量剤と溶融助剤を
混合し、少なくとも熱可塑性樹脂粉末を溶融助剤でコー
ティングした後、当該混合物を予熱した金型に充填し充
填物を加熱して熱可塑性樹脂粉末を溶融させた後、プレ
ス成型することを特徴とする熱可塑性樹脂複合体の成型
方法。 - 【請求項２】 溶融助剤によるコーティングを、液状の
溶融助剤により行う請求項１記載の成型方法。 - 【請求項３】 溶融助剤によるコーティングを、混合時
の機械力により溶融助剤を溶融させることにより行う請
求項１記載の成型方法。 - 【請求項４】 増量剤が予熱されている請求項１〜３の
何れか１項記載の成型方法。 - 【請求項５】 増量剤が熱可塑性樹脂の溶融温度よりも
20〜30℃低い温度に予熱されている請求項４記載の成型
方法。 - 【請求項６】 熱可塑性樹脂粉末100 重量部に対する溶
融助剤の割合が 0.1〜10重量部である請求項１〜５の何
れか１項記載の成型方法。 - 【請求項７】 熱可塑性樹脂粉末100 重量部に対する増
量剤の割合が50〜 900重量部である請求項１〜６の何れ
か１項記載の成型方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9023735A JPH10217266A (ja) | 1997-02-06 | 1997-02-06 | 熱可塑性樹脂複合体の成型方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9023735A JPH10217266A (ja) | 1997-02-06 | 1997-02-06 | 熱可塑性樹脂複合体の成型方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10217266A true JPH10217266A (ja) | 1998-08-18 |
Family
ID=12118576
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9023735A Pending JPH10217266A (ja) | 1997-02-06 | 1997-02-06 | 熱可塑性樹脂複合体の成型方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10217266A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7345107B2 (en) * | 2000-06-30 | 2008-03-18 | Michael Manes | Material and method and device for producing the same |
| JP2019181857A (ja) * | 2018-04-13 | 2019-10-24 | 帝人株式会社 | 成形体の製造方法 |
| CN111517901A (zh) * | 2020-04-28 | 2020-08-11 | 湖北航天化学技术研究所 | 一种高活性多层复合微球及其制备方法 |
-
1997
- 1997-02-06 JP JP9023735A patent/JPH10217266A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7345107B2 (en) * | 2000-06-30 | 2008-03-18 | Michael Manes | Material and method and device for producing the same |
| JP2019181857A (ja) * | 2018-04-13 | 2019-10-24 | 帝人株式会社 | 成形体の製造方法 |
| CN111517901A (zh) * | 2020-04-28 | 2020-08-11 | 湖北航天化学技术研究所 | 一种高活性多层复合微球及其制备方法 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20051011 |
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