JPH10211431A - ディーゼル排ガス用酸化触媒 - Google Patents
ディーゼル排ガス用酸化触媒Info
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- JPH10211431A JPH10211431A JP9016806A JP1680697A JPH10211431A JP H10211431 A JPH10211431 A JP H10211431A JP 9016806 A JP9016806 A JP 9016806A JP 1680697 A JP1680697 A JP 1680697A JP H10211431 A JPH10211431 A JP H10211431A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】低温域でＨＣ及びＳＯＦを効率良く吸着してＨ
Ｃ及びＳＯＦを酸化浄化するとともに、サルフェートの
生成を一層抑制する。 【解決手段】触媒貴金属の活性が高い第１多孔質担体２
０と、触媒貴金属の活性が低い第２多孔質担体２１とを
含み、触媒貴金属２２は主として第１多孔質担体２０に
担持されている。低温時に第２多孔質担体に吸着された
ＳＯ2 は、高温時にも酸化されることなく離脱するた
め、サルフェートの生成が抑制される。
Ｃ及びＳＯＦを酸化浄化するとともに、サルフェートの
生成を一層抑制する。 【解決手段】触媒貴金属の活性が高い第１多孔質担体２
０と、触媒貴金属の活性が低い第２多孔質担体２１とを
含み、触媒貴金属２２は主として第１多孔質担体２０に
担持されている。低温時に第２多孔質担体に吸着された
ＳＯ2 は、高温時にも酸化されることなく離脱するた
め、サルフェートの生成が抑制される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ディーゼルエンジ
ン（以下ＤＥという）の排ガス中に含まれるＨＣ（炭化
水素）及びＳＯＦ（Soluble Organic Fraction）を酸化
浄化するとともに、ディーゼルパティキュレートの排出
量を低減するディーゼル排ガス用酸化触媒に関する。
ン（以下ＤＥという）の排ガス中に含まれるＨＣ（炭化
水素）及びＳＯＦ（Soluble Organic Fraction）を酸化
浄化するとともに、ディーゼルパティキュレートの排出
量を低減するディーゼル排ガス用酸化触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】ガソリンエンジンについては、排ガスの
厳しい規制とそれに対処できる技術の進歩により、排ガ
ス中の有害物質は確実に減少している。しかしＤＥにつ
いては、有害成分が主としてパティキュレートとして排
出されるという特異な事情から、規制も技術の開発もガ
ソリンエンジンに比べて遅れており、確実に浄化できる
排ガス浄化触媒の開発が望まれている。
厳しい規制とそれに対処できる技術の進歩により、排ガ
ス中の有害物質は確実に減少している。しかしＤＥにつ
いては、有害成分が主としてパティキュレートとして排
出されるという特異な事情から、規制も技術の開発もガ
ソリンエンジンに比べて遅れており、確実に浄化できる
排ガス浄化触媒の開発が望まれている。
【０００３】現在までに開発されているＤＥ排気ガス浄
化装置としては、大きく分けてトラップを用いる方法
（触媒無しと触媒付き）と、オープン型ＳＯＦ分解触媒
とが知られている。このうちトラップを用いる方法は、
ディーゼルパティキュレートを捕捉してその排出を規制
するものであり、特にドライスーツの比率の高い排気ガ
スに有効である。しかしながらトラップを用いる方法で
は、捕捉されたディーゼルパティキュレートを焼却する
ための再生処理装置が必要となり、再生時の触媒構造体
の割れ、アッシュによる閉塞あるいはシステムが複雑に
なるなど、実用上多くの課題を残している。
化装置としては、大きく分けてトラップを用いる方法
（触媒無しと触媒付き）と、オープン型ＳＯＦ分解触媒
とが知られている。このうちトラップを用いる方法は、
ディーゼルパティキュレートを捕捉してその排出を規制
するものであり、特にドライスーツの比率の高い排気ガ
スに有効である。しかしながらトラップを用いる方法で
は、捕捉されたディーゼルパティキュレートを焼却する
ための再生処理装置が必要となり、再生時の触媒構造体
の割れ、アッシュによる閉塞あるいはシステムが複雑に
なるなど、実用上多くの課題を残している。
【０００４】一方オープン型ＳＯＦ分解触媒は、例えば
特開平１−１７１６２６号公報に示されるように、ガソ
リンエンジンと同様に活性アルミナなどの担持層に白金
族金属などの触媒金属を担持した触媒が利用され、ＣＯ
やＨＣとともにＳＯＦを酸化分解して浄化している。こ
のオープン型ＳＯＦ分解触媒は、ドライスーツの除去率
が低いという欠点があるが、ドライスーツの量はＤＥや
燃料自体の改良によって低減することが可能であり、か
つ再生処理装置が不要という大きなメリットがあるた
め、今後の一段の技術の向上が期待されている。
特開平１−１７１６２６号公報に示されるように、ガソ
リンエンジンと同様に活性アルミナなどの担持層に白金
族金属などの触媒金属を担持した触媒が利用され、ＣＯ
やＨＣとともにＳＯＦを酸化分解して浄化している。こ
のオープン型ＳＯＦ分解触媒は、ドライスーツの除去率
が低いという欠点があるが、ドライスーツの量はＤＥや
燃料自体の改良によって低減することが可能であり、か
つ再生処理装置が不要という大きなメリットがあるた
め、今後の一段の技術の向上が期待されている。
【０００５】ところがオープン型ＳＯＦ分解触媒は、高
温下ではＳＯＦを効率良く分解可能であるが、低温条件
では触媒金属の触媒作用が低くＳＯＦの浄化性能が低下
するという欠点がある。そのためエンジン始動時やアイ
ドリング運転時などには、排ガスの温度が低く、未分解
のＳＯＦが煤となってハニカム通路内に堆積する現象が
起こる。そして堆積した煤により触媒に目詰まりが生
じ、触媒性能が低下するという不具合があった。
温下ではＳＯＦを効率良く分解可能であるが、低温条件
では触媒金属の触媒作用が低くＳＯＦの浄化性能が低下
するという欠点がある。そのためエンジン始動時やアイ
ドリング運転時などには、排ガスの温度が低く、未分解
のＳＯＦが煤となってハニカム通路内に堆積する現象が
起こる。そして堆積した煤により触媒に目詰まりが生
じ、触媒性能が低下するという不具合があった。
【０００６】またオープン型ＳＯＦ分解触媒において
は、高温域で排ガス中のＳＯ2 までも酸化されてＳＯ3
やＳＯ4 が生成し、サルフェートとなって逆にパティキ
ュレート量が増大するという問題がある。これは、ＳＯ
2 はパティキュレートとして測定されないが、サルフェ
ートはパティキュレートとして測定されるためである。
特にＤＥにおいては排ガス中に酸素ガスが多く存在し、
ＳＯ2 の酸化反応が生じやすい。
は、高温域で排ガス中のＳＯ2 までも酸化されてＳＯ3
やＳＯ4 が生成し、サルフェートとなって逆にパティキ
ュレート量が増大するという問題がある。これは、ＳＯ
2 はパティキュレートとして測定されないが、サルフェ
ートはパティキュレートとして測定されるためである。
特にＤＥにおいては排ガス中に酸素ガスが多く存在し、
ＳＯ2 の酸化反応が生じやすい。
【０００７】そこで本願出願人は、特開平４−２６７９
２８号公報において、活性アルミナやゼオライトなどＨ
Ｃ吸着性の高いコート層をもち触媒金属をもたない触媒
を排ガス流の上流側に配置し、ＳｉＯ2 やＴｉＯ2 など
ＨＣの吸着性の低いコート層をもつ担体に触媒金属を担
持した酸化触媒を下流側に配置した触媒装置を提案して
いる。
２８号公報において、活性アルミナやゼオライトなどＨ
Ｃ吸着性の高いコート層をもち触媒金属をもたない触媒
を排ガス流の上流側に配置し、ＳｉＯ2 やＴｉＯ2 など
ＨＣの吸着性の低いコート層をもつ担体に触媒金属を担
持した酸化触媒を下流側に配置した触媒装置を提案して
いる。
【０００８】この触媒装置によれば、上流側触媒ではＨ
Ｃ及びＳＯＦが低温時に吸着されるとともにＳＯ2 も吸
着されるが、上流側触媒は触媒金属をもたないためＳＯ
2 の酸化が防止されている。そして下流側触媒では、高
温時に上流側触媒から放出されたＨＣ及びＳＯＦが触媒
金属により酸化浄化される。一方、上流側触媒からはＳ
Ｏ2 も放出されるが、下流側触媒は吸着性が低いためＳ
Ｏ2 が吸着して酸化されるのが抑制され、サルフェート
の生成が防止されている。
Ｃ及びＳＯＦが低温時に吸着されるとともにＳＯ2 も吸
着されるが、上流側触媒は触媒金属をもたないためＳＯ
2 の酸化が防止されている。そして下流側触媒では、高
温時に上流側触媒から放出されたＨＣ及びＳＯＦが触媒
金属により酸化浄化される。一方、上流側触媒からはＳ
Ｏ2 も放出されるが、下流側触媒は吸着性が低いためＳ
Ｏ2 が吸着して酸化されるのが抑制され、サルフェート
の生成が防止されている。
【０００９】また特開平３−２５８３１６号公報には、
コート層を二層構造とし、Ｐｔを担持したＡｌ2 Ｏ3 か
ら下層を構成するとともに、その上層に触媒貴金属を担
持しないＴｉＯ2 層を配置した触媒が開示されている。
この触媒によれば、上層のＴｉＯ2 層にはＰｔが担持さ
れていないので、低温時に吸着されたＳＯ2 は高温時に
酸化されることなく離脱して排出され、サルフェートの
生成が抑制される。またＨＣ及びＳＯＦは、下層まで拡
散して下層のＰｔにより酸化浄化される。
コート層を二層構造とし、Ｐｔを担持したＡｌ2 Ｏ3 か
ら下層を構成するとともに、その上層に触媒貴金属を担
持しないＴｉＯ2 層を配置した触媒が開示されている。
この触媒によれば、上層のＴｉＯ2 層にはＰｔが担持さ
れていないので、低温時に吸着されたＳＯ2 は高温時に
酸化されることなく離脱して排出され、サルフェートの
生成が抑制される。またＨＣ及びＳＯＦは、下層まで拡
散して下層のＰｔにより酸化浄化される。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】上記特開平４−２６７
９２８号公報に開示された触媒装置では、定常条件の場
合には確かに効果がある。しかしながら、低温時に上流
側触媒に吸着・蓄積された多量のＳＯ2 が高温時に放出
されて下流側触媒に流入すると、下流側触媒の触媒金属
と接触するＳＯ2 も少なからず存在し、それがサルフェ
ートとして排出されるという不具合があった。
９２８号公報に開示された触媒装置では、定常条件の場
合には確かに効果がある。しかしながら、低温時に上流
側触媒に吸着・蓄積された多量のＳＯ2 が高温時に放出
されて下流側触媒に流入すると、下流側触媒の触媒金属
と接触するＳＯ2 も少なからず存在し、それがサルフェ
ートとして排出されるという不具合があった。
【００１１】また特開平３−２５８３１６号公報に開示
された触媒では、上層のＴｉＯ2 層がＳＯ2 を吸着しや
すいという性質をもつことから、高温時における離脱が
生じにくく、下層まで拡散したＳＯ2 が酸化されてサル
フェートを生成するという問題があった。本発明はこの
ような事情に鑑みてなされたものであり、低温域でＨＣ
及びＳＯＦを効率良く吸着してＨＣ及びＳＯＦを酸化浄
化するとともに、サルフェートの生成を一層抑制するこ
とを目的とする。
された触媒では、上層のＴｉＯ2 層がＳＯ2 を吸着しや
すいという性質をもつことから、高温時における離脱が
生じにくく、下層まで拡散したＳＯ2 が酸化されてサル
フェートを生成するという問題があった。本発明はこの
ような事情に鑑みてなされたものであり、低温域でＨＣ
及びＳＯＦを効率良く吸着してＨＣ及びＳＯＦを酸化浄
化するとともに、サルフェートの生成を一層抑制するこ
とを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する請求
項１に記載のディーゼル排ガス用酸化触媒の特徴は、触
媒貴金属の活性が高い第１多孔質担体と、触媒貴金属の
活性が低い第２多孔質担体とを含み、触媒貴金属は主と
して第１多孔質担体に担持されていることにある。
項１に記載のディーゼル排ガス用酸化触媒の特徴は、触
媒貴金属の活性が高い第１多孔質担体と、触媒貴金属の
活性が低い第２多孔質担体とを含み、触媒貴金属は主と
して第１多孔質担体に担持されていることにある。
【００１３】また請求項２に記載のディーゼル排ガス用
酸化触媒の特徴は、請求項１に記載の酸化触媒におい
て、第１多孔質担体はアナターゼ型ＴｉＯ2 、γ−Ａｌ
2 Ｏ3、δ−Ａｌ2 Ｏ3 、η−Ａｌ2 Ｏ3 、θ−Ａｌ2
Ｏ3 、非晶質Ａｌ2 Ｏ3 、ＺｒＯ2 、Ｎｂ2 Ｏ5 、Ｔｉ
Ｏ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合酸化物、ＴｉＯ2 −ＺｒＯ2 複合
酸化物、ＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合酸化物、ＴｉＯ2 −
ＳｉＯ2 複合酸化物及びＺｒＯ2 −ＳｉＯ2 複合酸化物
から選ばれる少なくとも一種からなり、第２多孔質担体
はルチル型ＴｉＯ2 、α−Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 及びＳ
ｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ 3 複合酸化物から選ばれる少なくとも
一種からなることにある。
酸化触媒の特徴は、請求項１に記載の酸化触媒におい
て、第１多孔質担体はアナターゼ型ＴｉＯ2 、γ−Ａｌ
2 Ｏ3、δ−Ａｌ2 Ｏ3 、η−Ａｌ2 Ｏ3 、θ−Ａｌ2
Ｏ3 、非晶質Ａｌ2 Ｏ3 、ＺｒＯ2 、Ｎｂ2 Ｏ5 、Ｔｉ
Ｏ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合酸化物、ＴｉＯ2 −ＺｒＯ2 複合
酸化物、ＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合酸化物、ＴｉＯ2 −
ＳｉＯ2 複合酸化物及びＺｒＯ2 −ＳｉＯ2 複合酸化物
から選ばれる少なくとも一種からなり、第２多孔質担体
はルチル型ＴｉＯ2 、α−Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 及びＳ
ｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ 3 複合酸化物から選ばれる少なくとも
一種からなることにある。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明者の研究によれば、触媒上
での触媒貴金属の活性は、担持される担体の性質により
大きく異なることが明らかとなった。そして、担体が触
媒貴金属の活性を高めるかどうかと、ＳＯ2 の吸着性と
の間には、相関関係があることが実験的にわかってい
る。つまり触媒貴金属の活性が低い担体に触媒貴金属を
担持した場合には、ＳＯ2 の吸着が少なく酸化が抑制さ
れるため高温でのサルフェートの生成が抑制されるもの
の、ＨＣ及びＳＯＦの浄化活性も低くなる。一方、触媒
貴金属の活性が高い担体に触媒貴金属を担持した場合に
は、ＨＣ及びＳＯＦの浄化活性が高いものの、ＳＯ2 が
吸着しやすく高温でのサルフェート生成量も多くなる。
での触媒貴金属の活性は、担持される担体の性質により
大きく異なることが明らかとなった。そして、担体が触
媒貴金属の活性を高めるかどうかと、ＳＯ2 の吸着性と
の間には、相関関係があることが実験的にわかってい
る。つまり触媒貴金属の活性が低い担体に触媒貴金属を
担持した場合には、ＳＯ2 の吸着が少なく酸化が抑制さ
れるため高温でのサルフェートの生成が抑制されるもの
の、ＨＣ及びＳＯＦの浄化活性も低くなる。一方、触媒
貴金属の活性が高い担体に触媒貴金属を担持した場合に
は、ＨＣ及びＳＯＦの浄化活性が高いものの、ＳＯ2 が
吸着しやすく高温でのサルフェート生成量も多くなる。
【００１５】そこで本発明のディーゼル排ガス用酸化触
媒では、触媒貴金属は触媒貴金属の活性が高い第１多孔
質担体に担持され、かつ触媒貴金属の活性が低い第２多
孔質担体が触媒貴金属をほとんど担持しない状態で含ま
れている構成としたものである。このような構成とする
ことにより、低温時に第２多孔質担体に吸着されたＳＯ
2 は、高温時にも酸化されることなく離脱するため、サ
ルフェートの生成が抑制される。またＨＣ及びＳＯＦは
ＳＯ2 より酸化されやすく、第１多孔質担体に担持され
ている触媒貴金属により容易に酸化浄化される。
媒では、触媒貴金属は触媒貴金属の活性が高い第１多孔
質担体に担持され、かつ触媒貴金属の活性が低い第２多
孔質担体が触媒貴金属をほとんど担持しない状態で含ま
れている構成としたものである。このような構成とする
ことにより、低温時に第２多孔質担体に吸着されたＳＯ
2 は、高温時にも酸化されることなく離脱するため、サ
ルフェートの生成が抑制される。またＨＣ及びＳＯＦは
ＳＯ2 より酸化されやすく、第１多孔質担体に担持され
ている触媒貴金属により容易に酸化浄化される。
【００１６】第１多孔質担体と第２多孔質担体の区分は
相対的なものであり、２種類の多孔質担体がある場合、
触媒貴金属を担持した時の活性が高い方を第１多孔質担
体とすることができる。また、ある程度絶対的に区分す
るには、ＳＯ2 の５０％低減温度を測定することで行う
こともできる。例えば、多孔質担体容積１リットル当た
り１．０ｇのＰｔを担持させ、ＳＯ2：100ppm，Ｏ2 ：
１０％，Ｈ2 Ｏ：１０％，残部Ｎ2 のモデルガスをＳＶ
＝５００００ｈ-1で流した場合のＳＯ2 ５０％低減温度
が２５０℃以下のものを第１多孔質担体とし、３５０℃
以上のものを第２多孔質担体として区分することができ
る。
相対的なものであり、２種類の多孔質担体がある場合、
触媒貴金属を担持した時の活性が高い方を第１多孔質担
体とすることができる。また、ある程度絶対的に区分す
るには、ＳＯ2 の５０％低減温度を測定することで行う
こともできる。例えば、多孔質担体容積１リットル当た
り１．０ｇのＰｔを担持させ、ＳＯ2：100ppm，Ｏ2 ：
１０％，Ｈ2 Ｏ：１０％，残部Ｎ2 のモデルガスをＳＶ
＝５００００ｈ-1で流した場合のＳＯ2 ５０％低減温度
が２５０℃以下のものを第１多孔質担体とし、３５０℃
以上のものを第２多孔質担体として区分することができ
る。
【００１７】このようにして各種多孔質担体を区分する
と、表１のように区分することができる。なお、表１に
おける括弧内の数字は、活性の高さの順序である。
と、表１のように区分することができる。なお、表１に
おける括弧内の数字は、活性の高さの順序である。
【００１８】
【表１】 本発明の酸化触媒に用いられる第１多孔質担体と第２多
孔質担体の比率は、第１多孔質担体を第２多孔質担体よ
り少ない量で用いるのが好ましい。その比率は多孔質担
体の種類、触媒貴金属の種類あるいは担持量などにより
異なる。
孔質担体の比率は、第１多孔質担体を第２多孔質担体よ
り少ない量で用いるのが好ましい。その比率は多孔質担
体の種類、触媒貴金属の種類あるいは担持量などにより
異なる。
【００１９】例えば触媒貴金属としてＰｔを全体の１重
量％担持し、第１多孔質担体としてアナターゼ型ＴｉＯ
2 を、第２多孔質担体としてＳｉＯ2 を選択した場合に
は、全担体中の第１多孔質担体の割合を１重量％以上、
１０重量％未満とすることが望ましい。第１多孔質担体
が１重量％以下では、担持されたＰｔの粒成長によりＨ
Ｃ及びＳＯＦの酸化活性が低下し、１０重量％以上とな
るとＳＯ2 の酸化が生じてサルフェートの生成を抑制す
ることが困難となる。
量％担持し、第１多孔質担体としてアナターゼ型ＴｉＯ
2 を、第２多孔質担体としてＳｉＯ2 を選択した場合に
は、全担体中の第１多孔質担体の割合を１重量％以上、
１０重量％未満とすることが望ましい。第１多孔質担体
が１重量％以下では、担持されたＰｔの粒成長によりＨ
Ｃ及びＳＯＦの酸化活性が低下し、１０重量％以上とな
るとＳＯ2 の酸化が生じてサルフェートの生成を抑制す
ることが困難となる。
【００２０】第１多孔質担体に担持される触媒貴金属と
しては、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、ロジウム
（Ｒｈ）、イリジウム（Ｉｒ）などが例示される。これ
らの貴金属の他、鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、クロ
ム（Ｃｒ）、マンガン（Ｍｎ）、コバルト（Ｃｏ）、銅
（Ｃｕ）などの卑金属を併用することもでき、目的とす
る酸化力に応じて選択される。この触媒貴金属の担持量
としては、多孔質担体全体の体積１リットルに対して
０．１〜５ｇ程度が適当である。担持量がこれより少な
いとＨＣ及びＳＯＦの酸化力が不十分となり、これより
多く担持しても効果が飽和するとともにコスト面での不
具合が発生するようになる。
しては、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、ロジウム
（Ｒｈ）、イリジウム（Ｉｒ）などが例示される。これ
らの貴金属の他、鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、クロ
ム（Ｃｒ）、マンガン（Ｍｎ）、コバルト（Ｃｏ）、銅
（Ｃｕ）などの卑金属を併用することもでき、目的とす
る酸化力に応じて選択される。この触媒貴金属の担持量
としては、多孔質担体全体の体積１リットルに対して
０．１〜５ｇ程度が適当である。担持量がこれより少な
いとＨＣ及びＳＯＦの酸化力が不十分となり、これより
多く担持しても効果が飽和するとともにコスト面での不
具合が発生するようになる。
【００２１】本発明の酸化触媒は、触媒貴金属を担持し
た第１多孔質担体粉末と第２多孔質担体粉末の混合粉末
をペレット状などの形状に成形して用いてもよいし、こ
の混合粉末をコーディエライトなどの耐熱性無機物や金
属などから形成されたハニカム形状の担体基材にコート
して用いることもできる。そして本発明の酸化触媒を製
造するには、触媒貴金属が担持された第１多孔質担体粉
末と、何も担持されない第２多孔質粉末とを所定比率で
混合する方法が簡便である。また、第１多孔質担体に対
する担持効率が第２多孔質担体に対するそれより極めて
高い触媒貴金属溶液を用い、第１多孔質担体粉末と第２
多孔質担体粉末の混合粉末に含浸して第１多孔質担体に
選択的に担持させることもできる。
た第１多孔質担体粉末と第２多孔質担体粉末の混合粉末
をペレット状などの形状に成形して用いてもよいし、こ
の混合粉末をコーディエライトなどの耐熱性無機物や金
属などから形成されたハニカム形状の担体基材にコート
して用いることもできる。そして本発明の酸化触媒を製
造するには、触媒貴金属が担持された第１多孔質担体粉
末と、何も担持されない第２多孔質粉末とを所定比率で
混合する方法が簡便である。また、第１多孔質担体に対
する担持効率が第２多孔質担体に対するそれより極めて
高い触媒貴金属溶液を用い、第１多孔質担体粉末と第２
多孔質担体粉末の混合粉末に含浸して第１多孔質担体に
選択的に担持させることもできる。
【００２２】
【実施例】以下、実施例、比較例及び参考例により本発
明を一層具体的に説明する。 （実施例１）図１に本発明の一実施例の排ガス用酸化触
媒の要部拡大断面図を示す。この酸化触媒は、コーディ
エライトからなるハニカム形状の担体基材（１）と、担
体基材（１）表面に被覆形成されたコート層（２）とか
ら構成されている。
明を一層具体的に説明する。 （実施例１）図１に本発明の一実施例の排ガス用酸化触
媒の要部拡大断面図を示す。この酸化触媒は、コーディ
エライトからなるハニカム形状の担体基材（１）と、担
体基材（１）表面に被覆形成されたコート層（２）とか
ら構成されている。
【００２３】コート層（２）は、アナターゼ型ＴｉＯ2
からなる第１多孔質担体（２０）と、ＳＩＯ2 からなる
第２多孔質担体（２１）とから構成され、第１多孔質担
体（２０）にＰｔ（２２）が高分散担持されている。第
１多孔質担体（２０）はコート層（２）中に５重量％含
まれ、第２多孔質担体（２１）はコート層（２）中に９
５重量％含まれている。この酸化触媒は以下のようにし
て製造された。
からなる第１多孔質担体（２０）と、ＳＩＯ2 からなる
第２多孔質担体（２１）とから構成され、第１多孔質担
体（２０）にＰｔ（２２）が高分散担持されている。第
１多孔質担体（２０）はコート層（２）中に５重量％含
まれ、第２多孔質担体（２１）はコート層（２）中に９
５重量％含まれている。この酸化触媒は以下のようにし
て製造された。
【００２４】Ｐｔを７．５ｇ含むジニトロジアンミン白
金硝酸塩水溶液３０ｍｌに、２５ｇのアナターゼ型Ｔｉ
Ｏ2 粉末（比表面積６０ｍ2 ／ｇ）を浸し１時間攪拌し
た。攪拌後、１２０℃の乾燥炉で蒸発乾固し、さらに２
５０℃で１時間の熱処理を行ってＰｔ担持ＴｉＯ2 粉末
を調製した。このＰｔ担持ＴｉＯ2 粉末全量と、ＳｉＯ
2 粉末２７５ｇと、ＳｉＯ2 濃度４０重量％のＳｉＯ2
ゾル５００ｇと、水２００ｇをボールミルにて６時間混
合してスラリーを調製した。
金硝酸塩水溶液３０ｍｌに、２５ｇのアナターゼ型Ｔｉ
Ｏ2 粉末（比表面積６０ｍ2 ／ｇ）を浸し１時間攪拌し
た。攪拌後、１２０℃の乾燥炉で蒸発乾固し、さらに２
５０℃で１時間の熱処理を行ってＰｔ担持ＴｉＯ2 粉末
を調製した。このＰｔ担持ＴｉＯ2 粉末全量と、ＳｉＯ
2 粉末２７５ｇと、ＳｉＯ2 濃度４０重量％のＳｉＯ2
ゾル５００ｇと、水２００ｇをボールミルにて６時間混
合してスラリーを調製した。
【００２５】次に、容積１．７リットルのコーディエラ
イト製ハニカム状の担体基材（１）を用意し、上記スラ
リーに浸漬後引き上げ、余分なスラリーを吹き払った後
１２０℃で６時間乾燥し５００℃で１時間焼成してコー
ト層（２）を形成した。コート層（２）は担体基材
（１）１個当たり１７２．０５±５ｇ形成されている。
またコート層（２）中のＰｔ（２２）の平均粒径は４ｎ
ｍであった。
イト製ハニカム状の担体基材（１）を用意し、上記スラ
リーに浸漬後引き上げ、余分なスラリーを吹き払った後
１２０℃で６時間乾燥し５００℃で１時間焼成してコー
ト層（２）を形成した。コート層（２）は担体基材
（１）１個当たり１７２．０５±５ｇ形成されている。
またコート層（２）中のＰｔ（２２）の平均粒径は４ｎ
ｍであった。
【００２６】得られた酸化触媒を２．６Ｌのディーゼル
エンジンの排気系に装着し、ベンチ評価を行った。条件
は、エンジン回転数２０００ｒｐｍとし、入りガス温度
５００℃で１時間運転するエージング処理を行った後、
入りガス温度を５０℃ずつ降温させて４００℃、３００
℃及び２００℃でのＨＣ浄化率とＳＯ2 低減率を測定し
た。結果を表２に示す。なおＳＯ2 低減率は、触媒の入
りガスに対する触媒上で減少したＳＯ2 の割合であっ
て、サルフェート生成量に相当する。
エンジンの排気系に装着し、ベンチ評価を行った。条件
は、エンジン回転数２０００ｒｐｍとし、入りガス温度
５００℃で１時間運転するエージング処理を行った後、
入りガス温度を５０℃ずつ降温させて４００℃、３００
℃及び２００℃でのＨＣ浄化率とＳＯ2 低減率を測定し
た。結果を表２に示す。なおＳＯ2 低減率は、触媒の入
りガスに対する触媒上で減少したＳＯ2 の割合であっ
て、サルフェート生成量に相当する。
【００２７】上記評価を行った後、さらに入りガス温度
４００℃で５０時間運転し、その後酸化触媒に付着して
いるＳ量を分析した結果を表２に併せて示す。なお、こ
のときの排ガス中のＳＯ2 濃度は２０〜３０ｐｐｍであ
った。 （実施例２）Ｐｔを７．５ｇ含むジニトロジアンミン白
金硝酸塩水溶液３０ｍｌに、１０ｇのアナターゼ型Ｔｉ
Ｏ2 粉末（比表面積６０ｍ2 ／ｇ）を浸し１時間攪拌し
た。攪拌後、１２０℃の乾燥炉で蒸発乾固し、さらに２
５０℃で１時間の熱処理を行ってＰｔ担持ＴｉＯ2 粉末
を調製した。
４００℃で５０時間運転し、その後酸化触媒に付着して
いるＳ量を分析した結果を表２に併せて示す。なお、こ
のときの排ガス中のＳＯ2 濃度は２０〜３０ｐｐｍであ
った。 （実施例２）Ｐｔを７．５ｇ含むジニトロジアンミン白
金硝酸塩水溶液３０ｍｌに、１０ｇのアナターゼ型Ｔｉ
Ｏ2 粉末（比表面積６０ｍ2 ／ｇ）を浸し１時間攪拌し
た。攪拌後、１２０℃の乾燥炉で蒸発乾固し、さらに２
５０℃で１時間の熱処理を行ってＰｔ担持ＴｉＯ2 粉末
を調製した。
【００２８】このＰｔ担持ＴｉＯ2 粉末全量と、ＳｉＯ
2 粉末２９０ｇと、ＳｉＯ2 濃度４０重量％のＳｉＯ2
ゾル５００ｇと、水２００ｇをボールミルにて６時間混
合してスラリーを調製した。このスラリーを用いたこと
以外は実施例１と同様にしてコート層を形成し、本実施
例の酸化触媒を調製した。そして実施例１と同様にＨＣ
浄化率とＳＯ2 低減率及びＳ量を測定し、結果を表２に
示す。
2 粉末２９０ｇと、ＳｉＯ2 濃度４０重量％のＳｉＯ2
ゾル５００ｇと、水２００ｇをボールミルにて６時間混
合してスラリーを調製した。このスラリーを用いたこと
以外は実施例１と同様にしてコート層を形成し、本実施
例の酸化触媒を調製した。そして実施例１と同様にＨＣ
浄化率とＳＯ2 低減率及びＳ量を測定し、結果を表２に
示す。
【００２９】なお、Ｐｔを担持したＴｉＯ2 粉末はコー
ト層中に２重量％含まれ、Ｐｔを担持しないＳｉＯ2 粉
末はコート層中に９８重量％含まれている。また得られ
た酸化触媒のコート層中のＰｔの平均粒径は７ｎｍであ
った。 （実施例３）Ｐｔを７．５ｇ含むジニトロジアンミン白
金硝酸塩水溶液３０ｍｌに、２５ｇのアナターゼ型Ｔｉ
Ｏ2 粉末（比表面積６０ｍ2 ／ｇ）を浸し１時間攪拌し
た。攪拌後、１２０℃の乾燥炉で蒸発乾固し、さらに２
５０℃で１時間の熱処理を行ってＰｔ担持ＴｉＯ2 粉末
を調製した。
ト層中に２重量％含まれ、Ｐｔを担持しないＳｉＯ2 粉
末はコート層中に９８重量％含まれている。また得られ
た酸化触媒のコート層中のＰｔの平均粒径は７ｎｍであ
った。 （実施例３）Ｐｔを７．５ｇ含むジニトロジアンミン白
金硝酸塩水溶液３０ｍｌに、２５ｇのアナターゼ型Ｔｉ
Ｏ2 粉末（比表面積６０ｍ2 ／ｇ）を浸し１時間攪拌し
た。攪拌後、１２０℃の乾燥炉で蒸発乾固し、さらに２
５０℃で１時間の熱処理を行ってＰｔ担持ＴｉＯ2 粉末
を調製した。
【００３０】このＰｔ担持ＴｉＯ2 粉末全量と、ＢａＳ
Ｏ4 粉末２７５ｇと、ＳｉＯ2 濃度４０重量％のＳｉＯ
2 ゾル５００ｇと、水２００ｇをボールミルにて６時間
混合してスラリーを調製した。このスラリーを用いたこ
と以外は実施例１と同様にしてコート層を形成し、本比
較例の酸化触媒を調製した。そして実施例１と同様にＨ
Ｃ浄化率とＳＯ2 低減率及びＳ量を測定し、結果を表２
に示す。
Ｏ4 粉末２７５ｇと、ＳｉＯ2 濃度４０重量％のＳｉＯ
2 ゾル５００ｇと、水２００ｇをボールミルにて６時間
混合してスラリーを調製した。このスラリーを用いたこ
と以外は実施例１と同様にしてコート層を形成し、本比
較例の酸化触媒を調製した。そして実施例１と同様にＨ
Ｃ浄化率とＳＯ2 低減率及びＳ量を測定し、結果を表２
に示す。
【００３１】なお、Ｐｔを担持したＴｉＯ2 粉末はコー
ト層中に５重量％含まれ、Ｐｔを担持しないＢａＳＯ4
粉末はコート層中に５５重量％、Ｐｔを担持しないＳｉ
Ｏ2粉末はコート層中に４０重量％含まれている。また
得られた酸化触媒のコート層中のＰｔの平均粒径は４ｎ
ｍであった。 （実施例４）Ｐｔを７．５ｇ含むジニトロジアンミン白
金硝酸塩水溶液３０ｍｌに、２５ｇのＴｉＯ2 −Ａｌ2
Ｏ3 複合酸化物粉末を浸し１時間攪拌した。攪拌後、１
２０℃の乾燥炉で蒸発乾固し、さらに２５０℃で１時間
の熱処理を行ってＰｔ担持ＴｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 粉末を
調製した。
ト層中に５重量％含まれ、Ｐｔを担持しないＢａＳＯ4
粉末はコート層中に５５重量％、Ｐｔを担持しないＳｉ
Ｏ2粉末はコート層中に４０重量％含まれている。また
得られた酸化触媒のコート層中のＰｔの平均粒径は４ｎ
ｍであった。 （実施例４）Ｐｔを７．５ｇ含むジニトロジアンミン白
金硝酸塩水溶液３０ｍｌに、２５ｇのＴｉＯ2 −Ａｌ2
Ｏ3 複合酸化物粉末を浸し１時間攪拌した。攪拌後、１
２０℃の乾燥炉で蒸発乾固し、さらに２５０℃で１時間
の熱処理を行ってＰｔ担持ＴｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 粉末を
調製した。
【００３２】このＰｔ担持ＴｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 粉末全
量と、α−Ａｌ2 Ｏ3 粉末（比表面積１５ｍ2 ／ｇ）２
７５ｇと、ＳｉＯ2 濃度４０重量％のＳｉＯ2 ゾル５０
０ｇと、水２００ｇをボールミルにて６時間混合してス
ラリーを調製した。このスラリーを用いたこと以外は実
施例１と同様にしてコート層を形成し、本比較例の酸化
触媒を調製した。そして実施例１と同様にＨＣ浄化率と
ＳＯ2 低減率及びＳ量を測定し、結果を表２に示す。
量と、α−Ａｌ2 Ｏ3 粉末（比表面積１５ｍ2 ／ｇ）２
７５ｇと、ＳｉＯ2 濃度４０重量％のＳｉＯ2 ゾル５０
０ｇと、水２００ｇをボールミルにて６時間混合してス
ラリーを調製した。このスラリーを用いたこと以外は実
施例１と同様にしてコート層を形成し、本比較例の酸化
触媒を調製した。そして実施例１と同様にＨＣ浄化率と
ＳＯ2 低減率及びＳ量を測定し、結果を表２に示す。
【００３３】なお、Ｐｔを担持したＴｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ
3 複合酸化物粉末はコート層中に５重量％含まれ、Ｐｔ
を担持しないα−Ａｌ2 Ｏ3 粉末はコート層中に５５重
量％、Ｐｔを担持しないＳｉＯ2 粉末はコート層中に４
０重量％含まれている。また得られた酸化触媒のコート
層中のＰｔの平均粒径は２ｎｍであった。 （比較例１）実施例１で調製されたＰｔ担持ＴｉＯ2 粉
末全量と、アナターゼ型ＴｉＯ2 粉末（比表面積６０ｍ
2 ／ｇ）３２５ｇと、ＴｉＯ2 濃度２０重量％のＴｉＯ
2 ゾル７５０ｇをボールミルにて６時間混合してスラリ
ーを調製した。
3 複合酸化物粉末はコート層中に５重量％含まれ、Ｐｔ
を担持しないα−Ａｌ2 Ｏ3 粉末はコート層中に５５重
量％、Ｐｔを担持しないＳｉＯ2 粉末はコート層中に４
０重量％含まれている。また得られた酸化触媒のコート
層中のＰｔの平均粒径は２ｎｍであった。 （比較例１）実施例１で調製されたＰｔ担持ＴｉＯ2 粉
末全量と、アナターゼ型ＴｉＯ2 粉末（比表面積６０ｍ
2 ／ｇ）３２５ｇと、ＴｉＯ2 濃度２０重量％のＴｉＯ
2 ゾル７５０ｇをボールミルにて６時間混合してスラリ
ーを調製した。
【００３４】このスラリーを用いたこと以外は実施例１
と同様にしてコート層を形成し、本比較例の酸化触媒を
調製した。そして実施例１と同様にＨＣ浄化率とＳＯ2
低減率及びＳ量を測定し、結果を表２に示す。なお、Ｐ
ｔを担持したＴｉＯ2 粉末はコート層中に５重量％含ま
れ、Ｐｔを担持しないＴｉＯ2 粉末はコート層中に９５
重量％含まれている。また得られた酸化触媒のコート層
中のＰｔの平均粒径は４ｎｍであった。
と同様にしてコート層を形成し、本比較例の酸化触媒を
調製した。そして実施例１と同様にＨＣ浄化率とＳＯ2
低減率及びＳ量を測定し、結果を表２に示す。なお、Ｐ
ｔを担持したＴｉＯ2 粉末はコート層中に５重量％含ま
れ、Ｐｔを担持しないＴｉＯ2 粉末はコート層中に９５
重量％含まれている。また得られた酸化触媒のコート層
中のＰｔの平均粒径は４ｎｍであった。
【００３５】（比較例２）アナターゼ型ＴｉＯ2 粉末
（比表面積６０ｍ2 ／ｇ）３５０ｇと、ＴｉＯ2 濃度２
０重量％のＴｉＯ2 ゾル７５０ｇをボールミルにて６時
間混合してスラリーを調製した。そして、このスラリー
を用いたこと以外は実施例１と同様にしてコート層を形
成した。
（比表面積６０ｍ2 ／ｇ）３５０ｇと、ＴｉＯ2 濃度２
０重量％のＴｉＯ2 ゾル７５０ｇをボールミルにて６時
間混合してスラリーを調製した。そして、このスラリー
を用いたこと以外は実施例１と同様にしてコート層を形
成した。
【００３６】次に、コート層が形成された担体基材に、
Ｐｔを２．５５ｇ含むジニトロジアンミン白金硝酸塩水
溶液を１時間含浸させ、１２０℃の乾燥炉で６時間蒸発
乾固し、さらに５００℃で１時間焼成してコート層にＰ
ｔを担持した。Ｐｔを担持したＴｉＯ2 粉末はコート層
中の全体を占め、Ｐｔの平均粒径は１ｎｍであった。そ
して実施例１と同様にＨＣ浄化率とＳＯ2 低減率及びＳ
量を測定し、結果を表２に示す。
Ｐｔを２．５５ｇ含むジニトロジアンミン白金硝酸塩水
溶液を１時間含浸させ、１２０℃の乾燥炉で６時間蒸発
乾固し、さらに５００℃で１時間焼成してコート層にＰ
ｔを担持した。Ｐｔを担持したＴｉＯ2 粉末はコート層
中の全体を占め、Ｐｔの平均粒径は１ｎｍであった。そ
して実施例１と同様にＨＣ浄化率とＳＯ2 低減率及びＳ
量を測定し、結果を表２に示す。
【００３７】（比較例３）ＳｉＯ2 粉末３００ｇと、Ｓ
ｉＯ2 濃度４０重量％のＳｉＯ2 ゾル５００ｇと、水２
００ｇをボールミルにて６時間混合してスラリーを調製
した。そして、このスラリーを用いたこと以外は実施例
１と同様にしてコート層を形成した。次に、コート層が
形成された担体基材に、Ｐｔを２．５５ｇ含むジニトロ
ジアンミン白金硝酸塩水溶液を１時間含浸させ、１２０
℃の乾燥炉で６時間蒸発乾固し、さらに５００℃で１時
間焼成してコート層にＰｔを担持した。Ｐｔを担持した
ＳｉＯ2 粉末はコート層中の全体を占め、Ｐｔの平均粒
径は１ｎｍであった。
ｉＯ2 濃度４０重量％のＳｉＯ2 ゾル５００ｇと、水２
００ｇをボールミルにて６時間混合してスラリーを調製
した。そして、このスラリーを用いたこと以外は実施例
１と同様にしてコート層を形成した。次に、コート層が
形成された担体基材に、Ｐｔを２．５５ｇ含むジニトロ
ジアンミン白金硝酸塩水溶液を１時間含浸させ、１２０
℃の乾燥炉で６時間蒸発乾固し、さらに５００℃で１時
間焼成してコート層にＰｔを担持した。Ｐｔを担持した
ＳｉＯ2 粉末はコート層中の全体を占め、Ｐｔの平均粒
径は１ｎｍであった。
【００３８】そして実施例１と同様にＨＣ浄化率とＳＯ
2 低減率及びＳ量を測定し、結果を表２に示す。 （参考例１）Ｐｔを７．５ｇ含むジニトロジアンミン白
金硝酸塩水溶液３０ｍｌに、５ｇのアナターゼ型ＴｉＯ
2 粉末（比表面積６０ｍ2 ／ｇ）を浸し１時間攪拌し
た。攪拌後、１２０℃の乾燥炉で蒸発乾固し、さらに２
５０℃で１時間の熱処理を行ってＰｔ担持ＴｉＯ2 粉末
を調製した。
2 低減率及びＳ量を測定し、結果を表２に示す。 （参考例１）Ｐｔを７．５ｇ含むジニトロジアンミン白
金硝酸塩水溶液３０ｍｌに、５ｇのアナターゼ型ＴｉＯ
2 粉末（比表面積６０ｍ2 ／ｇ）を浸し１時間攪拌し
た。攪拌後、１２０℃の乾燥炉で蒸発乾固し、さらに２
５０℃で１時間の熱処理を行ってＰｔ担持ＴｉＯ2 粉末
を調製した。
【００３９】このＰｔ担持ＴｉＯ2 粉末全量と、ＳｉＯ
2 粉末２９５ｇと、ＳｉＯ2 濃度４０重量％のＳｉＯ2
ゾル５００ｇと、水２００ｇをボールミルにて６時間混
合してスラリーを調製した。このスラリーを用いたこと
以外は実施例１と同様にしてコート層を形成し、本参考
例の酸化触媒を調製した。そして実施例１と同様にＨＣ
浄化率とＳＯ2 低減率及びＳ量を測定し、結果を表２に
示す。
2 粉末２９５ｇと、ＳｉＯ2 濃度４０重量％のＳｉＯ2
ゾル５００ｇと、水２００ｇをボールミルにて６時間混
合してスラリーを調製した。このスラリーを用いたこと
以外は実施例１と同様にしてコート層を形成し、本参考
例の酸化触媒を調製した。そして実施例１と同様にＨＣ
浄化率とＳＯ2 低減率及びＳ量を測定し、結果を表２に
示す。
【００４０】なお、Ｐｔを担持したＴｉＯ2 粉末はコー
ト層中に１重量％含まれ、Ｐｔを担持しないＴｉＯ2 粉
末はコート層中に９９重量％含まれている。また得られ
た酸化触媒のコート層中のＰｔの平均粒径は１５ｎｍで
あった。 （参考例２）Ｐｔを７．５ｇ含むジニトロジアンミン白
金硝酸塩水溶液３０ｍｌに、５０ｇのアナターゼ型Ｔｉ
Ｏ2 粉末（比表面積６０ｍ2 ／ｇ）を浸し１時間攪拌し
た。攪拌後、１２０℃の乾燥炉で蒸発乾固し、さらに２
５０℃で１時間の熱処理を行ってＰｔ担持ＴｉＯ2 粉末
を調製した。
ト層中に１重量％含まれ、Ｐｔを担持しないＴｉＯ2 粉
末はコート層中に９９重量％含まれている。また得られ
た酸化触媒のコート層中のＰｔの平均粒径は１５ｎｍで
あった。 （参考例２）Ｐｔを７．５ｇ含むジニトロジアンミン白
金硝酸塩水溶液３０ｍｌに、５０ｇのアナターゼ型Ｔｉ
Ｏ2 粉末（比表面積６０ｍ2 ／ｇ）を浸し１時間攪拌し
た。攪拌後、１２０℃の乾燥炉で蒸発乾固し、さらに２
５０℃で１時間の熱処理を行ってＰｔ担持ＴｉＯ2 粉末
を調製した。
【００４１】このＰｔ担持ＴｉＯ2 粉末全量と、ＳｉＯ
2 粉末２５０ｇと、ＳｉＯ2 濃度４０重量％のＳｉＯ2
ゾル５００ｇと、水２００ｇをボールミルにて６時間混
合してスラリーを調製した。このスラリーを用いたこと
以外は実施例１と同様にしてコート層を形成し、本比較
例の酸化触媒を調製した。そして実施例１と同様にＨＣ
浄化率とＳＯ2 低減率及びＳ量を測定し、結果を表２に
示す。
2 粉末２５０ｇと、ＳｉＯ2 濃度４０重量％のＳｉＯ2
ゾル５００ｇと、水２００ｇをボールミルにて６時間混
合してスラリーを調製した。このスラリーを用いたこと
以外は実施例１と同様にしてコート層を形成し、本比較
例の酸化触媒を調製した。そして実施例１と同様にＨＣ
浄化率とＳＯ2 低減率及びＳ量を測定し、結果を表２に
示す。
【００４２】なお、Ｐｔを担持したＴｉＯ2 粉末はコー
ト層中に１０重量％含まれ、Ｐｔを担持しないＴｉＯ2
粉末はコート層中に９０重量％含まれている。また得ら
れた酸化触媒のコート層中のＰｔの平均粒径は２ｎｍで
あった。 （評価）
ト層中に１０重量％含まれ、Ｐｔを担持しないＴｉＯ2
粉末はコート層中に９０重量％含まれている。また得ら
れた酸化触媒のコート層中のＰｔの平均粒径は２ｎｍで
あった。 （評価）
【００４３】
【表２】
【００４４】比較例１及び比較例２では、第１多孔質担
体と第２多孔質担体がともに活性の高いアナターゼ型Ｔ
ｉＯ2 であるために、ＳＯ2 低減率が高くサルフェート
が生成している。またＳ付着量も多いことから、ＳＯ2
が多く吸着したために酸化されるＳＯ2 が多くなったこ
とが考えられる。比較例２では、第１多孔質担体と第２
多孔質担体がともに活性の低いＳｉＯ2であるために、
ＳＯ2 の酸化は抑制されているものの、ＨＣ浄化率まで
低くなっている。
体と第２多孔質担体がともに活性の高いアナターゼ型Ｔ
ｉＯ2 であるために、ＳＯ2 低減率が高くサルフェート
が生成している。またＳ付着量も多いことから、ＳＯ2
が多く吸着したために酸化されるＳＯ2 が多くなったこ
とが考えられる。比較例２では、第１多孔質担体と第２
多孔質担体がともに活性の低いＳｉＯ2であるために、
ＳＯ2 の酸化は抑制されているものの、ＨＣ浄化率まで
低くなっている。
【００４５】しかし実施例では、本願発明の構成とした
ことにより、ＨＣ及びＳＯＦの高い浄化性能とサルフェ
ート生成の抑制性能とが両立していることが明らかであ
る。また二つの参考例と、実施例１及び実施例２の比較
より、第１多孔質担体としてのアナターゼ型ＴｉＯ2 の
割合が１重量％と低いとＰｔの粒成長によりＨＣ浄化率
が低下し、１０重量％まで増加するとサルフェートが生
成してしまうことも明らかである。
ことにより、ＨＣ及びＳＯＦの高い浄化性能とサルフェ
ート生成の抑制性能とが両立していることが明らかであ
る。また二つの参考例と、実施例１及び実施例２の比較
より、第１多孔質担体としてのアナターゼ型ＴｉＯ2 の
割合が１重量％と低いとＰｔの粒成長によりＨＣ浄化率
が低下し、１０重量％まで増加するとサルフェートが生
成してしまうことも明らかである。
【００４６】
【発明の効果】すなわち本発明のディーゼル排ガス用酸
化触媒によれば、排ガス中のＳＯ2 をほとんどそのまま
排出することができ、ＨＣ及びＳＯＦのみを効率よく浄
化することができるので、低温から高温まで高いパティ
キュレート浄化率が得られ、パティキュレート浄化の温
度ウィンドウが拡大される。
化触媒によれば、排ガス中のＳＯ2 をほとんどそのまま
排出することができ、ＨＣ及びＳＯＦのみを効率よく浄
化することができるので、低温から高温まで高いパティ
キュレート浄化率が得られ、パティキュレート浄化の温
度ウィンドウが拡大される。
【００４７】したがって本発明の酸化触媒では、従来に
比べて排ガスとの接触面積を小さくしても従来と同等以
上の浄化性能が得られるので、触媒容積を小さくするこ
とができ、軽量化及び配置スペース面で有利となる。
比べて排ガスとの接触面積を小さくしても従来と同等以
上の浄化性能が得られるので、触媒容積を小さくするこ
とができ、軽量化及び配置スペース面で有利となる。
【図１】本発明の一実施例の酸化触媒の模式的説明図で
ある。
ある。
１：担体基材 ２：コート層 ２０：第
１多孔質担体 ２１：第２多孔質担体 ２２：
Ｐｔ
１多孔質担体 ２１：第２多孔質担体 ２２：
Ｐｔ
Claims (2)
- 【請求項１】 触媒貴金属の活性が高い第１多孔質担体
と、触媒貴金属の活性が低い第２多孔質担体とを含み、
該触媒貴金属は主として該第１多孔質担体に担持されて
いることを特徴とするディーゼル排ガス用酸化触媒。 - 【請求項２】 前記第１多孔質担体はアナターゼ型Ｔｉ
Ｏ2 、γ−Ａｌ2 Ｏ 3 、δ−Ａｌ2 Ｏ3 、η−Ａｌ2 Ｏ
3 、θ−Ａｌ2 Ｏ3 、非晶質Ａｌ2 Ｏ3 、ＺｒＯ2 、Ｎ
ｂ2 Ｏ5 、ＴｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合酸化物、ＴｉＯ2
−ＺｒＯ2 複合酸化物、ＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合酸化
物、ＴｉＯ2 −ＳｉＯ2 複合酸化物及びＺｒＯ2 −Ｓｉ
Ｏ2 複合酸化物から選ばれる少なくとも一種からなり、
前記第２多孔質担体はルチル型ＴｉＯ2 、α−Ａｌ2 Ｏ
3 、ＳｉＯ2 及びＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合酸化物から
選ばれる少なくとも一種からなることを特徴とする請求
項１記載のディーゼル排ガス用酸化触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9016806A JPH10211431A (ja) | 1997-01-30 | 1997-01-30 | ディーゼル排ガス用酸化触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9016806A JPH10211431A (ja) | 1997-01-30 | 1997-01-30 | ディーゼル排ガス用酸化触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10211431A true JPH10211431A (ja) | 1998-08-11 |
Family
ID=11926402
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9016806A Pending JPH10211431A (ja) | 1997-01-30 | 1997-01-30 | ディーゼル排ガス用酸化触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10211431A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999033560A1 (fr) * | 1997-12-26 | 1999-07-08 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Catalyseur de purification de gaz d'echappement, son procede de production et procede de purification de gaz d'echappement |
| KR100993975B1 (ko) | 2007-04-12 | 2010-11-11 | 닛산 지도우샤 가부시키가이샤 | 배기 가스 정화용 촉매 및 그 제조 방법 |
| WO2018106021A1 (ko) * | 2016-12-06 | 2018-06-14 | 한국생산기술연구원 | 다공극성 세라믹 3차원 입체 망상 구조체를 이용한 선박용 탈질 촉매 및 그의 제조방법 |
| CN109647370A (zh) * | 2019-02-15 | 2019-04-19 | 上海浦东路桥建设股份有限公司 | 一种采用溶胶凝胶法负载二氧化钛的多孔材料及制备方法 |
-
1997
- 1997-01-30 JP JP9016806A patent/JPH10211431A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999033560A1 (fr) * | 1997-12-26 | 1999-07-08 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Catalyseur de purification de gaz d'echappement, son procede de production et procede de purification de gaz d'echappement |
| US6649133B1 (en) | 1997-12-26 | 2003-11-18 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Catalyst for purifying exhaust gas, process for producing the same, and method for purifying exhaust gas |
| KR100993975B1 (ko) | 2007-04-12 | 2010-11-11 | 닛산 지도우샤 가부시키가이샤 | 배기 가스 정화용 촉매 및 그 제조 방법 |
| WO2018106021A1 (ko) * | 2016-12-06 | 2018-06-14 | 한국생산기술연구원 | 다공극성 세라믹 3차원 입체 망상 구조체를 이용한 선박용 탈질 촉매 및 그의 제조방법 |
| CN109647370A (zh) * | 2019-02-15 | 2019-04-19 | 上海浦东路桥建设股份有限公司 | 一种采用溶胶凝胶法负载二氧化钛的多孔材料及制备方法 |
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