JPH10159771A - ロータリ圧縮機及び冷却システム - Google Patents
ロータリ圧縮機及び冷却システムInfo
- Publication number
- JPH10159771A JPH10159771A JP32375896A JP32375896A JPH10159771A JP H10159771 A JPH10159771 A JP H10159771A JP 32375896 A JP32375896 A JP 32375896A JP 32375896 A JP32375896 A JP 32375896A JP H10159771 A JPH10159771 A JP H10159771A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotor
- shaft
- rotary compressor
- stator
- cylinder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 シャフト偏芯部両端面を両軸受け間で非接触
するにさせることで、高い加工精度を必要とせず、低騒
音、高い信頼性、高効率を有する圧縮機を得ることを目
的とする。 【解決手段】 安定運転時のステータ３、ロータ２間に
発生するマグネットプルフォースによって、シャフト６
とこれに固定したロータ２とを上方へ引き上げること
で、偏芯部両端面６Ｂが上部軸受け７、下部軸受け８に
対し非接触となるようにする。
するにさせることで、高い加工精度を必要とせず、低騒
音、高い信頼性、高効率を有する圧縮機を得ることを目
的とする。 【解決手段】 安定運転時のステータ３、ロータ２間に
発生するマグネットプルフォースによって、シャフト６
とこれに固定したロータ２とを上方へ引き上げること
で、偏芯部両端面６Ｂが上部軸受け７、下部軸受け８に
対し非接触となるようにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷蔵庫などに使用
されるロータリ圧縮機およびこれを用いた冷却システム
に関するものである。
されるロータリ圧縮機およびこれを用いた冷却システム
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来のロータリ圧縮機は、実用新案登録
公報第２５０９３８６号に記載されたものが知られてい
る。
公報第２５０９３８６号に記載されたものが知られてい
る。
【０００３】以下、図面を参照しながら、従来のロータ
リ圧縮機について説明する。図５において、符号１で示
す密閉容器の内部にモータ部Ｘを形成するロータ２、ス
テータ３と、シリンダー４、ローラ５などで形成される
圧縮機部Ｙとが収容されている。そして、モータ部Ｚ
と、圧縮機部Ｙとは、上部軸受け７、及び、下部軸受け
８により回転自在に支持されているシャフト６に直結さ
れていて、シャフト６の偏芯部６Ａには、シリンダー４
内に偏芯的に回転するローラ５が嵌合されている。前記
シャフト６の偏芯部６Ａの長さをシリンダー４の高さよ
り２〜３mm低く定めてある。又は、前記シャフト６の偏
芯部６Ａと、シリンダー４に密着した上部軸受け７との
間に適切なクリアランスＨが保たれてシャフト偏芯部の
上下に十分な油膜１８が形成される。前記適切なクリア
ランスＨは４０μｍ〜１００μｍ程である。また、シリ
ンダー４には、ばね１０により常時、ローラ５と接触状
態を保っているベーン９が設けてあり、図示されていな
い吸入管より、シリンダー４内に吸入されるガスは、ベ
ーン９と、ローラ５、シリンダー４に囲まれる空間の容
積が、ロータ５の回転に伴って減少することで圧縮さ
れ、吐出孔１１、吐出弁１２、を介して、吐出マフラ１
３内に吐出された後、吐出マフラ１３に穿けてある小孔
１４から密閉容器１へ吐出される。密閉容器１内に吐出
されたガスは、モータのロータ２と、ステータ３の隙間
を通って吐出管１５から圧縮機の外へ吐出されるように
なっている。
リ圧縮機について説明する。図５において、符号１で示
す密閉容器の内部にモータ部Ｘを形成するロータ２、ス
テータ３と、シリンダー４、ローラ５などで形成される
圧縮機部Ｙとが収容されている。そして、モータ部Ｚ
と、圧縮機部Ｙとは、上部軸受け７、及び、下部軸受け
８により回転自在に支持されているシャフト６に直結さ
れていて、シャフト６の偏芯部６Ａには、シリンダー４
内に偏芯的に回転するローラ５が嵌合されている。前記
シャフト６の偏芯部６Ａの長さをシリンダー４の高さよ
り２〜３mm低く定めてある。又は、前記シャフト６の偏
芯部６Ａと、シリンダー４に密着した上部軸受け７との
間に適切なクリアランスＨが保たれてシャフト偏芯部の
上下に十分な油膜１８が形成される。前記適切なクリア
ランスＨは４０μｍ〜１００μｍ程である。また、シリ
ンダー４には、ばね１０により常時、ローラ５と接触状
態を保っているベーン９が設けてあり、図示されていな
い吸入管より、シリンダー４内に吸入されるガスは、ベ
ーン９と、ローラ５、シリンダー４に囲まれる空間の容
積が、ロータ５の回転に伴って減少することで圧縮さ
れ、吐出孔１１、吐出弁１２、を介して、吐出マフラ１
３内に吐出された後、吐出マフラ１３に穿けてある小孔
１４から密閉容器１へ吐出される。密閉容器１内に吐出
されたガスは、モータのロータ２と、ステータ３の隙間
を通って吐出管１５から圧縮機の外へ吐出されるように
なっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上述のような従来のロ
ータリ圧縮機は通常、シャフト６の偏芯部６Ａの長さを
シリンダー４の高さより２〜３mm低く定めてあり、この
場合、高流量運転時には、ローラ５上下間に発生する差
圧による上向きの力によってローラ５の上下動が生じて
異常音が発生する問題があった。
ータリ圧縮機は通常、シャフト６の偏芯部６Ａの長さを
シリンダー４の高さより２〜３mm低く定めてあり、この
場合、高流量運転時には、ローラ５上下間に発生する差
圧による上向きの力によってローラ５の上下動が生じて
異常音が発生する問題があった。
【０００５】さらに、この上下動によりシャフト６の偏
芯部６Ａのスラスト面が上部軸受け７、下部軸受け８に
接触して焼付けなどを生じて圧縮機を破損することがあ
り、また、ローラ５の上下動を防ぐために、ローラ５に
スキューピッチを付けたり、また、マグネットセンター
をずらすことで下向きの力を発生させていたが、これら
スキューピッチや、マグネットセンターの位置ずれは、
効率を著しく低下させるといった問題があった。
芯部６Ａのスラスト面が上部軸受け７、下部軸受け８に
接触して焼付けなどを生じて圧縮機を破損することがあ
り、また、ローラ５の上下動を防ぐために、ローラ５に
スキューピッチを付けたり、また、マグネットセンター
をずらすことで下向きの力を発生させていたが、これら
スキューピッチや、マグネットセンターの位置ずれは、
効率を著しく低下させるといった問題があった。
【０００６】上記問題を解決するために、実用新案登録
公報第２５０９３８６号に開示されている技術は、前記
シャフト６の偏芯部６Ａと、シリンダー４に密着した上
部軸受け７との間に適切なクリアランスＨ（４０μｍ〜
１００μｍ程）を保ちシャフト偏芯部の上下に油膜１８
を形成することで、シャフト６の上下動を規制し、その
偏芯部６Ａが上部軸受け７、下部軸受け８に接触するこ
とをなくすものである。
公報第２５０９３８６号に開示されている技術は、前記
シャフト６の偏芯部６Ａと、シリンダー４に密着した上
部軸受け７との間に適切なクリアランスＨ（４０μｍ〜
１００μｍ程）を保ちシャフト偏芯部の上下に油膜１８
を形成することで、シャフト６の上下動を規制し、その
偏芯部６Ａが上部軸受け７、下部軸受け８に接触するこ
とをなくすものである。
【０００７】しかしながら、以上のような構成では、シ
ャフトの偏芯部と、シリンダーに密着した上部軸受けと
の間に適切なクリアランスＨを形成させる加工精度有す
るという問題があった。
ャフトの偏芯部と、シリンダーに密着した上部軸受けと
の間に適切なクリアランスＨを形成させる加工精度有す
るという問題があった。
【０００８】本発明は以上のような課題を解決するもの
で、高い加工精度を必要とせず、低騒音、高い信頼性、
高効率のロータリ圧縮機を得ることを目的とする。
で、高い加工精度を必要とせず、低騒音、高い信頼性、
高効率のロータリ圧縮機を得ることを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に、本発明は、安定運転時のステータ、ロータ間に発生
するマグネットプルフォースによって、シャフトとこれ
に固定したロータとを上方へ引き上げることで、偏芯部
両端面が上部、下部軸受けに対し非接触となるようにし
たものである。
に、本発明は、安定運転時のステータ、ロータ間に発生
するマグネットプルフォースによって、シャフトとこれ
に固定したロータとを上方へ引き上げることで、偏芯部
両端面が上部、下部軸受けに対し非接触となるようにし
たものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】請求項１記載の発明は、密閉容器
内の上部にロータとステータとから成るモータを内装
し、前記モータの下部に上部軸受け、下部軸受け及びシ
リンダーをもち、前記シリンダーのシリンダーボア内
に、シャフトの偏芯部と前記偏芯部に嵌合するローラ
と、前記ローラと当接する事により、前記シリンダー内
を低圧室と高圧室に分割するベーンを内装した圧縮要素
を設けたロータリ圧縮機において、偏芯部両端面が安定
運転時に、上部軸受け、下部軸受け双方に対し、非接触
となるものであり、高い加工精度を必要とせず、低騒
音、高い信頼性、高効率を有することが出来る。
内の上部にロータとステータとから成るモータを内装
し、前記モータの下部に上部軸受け、下部軸受け及びシ
リンダーをもち、前記シリンダーのシリンダーボア内
に、シャフトの偏芯部と前記偏芯部に嵌合するローラ
と、前記ローラと当接する事により、前記シリンダー内
を低圧室と高圧室に分割するベーンを内装した圧縮要素
を設けたロータリ圧縮機において、偏芯部両端面が安定
運転時に、上部軸受け、下部軸受け双方に対し、非接触
となるものであり、高い加工精度を必要とせず、低騒
音、高い信頼性、高効率を有することが出来る。
【００１１】請求項２記載の発明は、請求項１記載のロ
ータリ圧縮機において、運転時のステータ、ロータ間に
発生するマグネットプルフォースによって、シャフトと
これに固定したロータとを上方へ引き上げることで、偏
芯部両端面が上部、下部軸受けに対し非接触となるよう
にしたものであり、高い加工精度を必要とせず、低騒
音、高い信頼性、高効率を有することが出来る。
ータリ圧縮機において、運転時のステータ、ロータ間に
発生するマグネットプルフォースによって、シャフトと
これに固定したロータとを上方へ引き上げることで、偏
芯部両端面が上部、下部軸受けに対し非接触となるよう
にしたものであり、高い加工精度を必要とせず、低騒
音、高い信頼性、高効率を有することが出来る。
【００１２】また、請求項３記載の発明は、請求項１記
載のロータリ圧縮機において、マグネットプルフォース
とシャフト、ロータの重量の関係が以下の理論式で表さ
れるものであり、高い加工精度を必要とせず、低騒音、
高い信頼性、高効率を有することが出来る。
載のロータリ圧縮機において、マグネットプルフォース
とシャフト、ロータの重量の関係が以下の理論式で表さ
れるものであり、高い加工精度を必要とせず、低騒音、
高い信頼性、高効率を有することが出来る。
【００１３】ＦＰＭ（Ｘ）＝２δＫｃ（Ｄｒ／λ）（Ｂ
／５０００）２ｔａｎ−１（Ｘ／δ） ０＜Ｘ０−ＦＰＭ −１（ＷＲ）＜ＣＨ−ＳＨ ここでδ ：ステータとロータの空隙長 Ｋｃ ：空隙係数（≒１．２） Ｄｒ ：ロータ外径 λ ：位置変化によるインダクタンスの変化比 Ｂ ：空隙磁束密度の実効値 Ｘ ：磁気中心の偏り ＸＯ ：実際のモータオフセット量 ＷＲ ：シャフト、ロータの重量 ＣＨ ：シリンダー高さ ＳＨ ：シャフト偏芯部高さ また、請求項４記載の発明は、請求項２又は請求項３記
載のロータリ圧縮機において、安定運転時、上部軸受け
と偏芯部両端面との隙間が下部軸受けと偏芯部両端面と
の隙間より小さくなるように構成したものであり、高い
加工精度を必要とせず、低騒音、高い信頼性、高効率を
有することが出来る。
／５０００）２ｔａｎ−１（Ｘ／δ） ０＜Ｘ０−ＦＰＭ −１（ＷＲ）＜ＣＨ−ＳＨ ここでδ ：ステータとロータの空隙長 Ｋｃ ：空隙係数（≒１．２） Ｄｒ ：ロータ外径 λ ：位置変化によるインダクタンスの変化比 Ｂ ：空隙磁束密度の実効値 Ｘ ：磁気中心の偏り ＸＯ ：実際のモータオフセット量 ＷＲ ：シャフト、ロータの重量 ＣＨ ：シリンダー高さ ＳＨ ：シャフト偏芯部高さ また、請求項４記載の発明は、請求項２又は請求項３記
載のロータリ圧縮機において、安定運転時、上部軸受け
と偏芯部両端面との隙間が下部軸受けと偏芯部両端面と
の隙間より小さくなるように構成したものであり、高い
加工精度を必要とせず、低騒音、高い信頼性、高効率を
有することが出来る。
【００１４】また、請求項５記載の発明は、請求項１、
２、３、４いずれかに記載のロータリ圧縮機において、
可変速度運転をするものであり、高い加工精度を必要と
せず、低騒音化、高信頼性化、さらなる高効率化を得る
ことができる。
２、３、４いずれかに記載のロータリ圧縮機において、
可変速度運転をするものであり、高い加工精度を必要と
せず、低騒音化、高信頼性化、さらなる高効率化を得る
ことができる。
【００１５】さらに、また、請求項６記載の発明は、請
求項１、２、３、４、５いずれかに記載のロータリ圧縮
機を備え、凝縮器と、ドライヤーと、キャピラリーと、
蒸発器を有し、冷媒にＨＦＣ又はＨＣを用いた冷凍サイ
クルを有するものであり、高い加工精度を必要とせず、
低騒音、高い信頼性、高効率を有した冷凍サイクルにす
ることが出来る。
求項１、２、３、４、５いずれかに記載のロータリ圧縮
機を備え、凝縮器と、ドライヤーと、キャピラリーと、
蒸発器を有し、冷媒にＨＦＣ又はＨＣを用いた冷凍サイ
クルを有するものであり、高い加工精度を必要とせず、
低騒音、高い信頼性、高効率を有した冷凍サイクルにす
ることが出来る。
【００１６】
【実施例】以下、本発明によるロータリ圧縮機の実施例
について、図面を参照しながら説明する。なお、従来と
同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省
略する。
について、図面を参照しながら説明する。なお、従来と
同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省
略する。
【００１７】（実施例１）図１、図２、及び図３は請求
項１及び２に記載の発明の実施例を示す縦断面図であ
る。以下図１、図２、及び図３にしたがって実施例１に
ついて説明する。
項１及び２に記載の発明の実施例を示す縦断面図であ
る。以下図１、図２、及び図３にしたがって実施例１に
ついて説明する。
【００１８】図１において、モータ部Ｚのステータ３と
ロータ２間にオフセット量ＸＯをもたし、ステータ３と
ロータ２間のマグネットプルフォースの作用を用いて、
運転安定時に、シャフト６とこれに固定したロータ２と
を上方へ引き上げ、偏芯部６Ａの両端面６Ｂが、上部軸
受け７、下部軸受け８の双方に対し非接触にさせること
で、高い加工精度を必要とせず、低騒音化、高信頼性
化、高効率化を得ることができる。
ロータ２間にオフセット量ＸＯをもたし、ステータ３と
ロータ２間のマグネットプルフォースの作用を用いて、
運転安定時に、シャフト６とこれに固定したロータ２と
を上方へ引き上げ、偏芯部６Ａの両端面６Ｂが、上部軸
受け７、下部軸受け８の双方に対し非接触にさせること
で、高い加工精度を必要とせず、低騒音化、高信頼性
化、高効率化を得ることができる。
【００１９】なお、安定運転時とは、起動時、停止時を
除く運転期間を呼ぶ。 （実施例２）図１、図２、及び図３は請求項１及び３に
記載の発明の実施例を示す縦断面図である。以下図１、
図２、及び図３にしたがって実施例２について説明す
る。
除く運転期間を呼ぶ。 （実施例２）図１、図２、及び図３は請求項１及び３に
記載の発明の実施例を示す縦断面図である。以下図１、
図２、及び図３にしたがって実施例２について説明す
る。
【００２０】なお、実施例１と同一部分については、同
一符号を付して詳細な説明を省略する。実施例１に記載
したステータ３とロータ２間のマグネットプルフォース
の作用を用いて、安定運転時に、シャフト６とこれに固
定したロータ２とを上方へ引き上げるための、マグネッ
トプルフォースとシャフト６、ロータ２の重量の関係が
以下の理論式で表されるものである。
一符号を付して詳細な説明を省略する。実施例１に記載
したステータ３とロータ２間のマグネットプルフォース
の作用を用いて、安定運転時に、シャフト６とこれに固
定したロータ２とを上方へ引き上げるための、マグネッ
トプルフォースとシャフト６、ロータ２の重量の関係が
以下の理論式で表されるものである。
【００２１】磁気中心ずれによる推力ＦＰＭ（Ｘ）は、 ＦＰＭ（Ｘ）＝２δＫｃ（Ｄｒ／λ）（Ｂ／５０００）
２ｔａｎ−１（Ｘ／δ） ここでδ ：ステータとロータの空隙長 ＫＣ ：空隙係数（≒１．２） Ｄｒ ：ロータ外径 λ ：位置変化によるインダクタンスの変化比 Ｂ ：空隙磁束密度の実効値 Ｘ ：磁気中心の偏り で表される。
２ｔａｎ−１（Ｘ／δ） ここでδ ：ステータとロータの空隙長 ＫＣ ：空隙係数（≒１．２） Ｄｒ ：ロータ外径 λ ：位置変化によるインダクタンスの変化比 Ｂ ：空隙磁束密度の実効値 Ｘ ：磁気中心の偏り で表される。
【００２２】また、図２、図及び図３において、ＸＯは
実際のモータオフセット量、ＷＲはシャフト、ロータの
重量、ＣＨはシリンダー高さ、ＳＨはシャフト偏芯部高
さ、ＸＲは偏芯部６Ａの両端面６Ｂが、上部軸受け７、
下部軸受け８間における下部軸受け８からのリフト量を
表している。
実際のモータオフセット量、ＷＲはシャフト、ロータの
重量、ＣＨはシリンダー高さ、ＳＨはシャフト偏芯部高
さ、ＸＲは偏芯部６Ａの両端面６Ｂが、上部軸受け７、
下部軸受け８間における下部軸受け８からのリフト量を
表している。
【００２３】ここで、前記偏芯部６Ａの両端面６Ｂが、
上部軸受け７、下部軸受け８の双方に対し非接触にさせ
るためには、以下の条件を満たさなくてはならない。
上部軸受け７、下部軸受け８の双方に対し非接触にさせ
るためには、以下の条件を満たさなくてはならない。
【００２４】 ＦＰＭ（ＸＯ−ＸＲ）＝ＷＲ 式（１） これにより、ＸＯ−ＸＲ＝ＦＰＭ −１（ＷＲ） 式（２） また、リフト量ＸＲは、０＜ＸＲ＜ＣＨ−ＳＨ 式（３） を満たさなければならない。
【００２５】式（２）、（３）より、実際のモータオフ
セット量ＸＯは、 ０＜ＸＯ−ＦＰＭ −１（ＷＲ）＜ＣＨ−ＳＨ 式（４） となるように設定する。
セット量ＸＯは、 ０＜ＸＯ−ＦＰＭ −１（ＷＲ）＜ＣＨ−ＳＨ 式（４） となるように設定する。
【００２６】この条件を満たすことにより、偏芯部６Ａ
の両端面６Ｂが、上部軸受け７、下部軸受け８の双方に
対し非接触にさせることができ、加工精度を有せずに、
低騒音化、高信頼性化、高効率化を得ることができる。
の両端面６Ｂが、上部軸受け７、下部軸受け８の双方に
対し非接触にさせることができ、加工精度を有せずに、
低騒音化、高信頼性化、高効率化を得ることができる。
【００２７】（実施例３）図１、図２、及び図３は、請
求項１及び４に記載の発明の実施例を示す縦断面図であ
る。以下図１、図２、及び図３にしたがって実施例３に
ついて説明する。
求項１及び４に記載の発明の実施例を示す縦断面図であ
る。以下図１、図２、及び図３にしたがって実施例３に
ついて説明する。
【００２８】なお、実施例１と同一部分については、同
一符号を付して詳細な説明を省略する。
一符号を付して詳細な説明を省略する。
【００２９】実施例１に記載した偏芯部６Ａの両端面６
Ｂが、上部軸受け７、下部軸受け８の双方に対し非接触
にさせる際に、安定運転時、上部軸受け７と偏芯部６Ａ
両端面６Ｂとの隙間が、下部軸受け８と偏芯部６Ａ両端
面６Ｂとの隙間より小さくなるようにすることで、高い
加工精度を必要とせず、低騒音、高い信頼性、高効率を
有することが出来る。
Ｂが、上部軸受け７、下部軸受け８の双方に対し非接触
にさせる際に、安定運転時、上部軸受け７と偏芯部６Ａ
両端面６Ｂとの隙間が、下部軸受け８と偏芯部６Ａ両端
面６Ｂとの隙間より小さくなるようにすることで、高い
加工精度を必要とせず、低騒音、高い信頼性、高効率を
有することが出来る。
【００３０】（実施例４）請求項５に記載の発明は、実
施例１〜実施例３に示したロータリ圧縮機で、インバー
タ対応させたものである。これは、周波数を可変させて
も、ステータ、ロータによるマグネットプルフォースの
作用を得ることができ、実施例１〜実施例３と同様な効
果を得ることが出来る。
施例１〜実施例３に示したロータリ圧縮機で、インバー
タ対応させたものである。これは、周波数を可変させて
も、ステータ、ロータによるマグネットプルフォースの
作用を得ることができ、実施例１〜実施例３と同様な効
果を得ることが出来る。
【００３１】（実施例５）図４は、請求項６に記載の発
明の実施例における冷凍装置の冷凍サイクル図を示す。
図４において、０１は実施例１〜実施例３に示したロー
タリ圧縮機で、吐出管１９より凝縮器０４と接続された
吸入管２０によって蒸発器０２と接続されている。
明の実施例における冷凍装置の冷凍サイクル図を示す。
図４において、０１は実施例１〜実施例３に示したロー
タリ圧縮機で、吐出管１９より凝縮器０４と接続された
吸入管２０によって蒸発器０２と接続されている。
【００３２】０３はキャピラリーチューブで、図の如く
順次、環状に接続されて周知の冷凍サイクルを構成して
いる。
順次、環状に接続されて周知の冷凍サイクルを構成して
いる。
【００３３】また、冷媒にＨＦＣ又はＨＣを用いた冷凍
サイクルを構成している。
サイクルを構成している。
【００３４】
【発明の効果】以上、説明したように、請求項１の発明
は、密閉容器内の上部にロータとステータとから成るモ
ータを内装し、前記モータの下部に上部軸受け、下部軸
受け及びシリンダーをもち、前記シリンダーのシリンダ
ーボア内にシャフトの偏芯部と前記偏芯部に嵌合するロ
ーラと、前記ローラと当接する事により、前記シリンダ
ー内を低圧室と高圧室に分割するベーンを内装した圧縮
要素を設けたロータリ圧縮機において、偏芯部両端面が
安定運転時に、上部軸受け、下部軸受け双方に対し、非
接触となるものである。
は、密閉容器内の上部にロータとステータとから成るモ
ータを内装し、前記モータの下部に上部軸受け、下部軸
受け及びシリンダーをもち、前記シリンダーのシリンダ
ーボア内にシャフトの偏芯部と前記偏芯部に嵌合するロ
ーラと、前記ローラと当接する事により、前記シリンダ
ー内を低圧室と高圧室に分割するベーンを内装した圧縮
要素を設けたロータリ圧縮機において、偏芯部両端面が
安定運転時に、上部軸受け、下部軸受け双方に対し、非
接触となるものである。
【００３５】したがって、安定運転中、前記偏芯部両端
面を前記上部軸受け、下部軸受け双方に非接触にするこ
とで、低騒音化、高効率化となり、また、焼付けなどの
破損もなく、信頼性の高いものにすることができる。さ
らには、シャフトの偏芯部と、シリンダーに密着した上
部軸受けとの間に適切なクリアランスＨを形成させる高
い加工精度を必要せず、簡単な構成で、上記のような効
果を実現できる。
面を前記上部軸受け、下部軸受け双方に非接触にするこ
とで、低騒音化、高効率化となり、また、焼付けなどの
破損もなく、信頼性の高いものにすることができる。さ
らには、シャフトの偏芯部と、シリンダーに密着した上
部軸受けとの間に適切なクリアランスＨを形成させる高
い加工精度を必要せず、簡単な構成で、上記のような効
果を実現できる。
【００３６】また、請求項２記載の発明は、安定運転時
のステータ、ロータ間に発生するマグネットプルフォー
スによって、シャフトとこれに固定したロータとを上方
へ引き上げることで、偏芯部両端面が上部、下部軸受け
に対し非接触となるようにしたものである。
のステータ、ロータ間に発生するマグネットプルフォー
スによって、シャフトとこれに固定したロータとを上方
へ引き上げることで、偏芯部両端面が上部、下部軸受け
に対し非接触となるようにしたものである。
【００３７】上記手段によって、安定運転時、前記偏芯
部両端面を前記上部軸受け、下部軸受け双方に非接触に
することで、低騒音化、高効率化となり、また、焼付け
などの破損もなく、信頼性の高いものにすることができ
る。さらには、シャフトの偏芯部と、シリンダーに密着
した上部軸受けとの間に適切なクリアランスＨを形成さ
せる加工精度有せず、簡単な構成で、上記のような効果
を実現できる。
部両端面を前記上部軸受け、下部軸受け双方に非接触に
することで、低騒音化、高効率化となり、また、焼付け
などの破損もなく、信頼性の高いものにすることができ
る。さらには、シャフトの偏芯部と、シリンダーに密着
した上部軸受けとの間に適切なクリアランスＨを形成さ
せる加工精度有せず、簡単な構成で、上記のような効果
を実現できる。
【００３８】また、請求項３記載の発明は、マグネット
プルフォースとシャフト、ロータの重量の関係が以下の
理論式で表される請求項１記載のものである。
プルフォースとシャフト、ロータの重量の関係が以下の
理論式で表される請求項１記載のものである。
【００３９】ＦＰＭ（Ｘ）＝２δＫｃ（Ｄｒ／λ）（Ｂ
／５０００）２ｔａｎ−１（Ｘ／δ） ０＜Ｘ０−ＦＰＭ −１（ＷＲ）＜ＣＨ−ＳＨ ここでδ ：ステータとロータの空隙長 Ｋｃ ：空隙係数（≒１．２） Ｄｒ ：ロータ外径 λ ：位置変化によるインダクタンスの変化比 Ｂ ：空隙磁束密度の実効値 Ｘ ：磁気中心の偏り ＸＯ ：実際のモータオフセット量 ＷＲ ：シャフト、ロータの重量 ＣＨ ：シリンダー高さ ＳＨ ：シャフト偏芯部高さ したがって、この理論式を満たすよう設計すると、安定
運転時、前記偏芯部両端面を前記上部軸受け、下部軸受
け双方に非接触にすることで、低騒音化、高効率化とな
り、また、焼付けなどの破損もなく、信頼性の高いもの
にすることができる。さらには、シャフトの偏芯部と、
シリンダーに密着した上部軸受けとの間に適切なクリア
ランスＨを形成させる高い加工精度を必要せず、簡単な
構成で、上記のような効果を実現できる。
／５０００）２ｔａｎ−１（Ｘ／δ） ０＜Ｘ０−ＦＰＭ −１（ＷＲ）＜ＣＨ−ＳＨ ここでδ ：ステータとロータの空隙長 Ｋｃ ：空隙係数（≒１．２） Ｄｒ ：ロータ外径 λ ：位置変化によるインダクタンスの変化比 Ｂ ：空隙磁束密度の実効値 Ｘ ：磁気中心の偏り ＸＯ ：実際のモータオフセット量 ＷＲ ：シャフト、ロータの重量 ＣＨ ：シリンダー高さ ＳＨ ：シャフト偏芯部高さ したがって、この理論式を満たすよう設計すると、安定
運転時、前記偏芯部両端面を前記上部軸受け、下部軸受
け双方に非接触にすることで、低騒音化、高効率化とな
り、また、焼付けなどの破損もなく、信頼性の高いもの
にすることができる。さらには、シャフトの偏芯部と、
シリンダーに密着した上部軸受けとの間に適切なクリア
ランスＨを形成させる高い加工精度を必要せず、簡単な
構成で、上記のような効果を実現できる。
【００４０】また、請求項４記載の発明は、安定運転
時、上部軸受けと偏芯部両端面との隙間が下部軸受けと
偏芯部両端面との隙間より小さくなるようにした請求項
２又は請求項３記載のものである。
時、上部軸受けと偏芯部両端面との隙間が下部軸受けと
偏芯部両端面との隙間より小さくなるようにした請求項
２又は請求項３記載のものである。
【００４１】上記手段によって、運転停止時に設ける前
記上部軸受けと前記偏芯部両端面との隙間を小さくさせ
ることができ、安定運転時、前記偏芯部両端面を前記上
部軸受け、下部軸受け双方に非接触にすることで、低騒
音化、高効率化となり、また、焼付けなどの破損もな
く、信頼性の高いものにすることができる。さらには、
シャフトの偏芯部と、シリンダーに密着した上部軸受け
との間に適切なクリアランスＨを形成させる高い加工精
度を必要とせず、簡単な構成で、上記のような効果を実
現できる。
記上部軸受けと前記偏芯部両端面との隙間を小さくさせ
ることができ、安定運転時、前記偏芯部両端面を前記上
部軸受け、下部軸受け双方に非接触にすることで、低騒
音化、高効率化となり、また、焼付けなどの破損もな
く、信頼性の高いものにすることができる。さらには、
シャフトの偏芯部と、シリンダーに密着した上部軸受け
との間に適切なクリアランスＨを形成させる高い加工精
度を必要とせず、簡単な構成で、上記のような効果を実
現できる。
【００４２】また、請求項５記載の発明は、可変速運転
する請求項１、２、３、４いずれかのものである。
する請求項１、２、３、４いずれかのものである。
【００４３】上記手段によって、安定運転時に、前記偏
芯部両端面を前記上部軸受け、下部軸受け双方に非接触
にすることで、低騒音化、高効率化となり、また、焼付
けなどの破損もなく、信頼性の高いものにすることがで
き、また、シャフトの偏芯部と、シリンダーに密着した
上部軸受けとの間に適切なクリアランスＨを形成させる
高い加工精度を必要とせず、簡単な構成で、上記のよう
な効果を実現でき、さらには、可変速運転することによ
り大幅な高効率化となる。
芯部両端面を前記上部軸受け、下部軸受け双方に非接触
にすることで、低騒音化、高効率化となり、また、焼付
けなどの破損もなく、信頼性の高いものにすることがで
き、また、シャフトの偏芯部と、シリンダーに密着した
上部軸受けとの間に適切なクリアランスＨを形成させる
高い加工精度を必要とせず、簡単な構成で、上記のよう
な効果を実現でき、さらには、可変速運転することによ
り大幅な高効率化となる。
【００４４】また、請求項６記載の発明は、請求項１、
２、３、４、５いずれかに記載のロータリ圧縮機を備
え、凝縮器と、ドライヤーと、キャピラリーと、蒸発器
を有し、冷媒にＨＦＣ又はＨＣを用いた冷凍サイクルで
ある。
２、３、４、５いずれかに記載のロータリ圧縮機を備
え、凝縮器と、ドライヤーと、キャピラリーと、蒸発器
を有し、冷媒にＨＦＣ又はＨＣを用いた冷凍サイクルで
ある。
【００４５】したがって、冷媒にＨＦＣ又はＨＣを用い
た冷凍サイクルにおいて、高い加工精度を必要とせず、
低騒音化、高信頼性化、高効率化を得ることができる。
た冷凍サイクルにおいて、高い加工精度を必要とせず、
低騒音化、高信頼性化、高効率化を得ることができる。
【図１】請求項１、２、３、４記載の発明の一実施例を
示すロータリ圧縮機の断面図
示すロータリ圧縮機の断面図
【図２】請求項１、２、３、４記載の発明の一実施例を
示すロータリ圧縮機の断面図
示すロータリ圧縮機の断面図
【図３】請求項１、２、３、４記載の発明の一実施例を
示すロータリ圧縮機の断面図
示すロータリ圧縮機の断面図
【図４】請求項６記載の発明の一実施例を示す冷凍装置
の冷凍サイクル図
の冷凍サイクル図
【図５】従来のロータリ圧縮機の断面図
１ 密閉容器 ２ ロータ ３ ステータ ４ シリンダー ５ ローラ ６ シャフト ６Ａ シャフト偏芯部 ６Ｂ シャフト偏芯部両端面 ７ 上軸受け ８ 下軸受け ９ ベーン １８ 油膜 １９ 吐出管 ２０ 吸入管 ０１ ロータリ圧縮機 ０２ 蒸発器 ０３ キャピラリーチューブ ０４ 凝縮器 ＸＯ 実際のモータオフセット量 ＷＲ シャフト、ロータの重量 ＣＨ シリンダー高さ ＳＨ シャフト偏芯部高さ ＸＲ 偏芯部両端面の下部軸受けからのリフト量
Claims (6)
- 【請求項１】 密閉容器内の上部にロータとステータと
から成るモータを内装し、前記モータの下部に上部軸受
け、下部軸受け及びシリンダーをもち、前記シリンダー
のシリンダーボア内に、シャフトの偏芯部と前記偏芯部
に嵌合するローラと、前記ローラと当接する事により、
前記シリンダー内を低圧室と高圧室に分割するベーンを
内装した圧縮要素を設けたロータリ圧縮機において、偏
芯部両端面が安定運転時に、上部軸受け、下部軸受け双
方に対し、非接触となるロータリ圧縮機。 - 【請求項２】 安定運転時のステータ、ロータ間に発生
するマグネットプルフォースによって、シャフトとこれ
に固定したロータとを上方へ引き上げることで、偏芯部
両端面が上部、下部軸受けに対し非接触となるようにし
た請求項１記載のロータリ圧縮機。 - 【請求項３】 マグネットプルフォースとシャフト、ロ
ータの重量の関係が以下の理論式で表される請求項１記
載のロータリ圧縮機。 ＦＰＭ（Ｘ）＝２δＫｃ（Ｄｒ／λ）（Ｂ／５０００）
２ｔａｎ−１（Ｘ／δ） ０＜Ｘ０−ＦＰＭ −１（ＷＲ）＜ＣＨ−ＳＨ ここでδ ：ステータとロータの空隙長 Ｋｃ ：空隙係数（≒１．２） Ｄｒ ：ロータ外径 λ ：位置変化によるインダクタンスの変化比 Ｂ ：空隙磁束密度の実効値 Ｘ ：磁気中心の偏り ＸＯ ：実際のモータオフセット量 ＷＲ ：シャフト、ロータの重量 ＣＨ ：シリンダー高さ ＳＨ ：シャフト偏芯部高さ - 【請求項４】 安定運転時、上部軸受けと偏芯部両端面
との隙間が下部軸受けと偏芯部両端面との隙間より小さ
くなるようにした請求項２又は請求項３記載のロータリ
圧縮機。 - 【請求項５】 可変速運転する請求項１、２、３、４い
ずれかに記載のロータリ圧縮機。 - 【請求項６】 請求項１、２、３、４、５いずれかに記
載のロータリ圧縮機を備え、凝縮器と、ドライヤーと、
キャピラリーと、蒸発器を有し、冷媒にＨＦＣ又はＨＣ
を用いた冷凍サイクル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32375896A JPH10159771A (ja) | 1996-12-04 | 1996-12-04 | ロータリ圧縮機及び冷却システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32375896A JPH10159771A (ja) | 1996-12-04 | 1996-12-04 | ロータリ圧縮機及び冷却システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10159771A true JPH10159771A (ja) | 1998-06-16 |
Family
ID=18158306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32375896A Pending JPH10159771A (ja) | 1996-12-04 | 1996-12-04 | ロータリ圧縮機及び冷却システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10159771A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002295380A (ja) * | 2001-03-29 | 2002-10-09 | Mitsubishi Electric Corp | 横形スクロール圧縮機 |
| JP2009243317A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Mitsubishi Electric Corp | ロータリ圧縮機 |
| CN102220978A (zh) * | 2010-04-13 | 2011-10-19 | Lg电子株式会社 | 封闭式压缩机 |
| JP2013167201A (ja) * | 2012-02-15 | 2013-08-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ロータリ圧縮機 |
| CN106089726A (zh) * | 2016-07-29 | 2016-11-09 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 压缩机 |
| CN108468644A (zh) * | 2018-05-30 | 2018-08-31 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 压缩机 |
-
1996
- 1996-12-04 JP JP32375896A patent/JPH10159771A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002295380A (ja) * | 2001-03-29 | 2002-10-09 | Mitsubishi Electric Corp | 横形スクロール圧縮機 |
| JP2009243317A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Mitsubishi Electric Corp | ロータリ圧縮機 |
| CN102220978A (zh) * | 2010-04-13 | 2011-10-19 | Lg电子株式会社 | 封闭式压缩机 |
| US8858196B2 (en) | 2010-04-13 | 2014-10-14 | Lg Electronics Inc. | Hermetic compressor |
| JP2013167201A (ja) * | 2012-02-15 | 2013-08-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ロータリ圧縮機 |
| CN106089726A (zh) * | 2016-07-29 | 2016-11-09 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 压缩机 |
| CN108468644A (zh) * | 2018-05-30 | 2018-08-31 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 压缩机 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0617676B2 (ja) | ヘリウム用スクロ−ル圧縮機 | |
| JP2008163894A (ja) | 多段圧縮機 | |
| US6776593B1 (en) | Scroll compressor | |
| JPH10159771A (ja) | ロータリ圧縮機及び冷却システム | |
| JP2002266777A (ja) | 多段式流体圧縮部を備えたスクロール流体機械 | |
| JPH03182692A (ja) | スクロールコンプレッサ | |
| KR920003593B1 (ko) | 스크롤 유체기계 | |
| JPH0772548B2 (ja) | 密閉形スクロール圧縮機 | |
| JP3642604B2 (ja) | スクロール式圧縮機 | |
| JPS61169691A (ja) | 冷凍装置用密閉形スクロ−ル圧縮機 | |
| JP2004225578A (ja) | ロータリ圧縮機 | |
| JPH0526186A (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP2628747B2 (ja) | ロータリ圧縮機 | |
| JPH11324944A (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP2769177B2 (ja) | 回転式圧縮機 | |
| JPH0768948B2 (ja) | スクロ−ル圧縮機 | |
| JPH04203381A (ja) | ヘリウム用スクロール圧縮機の油注入機構 | |
| JPH0558887U (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP2604835B2 (ja) | 回転式圧縮機 | |
| JPS59105986A (ja) | スクロ−ル圧縮機 | |
| JP2893984B2 (ja) | 横型の密閉形スクロ−ル圧縮機 | |
| JPS5815784A (ja) | ロ−タリ−式圧縮機 | |
| JPH0381586A (ja) | スクロール型圧縮機 | |
| JPH02163488A (ja) | 回転式圧縮機 | |
| KR200170060Y1 (ko) | 밀폐형 회전식 압축기의 오일흐름구조 |