JPH10132495A - 熱回収装置 - Google Patents
熱回収装置Info
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- JPH10132495A JPH10132495A JP8285078A JP28507896A JPH10132495A JP H10132495 A JPH10132495 A JP H10132495A JP 8285078 A JP8285078 A JP 8285078A JP 28507896 A JP28507896 A JP 28507896A JP H10132495 A JPH10132495 A JP H10132495A
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Links
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Landscapes
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】熱エネルギを電気エネルギに直接変換する熱回
収装置において、熱流体の流量・温度・圧力等が変動し
ても、常に流れを妨げることなく吸熱量を確保し、充分
な発電能力を有する熱回収装置を実現すること。 【解決手段】熱流体が流れる管２と、その熱流体中に配
置され吸熱を行う熱交換手段３と、熱交換手段３をバイ
パスするバイパス管４と、管２とバイパス管４の分岐点
に位置する制御弁５とを備え、制御弁５が熱交換手段３
及びバイパス管４に流れる流体の量を制御するものであ
る。
収装置において、熱流体の流量・温度・圧力等が変動し
ても、常に流れを妨げることなく吸熱量を確保し、充分
な発電能力を有する熱回収装置を実現すること。 【解決手段】熱流体が流れる管２と、その熱流体中に配
置され吸熱を行う熱交換手段３と、熱交換手段３をバイ
パスするバイパス管４と、管２とバイパス管４の分岐点
に位置する制御弁５とを備え、制御弁５が熱交換手段３
及びバイパス管４に流れる流体の量を制御するものであ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱を電気に変換す
る熱電変換素子を用いた熱回収装置に関する。
る熱電変換素子を用いた熱回収装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱電変換素子を用いた熱回収装置
は特開昭６１−２５４０８２号や実開平６−７９１６８
に記載されたものが知られている。例えば、図８はその
実開平６−７９１６８に開示された熱回収装置の概略図
である。これらの熱回収装置は熱流体の流路に配置され
た吸熱部材と吸熱部材の周辺に位置する熱電変換素子と
熱電変換素子の外周部分を冷却するための冷却部材より
構成されている。
は特開昭６１−２５４０８２号や実開平６−７９１６８
に記載されたものが知られている。例えば、図８はその
実開平６−７９１６８に開示された熱回収装置の概略図
である。これらの熱回収装置は熱流体の流路に配置され
た吸熱部材と吸熱部材の周辺に位置する熱電変換素子と
熱電変換素子の外周部分を冷却するための冷却部材より
構成されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一般に熱回収装置にお
いては、熱流体を熱交換手段に導き、熱流体の有する熱
エネルギを効率良く熱電変換手段に伝達し、かつ熱交換
手段が流体の妨げにならない（圧力損失が小さい）こと
が重要である。しかし、熱流体から熱交換手段への吸熱
量や熱交換手段の圧力損失は、熱流体の流量・温度・圧
力等の変動によって変化し、熱電変換素子の発電能力や
熱流体を提供する機関自体の効率に大きな影響を与え
る。
いては、熱流体を熱交換手段に導き、熱流体の有する熱
エネルギを効率良く熱電変換手段に伝達し、かつ熱交換
手段が流体の妨げにならない（圧力損失が小さい）こと
が重要である。しかし、熱流体から熱交換手段への吸熱
量や熱交換手段の圧力損失は、熱流体の流量・温度・圧
力等の変動によって変化し、熱電変換素子の発電能力や
熱流体を提供する機関自体の効率に大きな影響を与え
る。
【０００４】すなわち、熱回収装置においては、熱流体
の流量・温度・圧力等の変動によらず、常に圧力損失を
小さく保ち、かつ充分な吸熱量を確保することが要求さ
れる。また、この熱回収装置は熱流体が安定して高温と
なる位置に取り付けられることが望ましい。
の流量・温度・圧力等の変動によらず、常に圧力損失を
小さく保ち、かつ充分な吸熱量を確保することが要求さ
れる。また、この熱回収装置は熱流体が安定して高温と
なる位置に取り付けられることが望ましい。
【０００５】本発明は、このような従来の熱回収装置に
対する要望を考慮し、熱流体の流れを妨げることなく吸
熱量を確保し、充分な発電能力を有する熱回収装置を提
供することを目的とする。
対する要望を考慮し、熱流体の流れを妨げることなく吸
熱量を確保し、充分な発電能力を有する熱回収装置を提
供することを目的とする。
【０００６】また、本発明は、安定でかつ高温の熱源を
利用できる熱回収装置を提供することを目的とする。
利用できる熱回収装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に、本発明の熱回収装置は、熱流体が流れる管と、熱流
体中に配置され吸熱を行う熱交換手段と、熱交換手段を
バイパスするバイパス管と、管とバイパス管の分岐点に
位置する制御弁より構成され、制御弁が熱交換手段及び
バイパス管に流れる流体の量を制御する構成としたもの
である。
に、本発明の熱回収装置は、熱流体が流れる管と、熱流
体中に配置され吸熱を行う熱交換手段と、熱交換手段を
バイパスするバイパス管と、管とバイパス管の分岐点に
位置する制御弁より構成され、制御弁が熱交換手段及び
バイパス管に流れる流体の量を制御する構成としたもの
である。
【０００８】また、熱流体の圧力を検出する圧力検出手
段を備え、圧力検出手段の出力に応じて、制御弁が熱交
換手段及びバイパス管に流れる流体の量を制御する構成
としたものである。
段を備え、圧力検出手段の出力に応じて、制御弁が熱交
換手段及びバイパス管に流れる流体の量を制御する構成
としたものである。
【０００９】また、熱交換手段の吸収熱が熱を電気に変
換する熱電変換手段に伝達される熱回収装置において、
熱電変換手段の近傍の温度を検出する温度検出手段を備
え、温度検出手段の出力に応じて、制御弁が熱交換手段
及びバイパス管に流れる流体の量を制御する構成とした
ものである。
換する熱電変換手段に伝達される熱回収装置において、
熱電変換手段の近傍の温度を検出する温度検出手段を備
え、温度検出手段の出力に応じて、制御弁が熱交換手段
及びバイパス管に流れる流体の量を制御する構成とした
ものである。
【００１０】また、熱流体が流れる管と熱流体中に配置
され吸熱を行う熱交換手段と熱流体の有害物質を浄化す
るための浄化触媒より構成される熱回収装置において、
熱交換手段が浄化触媒の直後に配置される構成としたも
のである。
され吸熱を行う熱交換手段と熱流体の有害物質を浄化す
るための浄化触媒より構成される熱回収装置において、
熱交換手段が浄化触媒の直後に配置される構成としたも
のである。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、図１から図４を用いて説明する。
て、図１から図４を用いて説明する。
【００１２】（実施の形態１）図１は第１の実施の形態
における熱回収装置の構成図である。図１において１
は、熱流体を提供する機関で、例えば内燃機関やガスタ
ービン、工場の炉、循環ポンプ等が考えられる。２は熱
流体が流れる管である。３は熱流体中に配置され吸熱を
行う熱交換手段で、好ましくはアルミニウムやステンレ
ス等の板状フィンより構成される。特にアルミニウムフ
ィンは熱伝導率の点から好ましい。また、ステンレスフ
ィンは耐熱性、耐腐食性の面から好ましい。また、板状
フィンだけでなく、ピンフィンやヒートパイプ等の熱交
換手段を用いることも可能である。４は熱交換手段３の
上流と下流をバイパスするバイパス管である。５は熱交
換手段３とバイパス管４に流れる流体の量を制御する制
御弁である。６及び７はそれぞれ熱交換手段３の上流及
び下流の圧力を検出する圧力検出手段である。８は熱交
換手段３より伝達された熱を電気に変換する熱電変換手
段で、好ましくはビスマス−テルル(Bi2Te3)、あるいは
鉛−テルル(PbTe)、あるいはコバルト−アンチモン(CoS
b3)等を主成分とする半導体熱電素子より構成される。
尚、これらの熱電素子はそれぞれ使用される温度範囲に
よって使い分ける必要がある。また、本実施の形態では
熱交換手段３と熱電変換手段８が接している構造を示し
たが、熱交換手段３と熱電変換手段８を離して配置し、
熱伝導率の良好な部材（例えば銅やヒートパイプ等）に
よって熱を伝達することも可能である。また、熱を熱電
変換手段８に伝達するのではなく、単に熱交換器として
も応用は可能であり、同様の効果が得られるものであ
る。
における熱回収装置の構成図である。図１において１
は、熱流体を提供する機関で、例えば内燃機関やガスタ
ービン、工場の炉、循環ポンプ等が考えられる。２は熱
流体が流れる管である。３は熱流体中に配置され吸熱を
行う熱交換手段で、好ましくはアルミニウムやステンレ
ス等の板状フィンより構成される。特にアルミニウムフ
ィンは熱伝導率の点から好ましい。また、ステンレスフ
ィンは耐熱性、耐腐食性の面から好ましい。また、板状
フィンだけでなく、ピンフィンやヒートパイプ等の熱交
換手段を用いることも可能である。４は熱交換手段３の
上流と下流をバイパスするバイパス管である。５は熱交
換手段３とバイパス管４に流れる流体の量を制御する制
御弁である。６及び７はそれぞれ熱交換手段３の上流及
び下流の圧力を検出する圧力検出手段である。８は熱交
換手段３より伝達された熱を電気に変換する熱電変換手
段で、好ましくはビスマス−テルル(Bi2Te3)、あるいは
鉛−テルル(PbTe)、あるいはコバルト−アンチモン(CoS
b3)等を主成分とする半導体熱電素子より構成される。
尚、これらの熱電素子はそれぞれ使用される温度範囲に
よって使い分ける必要がある。また、本実施の形態では
熱交換手段３と熱電変換手段８が接している構造を示し
たが、熱交換手段３と熱電変換手段８を離して配置し、
熱伝導率の良好な部材（例えば銅やヒートパイプ等）に
よって熱を伝達することも可能である。また、熱を熱電
変換手段８に伝達するのではなく、単に熱交換器として
も応用は可能であり、同様の効果が得られるものであ
る。
【００１３】以上のように構成された熱回収装置につい
て、以下、図２に示すフローチャートを用いて、その動
作を述べる。
て、以下、図２に示すフローチャートを用いて、その動
作を述べる。
【００１４】先ず、ステップ１で圧力検出手段６及び圧
力検出手段７から熱交換手段３の上流の圧力（Ｐh）及
び下流の圧力（ＰL）を検出し、ＰhとＰLの差（ΔＰ）
を算出する。次にステップ２において、機関１の性能に
応じた予め決定される最大許容圧力損失ＰMAXとΔＰの
比較を行う。ここで、ΔＰ＜ＰMAXであれば、ステップ
３に移行し、制御弁５を閉じる方向に所定量だけ動かし
て熱交換手段３に流れる熱流体流量を増大させ、吸熱量
を増加させる。またステップ２においてΔＰ＜ＰMAXで
なければ、ステップ４において、ΔＰ＞ＰMAXか否かの
判断を行う。ここで、ΔＰ＞ＰMAXであれば、ステップ
５において、制御弁５を開く方向に所定量だけ動かし、
熱流体をバイパス管５に導く。これによって、熱交換手
段３を流れる熱流体流量は減少し、圧力損失も低下す
る。
力検出手段７から熱交換手段３の上流の圧力（Ｐh）及
び下流の圧力（ＰL）を検出し、ＰhとＰLの差（ΔＰ）
を算出する。次にステップ２において、機関１の性能に
応じた予め決定される最大許容圧力損失ＰMAXとΔＰの
比較を行う。ここで、ΔＰ＜ＰMAXであれば、ステップ
３に移行し、制御弁５を閉じる方向に所定量だけ動かし
て熱交換手段３に流れる熱流体流量を増大させ、吸熱量
を増加させる。またステップ２においてΔＰ＜ＰMAXで
なければ、ステップ４において、ΔＰ＞ＰMAXか否かの
判断を行う。ここで、ΔＰ＞ＰMAXであれば、ステップ
５において、制御弁５を開く方向に所定量だけ動かし、
熱流体をバイパス管５に導く。これによって、熱交換手
段３を流れる熱流体流量は減少し、圧力損失も低下す
る。
【００１５】以上のように、圧力検出手段５、６の出力
に応じて、制御弁５を開閉し、熱交換手段３を流れる熱
流体の流量を制御することによって、機関１の運転状態
が変動し熱流体の流量・温度・圧力が変動しても、常に
熱電変換手段７に伝達する充分な熱量を確保し、かつ圧
力損失を機関１の許容値以下になるように制御すること
が可能となり、機関効率を低下することなしに充分な発
電能力を得ることができる。
に応じて、制御弁５を開閉し、熱交換手段３を流れる熱
流体の流量を制御することによって、機関１の運転状態
が変動し熱流体の流量・温度・圧力が変動しても、常に
熱電変換手段７に伝達する充分な熱量を確保し、かつ圧
力損失を機関１の許容値以下になるように制御すること
が可能となり、機関効率を低下することなしに充分な発
電能力を得ることができる。
【００１６】尚、ここでは熱交換手段３の上下流の圧力
を計測し、その圧力差を算出する方法について説明した
が、差圧計を用いて熱交換手段３の圧力損失を直接検出
することや熱交換手段３の上流のみの圧力を用いること
も可能であり、同様の効果を得られるものである。さら
に、圧力検出手段５、６を用いずに、機関の運転状態に
応じて制御弁５を制御することによっても同様の効果を
得られるものである。
を計測し、その圧力差を算出する方法について説明した
が、差圧計を用いて熱交換手段３の圧力損失を直接検出
することや熱交換手段３の上流のみの圧力を用いること
も可能であり、同様の効果を得られるものである。さら
に、圧力検出手段５、６を用いずに、機関の運転状態に
応じて制御弁５を制御することによっても同様の効果を
得られるものである。
【００１７】（実施の形態２）図３は第２の実施の形態
による熱回収装置の構成図である。図３において、熱流
体を提供する機関１、管２、熱交換手段３、バイパス管
４、制御弁５、熱電変換手段８は図１のものと同じであ
る。３６は熱電変換手段８の高温側（吸熱側）表面の温
度（Ｔh）を検出するための高温側温度検出手段であ
る。３７は熱電変換手段３８の低温側（冷却側）表面の
温度（Ｔc）を検出するための低温側温度検出手段であ
る。３６、３７としては一般的に使用される熱電対が用
いられる。
による熱回収装置の構成図である。図３において、熱流
体を提供する機関１、管２、熱交換手段３、バイパス管
４、制御弁５、熱電変換手段８は図１のものと同じであ
る。３６は熱電変換手段８の高温側（吸熱側）表面の温
度（Ｔh）を検出するための高温側温度検出手段であ
る。３７は熱電変換手段３８の低温側（冷却側）表面の
温度（Ｔc）を検出するための低温側温度検出手段であ
る。３６、３７としては一般的に使用される熱電対が用
いられる。
【００１８】また、図４は本実施の形態に用いられる各
種熱電変換手段８の高温側表面と低温側表面における温
度差（Ｔ）と発電効率（ＺＴ）の関係を表すグラフであ
る。図４より明かなように熱電変換手段８は、使用され
る温度範囲によって発電効率が変化する。尚、図４はＢ
ｉ2Ｔｅ3（ビスマス−テルル）、ＰｂＴｅ、Ｓｉ0.7Ｇ
ｅ0.3を主成分とする熱電変換素子について示したが、
その他の素子を使用しても、発電効率が使用温度範囲に
依存することに関しては同様の傾向を示す。
種熱電変換手段８の高温側表面と低温側表面における温
度差（Ｔ）と発電効率（ＺＴ）の関係を表すグラフであ
る。図４より明かなように熱電変換手段８は、使用され
る温度範囲によって発電効率が変化する。尚、図４はＢ
ｉ2Ｔｅ3（ビスマス−テルル）、ＰｂＴｅ、Ｓｉ0.7Ｇ
ｅ0.3を主成分とする熱電変換素子について示したが、
その他の素子を使用しても、発電効率が使用温度範囲に
依存することに関しては同様の傾向を示す。
【００１９】以上のように構成された熱回収装置につい
て、以下、図５に示すフローチャートを用いてその動作
を述べる。先ず、ステップ１において高温側温度検出手
段３６及び低温側温度検出手段３７によってＴh、Ｔcを
検出する。次に、ステップ２において、Ｔhと熱電変換
手段８の最高使用温度（ＴMAX）を比較する。ここで、
Ｔh＞ＴMAXであれば、ステップ６へ移行し、制御弁５を
開く方向に所定量だけ動かし、熱流体をバイパス管５へ
導く。これによって、熱交換手段３に流れる熱流体流量
は減少し、Ｔhが下がる。ステップ２において、Ｔh≦Ｔ
MAXであれば、ステップ３に移行しＴhとＴcの平均温度
（ＴAVE）を算出する。次に、ステップ４において、ＴA
VEと図３に示す熱電変換手段１８の発電効率が最高値と
なる温度Ｔηと比較し、ＴAVE＞Ｔηであれば、ステッ
プ６に移行し、制御弁５を開く方向に所定量だけ動か
す。また、ステップ４においてＴAVE＞Ｔηでなけれ
ば、ステップ５に移行し、ＴAVE＜Ｔηか否かの判断を
行う。ここで、ＴAVE＜Ｔηであれば、ステップ７に移
行し、制御弁５を閉じる方向に所定量だけ動かして熱交
換手段３に流れる熱流体流量を増大させ、Ｔhを上げ
る。
て、以下、図５に示すフローチャートを用いてその動作
を述べる。先ず、ステップ１において高温側温度検出手
段３６及び低温側温度検出手段３７によってＴh、Ｔcを
検出する。次に、ステップ２において、Ｔhと熱電変換
手段８の最高使用温度（ＴMAX）を比較する。ここで、
Ｔh＞ＴMAXであれば、ステップ６へ移行し、制御弁５を
開く方向に所定量だけ動かし、熱流体をバイパス管５へ
導く。これによって、熱交換手段３に流れる熱流体流量
は減少し、Ｔhが下がる。ステップ２において、Ｔh≦Ｔ
MAXであれば、ステップ３に移行しＴhとＴcの平均温度
（ＴAVE）を算出する。次に、ステップ４において、ＴA
VEと図３に示す熱電変換手段１８の発電効率が最高値と
なる温度Ｔηと比較し、ＴAVE＞Ｔηであれば、ステッ
プ６に移行し、制御弁５を開く方向に所定量だけ動か
す。また、ステップ４においてＴAVE＞Ｔηでなけれ
ば、ステップ５に移行し、ＴAVE＜Ｔηか否かの判断を
行う。ここで、ＴAVE＜Ｔηであれば、ステップ７に移
行し、制御弁５を閉じる方向に所定量だけ動かして熱交
換手段３に流れる熱流体流量を増大させ、Ｔhを上げ
る。
【００２０】以上のように、Ｔh、Ｔcに応じて制御弁５
を開閉し、熱交換手段３を流れる熱流体の流量を制御す
ることによって、機関１の運転状態が変動し熱流体流量
・温度・圧力が変動しても、熱電変換手段８を常に最高
発電効率の得られる温度範囲で使用することができる。
を開閉し、熱交換手段３を流れる熱流体の流量を制御す
ることによって、機関１の運転状態が変動し熱流体流量
・温度・圧力が変動しても、熱電変換手段８を常に最高
発電効率の得られる温度範囲で使用することができる。
【００２１】尚、ここでは熱電変換手段８の高温側表面
と低温側表面の２点の温度によって制御する方法を説明
したが、この２点に限らず、熱電変換手段８近傍の温度
を代表値とすることも可能であり、同様の効果が得られ
るものである。
と低温側表面の２点の温度によって制御する方法を説明
したが、この２点に限らず、熱電変換手段８近傍の温度
を代表値とすることも可能であり、同様の効果が得られ
るものである。
【００２２】（実施の形態３）図６は第３の実施の形態
による熱回収装置の構成図である。図６において、内燃
機関１、排気管２、熱交換手段３、は図１のものと同じ
である。６６は内燃機関１より排出される排気ガス中に
含まれる有害物質を浄化するための触媒であり、一般的
な三元触媒や酸化触媒が用いられる。また、図７はＬＡ
４モード（米国排ガス規制モード）運転時における、触
媒６６の上下流の温度を測定した結果である。触媒６６
の上流の温度はアクセル開度の対応して激しく変動す
る。これに対して、触媒６６の下流の温度は安定してお
り、かつ平均温度は触媒６６の上流よりも高いことが判
る。これは、排気ガスの温度に触媒６６の反応熱が加わ
り、触媒６６より排出されるためである。すなわち、熱
交換手段３を触媒６６の触媒から浄化された排気ガスが
排出される部分に配置することによって、常に安定でか
つ平均温度の高い熱源より吸熱を行うことが可能とな
り、高効率な吸熱が可能となる。また、浄化されたガス
中に熱交換手段３を配置することは、耐腐食性の面でも
有利となる。
による熱回収装置の構成図である。図６において、内燃
機関１、排気管２、熱交換手段３、は図１のものと同じ
である。６６は内燃機関１より排出される排気ガス中に
含まれる有害物質を浄化するための触媒であり、一般的
な三元触媒や酸化触媒が用いられる。また、図７はＬＡ
４モード（米国排ガス規制モード）運転時における、触
媒６６の上下流の温度を測定した結果である。触媒６６
の上流の温度はアクセル開度の対応して激しく変動す
る。これに対して、触媒６６の下流の温度は安定してお
り、かつ平均温度は触媒６６の上流よりも高いことが判
る。これは、排気ガスの温度に触媒６６の反応熱が加わ
り、触媒６６より排出されるためである。すなわち、熱
交換手段３を触媒６６の触媒から浄化された排気ガスが
排出される部分に配置することによって、常に安定でか
つ平均温度の高い熱源より吸熱を行うことが可能とな
り、高効率な吸熱が可能となる。また、浄化されたガス
中に熱交換手段３を配置することは、耐腐食性の面でも
有利となる。
【００２３】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、熱交換手
段を流れる熱流体の量を自由に制御できるため、熱流体
の流量・温度・圧力等に変動が生じた場合にも、常に流
体の流れを妨げることなく、吸熱量を確保し、充分な発
電能力を得ることができるという顕著な効果が得られ
る。
段を流れる熱流体の量を自由に制御できるため、熱流体
の流量・温度・圧力等に変動が生じた場合にも、常に流
体の流れを妨げることなく、吸熱量を確保し、充分な発
電能力を得ることができるという顕著な効果が得られ
る。
【００２４】また、浄化触媒の直後に熱交換手段を配置
することによって、安定でかつ平均温度の高い熱源を利
用することが可能となるという顕著な効果が得られる。
することによって、安定でかつ平均温度の高い熱源を利
用することが可能となるという顕著な効果が得られる。
【図１】本発明の第一の実施の形態における熱回収装置
の構成図
の構成図
【図２】本発明の第一の実施の形態における動作を説明
するためのフローチャート
するためのフローチャート
【図３】本発明の第二の実施の形態における熱回収装置
の構成図
の構成図
【図４】熱電変換手段の温度差と発電効率の関係を表す
グラフ
グラフ
【図５】本発明の第二の実施の形態における動作を説明
するためのフローチャート
するためのフローチャート
【図６】本発明の第三の実施の形態における熱回収装置
の構成図
の構成図
【図７】触媒の上流と下流の温度を測定したグラフ
【図８】従来の熱回収装置の概略図
１ 機関 ２ 管 ３ 熱交換手段 ４ バイパス管 ５ 制御弁 ６ 圧力検出手段 ７ 圧力検出手段 ８ 熱電変換手段 ３６ 高温側温度検出手段 ３７ 低温側温度検出手段 ６６ 触媒
Claims (8)
- 【請求項１】熱流体が流れる管と、前記熱流体中に配置
され吸熱を行う熱交換手段と、前記熱交換手段をバイパ
スするバイパス管と、前記管と前記バイパス管の分岐点
に位置する制御弁とを備え、前記制御弁が前記熱交換手
段及び前記バイパス管に流れる流体の量を制御すること
を特徴とする熱回収装置。 - 【請求項２】前記熱流体の圧力を検出する圧力検出手段
をさらに備え、前記圧力検出手段の出力に応じて、前記
制御弁が前記熱交換手段及び前記バイパス管に流れる流
体の量を制御することを特徴とする請求項１記載の熱回
収装置。 - 【請求項３】前記圧力検出手段が前記熱交換手段の上流
または、上流と下流に配置されることを特徴とする請求
項２記載の熱回収装置。 - 【請求項４】熱を電気に変換する熱電変換手段を更に備
え、前記熱交換手段の吸収熱が前記熱電変換手段に伝達
されることを特徴とする請求項１、２又は３記載の熱回
収装置。 - 【請求項５】前記熱電変換手段の近傍の温度を検出する
温度検出手段を更に備え、前記温度検出手段の出力に応
じて、前記制御弁が前記熱交換手段及び前記バイパス管
に流れる流体の量を制御することを特徴とする請求項４
記載の熱回収装置。 - 【請求項６】前記熱電変換手段は、熱が伝達される高温
面と放熱を行う低温面を有し、前記温度検出手段は前記
高温面と前記低温面の温度を検出することを特徴とする
請求項５記載の熱回収装置。 - 【請求項７】熱流体が流れる管と、前記熱流体中に配置
され吸熱を行う熱交換手段と、前記熱流体の有害物質を
浄化するための浄化触媒とを備え、前記熱交換手段が前
記浄化触媒の直後に配置されていることを特徴とする熱
回収装置。 - 【請求項８】熱を電気に変換する熱電変換手段を更に備
え、前記熱交換手段の吸収熱が前記熱電変換手段に伝達
されることを特徴とする請求項７記載の熱回収装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8285078A JPH10132495A (ja) | 1996-10-28 | 1996-10-28 | 熱回収装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8285078A JPH10132495A (ja) | 1996-10-28 | 1996-10-28 | 熱回収装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10132495A true JPH10132495A (ja) | 1998-05-22 |
Family
ID=17686868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8285078A Pending JPH10132495A (ja) | 1996-10-28 | 1996-10-28 | 熱回収装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10132495A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013536934A (ja) * | 2010-08-30 | 2013-09-26 | ビーイー・エアロスペース・インコーポレーテッド | 食料及び飲料区画熱電冷却システムの制御システム |
| JP2013231411A (ja) * | 2012-05-01 | 2013-11-14 | Hino Motors Ltd | 熱回収システム |
| JP2014173528A (ja) * | 2013-03-11 | 2014-09-22 | Toho Gas Co Ltd | コージェネレーション装置 |
| KR101494241B1 (ko) * | 2013-10-22 | 2015-02-17 | 리빙케어소재기술(주) | 폐열 회수 발전 시스템 |
-
1996
- 1996-10-28 JP JP8285078A patent/JPH10132495A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013536934A (ja) * | 2010-08-30 | 2013-09-26 | ビーイー・エアロスペース・インコーポレーテッド | 食料及び飲料区画熱電冷却システムの制御システム |
| JP2013231411A (ja) * | 2012-05-01 | 2013-11-14 | Hino Motors Ltd | 熱回収システム |
| JP2014173528A (ja) * | 2013-03-11 | 2014-09-22 | Toho Gas Co Ltd | コージェネレーション装置 |
| KR101494241B1 (ko) * | 2013-10-22 | 2015-02-17 | 리빙케어소재기술(주) | 폐열 회수 발전 시스템 |
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