JP3784616B2

JP3784616B2 - 小容量のガスタービンコージェネレーションシステムの熱電比制御方法

Info

Publication number: JP3784616B2
Application number: JP2000189966A
Authority: JP
Inventors: 健治松田; 聡柴田; 梅夫井上
Original assignee: Takuma KK
Current assignee: Takuma KK
Priority date: 2000-06-23
Filing date: 2000-06-23
Publication date: 2006-06-14
Anticipated expiration: 2020-06-23
Also published as: JP2002004945A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、電力と温水や蒸気や冷水を同時に供給するガスタービンコージェネレーションシステムに於ける出力の熱電比制御方法に関するものであり、比較的小規模な各種工場やマーケット、事務所、温室農場、集合住宅等で単独又は複数台を組み合せした状態で使用する小容量のガスタービンコージェネレーションシステムに主として適用されるものである。
【０００２】
【従来の技術】
ガスタービン発電機と排ガスボイラ等を組み合わせた熱電併給システム（コージェネレーションシステム）は従前から広く知られており、実用にも供されている。この熱電併給システムは、タービン発電機を駆動して電力を得ると共に、ガスタービンからの高温排ガスの熱を排熱ボイラ又は排熱温水ボイラにより回収して蒸気又は温水を得るものであり、電力と温水や蒸気や冷水を同時に必要とする事業所等に於いては、別個に電力と温水等の供給を受ける場合に比較して総合的なエネルギー効率が向上し、経済性に優れている。
【０００３】
ところで、従前のこの種システムは、何れも発電容量が５０００ＫＷ前後の比較的大容量のものであり、理念的には発電装置が主体であって、その排熱を排ガスボイラで回収しようとするものである。
しかし、近年省エネルギーの観点から熱電併給システムの見直しが進められ、これに伴なって容量が１５〜１００ＫＷ程度の小容量のガスタービンコージェネレーションシステムが広く利用され出している。
【０００４】
図６は、従前のこの種小容量ガスタービンコージェネレーションシステムの一例を示すブロック構成図であり、ガスタービン１、圧縮機２、再生器３、燃焼器４、発電機５、排熱回収熱交換器（排熱温水ボイラ又は排熱蒸気ボイラ）６等からガスタービンコージェネレーションシステムが構成されている。
而して、燃焼用空気Ａは、先ずガスタービン１に直結された圧縮機２において圧縮されたあと、再生器３へ導かれる。再生器３へ導かれた圧縮空気は、ガスタービン１からの約６００℃の高温タービン排ガスＧ₁と熱交換をすることにより予熱されたあと、燃焼器４へ供給される。燃焼器４内では、前記予熱された燃焼用空気Ａと供給された燃料ガスＦとが混合燃焼をし、約８５０℃の高温燃焼ガスが発生する。この高温燃焼ガスによりガスタービン１が回転駆動され、これに直結した圧縮機２及び発電機５を回転駆動させることにより発電をする。
【０００５】
燃焼器４で発生した高温燃焼ガスは、断熱膨張をしてタービン１を回転駆動することにより約６００℃の高温タービン排ガスＧ₁となって再生器３へ送られ、ここで圧縮空気Ａと熱交換して約２７０℃のタービン排ガスＧ₂となる。このタービン排ガスＧ₂は引き続き排熱回収熱交換器６へ導入され、温水（又は蒸気若しくは冷水）を発生させたあと、約９０℃の排ガスＧ₀となって大気中へ放出される。
【０００６】
例えば、燃料Ｆを都市ガス１３Ａ（９．７Ｎｍ³／ｈ、９９３０ｋｃａｌ／Ｎｍ³、熱入力１１２ＫＷ）とする小容量のガスタービンコージェネレーションシステムの場合には、通常発電機出力が約２８ＫＷ及び熱回収量が約５６ＫＷとなり、システム全体としての総合的なエネルギー効率は約７５％となる。
【０００７】
ところで、前記ガスタービン１から排出される高温タービン排ガスＧ₁の流量は、ガスタービン１の出力と略比例関係にあり、その結果、再生器３から排出されるタービン排ガスＧ₂の温度も略ガスタービン１の出力に比例して変化することになる。何故なら再生器３の伝熱面積が一定であるため、その熱交換量が大きく変動しないからである。
換言すれば、ガスタービン１の出力が上昇すれば、タービン排ガスＧ₂の流量及び温度も共に上昇し、また逆に、ガスタービン１の出力が低下すれば、タービン排ガスＧ₂の流量及び温度が共に低下する。
【０００８】
一方、排熱回収熱交換器６に於ける排熱回収量はタービン排ガスＧ₂の流量及び温度によって決まる。そのため、ガスタービン出力即ち発電機出力と排熱回収量とは比例関係となり、これによって発電機５の電気出力Ｐｅと排熱回収熱交換器６の熱出力Ｔｅとの比である熱電比Ｑ＝Ｔｅ／Ｐｅは、タービンコージェネレーションシステムの１００〜３０％の出力範囲に亘って、ほぼ一定となる。
【０００９】
例えば、上記に例示した小容量のガスタービンコージェネレーションシステムに於いては、定格出力下で発電機出力Ｐｅ＝２８ＫＷ、熱出力Ｔｅ＝５６ＫＷとなり、熱電比Ｑは２となり、この熱電比Ｑはシステムの出力が低下しても略一定に保たれることになり、適宜の値に調整することができない。
【００１０】
ところで、電力負荷７の電力需要Ｐｅ′と熱負荷８の熱需要Ｔｅ′との比率Ｑ′（熱電需要比Ｑ′＝Ｔｅ′／Ｐｅ′）が常に約２である場合には特に問題が生じないが、熱電需要比Ｑ′＝Ｔｅ′／Ｐｅ′が大きく変動する場合には、前記システム出力の熱電比Ｑが常に一定であると、必然的に電気出力Ｐｅ又は熱出力Ｔｅの余剰若しくは不足を生ずることとなる。
そのため、クーリングタワー等によって余剰な熱を放熱したり、或いは蓄電設備や電力販売等によって余剰な電力を処理する必要があり、システム全体としての総合的なエネルギー効率の低下を招来することになる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、従前のこの種小容量のガスタービンコージェネレーションシステムに於ける上述の如き問題、即ち、システム側の発電機出力Ｐｅと熱出力Ｔｅの比Ｑ（熱電比Ｑ＝Ｐｅ／Ｔｅ）が常にほぼ一定であるため、電力負荷７の電力需要Ｐｅ′と熱負荷８の熱需要Ｔｅ′との比Ｑ′（熱電需要比Ｑ′＝Ｔｅ′／Ｐｅ′が前記熱電比Ｑと異なる場合には、電力又は熱の何れかに余剰が生じてシステム全体の総合的なエネルギー効率が低下すると云う問題を解決せんとするものであり、再生器に於ける高温タービン排ガスＧ₁からの回収熱量を調整することにより、システム出力の熱電比Ｑを現実の熱電需要比Ｑ′に近づけることにより、ガスタービンコージェネレーションシステムを常に高い総合エネルギー効率でもって運転できるようにした小容量のガスタービンコージェネレーションシステムの熱電比制御方法を提供するものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本願発明者等は多数の小容量のガスタービンコージェネレーションシステムの開発並びに試験を通して、再生器に於ける高温タービン排ガスからの熱回収量を相当大きく変化させても、燃焼用空気Ａと燃料Ｆとの供給量に変化の無い限りタービン出力（即ち発電機出力）及び高温タービン排ガス流量は略一定に保たれることを知得した。
本発明は、発明者等の上記知得に基づいて創作されたものであり、請求項１の発明は、ガスタービンと発電機と圧縮機と再生器と燃焼器と排熱回収熱交換器とを備え、ガスタービンからの高温タービン排ガスを再生器を経て排熱回収熱交換器へ供給すると共に、圧縮機からの燃焼用空気を再生器で前記高温タービン排ガスの熱により加熱して燃焼器へ供給し、燃焼器からの高温燃焼ガスを前記ガスタービンへ供給する構成の小容量のガスタービンコージェネレーションシステムに於いて、前記再生器に制御バルブを備えた高温タービン排ガスのバイパス通路を設け、排熱回収熱交換器の熱負荷に応じて前記制御バルブの開度を調整することにより、システム出力の熱電比を制御することを発明の基本構成とするものである。
【００１３】
請求項２の発明は、ガスタービンと発電機と圧縮機と再生器と燃焼器と排熱回収熱交換器とを備え、ガスタービンからの高温タービン排ガスを再生器を経て排熱回収熱交換器へ供給すると共に、圧縮機からの燃焼用空気を再生器で前記高温タービン排ガスの熱により加熱して燃焼器へ供給し、燃焼器からの高温燃焼ガスを前記ガスタービンへ供給する構成の小容量のガスタービンコージェネレーションシステムに於いて、前記再生器に制御バルブを備えた高温排ガスのバイパス通路と制御バルブを備えた燃焼用空気のバイパス通路を夫々設け、排熱回収熱交換器の熱負荷に応じて前記両制御バルブの開度を調整することにより、システム出力の熱電比を制御することを発明の基本構成とするものである。
【００１４】
請求項３の発明は、請求項１又は請求項２の発明において、排熱回収熱交換器を真空式の排熱温水ボイラとしたものである。
【００１７】
【発明の実施の形態】
以下、図面に基づいて本発明の各実施形態を説明する。図１は本発明の第１実施形態に係る小容量のガスタービンコージェネレーションシステムのブロック構成図である。
尚、図１では、前記図６の場合と同一の部材についてはこれと同じ参照番号が付されている。
また、図１に示したガスタービンコージェネレーションシステムの基本的な構成は、前記図６に示した従前のシステムとほぼ同一であるため、ここではその詳細説明を省略する。
【００１８】
図１を参照して、本実施形態に於いては、再生器３にガスタービン１から再生器３へ流入する高温タービン排ガスＧ₁のバイパス通路１０を設けると共に、このバイパス通路１０に制御弁１１を介設した点が、従前のシステム構成と異なっている。
燃焼用空気Ａは圧縮機２により圧縮され、圧縮された燃焼用空気Ａは再生器３内で高温タービン排ガスＧ_1aにより予熱されたあと、燃焼器４へ供給される。
燃焼器４では、前記予熱された燃焼用空気Ａと供給された燃料Ｆとが混合燃焼をし、発生した高温燃焼ガスによりガスタービン１が回転駆動される。
また、ガスタービン１内で断熱膨張をした高温のタービン排ガスＧ₁は高温タービン排ガス通路９を経て再生器３側へ送られ、その一部Ｇ_1bはバイパス通路１０へ、また残部Ｇ_1aは再生器３内へ流入する。
【００１９】
前記再生器３内へ流入した高温タービン排ガスＧ_1aは圧縮空気Ａと熱交換をしたあと、タービン排ガス通路１２を経て排熱回収熱交換器６側へ導出され、バイパス通路１０を通して分流された前記高温タービン排ガスＧ_1bと合流して排熱回収熱交換器６へ流入し、ここで排熱回収が行なわれ、高温水Ｗ₁が生成される。
【００２０】
前記バイパス通路１０へ分流される高温タービン排ガスＧ_1bの流量は、熱負荷８の増・減に応じて制御バルブ１１の開度を調整することにより連続的に制御されており、これによって発電機５の電気出力Ｐｅと排熱回収熱交換器６の熱出力Ｔｅの熱電比Ｑ（Ｔｅ／Ｐｅ＝Ｑ）を、現実の電力負荷Ｐｅ′と熱負荷Ｔｅ′の比Ｑ′（熱電需要比Ｑ′＝Ｔｅ′／Ｐｅ′）に合致させる。
【００２１】
例えば、今熱負荷８の熱需要Ｔｅ′が少ない場合には、制御バルブ１１の開度を下げ（バルブを絞る）、高温ガスタービン排ガスＧ_1bの流量を減少させて排熱回収熱交換器６への熱入力を減少させることにより、前記システム出力の熱電比Ｑを下降させる。
尚、燃焼空気Ａの温度は再生器３内へ流入する高温タービン排ガスＧ_1aの流量が増すために上昇し、これによって発電機５の発電効率が若干上昇することになる。
逆に、熱負荷８の熱需要Ｔｅ′が増加した場合には、制御バルブ１１の開度を上げ（バルブを開放する）、高温ガスタービン排ガスＧ_1bの流量を増加することにより排熱回収熱交換器６への熱入力を高め、前記熱電比Ｑ（Ｑ＝Ｔｅ／Ｐｅ）を高める。
【００２２】
【実施例】
図４（後述）に示す如きガスタービン１、圧縮機２、再生器３、燃焼器４及び発電機５等を一体的に組み付けして成るガスタービン発電機ユニットＵを用いたパッケージ型の小容量ガスタービンコージェネレーションシステムを作動させ、燃料Ｆ及び燃焼用空気Ａの供給量を略一定とした状態下で制御バルブ１１の開度調整を行なった場合の熱電比Ｑ、高温排ガスＧ₁の流量、再生器伝熱量、総合効率等を測定した。尚、燃料Ｆには都市ガス１３Ａ（９．７Ｎｍ³／ｈ、９９３０ｋｃａｌ／Ｎｍ³、熱入力１１２ＫＷ）を用い、定格状態に於けるガスタービン発電機ユニットＵの発電機出力Ｐｅは２８ＫＷ、排熱回収熱交換器（真空式排熱温水ボイラ）６の熱出力Ｔｅは５６ＫＷであり、熱電比Ｑは２である。
【００２３】
表１は、上記ガスタービンコージェネレーションシステムを用いた熱電比制御試験の結果を示すものである。
【００２４】
【表１】

【００２５】
表１からも明らかなように、制御バルブ１１の開度を高め、高温タービン排ガスＧ₁の流量８１５．５Ｎｍ³／ｈのうちの４０．４、１７８．４、４４５．４、６２７．６Ｎｍ³／ｈをバイパス（Ｇ_1b）させることにより、排ガス温水ボイラ６へ流入するタービン排ガスＧ₂の温度は３０５．２５、３２９．７１、４１０．４９、４９０．１１℃と上昇し、排熱回収量は８０５０４．６、８７０３２、１０８７９０、１３０５４８ｋｃａｌ／ｈと増加する。
一方、ガスタービン発電機の出力Ｐｅはほぼ一定（２５．３ＫＷ）であるので、熱電比Ｑは２．７、３、４、５となる。また、総合効率は低下することなく８０．２、８１．４、８４．６、８６．８％と上昇する。
【００２６】
尚、熱負荷８の変動により制御バルブ１１の開度制御を行なう方法としては、例えば排熱温水ボイラ６の低温水入口管１３或は高温水出口管１４に温度検出センサー（図示せず）を設け、熱負荷の変動を温水Ｗ₁の温度変化としてとらえ、制御バルブ１１の開度を制御することができる。
また、前記図１の実施形態に於いては、排熱回収熱交換器６として排熱温水ボイラを使用しているが、排熱蒸気ボイラを用いてもよいことは勿論であり、この場合には熱負荷８の変動を蒸気圧力の変化から検知し、例えば排熱蒸気ボイラの蒸気取出口に設けた蒸気圧検出センサからの信号により、制御バルブ１１の開度制御を行なうようにしてもよい。
【００２７】
図２は本発明の第２実施形態に係る小容量のガスタービンコージェネレーションシステムのブロック構成図である。
この第２実施形態に於いては、図２に示す如く、再生器３に、圧縮機２から流出して再生器３側へ流入する圧縮空気Ａのバイパス通路１５を設けると共に、このバイパス通路１５に制御バルブ１６を介設する構成としている。
即ち、圧縮機２から流出した燃焼用空気Ａの一部Ａ₂はバイパス通路１５を通して直接燃焼器４へ供給されると共に、燃焼用空気Ａの残部Ａ₁は再生器３内で予熱されたあと、燃焼器４へ供給される。
【００２８】
従って、今、熱負荷８の熱需要Ｔｅ′が増大したとすると、制御バルブ１６の開度を上げてバイパス空気流Ａ₂の流量を増す。これにより再生器３へ流入する燃焼用空気Ａ₁の流量が減少し、再生器３に於ける高温タービン排ガスＧ₁からの熱回収量が低下する。その結果、再生器３から排出されるタービン排ガスＧ₂の温度が上昇し、排熱回収熱交換器６の熱出力Ｔｅが増大する。
【００２９】
一方、燃焼器４へ供給する燃焼用空気Ａの温度が低下することにより、ガスタービン１の効率は若干低下することになるものの大きな出力低下を来たすことはない。
その結果、システム出力の熱電比Ｑ（Ｔｅ／Ｐｅ）は増大し、現実の電力負荷Ｐｅ′と熱負荷Ｔｅ′との熱電需要比Ｑ′（Ｔｅ′／Ｐｅ′）にマッチした熱電比Ｑでもって、ガスタービンコージェネレーションシステムは高効率で運転されることになる。
【００３０】
尚、熱負荷８の熱負荷Ｔｅ′が減少した場合には、前述とは逆に制御バルブ１６の開度を下げ、再生器３に於ける燃焼用空気Ａ₁による熱回収量を増加する。これにより、前記熱電比Ｑが減少し、実際の電力負荷Ｐｅ′と熱負荷Ｔｅ′との熱電需要比Ｑ′＝Ｔｅ′／Ｐｅ′にマッチした最適の熱電比Ｑでもって、システムの運転を行なうことができる。
また、排熱回収熱交換器６として排熱温水ボイラや排熱蒸気ボイラの使用が可能なこと、及び制御バルブ１６の開度制御が温水の温度検出信号や発生蒸気の蒸気圧検出信号によって行なえる等は、前記第１実施態様の場合と同様である。
【００３１】
図３は、本発明の第３実施形態を示すものであり、前記第１実施形態と第２実施形態とを合体し、より高精度なシステム出力の熱電比Ｑの制御を可能としたものである。
即ち、図３に示す如く、再生器３に、高温タービン排ガスＧ₁のバイパス通路１０と燃焼用空気Ａのバイパス流路１５を設けると共に、各バイパス流路１０・１５に夫々制御バルブ１１・１６を設け、熱負荷８の変動に応じて何れか一方又は両方の制御バルブの開度を適宜に調整することにより、ガスタービンコージェネレーションシステムのシステム出力の熱電比Ｑを、現実の電力負荷７と熱負荷８との熱電需要比Ｑ′により高精度で、然も円滑に合致させることを可能とするものである。
【００３２】
図４は、本発明の前記実施例で使用したガスタービン発電機ユニットＵの概要説明図であり、ガスタービン１・空気圧縮機２・再生器３・燃焼器４・発電機５・空気予熱管（通路）２ａ・高温タービン排ガス管（通路）９・高温タービン排ガス分岐口９ａ・空気ベアリング１７・発電機冷却フィン１８・再生器ケーシング１９及びタービン排ガス口３ｃ等を一体的に組み付けることにより、ガスタービン発電機ユニットＵが形成されている。
また、当該ガスタービン発電機ユニットＵは、他の各機器類と共に一つの支持枠体上に乗せられてパッケージケーシング内に収納されており、コンパクトなガスタービンコージェネレーション装置として工場内で量産されたあと、据付場所へ搬送される。
【００３３】
更に、図５は、本実施形態に於ける排熱回収熱交換器６の一例を示すものであり、真空式排熱ボイラとして知られているものである。
即ち、当該真空式排熱ボイラは、タービン排ガスＧ₂によって缶水（熱媒水）６ｃを加熱し、これによって缶水６ｃを蒸発せしめると共に、減圧蒸気室６ｄに温水加熱管６ａを設け、前記缶水６ｃの蒸発蒸気により温水加熱管６ａ内の温水Ｗを加熱するよう構成されており、減圧蒸気室６ｄ内に蒸気が無い場合には、温水Ｗ側から缶水６ｃ側へ熱が移行しないと云う特徴を有している。尚、６ｂは熱交換管である。
【００３４】
本発明の実施対象の一つである小容量のガスタービンコージェネレーションシステムは、これを複数台並列状に組み合せて使用する場合が屡々あり、所謂複数のシステムの台数制御を行ないつつ負荷に対応するケースが多くある。
このような場合、例えば３台のシステムの並列運転に於いて、１台を運転休止にし、他の２台のシステムにより熱負荷へ温水を供給するとすると、通常の排熱温水ボイラを使用している場合には、運転中のシステムの排熱温水ボイラの熱が温水ヘッダを通して運転休止中の排熱温水ボイラの缶水（熱媒水）側へ伝わり、これによって熱損失が大幅に増大する。
これに対して、真空式排熱温水ボイラの場合には、前述の通り運転休止中のシステムの温水加熱管６ａを通してその缶水６ｃ側へ熱が伝わることが全くないため、システム全体としての熱効率の低下が防止されることになり、好都合である。
【００３５】
【発明の効果】
本発明に於いては、ガスタービンコージェネレーションシステムを構成する再生器に、高温タービン排ガスＧ₁と燃焼用空気Ａの何れか一方又は両方のバイパス通路を設けると共に、当該バイパス通路に設けた制御バルブを熱負荷の変動に応じて適宜に調整することにより、システム出力の熱電比Ｑを負荷側の実際の熱電需要比Ｑ′に合致させる構成としている。
その結果、従前のこの種ガスタービンコージェネレーションシステムのように、システム出力の熱電比Ｑと負荷側の熱電需要比Ｑ′との間に差異を生じて熱の余剰や熱の不足を生ずることが皆無となり、ガスタービンコージェネレーションシステムを常に最適のシステム出力の熱電比でもって高効率運転することが可能となる。
本発明は上述の通り優れた実用的効用を奏するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態に係る小容量のガスタービンコージェネレーションシステムのブロック構成図である。
【図２】本発明の第２実施形態に係る小容量のガスタービンコージェネレーションシステムのブロック構成図である。
【図３】本発明の第３実施形態に係る小容量のガスタービンコージェネレーションシステムのブロック構成図である。
【図４】本発明で使用するガスタービン発電機ユニットの概要説明図である。
【図５】本発明で使用する排熱回収ユニットの概要説明図である。
【図６】従前のガスタービンコージェネレーションシステムのブロック構成図である。
【符号の説明】
１はガスタービン、２は圧縮機、３は再生器、３ａ・３ｂは熱交換管、３ｃはタービン排ガス出口、４は燃焼器、５は発電機、６は排熱回収熱交換器、６ａは温水加熱管、６ｂは熱交換管、６ｃは缶水（熱媒水）、６ｄは減圧蒸気室、７は電力負荷、８は熱負荷、９は高温タービン排ガス通路、９ａは高温タービン排ガス分岐口、１０は高温タービン排ガスＧ₁のバイパス通路、１１は制御バルブ、１２はタービン排ガス通路、１３は低温水入口管、１４は高温水出口管、１５は燃焼用空気のバイパス通路、１６は制御バルブ、１７は空気ベアリング、１８は発電機冷却ファン、１９は再生器ケーシング、Ｕはガスタービン発電機ユニット、Ｆは燃料ガス、Ａは燃焼用空気、Ｇ₁は高温タービン排ガス、Ｇ₂はタービン排ガス、Ｇ₀は排ガス、Ｗ₁は高温水、Ｗ₂は低温水、Ｐｅは発電機側の電気出力、Ｔｅは排熱回収熱交換器の熱出力、Ｔｅ′は熱負荷側の熱需要、Ｐｅ′は電力負荷側の電力需要、Ｑは熱電比（Ｔｅ／Ｐｅ）、Ｑ′は熱電需要比（Ｔｅ′／Ｐｅ′）。

Claims

ガスタービンと発電機と圧縮機と再生器と燃焼器と排熱回収熱交換器とを備え、ガスタービンからの高温タービン排ガスを再生器を経て排熱回収熱交換器へ供給すると共に、圧縮機からの燃焼用空気を再生器で前記高温タービン排ガスの熱により加熱して燃焼器へ供給し、燃焼器からの高温燃焼ガスを前記ガスタービンへ供給する構成の小容量のガスタービンコージェネレーションシステムに於いて、前記再生器に制御バルブを備えた高温タービン排ガスのバイパス通路を設け、排熱回収熱交換器の熱負荷に応じて前記制御バルブの開度を調整することにより、システム出力の熱電比を制御することを特徴とする小容量のガスタービンコージェネレーションシステムの熱電比制御方法。
ガスタービンと発電機と圧縮機と再生器と燃焼器と排熱回収熱交換器とを備え、ガスタービンからの高温タービン排ガスを再生器を経て排熱回収熱交換器へ供給すると共に、圧縮機からの燃焼用空気を再生器で前記高温タービン排ガスの熱により加熱して燃焼器へ供給し、燃焼器からの高温燃焼ガスを前記ガスタービンへ供給する構成の小容量のガスタービンコージェネレーションシステムに於いて、前記再生器に制御バルブを備えた高温排ガスのバイパス通路と制御バルブを備えた燃焼用空気のバイパス通路を夫々設け、排熱回収熱交換器の熱負荷に応じて前記両制御バルブの開度を調整することにより、システム出力の熱電比を制御することを特徴とする小容量のガスタービンコージェネレーションシステムの熱電比制御方法。
排熱回収熱交換器を真空式の排熱温水ボイラとするようにした請求項１又は請求項２に記載の小容量のガスタービンコージェネレーションシステムの熱電比制御方法。