JP4525978B2 - 発電システム - Google Patents

Description

本発明は、ガスタービンによる発電と他の発電（例えば、燃料電池を用いた発電）とを組み合わせた発電システムに関する。そして本発明は、好ましくは、固体酸化物燃料電池（ＳＯＦＣ）や溶融炭酸塩型燃料電池（ＭＣＦＣ）の様な高温作動型燃料電池であって、特に、中小規模の燃料電池による発電と、ガスタービン（例えば、マイクロ・ナノディスクタービン）による発電とを組み合わせた発電システムに関する。

発電システムとして、固体酸化物燃料電池(ＳＯＦＣ)や溶融炭酸塩型燃料電池(ＭＣＦＣ)といった、高温作動型燃料電池を利用する燃料電池システムは、炭化水素系燃料を改質して利用し、ＳＯＦＣでは６００〜１０００℃以上、ＭＣＦＣでは約５００〜９００℃以上の高温で作動させる。

そのような高温作動型燃料電池では、供給燃料の全てが電池内での発電に利用されることはなく、定格運転時でも６０〜８０％程度の燃料が発電に、残りの２０〜４０％程度は未反応燃料として電池外に排出される。未反応燃料はオフガス燃焼室等で燃焼し、その発生熱の一部は燃料電池システムの高温維持や供給燃料の改質などに利用される。また、燃料電池内においても、発電時に内部発熱が生じ、その熱によっても燃料電池システムは高温維持される。

上記のような高温作動により、これら燃料電池システムの排気ガスや、発電部分の冷却のために流通させたガスの温度は２００℃〜５００℃以上と極めて高いのが一般的である。

ここで、上記高温排気ガスの保有する熱エネルギーを排ガス熱交換器を介して水道水を加熱し、風呂や厨房などの給湯に利用することで電力と熱（湯）を同時に需要家に供給するコージェネレーションシステムとすることが一般的に行われている。

固体酸化物燃料電池(ＳＯＦＣ)や溶融炭酸塩型燃料電池(ＭＣＦＣ)などの高温作動型燃料電池から高温排気（ここでは、未だ酸素が残っている）に燃料を加えて燃焼させ、更に高温で、高エネルギーの燃焼ガスとして、その燃焼ガスをマイクロガスタービンに投入してタービンに直結の発電機を運転し、燃料電池側の発電と合わせて、総合発電効率が５５〜６０％という高効率なコンバインド発電設備（例えば、特許文献１参照）が知られている。

これまでの研究から、従来のマイクロガスタービンを活用する場合、上記コンバインド発電設備の最適な規模の組合せは、ガスタービン出力１に対し、燃料電池出力４〜５と報告されている。従って、現在普及している最小クラスのマイクロガスタービンの出力３０ｋＷを考えれば、これと組み合わせるべき燃料電池の出力は１２０〜１５０ｋＷ、即ち、総合出力が１５０〜１８０ｋＷ程度のコンバインド発電設備が将来技術として想定出来る。
尚、実験的には２００ｋＷ以上のものが試験的に運転されている。又、２００℃程度の低い温度で運転できるガスタービンでは、実用的な発電効率が未だ得られていないというのが実情である。

一方、太陽エネルギーを熱源とし、太陽熱で冷媒（フロン、アンモニア）を加熱して、沸騰させ、気化した冷媒でガスタービンを回し、１００〜３００℃の中温度領域でも運転が可能な発電システムとして、蓄熱した太陽熱によってフロン等の冷媒を過熱し、小規模且つ中温度差領域でも比較的高い効率で発電出来る粘性・衝動複合型（出力を低下させると、熱効率が悪くなるという欠点が補える）タービン発電機を利用するソーラーオーガニックランキンサイクルシステムが提案されている（例えば特許文献２参照）。このシステムでは、太陽電池（８％程度）の約２倍の熱効率が期待出来ると目されている。

更に、上述の２例とは別に、従来のタービンにおいて、１００〜３００℃程度でも運転が可能であって、特に小出力とした場合に熱効率が極端に低くなる上、形状が複雑で製造コストが高いという課題を解決する新たなタービンとして、極めて薄いエレメントとディスクを交互にずらせながら重ね合せる構造を基本とし、切欠き、エレメント、微小翼型をディスク上に積層・形成したマイクロ・ナノディスクタービンが提案されている（例えば特許文献３参照）。

このマイクロ・ナノディスクタービンは、小型で低コストにも拘らず、タービン効率が高いという特性を有し、上述のソーラーシステムにおけるタービン発電機として利用することも合わせて提案されている。

中小規模の高温作動型燃料電池では、排気の熱エネルギーを回収して給湯や蒸気として供給するコージェネレーションが広く検討されている。しかし電力需要の比率が大きく、熱需要の小さい事務所ビルや店舗などでは、給湯需要等、特に熱の有効利用という点で、その省エネ性や環境負荷の優位性を発揮し難い。

家庭や事務所、店舗では、一日における電力と熱（給湯）の需要が時間によって大きく変化する。図３６及び図３７は、一般家庭（図３６）、及び、例えば中規模店舗（図３７）の一日（０時〜２４時まで）における電力需要（細い実線）と熱需要（細い破線）の変化と、その家庭又は店舗に導入されているコージェネシステムによる電力出力（太い実線）と給湯出力（太い点線）の変化を重ねて示したデータである。

図３６によれば、一般家庭のコージェネシステムでは電力は夜間において（図３６の符号Ａで示した部分）不足している。一方、給湯は例えば入浴時に需要のピーク（図３６の符号Ｂで示した部分）を迎えるが貯湯槽に蓄えた湯を用いることが出来、全体（２４時間）としては余剰気味である。

図３７によれば、中規模の店舗のコージェネシステムでは電力は始業・開店から終業・閉店に至る広範囲の時間帯で電力不足（図３７の符号Ｃで示した部分）をきたしている。それに対して、給湯は昼夜を問わず、大幅に余剰（図３７の符号Ｄで示した部分）となっている。

図３６及び図３７を見る限り、使い方の異なる夫々の需要変化に対応し、常に高い効率で、電力と熱（給湯）の需要の双方を最適に供給出来るエネルギー供給システムや、その運転方法が未だ提供されているとは言い難い。このような電力と熱の需給ミスマッチにより、電力を必要とする際に電力が不足する一方、余剰の熱が発生しているといった状況もあり、更なる省エネ性の改善が必要な場合がある。

前記技術（特許文献１）では、対照としているシステムが高温作動方燃料電池とマイクロガスタービンとのコンバインシステムであるため、システムの規模が大きい。
前述の通り、現在普及している最小規模のマイクロガスタービンを想定しても、１５０ｋＷ以上のシステムとなることが想定される。従って、１ｋＷ〜百ｋＷ未満の家庭用や中規模以下の業務用等、中小規模の需要家に対する電力供給システムとしては設備規模が大き過ぎ、導入が困難である。

又、中小規模の需要家に対応するため、ガスタービンを小型化することも可能だが、その場合は、前述の特許文献２に記載の如く、タービン効率が極端に低下する為、及び小さな３次元翼を作るのは難しく高コストとなる為、コンバインド化のメリットは極めて小さい。

前記技術（特許文献２）では、熱手段を備えているとはいえ、太陽熱をタービン駆動のエネルギー源としていることから、発電出力が天候に左右され易い。加えて得られる発電出力が需要家の電力需要の多くを賄う規模になり難い。１ｋＷ程度の家庭向け電力需要には対応し得ると考えられるが、それ以上の電力需要には対応できない。即ち、電気需要と熱需要とを満足するための太陽熱、太陽光を集めるのは困難である。
太陽熱を活用して電力と熱（給湯）を供給するコージェネレーションは可能であるが、双方を同時に、又は相当規模の出力で供給するには、太陽熱を蓄積するのに多大な時間を要する上に、設備も大規模とせざるを得ない。

前記技術（特許文献３）では、小規模且つ中温度量域の熱を利用する発電装置に最適なタービン（太陽光、或いは１００℃〜３００℃程度のガスを利用する）として提案されているが、その具体的な利用形態については、太陽熱利用に関するものとなっている。加えて、該タービンを利用する際の運転方法については言及されていない。
特に、電力と熱の需要が時間とともに変化する需要家に対して、熱電併給（コージェネレーション）と複合発電（コンバインド発電）、及びその双方をバランスさせて最適制御する（コンバインド・コージェネレーション運転）といった観点で提案されたタービンを活用する装置や運転方法については記述がない。
特開２００４−１１１１３０号公報 特開２００３−２２７３１５号公報 特開２００４−２７８３３５号公報

本発明は上述した従来技術の問題点に鑑みて提案されたものであり、小出力でも高効率なガスタービンによる発電とその他の発電（例えば燃料電池による発電）、及び発電と排熱利用給湯暖房を選択利用可能とするコンバインド・コージェネレーションシステムであって、高い発電効率を得ることが出来、中小規模の施設により稼動することが出来て、しかも、電力需要及び熱需要の変動に柔軟に対応することが出来る発電システムの提供を目的としている。

本発明によれば、電気及び熱を発生する発電機器（１）と、該発電機器（１）の排気系統（Ｌｈ）を流過する排ガスが保有する熱量を熱媒閉鎖循環系（Ｃ１）を流れる熱媒に投入するための熱交換器（１１）とを有する発電システムにおいて、前記熱媒閉鎖循環系（Ｃ１）は熱媒を循環させるための循環機器（Ｐｄ）と、前記熱交換器（１１）で気化した熱媒により回転駆動されるタービン（２１）とを有し、前記タービン（２１）が介装された熱媒閉鎖循環系（Ｃ１）に熱媒を凝縮する熱媒凝縮器（１３Ａ）が介装され、該熱媒凝縮器（１３Ａ）には水供給系（Ｌｗ１）が接続されて該水供給系（Ｌｗ１）は熱凝縮器（１３Ａ）を経由して温水貯蔵手段（１５）に連通しており、循環する熱媒が保有する熱量が水供給系（Ｌｗ１）を流れる水に投入されるようになっている。

また本発明によれば、電気及び熱を発生する発電機器（１）と、該発電機器（１）の排気系統（Ｌｈ）を流過する排ガスが保有する熱量を熱媒閉鎖循環系（Ｃ１）を流れる熱媒に投入するための熱交換器（１１Ａ）とを有する発電システムにおいて、前記熱媒閉鎖循環系（Ｃ１）は熱媒を循環させるための循環機器（Ｐｄ）と、前記熱交換器（１１Ａ）で気化した熱媒により回転駆動されるタービン（２１）とを有し、前記発電機器（１）の排気系統（Ｌｈ１、Ｌｈ２、Ｌｈ）を流過する排ガスが保有する熱量を前記熱媒閉鎖循環系（Ｌｄ）を流れる熱媒に投入する熱交換器（１１Ａ）には水供給系（Ｌｗ３）が接続され、該水供給系（Ｌｗ３）は熱交換器（１１Ａ）を経由して温水貯蔵手段（１５）に連通しており、排気系統（Ｌｈ）を流過する排ガスが保有する熱量が水供給系（Ｌｗ３）を流れる水にも投入されるようになっている。

本発明の実施に際して、前記発電機器としては、出力１００ｋＷ未満の中小規模の高温作動型燃料電池（１）であって、固体酸化物燃料電池（ＳＯＦＣ）や溶融炭酸塩型燃料電池（ＭＣＦＣ）の様な高温作動型燃料電池（１）を用いることが好ましい。
但し、ガスエンジンその他の内燃機関と組み合わされた発電装置を使用することも可能である。

また本発明において、前記タービン（例えばマイクロ・ナノディスクタービン２１）が介装されている熱媒閉鎖循環系（第１の熱媒閉鎖循環系Ｃ１）を循環する熱媒としては、フロン、代替フロン、アンモニア、二酸化炭素（ＣＯ２）等の低沸点媒体であるのが好ましい。
さらに本発明において、前記第２の熱媒閉鎖循環系（Ｃ２）を循環する熱媒としては、機械油、タービン油、ナフタリン等の高沸点媒体であるのが好ましい。

上述する構成を具備する本発明によれば、以下に列記する効果を奏することが出来る。

発電出力１〜数百ｋＷの中小規模の燃料電池システムでも、コンバインド発電によって高い発電効率を実現出来る。

真夜中などで電力需要が低い場合には、燃料電池運転時に備蓄した排ガスの熱エネルギーを利用した小出力の発電が可能となるため、高い省エネ率の下で極めて少ない電力需要にも対応出来る。

需要家の電力と熱（給湯）の需要にあわせて、コンバインド発電とコージェネレーション運転を選択したり、両者を同時に、且つ熱電比を制御して運転できるコンバインド・コージェネレーション運転も可能である。

需要家の電力と熱（給湯）の需要情報と、発電出力、熱（給湯）出力、及び貯湯量を監視し、夫々の情報に基づいてシステムを最適に運転制御するため、省エネ性や環境負荷の面で非常に優れた熱電併用システムを実現出来る。

一般家庭や事務所、店舗などのように、季節や時間帯による電力と熱（給湯）の需要変化が大きく、且つ発電容量が１〜数百ｋＷといった中小規模の需要家に対し、中規模の熱電併給システムで、且つ電力と熱の需要変化に対して的確に対応出来るため、特にそのような需要家に適した熱電併給システムが提供されることとなる。

以下、添付図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。
先ず、図１を参照して第１実施形態を説明する。

図１の第１実施形態の発電システムは、例えば、固体酸化物燃料電池（ＳＯＦＣ）や溶融炭酸塩型燃料電池（ＭＣＦＣ）の様な高温作動型の燃料電池１と、該燃料電池１の電力出力（例えば、電流密度及び／又は燃料利用率）を制御する電力出力調整手段である、パワーコンディショナー３とを有している。

当該システムは、燃料電池１に燃料を供給する燃料供給ライン４と燃料電池１の酸化剤（例えば空気）を供給する酸化剤供給ライン６を備えており、燃料供給ライン４には燃料電池１に供給する燃料供給量を制御する燃料調整弁５が、一方、酸化剤供給ライン６には燃料電池１に供給する酸化剤（例えば、空気）供給量を制御する酸化剤調整弁７が介装されている。又、燃料電池１の発電モジュールには流量制御弁Ｖａを介装した冷却用空気供給ラインＬａが連通し、そのラインＬａを介して冷却用空気が供給される様に構成されている。

燃料電池のオフガス燃焼部１ａにはオフガス燃焼部１ａからの酸素が残留する燃料電池の高温排ガスを排出する第１の排気系Ｌｈ１が接続されている。又、燃料電池１の発電モジュールからは発電モジュールの抽気高温排ガスを排出する第２の排気系Ｌｈ２が接続されている。第１の排気系Ｌｈ１と第２の排気系Ｌｈ２とは合流点Ｇで排気管Ｌｈに合流し、以降、排気管Ｌｈの端部から排ガスを大気に開放する。

その排気系Ｌｈは、閉回路であって、内部を、例えば代替フロン等の熱媒が循環する熱媒閉鎖循環系Ｃ１の熱媒循環ラインＬｄに介装され、熱媒閉鎖循環系Ｃ１を構成する熱交換器１１を経由するように構成されている。その熱交換器１１では、排気系Ｌｈの高温熱エネルギーを、熱媒閉鎖循環系Ｃ１の熱媒に与える様に構成されている。

熱媒閉鎖循環系Ｃ１には、図示の例では、熱交換器１１を起点に、時計回り順にマイクロ・ナノディスクタービン２１によって発電機２２が駆動する粘性・衝動複合型発電装置（以降、粘性・衝動複合型発電装置をナノディスクタービン発電機と言う）２０と、冷却ファン１３ｆを有し熱媒を凝縮させる熱媒凝縮器１３と、熱媒を強制循環させるポンプＰｄと、冷媒の流量を調節する流量調整弁Ｖｄとが配置され、これらのユニットが熱媒循環ラインＬｄでサーキット状に接続されている。熱媒は熱媒循環ラインＬｄを矢印方向に循環する。
尚、図１では、熱媒凝縮器１３の冷却手段として冷却ファン１３ｆを用いているが、冷却用流体を供給する機構でも良い。

前記第１の排気系Ｌｈ１には、燃料電池１の排ガス温度を計測する排ガス温度センサＳｔが介装されている。また、燃料電池１にも直接燃料電池１内の各部の温度を計測するための燃料電池システム温度計測器２が設置されている。

燃料電池１の出力電力ラインＬｅは分電盤４０を経由し、電力需要５０及び系統電力に接続されている。その出力電力ラインＬｅには燃料電池１側から順に、電流密度及び／または燃料利用率の制御手段であるパワーコンディショナー３、Ｄ／Ｄコンバータ８、インバータ９が介装されている。

一方、熱媒循環路Ｌｄに介装されたナノディスクタービン発電機２０は出力電力ラインＬｅ２によって前記分電盤４０を経由して電力需要５０に接続されており、マイクロタービン発電装置２０で発電した電力も電力需要５０に送られる。

前記第１の排気系Ｌｈ１には第１の流量調節弁Ｖｈ１が、一方、第２の排気系Ｌｈ２には第２の流量調節弁Ｖｈ２が介装され、各排気系Ｌｈ１、Ｌｈ２を流れる排ガスの流通及び流量の調節を行えるように構成されている。

ここで、熱媒循環ラインＬｄに介装された熱媒循環量調整弁Ｖｄは、熱媒閉鎖循環系Ｃ１を循環する熱媒の量（熱媒循環量）を適切に調節するために、設置されている。熱媒循環量調整弁Ｖｄの開度調節の詳細については、その他の実施形態に関連して後述する。
又、第１実施形態及び後述する実施形態において、タービン発電機２０を駆動する熱媒閉鎖循環系Ｃ１に用いる熱媒としては、フロン、アンモニア、ＣＯ２等の低沸点媒体が用いられる。

即ち、第１実施形態の発電システムでは、排気系Ｌｈ１を流過する発電モジュール抽気高温排ガスと排気系Ｌｈ２を流過する燃料電池高温排ガスが合流して排気系Ｌｈへ流入し、排気系Ｌｈに介装された熱交換器１１で、排気系Ｌｈを流れる高温の排ガスが保有する熱量を、熱媒閉鎖循環系Ｃ１を流れる熱媒に投入する。そして、その熱媒を蒸発せしめ、マイクロ・ナノディスクタービン２１を回転させて発電装置２２を稼働させ、交流電力を発生せしめ、所謂「粘性・衝動複合型タービン発電」を行う。
その結果、従来、主として熱需要のみにしか利用出来なかった燃料電池１の高温排ガスを、電力需要にも利用することが可能となる。

次に、図２を参照して第２実施形態を説明する。

図２の第２実施形態の発電システムは、図１の第１実施形態におけるシステムと同様な「熱媒閉鎖循環系（第１の熱媒閉鎖循環系）」Ｃ１に加えて、「第２の熱媒閉鎖循環系」Ｃ２を設けている。
即ち、燃料電池からの高温排ガスと直接的、間接的に熱交換を行う二つの熱交換器が、二つの異なる流路を流通し、夫々が流量制御可能な熱媒と熱交換可能となっており、一方の熱媒流路は断熱流路と断熱された熱媒貯蔵タンク、熱媒循環ポンプによる閉鎖循環系を構成し、他方の熱媒流路は、前記閉鎖系循環系を構成していることで、燃料電池を停止させた場合でも前者の熱媒循環で蓄熱した熱エネルギーを前記間接的な熱交換器を介して後者の熱媒に与えることで、他方の熱媒流路に介装したタービン発電機により発電出力を得ることの出来る実施形態である。

図２において、第２の熱媒閉鎖循環系Ｃ２は、蓄熱手段である蓄熱槽（熱媒タンク）１４と、ポンプＰｃと、排気系Ｌｈと直接連通する第１の熱交換器１１と、第１の熱媒閉鎖循環系Ｃ１と連通する第２の熱交換器１２と、流量調整弁Ｖｃと、これ等を連通する第２の熱媒循環ラインＬｃで構成されている。

一方、第１の熱媒閉鎖循環系Ｃ１は、第１の実施形態と同様、冷媒ポンプＰｄと、流量制御弁Ｖｄと、第２の熱媒閉鎖循環系Ｃ２と連通する第２の熱交換器１２と、マイクロ・ナノディスクタービン２１と、熱媒凝縮器１３と、これ等を連通する第１の熱媒循環ラインＬｄで構成されている。
尚、第２実施形態における第１の熱媒循環ラインＬｄは、前述の第１実施形態における熱媒循環ラインＬｄと同じである。第２実施形態では特に第２の熱媒循環ラインＬｃと識別するために、名称を「第１の熱媒循環ライン」としている。

流量制御弁Ｖｄ、Ｖｃは第１の熱媒閉鎖循環系Ｃ１及び第２の熱媒閉鎖循環系Ｃ２の各々における熱媒循環量を調節するための制御用の弁である。熱媒循環量の調節の詳細については、他の実施形態に関連して後述する。

図２の第２実施形態の発電システムは、燃料電池１の稼動時に発生した高温排ガスが保有する熱量は、第１の熱交換器１１を介して第２の熱媒閉鎖循環系Ｃ２を流れる熱媒に投入され、蓄熱槽１４内に貯蔵される。
第１の熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装されたポンプＰｄを駆動しなければ、第１の熱媒閉鎖循環系Ｃ１において熱媒は循環しない。従って、第２の熱媒閉鎖循環系Ｃ２の蓄熱槽１４内に貯蔵された熱が、マイクロ・ナノディスクタービン２１を駆動してしまうことはない。

燃料電池１の停止時は、第１の熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装された冷媒ポンプＰｄ及び第２の熱媒閉鎖循環系Ｃ２に介装された冷媒ポンプＰｃを駆動する。すると、第２の熱媒閉鎖循環系Ｃ２の蓄熱槽１４内に貯蔵された熱は、第２の熱媒閉鎖循環系Ｃ２を循環する熱媒によって第２の熱交換器１２から第１の熱媒閉鎖循環系Ｃ１を循環する熱媒へと伝達され、第２の熱交換器１２で第１の熱媒閉鎖循環系Ｃ１を循環する熱媒を蒸発せしめ、マイクロ・ナノディスクタービン２１を回転させ、タービン発電機２２を稼働して電力を得る。

第２実施形態の発電システムでは、第１の熱媒閉鎖循環系Ｃ１を循環する熱媒として、代替フロンの他に、アンモニア、二酸化炭素などの低沸点媒体を使用出来る。また、第２の熱媒閉鎖循環系Ｃ２を循環する熱媒として、機械油、タービン油、ナフタリンなどの高沸点媒体を使用出来る。

ここで、燃料電池１の停止時に要求される電力需要としては、例えば、深夜における一般家庭の待機電力レベル（数１００Ｗ程度）がある。

図２の第２実施形態によれば、「第２の熱媒閉鎖循環系Ｃ２の蓄熱槽１４内に貯蔵された熱」という形態で燃料電池１の稼動時に貯えておくことにより、別途電池を設けること無く、結果として電力を貯えたのと同様な効果が得られる。即ち、電池を設けること無く、電力を貯えるのと同様な効果を奏することが出来る。

その他の構成及び作用効果については、図１の第１実施形態と同様である。

次に、図３を参照して第３実施形態の発電システムを説明する。図３の第３実施形態は、図１の第１実施形態の発電システムに制御系を組込んだシステムである。

図３において、当該発電システムは制御手段であるコントロールユニット１０を有しており、コントロールユニット１０は、燃料電池１の発電モジュールに設けた燃料電池システム温度計測器２と入力信号ラインＬｉ１によって、排気系Ｌｈ１に介装された排ガス温度センサＳｔと入力信号ラインＬｉ２によって夫々接続され、燃料電池１の稼働状態や、排気温度を常に監視して、後述する各種制御に対する判断基準を得ている。

また、コントロールユニット１０は、需要家（ユーザー）の電力監視手段としての例えば、ブレーカ等に付設された電力計５０と入力信号ラインＬｉ４によって、又、燃料電池１側の出力電力ラインＬｅ１に介装された電力計６０と入力信号ラインＬｉ５によって、ナノディスクタービン発電機２０側の出力電力ラインＬｅ２に介装された電力計７０と入力信号ラインＬｉ６によって、夫々接続され、現時点での各々の発電出力や、電力需要に関する情報を得る様に構成されている。

また、コントロールユニット１０は例えば図示しない入力用のリモコンから任意に電力需要や給湯需要、及び入浴時間等が入力可能になっており、それらの情報は入力信号ラインＬｉｘを経由して入力することも出来る。

コントロールユニット１０は、燃料供給ライン４に介装された燃料調整弁５と制御信号ラインＬｏ１と、酸化剤供給ライン６に介装された酸化剤調整弁７と制御信号ラインＬｏ２によって夫々接続され、前記入力された信号に基づいて、各弁５，７は開度（流量）が制御されるように構成されている。また、コントロールユニット１０は、パワーコンディショナー３と制御信号ラインＬｏ３によって接続され、出力電力を制御している。

さらに、コントロールユニット１０は、熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装された熱媒ポンプＰｄ及び流量調節弁Ｖｄと夫々制御信号ラインＬｏ５，Ｌｏ４によって接続され、燃料電池１側の発電出力と、ナノディスクタービン発電機２０側の発電出力の比を最適に制御できるように構成されている。

コントロールユニット１０における「燃料電池１とナノディスクタービン発電機２０の出力を最適に制御する」等、具体的な制御態様については、別の実施形態に関連して後述する。

図３の第３実施形態におけるその他の構成及び作用効果については、図１、図２の第１、第２実施形態と同様である。

次に図４及び図５を参照して第４実施形態の発電システムについて説明する。

図１の第１実施形態では、熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装された熱媒凝縮器１３は冷却ファン１３ｆを用いた空冷方式の凝縮器である。
これに対して、図４の第４実施形態の一実施例の構成では、係る熱媒凝縮機（熱媒閉鎖循環系に介装された熱媒凝縮器）１３Ａは、水道（水道水供給系）Ｌｗ１から供給される水道水により、熱媒が冷却される様に（換言すれば、水冷方式の凝縮器として）構成されている。

熱媒凝縮器１３Ａで熱媒を冷却して昇温した水道水は、当該システムに設けた貯湯槽１５に貯蔵され、貯湯槽１５に接続された給湯ラインＬｗ２によって給湯手段を有する需要家に熱需要（或いは給湯需要）として与えられ、システムで発生する排熱の有効利用が図られている。

図４は、図１の第１実施形態を改良した一実施例であるが、図５の第４実施形態の他の実施例は、図２の第２実施形態を改良している。
即ち、図２における第１の熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装された冷却ファン１３ｆを用いた空冷方式の熱媒凝縮器１３が、図５の第４実施形態の他の実施例では水道（水道水供給系）Ｌｗ１から供給される水道水を用いた水冷方式の凝縮器１３Ａとして構成され、熱媒凝縮器１３Ａで熱媒を冷却して昇温した水道水は、貯湯槽１５に貯蔵されて、熱需要（或いは給湯需要）に対して有効利用されるのである。

第４実施形態のその他の構成及び作用効果については、第１〜第３実施形態と同様である。

次に、図６を参照して第５実施形態について説明する。

図１の第１実施形態では、排気系と、熱媒閉鎖循環系Ｃ１とを連通させていた。それに対して、図６の第５実施形態の発電システムでは、熱交換器１１Ａには、排気系Ｌｈと、熱媒閉鎖循環系Ｃ１との他に、水道水供給系統（貯湯槽１５を増設し、その貯湯槽１５に水道水供給系Ｌｗ３を連通させている）Ｌｗ３とが連通しており、排気系Ｌｈを流れる高温排ガスの保有する熱量が、熱媒閉鎖循環系Ｃ１を循環する熱媒と、貯湯槽１５に連通する水道水（上水）との双方に投入可能に構成されている。

ここで、熱媒閉鎖循環系Ｃ１を循環する熱媒に投入される熱量は電力需要に対応（概ね比例）しており、一方、貯湯槽１５に連通する水道水に投入される熱量は熱需要（給湯需要）に対応させたい。給湯需要と電力需要との比率に対応して、熱媒閉鎖循環系Ｃ１を循環する熱媒に投入される熱量と、貯湯槽１５に連通する水道水に投入される熱量とを調整すれば、電力需要と熱需要とに対応して、燃料排ガスが保有する熱量の最適な利用が達成できる。

図６の第５実施形態のその他の構成及び作用効果については、第１〜第４実施形態と同様である。

次に、図７を参照して第６実施形態について説明する。
図７の第６実施形態は、熱媒凝縮器１３Ａを流通して得られた高温水（湯）が、更に前記熱交換器１１Ａを流通させて、燃料電池１からの排ガスによってより高温に昇温する実施形態である。

図６の第５実施形態における熱交換器１１Ａと同様に、図７の第６実施形態の熱交換器１１Ａは排気系Ｌｈと、熱媒閉鎖循環系Ｃ１と、貯湯槽１５に接続される水道水供給系統Ｌｗ４とが連通しており、排気系Ｌｈを流れる高温排ガスの保有する熱量が、熱媒閉鎖循環系Ｃ１を循環する熱媒と、貯湯槽１５に連通する水道水との双方に投入可能に構成されている。
但し、図６（第５実施形態）では、水道水供給系Ｌｗ３が直接に熱交換器１１Ａへ連通しているのに対して、図７（第６実施形態）の熱交換器１１Ａに連通している水道水供給系Ｌｗ４は、熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装されている熱媒凝縮器１３Ａを冷却した後に熱交換器１１Ａに連通している。

即ち、図７の第６実施形態の水道水供給系Ｌｗ４は、水道側に直結し端部が熱媒凝縮機１３Ａに接続された第１の配管Ｌｗ４１と、三方弁Ｖｗ３を介装し一端が熱媒凝縮器１３Ａに、他端が熱交換器１１Ａに接続された第２の配管Ｌｗ４２と、熱交換器１１Ａと貯湯槽１５とを接続する第３の配管Ｌｗ４３とから構成されている。

図７の第６実施形態では、熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装されている熱媒凝縮器１３Ａで気相冷媒を凝縮して昇温された水道水が熱交換器１１Ａに連通して、再度、加熱されて昇温する。これにより、燃料電池１の排ガスが保有する熱量をより効率的に給湯需要に利用出来るようにしている。
すなわち、図７の第６実施形態では、貯湯槽１５に供給される温水を２段階（熱媒凝縮器１３Ａと熱交換器１１Ａ）で加熱しているのである。

ここで、熱媒閉鎖循環系Ｃ１における熱媒凝縮器１３Ａと熱交換器１１Ａとの間の領域に介装された三方弁Ｖｗ３は、熱媒凝縮器１３Ａで昇温された水道水を排水できる様に構成されている。

後述する様に、熱需要或いは給湯需要に対する利用よりも、マイクロ・ナノディスクタービン２１による発電の方を優先するべき場合には、熱交換器１１Ａに供給される水道水流量を減少し、場合によってはゼロにする必要が生じる。しかし、マイクロ・ナノディスクタービン２１を回転するためには、熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装されている熱媒凝縮器１３Ａにより熱媒を凝縮することが必須であるため、当該熱媒凝縮器１３Ａに供給される水道水量は所定値以上の流量を維持する必要がある。

この様な場合には、三方弁Ｖｗ３で排水することにより、所定値以上の水道水が熱媒凝縮器に供給されることを確保しつつ、熱交換器１１Ａに供給される水道水流量を減少し、或いはゼロにすることが出来る。

図７の第６実施形態のその他の構成及び作用効果については、第１〜第５実施形態と同様である。

次に、図８〜図１０を参照して第７実施形態について説明する。
図８〜図１０の第７実施形態は、貯湯槽又は給湯手段から得られる給湯量或いは給湯温度が、需要に対応しきれない場合に、貯湯槽又は給湯手段に至るまでの流路上に設けた加熱手段により、熱需要に対応し得るように構成された実施形態である。

図８の第７実施形態の一実施例は、図７の第６実施形態に対して、貯湯槽１５に加熱手段であるバックアップバーナ１６を設け、貯湯槽１５の蓄熱量が熱需要或いは給湯需要よりも少ない場合に、バックアップバーナ１６で加熱する様に構成されている。

バックアップバーナ１６には、流量制御弁Ｖｆを介装したバックアップバーナ用燃料供給ラインＬｆが接続されている。そして、流量調整弁Ｖｆを後述する制御方法によって制御し、貯湯槽１５の湯の温度を加減・制御することで、燃料電池１の出力を変動すること無く、熱需要の増加に対応することが可能となる。

ここで、図８の実施例では、図７の第６実施形態と同様に、貯湯槽１５に供給される温水を２段階、すなわち、熱媒凝縮器１３Ａと熱交換器１１Ａで加熱しているが、図９の第７実施形態の他の実施例（図８の第１変形例）で示す様に、貯湯槽１５に供給される温水は、熱媒凝縮器１３Ａのみで加熱される様に構成しても良い。

また、図８、図９では、貯湯槽１５内の温水はバックアップバーナ１６で加熱されるが、図１０（図８の第２変形例）で示す様に、貯湯槽１５を電気ヒータ１７で加熱しても良い。そして、電気ヒータ１７を作動させる電力は、燃料電池１の直流出力（図１０の実線Ｌｂ）を用いても良いし、系統電力（図１０の２点鎖線Ｌｊから実線Ｌｂを経由）により電気ヒータ１７を作動させても良い。

第７実施形態のその他の構成及び作用効果については、第１〜第６実施形態と同様である。

次に、図１１を参照して第８実施形態について説明する。図１１の第８実施形態は、図４の第４実施形態の構成に、以下の制御系を付加した実施形態である。

図１１において、当該発電システムは制御手段であるコントロールユニット１０を有しており、コントロールユニット１０は、燃料電池１の発電モジュールに設けた燃料電池システム温度計測器２と入力信号ラインＬｉ１によって、排気系Ｌｈ１に介装された排ガス温度センサＳｔと入力信号ラインＬｉ２によって、また、各種熱需要情報８０及び貯湯槽１５内に設置した温度センサ８５や図示しない流量計によって得られる貯湯量情報と入力信号ラインＬｉ３によって夫々接続され、燃料電池１の稼働状態や、排気温度を常に監視して、後述する各種制御に対する判断基準を得ている。
ここで、貯湯量情報とは、具体的には、貯湯槽１５の出口（蛇口）の開度、及び湯の流量を計測することにより把握することが出来る。

また、コントロールユニット１０は、需要家（ユーザー）の電力監視手段としての例えば、ブレーカ等に付設された電力計５０と入力信号ラインＬｉ４によって、又、燃料電池１側の出力電力ラインＬｅ１に介装された電力計６０と入力信号ラインＬｉ５によって、ナノディスクタービン発電機２０側の出力電力ラインＬｅ２に介装された電力計７０と入力信号ラインＬｉ６によって、夫々接続され、現時点での発電出力や、電力需要に関する情報を得、その結果から、今後の電力需要動向が把握出来る様に構成されている。

更に、コントロールユニット１０は、水道水供給ラインＬｗ１に介装された流量調整弁Ｖｗと入力信号ラインＬｉ７で接続され、水道水の供給量の情報（温水供給量データ）が逐一コントロールユニット１０に与えられている。ここで、温水供給量データは、お湯の供給量を監視したデータである。

また、コントロールユニット１０は、例えば図示しない入力用のリモコンから任意に電力需要や給湯需要、及び入浴時間等が入力可能になっており、それらの情報は入力信号ラインＬｉｘを経由して入力される。

コントロールユニット１０は、燃料供給ライン４に介装された燃料調整弁５と制御信号ラインＬｏ１と、酸化剤供給ライン６に介装された酸化剤調整弁７と制御信号ラインＬｏ２によって夫々接続され、前記入力された信号に基づいて、各弁５，７は開度（流量）が制御されるように構成されている。また、コントロールユニット１０は、パワーコンディショナー３と制御信号ラインＬｏ３によって接続され、出力電力を制御している。

また、コントロールユニット１０は、熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装された熱媒ポンプＰｄ及び流量調整弁Ｖｄと夫々制御信号ラインＬｏ５，Ｌｏ４によって接続され、燃料電池１側の発電出力と、ナノディスクタービン発電機２０側の発電出力の比を最適に制御できるように構成されている。

図１１の第８実施形態は、貯湯量情報及び温水供給量データを把握することにより、給湯需要との協調制御が可能となっている。以上説明したように、第８実施形態は、制御に必要な各種パラメータを明示したものである。

次に、図１２及び図１３を参照して第９実施形態について説明する。
図１２及び図１３の第９実施形態は、電力需要が燃料電池の発電出力よりも小さな場合に燃料電池の出力制御で対応し、電力需要が燃料電池の発電出力を超えた場合にタービン発電機も稼働させるように運転制御する実施形態である。

第９実施形態の発電システムの構成は、図１２に示すように、前述の図３の第３実施形態に対して、排気系Ｌｈに熱交換器１１をバイパスするバイパス回路Ｌｈｂを設け、そのバイパス回路Ｌｈｂにバイパス弁Ｖｈｂを介装した実施形態である。即ち、図１２の第９実施形態の発電システムでは、マイクロ・ナノディスクタービン２１によるタービン発電（コンバインド発電）を行わない場合には、バイパス弁Ｖｈｂを開放して、燃料電池１の高温排ガスが熱交換器１１をバイパスする様に構成した実施形態である。

尚、図３の第３実施形態では熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装された熱媒の流量調整弁Ｖｄは、コントロールユニット１０で制御されるタイプであったが、図１２の第９実施形態では、非制御の流量弁Ｖｄとしている。

図１３の制御フローチャートに基づいて、第９実施形態の制御方法を説明する。
先ず、ステップＳ１において、電力需要（現在の電力使用量）５０の情報及び、燃料電池１の発電量情報６０，タービン発電機２０の発電量情報７０から電力需要と発電出力を計測、或いは予測して、電力需要が発電出力以上であるか否かを判断する（ステップＳ２）。

電力需要が発電出力以上である場合（ステップＳ２のＹＥＳ）は、ステップＳ３に進み、電力需要が発電出力未満であれば（ステップＳ２のＮ０）、ステップＳ４に進む。

ステップＳ３では、バイパス弁Ｖｈｂを閉鎖し、タービン発電機２０をも稼働して燃料電池１とタービン発電機２０とによるコンバインド発電を行った後、ステップＳ５に進む。

一方、ステップＳ４では、バイパス弁Ｖｈｂを開放して、タービン発電機２０を停止するとともに、熱媒循環ポンプＰｄを停止させ、燃料電池１のみで発電を行った後、ステップＳ５に進む。

ステップＳ５では、燃料電池１を停止させるか否かを判断して、停止するのであれば（ステップＳ５のＹＥＳ）、そのまま制御を終える。一方、停止させないのであれば（ステップＳ５のＮＯ）、ステップＳ１まで戻り、再びステップＳ１以降を繰り返す。

図１２は、図１（或いは、図３）の排気系Ｌｈに熱交換器１１をバイパスするバイパスラインＬｈｂを付加すると共に、制御に必要な手段、バイパス弁Ｖｈｂ等を付加したものであるが、図２及び図３にバイパスラインＬｈｂ及び制御に必要なその他の手段を付加しても良い。
換言すれば、図１２、及び図１３の第９実施形態は、図１〜図３の各実施形態における具体的な制御に係る実施形態である。

第９実施形態のその他の構成及び作用効果については、図１〜図３の各実施形態と同様である。

次に、図１４及び図１５を参照して第１０実施形態について説明する。
第１０実施形態は、電力需要が燃料電池の省エネ運転に適する出力範囲を下回った場合に、燃料電池の運転を停止し、タービン発電だけで電力需要に応えようとする運転制御の実施形態である。

図１４及び図１５の第１０実施形態は、図２の第２実施形態の具体的な制御に係る実施形態である。尚、制御系の構成において、図１１の第８実施形態、及び図１２の第９実施形態と同様な構成については説明を省略する。

図１４において、第２の熱媒循環系Ｃ２に介装されたポンプＰｃ及び流量制御弁Ｖｃは制御信号ラインＬｏ７、Ｌｏ８によって夫々コントロールユニット１０に接続されている。

次に、図１５の制御フローチャートに基づいて、第１０実施形態の制御方法について説明する。
先ず、ステップＳ１１において、電力需要（現在の電力使用量）５０の情報及び、燃料電池１の発電量情報６０，タービン発電機２０の発電量情報７０から電力需要と発電出力を計測、或いは予測して、電力需要が燃料電池１の出力許容下限値未満か否かを判断する（ステップＳ１２）。

電力需要が出力許容下限値未満である場合（ステップＳ１２のＹＥＳ）は、ステップＳ１３に進み、電力需要が出力許容下限値以上であれば（ステップＳ１２のＮ０）、ステップＳ１４に進む。

ステップＳ１３では、燃料電池１を停止し、蓄熱槽１４に蓄熱された熱を用いてタービン発電機２０を駆動して発電し、ステップＳ１５に進む。

一方、ステップＳ１４では、燃料電池１の稼働を維持し、ステップＳ１５に進む。

ステップＳ１５では、当該発電システムの運転を終了させるか否かを判断して、終了するのであれば（ステップＳ１５のＹＥＳ）、そのまま制御を終える。一方、終了させないのであれば（ステップＳ１５のＮＯ）、ステップＳ１１まで戻り、再びステップＳ１１以降を繰り返す。

図１４、図１５の第１０実施形態では、詳細には、燃料電池１の起動時には第１の熱媒閉鎖循環系Ｃ１のポンプＰｄを停止させ、流量調整弁Ｖｄの開度を最小或いは開度ゼロにして、第１の熱媒閉鎖循環系Ｃ１における熱媒の循環を停止する。その結果、マイクロ・ナノディスクタービン２１によるタービン発電は行われず、燃料電池１の高温排ガスが保有する熱量は、第２の熱媒閉鎖循環系Ｃ２に介装された蓄熱槽１４に貯蔵される。

一方、燃料電池１の停止時であって、電力需要が存在する場合には、第１の熱媒閉鎖循環系Ｃ１のポンプＰｄと第２の熱媒閉鎖循環系Ｃ２のポンプＰｃを作動させ、流量調整弁Ｖｄ及びＶｃの開度を適宜調整する。その結果、第２の熱媒閉鎖循環系Ｃ２に介装された蓄熱槽１４に貯蔵された熱量が、第２の熱媒閉鎖循環系Ｃ２から第２の熱交換器１２へ、更に第２の熱交換器１２から第１の熱媒閉鎖循環系Ｃ１と移動し、第２の熱交換器１２において第１の熱媒閉鎖循環系Ｃ１を循環する熱媒を蒸発せしめ、マイクロ・ナノディスクタービン２１を回転してタービン発電を行う。

ここで、燃料電池１の停止時において、マイクロ・ナノディスクタービン２１によるタービン発電のみで賄える電力需要としては、家庭の深夜の待機電力レベル（数１００Ｗ程度）を想定している。

第１０実施形態のその他の構成及び作用効果については、図２の第２実施形態と同様である。

次に、図１６及び図１７を参照して第１１実施形態について説明する。
第１１実施形態は、熱（給湯）需要が貯湯槽からの供給だけで対応しきれない場合、或いはそのような状況が予測される場合に、燃料電池の排ガスとの熱交換流路か熱媒凝縮器に、水、又は熱媒凝縮器通過後の高温水を熱需要に対応できるように制御して熱を供給したり、貯湯しておく実施形態である。

即ち、図１６、図１７の第１１実施形態の発電システムは、貯湯槽における蓄熱量が不足している場合に、燃料電池の高温排ガスの利用用途を高温水製造のために優先する実施形態である。

具体的には、図１６において、熱媒閉鎖循環系Ｃ１の熱媒循環量を最小に、或いはゼロにして、熱交換器１１Ａで燃料電池１の高温排ガスの熱量の殆どが水道水供給系統Ｌｗ３を流れる水道水に投入されるようにして、当該熱量が熱媒に投入されない様に制御する。
その結果、燃料電池１の発電量を増加させること無く、貯湯槽１５に蓄熱される熱量を増加することが出来る。いわゆる「電主熱従」の優先順位を崩す必要がない。

図１６に示すように、第１１実施形態で新に付加された制御系の構成として、コントロールユニット１０から制御信号ラインＬｏ９を介して、水道水供給系Ｌｗ３に介装された流量調整弁Ｖｗに制御信号が発信される。

図１７に基づいて、第１１実施形態の制御方法を説明する。
先ず、ステップＳ２１において、熱需要の情報８０及び、貯湯槽１５内の蓄熱量の計測又は予測を行い、熱需要が蓄熱量を超えているか否かを判断する（ステップＳ２２）。

熱需要が蓄熱量を超えている場合（ステップＳ２２のＹＥＳ）は、ステップＳ２３に進み、熱需要が蓄熱量以下であれば（ステップＳ２２のＮ０）、ステップＳ２４に進む。

ステップＳ２３では、熱媒閉鎖循環系Ｃ１を循環する熱媒循環量をゼロ、或いは最小とし、合わせて、上水水供給系統Ｌｗ３の上水供給量を調整するべく流量制御弁Ｖｗに制御信号を発信して、次のステップＳ２５に進む。

ステップＳ２４では、流量調整弁Ｖｄ、Ｖｗを制御することで、熱媒循環量及び水道水供給量を適宜調整して、ステップＳ２５に進む。

ステップＳ２５では、制御を終了させるか否かを判断して、終了するのであれば（ステップＳ２５のＹＥＳ）、そのまま制御を終える。一方、終了させないのであれば（ステップＳ２５のＮＯ）、ステップＳ２１まで戻り、再びステップＳ２１以降を繰り返す。

図１７では、図６の第５実施形態の具体的な制御の態様を示しているが、この第１１実施形態は、図７〜図１１の何れかの実施形態における制御の具体的態様とすることが出来る。

第１１実施形態におけるその他の構成及び作用効果については、図７〜図１１の各実施形態と同様である。

次に、図１８、図１９を参照して第１２実施形態の発電システムを説明する。
第１２実施形態は、熱（給湯）需要が貯湯槽からの熱供給だけで対応しきれない場合、或いはそのような状況が予測され、前述の第１１実施形態でも対応しきれない場合に、加熱手段を利用することで、給湯量や給湯温度の需要に即時対応可能とする実施形態である。

また、図１８、図１９の第１２実施形態は、図６〜図１１の具体的な制御に係る実施形態でもある。
熱自立運転する極限状態でしか燃料電池１を運転しない場合には、図１６、図１７の第１１実施形態に係る制御を行っても、蓄熱量は向上しない。 図１８及び図１９の第１２実施形態は、係る場合において、熱需要に対して不足している熱量を、バックアップバーナその他の加熱手段により賄うようにした実施形態である。
換言すれば、図１８、図１９の第１２実施形態は、図１６、図１７の第１１実施形態に係る制御の実施を前提としている。

図１８に示すように、第１２実施形態で新に付加された制御系の構成として、水道水供給系統Ｌｗ４に介装された三方弁Ｖｗ３は制御信号ラインＬｏ１０によってコントロールユニット１０と接続され、バックアップ用燃料供給ラインＬｆに介装した制御弁Ｖｆは、制御信号ラインＬｏ１１によってコントロールユニット１０と接続されている。

図１９に基づいて、第１１実施形態の制御方法を説明する。
先ず、ステップＳ３１において、熱需要の情報８０及び、貯湯槽１５内の蓄熱量の計測又は予測を行い、熱需要が蓄熱量を超えているか否かを判断する（ステップＳ３２）。

熱需要が蓄熱量を超えている場合（ステップＳ３２のＹＥＳ）は、ステップＳ３３に進み、熱需要が蓄熱量以下であれば（ステップＳ３２のＮ０）、ステップＳ３４に進む。

ステップＳ３３では、熱媒閉鎖循環系Ｃ１を循環する熱媒循環量をゼロ、或いは最小とし、合わせて、熱需要に対応して水道水供給系Ｌｗ３の水道水供給量を調整するべく流量調整弁Ｖｗに制御信号を発信して、更に、バックアップバーナ１６を作動させるか、或いは、既にバックアップバーナ１６が作動していれば、流量調整弁Ｖｆを制御して、バックアップ用燃料供給量を増加させた後、次のステップＳ３５に進む。
尚、ステップＳ３３において、バックアップバーナ１６を作動させる代わりに、電気ヒータ１７を作動させても良い。

ステップＳ３４では、流量調整弁Ｖｄ、Ｖｗ３を制御することで、熱媒循環量及び水道水供給量を適宜調整し、バックアップバーナ１６を非作動とするか、或いは、燃料供給量を維持か、減少させた後、ステップＳ３５に進む。

ステップＳ３５では、制御を終了させるか否かを判断して、終了するのであれば（ステップＳ３５のＹＥＳ）、そのまま制御を終える。一方、終了させないのであれば（ステップＳ３５のＮＯ）、ステップＳ３１まで戻り、再びステップＳ３１以降を繰り返す。

ここで、熱需要に対して蓄熱量が不足しているか否かの判断は、給湯時に、温度計８５等で貯湯槽１５の温水温度を計測して、設定温度と比較することで判断可能である。

図１８、図１９の第１２実施形態におけるその他の構成及び作用効果は、図８〜図１０の各実施形態と同様である。

次に、図２０〜図２２を参照して第１３実施形態の発電システムを説明する。
第１３実施形態は、熱（給湯）需要が貯湯槽からの熱供給で十分、或いは余剰な場合、或いはそのような状況が予想される場合で、且つ、電力需要が燃料電池の発電出力を超える場合には、前記排ガスとの熱交換流路への水、又は高温水の供給停止し、電力需要に対応可能なようにコンバインド発電を行う実施形態である。

また、図２０〜図２２の第１３実施形態は、図６〜図１１の具体的な制御に係る実施形態でもある。
図２０において、例えば、夕方で貯湯槽が満タンになっており（貯湯槽の限界の蓄熱量に到達している）、その後、電力需要が大幅にアップした場合に、燃料電池１の高温排ガスは、マイクロ・ナノディスクタービン２１を回転してコンバインド発電を行う用途に全部使用される。

ここで、マイクロ・ナノディスクタービン２１を回転してコンバインド発電を行うためには、図２０の構成では、熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装された熱媒凝縮器１３を水道水供給系Ｌｗ４の水道水で冷却する必要がある。しかし、貯湯槽１５が満タンの状態である場合には、燃料電池１の排熱は全てコンバインド発電に用いる必要があるので、図２０において、熱媒凝縮器１３で加熱された水道水は三方弁Ｖｗで全量を排水しなければならない。

燃料電池１の排熱を全てコンバインド発電に用いても電力需要に対処できない場合（コンバインド発電出力≦電力需要）には、不足分の電力を系統から受電する。
すなわち、電力需要が増加した場合の対応としては、先ず、燃料電池１の出力制御を行い、燃料電池１を最大出力で運転させても需要に対処できない場合には、コンバインド発電を行う。そして、コンバインド発電の最大出力でも電力需要に対処出来ない場合には、不足分を系統受電するのである。

以下、図２１のフローチャートに基づいて、第１３実施形態の制御方法を説明する。
先ず、ステップＳ４１において、電力需要の情報５０及び、熱需要８０の計測又は予測を行うとともに、貯湯槽１５内の蓄熱量の計測、或いは予測を行い、蓄熱量が熱需要以上であるか否かを判断する（ステップＳ４２）。

蓄熱量が熱需要以上である場合（ステップＳ４２のＹＥＳ）は、ステップＳ４３に進み、蓄熱量が熱需要未満であれば（ステップＳ４２のＮ０）、ステップＳ４８に進む。

ステップＳ４３では、電力需要が燃料電池１の発電出力以上であるか否かを判断して、電力需要が燃料電池１の発電出力以上である場合（ステップＳ４３のＹＥＳ）、ステップＳ４４に進む。一方、電力需要が燃料電池１の発電出力未満である場合（ステップＳ４３のＮＯ）、ステップＳ４７に進んで燃料電池１の出力を低下させた後、ステップＳ４８に進む。

ステップＳ４４では、水道水供給系Ｌｗ４に介装した三方弁Ｖｗ３を制御することで、水道水の供給量をゼロ、或いは最小限まで絞る。そして、熱閉鎖循環系Ｃ１の流量制御弁Ｖｄを開放して、或いは開度を上げて、熱媒循環量を最大、若しくは増加させることによってタービン２１を作動させ、燃料電池１もそのまま稼働してコンバインド発電を行う。

次のステップＳ４５では、コントロールユニット１０は、コンバインド発電出力が電力需要以上であるか否かを判断して、コンバインド発電出力が電力需要以上である場合（ステップＳ４５のＹＥＳ）は、ステップＳ４６に進む。
一方、コンバインド発電出力が電力需要未満である場合（ステップＳ４５のＮＯ）は、ステップＳ４９に進み、そのまま所定時間が経過するまで待つ（ステップＳ５０のループ）。ここで、コンバインド運転をしている時点で燃料電池は最大出力で運転しているので、それ以上燃料電池の出力を上昇することは出来ない。
ステップＳ５０で所定時間が経過したら、再びステップＳ４５に戻り、ステップＳ４５以降を繰り返す。

前記ステップＳ４８では、水道水供給量及び熱媒循環量を運転状態に対応させて制御し、ステップＳ４６まで進む。

ステップＳ４６では、制御を終了するか否かを判断しており、終了するのであれば、そのまま制御を終了させる。一方、制御を未だ続けるのであれば、ステップＳ４１まで戻り、再びステップＳ４１以降を繰り返す。

図２２は、図１１の第８実施形態について、第１３実施形態を適用する場合の構成を示している。
図２２の実施形態では、電力需要が燃料電池１の発電出力を上回り、且つ、貯湯槽１５が満タンの場合には、熱媒閉鎖循環系Ｃ１の熱媒凝縮器１３で加熱された水道水が貯湯槽１５に供給されない様に、熱媒凝縮器１３と貯湯槽１５の間の領域に設けた三方弁Ｖｗ３から、熱媒凝縮器１３で加熱された水道水を水道水供給系Ｌｗ１外に排出出来る様に構成されている。

第１３実施形態におけるその他の構成及び作用効果は、図６〜図１１の各実施形態と同様である。

次に、図２３、図２４を参照して第１４実施形態の発電システムを説明する。
第１４実施形態は、熱（給湯）需要が貯湯槽からの熱供給で十分、或いは余剰な場合、或いはそのような状況が予想される場合で、且つ、電力需要が燃料電池の発電出力を下回る場合には、水、又は高温水と、熱媒双方の排ガス熱交換を停止し、燃料電池の発電出力を電力需要に対応させようとする実施形態である。

図２３、図２４で示す第１４実施形態は、図６〜図１０の具体的な制御に係る実施形態でもある。
図２３及び図２４の第１４実施形態では、電力需要が燃料電池１の発電出力を上回っておらず、且つ、貯湯槽１５が満タンの場合には、電力需要に対応するため燃料電池１は稼動するが、マイクロ・ナノディスクタービン２１を回転してタービン発電を行う必要が無いので、燃料電池１の高温排ガスで熱媒閉鎖循環系Ｃ１の熱媒を蒸発させる必要も無い。それと共に、水道水を加熱して貯湯槽１５に供給することも行わない。
従って、
（Ａ） バイパスラインＬｈｂのバイパス弁Ｖｈｂを開放して、燃料電池１の高温排ガスが熱交換器１１Ａをバイパスする様にせしめ、
（Ｂ） 熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装されたポンプＰｄを停止すると共に、熱媒循環量調整弁Ｖｄの開度をゼロにして、熱媒の循環量をゼロにし、
（Ｃ） 水道水供給ラインＬｗ４に介装された三方弁Ｖｗ３を閉鎖して、水道水の供給を停止する。なお、この場合、熱媒の循環量をゼロとするので、熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装された熱媒凝縮器１３に水道水を供給する必要も無い。

図２４に基づいて、第１４実施形態の制御方法を説明する。
先ず、ステップＳ５１において、電力需要５０及び熱需要８０の計測或いは予測を行い、貯湯槽１５内の蓄熱量の計測又は予測を行う。

次のステップＳ５２では、コントロールユニット１０は蓄熱量が熱需要以上であるか否かを判断して、蓄熱量が熱需要以上である場合（ステップＳ５２のＹＥＳ）は、次のステップＳ５３に進む。一方、蓄熱量が熱需要未満であれば（ステップＳ５２のＮＯ）、ステップＳ５６に進み、水道水供給量及び熱媒循環量を運転状態に対応して制御した後ステップＳ５７に進む。

ステップＳ５３では、コントロールユニット１０は電力需要が燃料電池１の発電出力未満であるか否かを判断しており、電力需要が燃料電池１の発電出力未満である場合（ステップＳ５３のＹＥＳ）は、ステップＳ５４に進んで、水道水の供給量をゼロか若しくは最小限とし、熱媒の循環量をゼロとし、タービン２１を停止し、燃料電池１のみで発電する様に制御する。次のステップＳ５５では、燃料電池１の発電量を電力需要に合わせて調整し、ステップＳ５７に進む。

ステップＳ５７では、制御を終了するか否かを判断しており、終了するのであれば（ステップＳ５７のＹＥＳ）、そのまま終了し、終了しないで運転を維持するのであれば（ステップＳ５７のＮＯ）、ステップＳ５１まで戻り、再びステップＳ５１以降を繰り返す。

第１４実施形態におけるその他の構成及び作用効果は、図６〜図１１の各実施形態と同様である。

次に、図２５、図２６を参照して第１５実施形態の発電システムを説明する。
第１５実施形態は、電力と熱（給湯）の需要対応が燃料電池排ガスの熱交換器に、水又は高温水と、熱媒の両方を、同時に、且つ夫々の熱交換量を最適制御する実施形態である。

熱媒閉鎖循環系Ｃ１における熱媒循環量は、熱媒循環量調整弁Ｖｄの開度により決定される。そして、熱媒循環量調整弁Ｖｄの開度は、電力需要情報５０に対応して調節される。
貯湯槽１５に供給される水道水量（温水量）は、水道水供給量調整弁（三方弁）Ｖｗ３の開度により決定される。そして、水道水供給量調整弁Ｖｗ３の開度は、熱需要情報８０に対応して調節される。

図２６に基づいて、第１５実施形態の制御について説明する。
先ず、ステップＳ６１において、電力需要５０及び熱需要８０の計測、或いは予測を行い、水道水供給量と熱媒循環量を設定する（ステップＳ６２）。

次のステップＳ６３では、コントロールユニット１０は設定された水道水供給量と熱媒循環量より、システム全体の発電量と貯湯槽１５内の蓄熱量とを演算して、発電量が電力需要以上であるか否かを判断する（ステップＳ６４）。発電量が電力需要以上である場合（ステップＳ６４のＹＥＳ）は、ステップＳ６５に進み、一方、発電量が電力需要未満である場合（ステップＳ６４ＮＯ）は、ステップＳ６７に進む。

ステップＳ６５では、蓄熱量が熱需要以上であるか否かを判断して、蓄熱量が熱需要以上である場合（ステップＳ６５のＹＥＳ）、ステップＳ６６に進み、一方、蓄熱量が熱需要未満であれば（ステップＳ６５のＮＯ）、ステップＳ６７に進む。

ステップＳ６７では、水道水の供給量と、熱媒循環量の設定値を変更可能か否かを判断して、変更可能であれば（ステップＳ６７のＹＥＳ）、他の制御ルーチンに進む。一方、変更が不可能であれば（ステップＳ６７のＮＯ）、ステップＳ６２まで戻り、再びステップＳ６２以降を繰り返す。

図２６のフローチャートにおいて、熱媒循環量調整弁Ｖｄの開度及び水道水供給量調整弁（三方弁）Ｖｗ３の開度は、電力需要及び熱需要に関する各種データから、公知の手法を用いて決定される。例えば、マップやテーブル或いは特性曲線を用いた制御、ＰＩＤ制御、その他のフィードフォワード制御が可能である。

第１実施形態〜第１４実施形態では各種弁は基本的にはＯＮ―ＯＦＦ制御だが、第１５実施形態では各種弁は開度制御が為される。

次に、図２７及び、図２８を参照して第１６実施形態の発電システムの制御方法を説明する。
図１２〜図２６の各実施形態で説明した制御を組み合わせた制御に係る実施形態が、図２７及び図２８のフローチャートで表現されている。尚、図２７及び図２８のフローチャートは、本来一つのフローで示すところ、紙面のスペース上２分割にしたものである。

以下、図２７及び図２８を簡単に説明する。
先ず、図２７のステップＳ１０１で、電力利用量、利用スケジュール、給湯利用量、入浴時間等を図示しない入力手段、例えば、制御盤のリモコンによって入力する。

次のステップＳ１０２では、今までの電力・給湯需要・貯湯量の計測を行い、今後の発電量・給湯量・貯湯量の予測を行う。そして、電力需要が燃料電池１の発電出力以上か否かを判断し（ステップＳ１０３）、電力需要が燃料電池１の発電出力以上であれば（ステップＳ１０３のＹＥＳ）、ステップＳ１０４に進み、電力需要が燃料電池１の発電出力未満であれば（ステップＳ１０３のＮＯ）、図２８のＳ２００スタートに進む。

ステップＳ１０４では、燃料電池１とタービン発電機２０によるコンバインドコージェネレーションを開始する。即ち、燃料電池１による発電と、燃料電池１の排ガスを利用してタービン発電機２０を稼働するコンバインド発電を行うとともに、凝縮器１３、或いは熱交換器１１による給湯出力を開始することによって、コージェネレーション発電の出力制御を行う。

ステップＳ１０５では、コンバインド発電出力は電力需要を満たすか否かを判断して、満たしていれば、（ステップＳ１０５のＹＥＳ）、ステップＳ１０６に進み、満たしていなければ（ステップＳ１０５のＮＯ）、ステップＳ１１１に進む。

ステップＳ１０６では、給湯需要には貯湯槽１５及び凝縮器１３の給湯出力が不足していないかを監視しており、不足している場合（ステップＳ１０６のＹＥＳ）に、燃料電池１の排ガス利用における熱電比制御のコンバインド発電の出力を落とし、燃料電池１の排ガスによる温水加熱、すなわちコージェネレーション運転も併せて開始する（ステップＳ１０７）。

次のステップＳ１０８では、給湯需要には燃料電池１の排ガスによる温水加熱でも不足するか否かを判断して、不足すれば（ステップＳ１０８のＹＥＳ）、バックアップバーナ１６、又は、電気ヒータ１７による温水加熱を行う（ステップＳ１０９）。

次のステップＳ１１０では、当該発電システムは需要家の電力・給湯需要の双方に対応できているか判断し、対応できていればステップＳ１０１まで戻り、ステップＳ１０１以降を繰り返す。一方、対応できていなければ、ステップＳ１０２に戻り、ステップＳ１０２以降を繰り返す。

又、ステップＳ１１１では、コントロールユニット１０はコンバインド発電出力は最大か否かを判断しており最大でなければ、ステップＳ１０４に戻り、最大であれば、ステップＳ１１２で不足電力を系統受電して、ステップＳ１０６に移る。

図２８のステップＳ２００のルーチンをスタートさせ、ステップＳ２０１では、燃料電池１の出力を制御する。次のステップＳ２０２では、コントロールユニット１０は、燃料電池１は熱自立運転を維持することが出来るか否かを判断しており、維持出来れば（ステップＳ２０２のＹＥＳ）、再び図２７のステップＳ１０６に移る。

一方、熱自立運転を維持できなければ（ステップＳ２０２のＮＯ）、ステップＳ２０３に進み、蓄熱タンク１４の熱媒が蓄熱しているか否かを判断する。蓄熱タンク１４の熱媒が蓄熱していれば（ステップＳ２０３のＹＥＳ）、ステップＳ２０４に進む。一方、熱媒が蓄熱していなければ（ステップＳ２０３のＮＯ）、ステップＳ２０６まで短絡する。

ステップＳ２０４では、熱媒循環によってタービン発電を行い、タービン発電が電力需要を満たしているか否かを判断する（ステップＳ２０５）。タービン発電が電力需要を満たしていれば（ステップＳ２０５のＹＥＳ）、図２７のステップＳ１０６に進む。一方、タービン発電が電力需要を満たしてなければ（ステップＳ２０５のＮＯ）、燃料電池の運転を開始するか、不足電力を系統受電して（ステップＳ２０６）、その後、図２７のステップＳ１０６に進む。

図２７のステップＳ１０６以降は、前述している。

次に、図２９及び図３０を参照して第１７実施形態の発電システムを説明する。

燃料電池は燃料の改質に水蒸気が必要な場合がある。すなわち、燃料改質用の水蒸気を生成させる蒸発器で水道水を蒸発させて、改質器へ供給している。従来、係る蒸発器で、水道水を蒸発させるのに、多大な熱エネルギーを投入している。
そこで、図２９に示すように、第１７実施形態の一実施例では、マイクロ・ナノディスクタービン発電２０で用いる熱媒を凝縮する際に発生する熱で、燃料電池１の改質器１９に供給される水を蒸発する際、改質器１９側に設けられた改質器用蒸発器１８において蒸発の予熱に用いる（改質に用いられる水の予熱）。そのように、予熱してやると、改質器１９へ水蒸気を供給するための蒸発に係る熱エネルギーを獲得することが出来る。

換言すれば、図４で示すシステム（第４実施形態）では、熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装された熱媒凝縮器１３で加熱された温水ラインＬｗ１を介して給湯槽に供給しているが、図２９の第１７実施形態では、熱媒閉鎖循環系Ｃ１を循環する熱媒が保有する熱量が、熱媒凝縮器１３において水道水供給系Ｌｗ１０の水道水に投入されることにより、燃料改質用の水蒸気を生成させる蒸発器１８に供給される水道水を予熱している。

図３０は、第１７実施形態の変形例である。
図２９では、熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装された熱媒凝縮器１３に連通する水道水供給系統は１つ（Ｌｗ１０）のみで、加熱（予熱）された温水は、全量が蒸発器１８に供給されている。
これに対して、図３０では、熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装された熱媒凝縮器１３に連通する水道水供給系統は２系統（Ｌｗ１、Ｌｗ１１）あり、一方の系統Ｌｗ１は加熱された水道水を貯湯槽１５へ供給し、他方の系統Ｌｗ１１は加熱（予熱）された温水を蒸発器１８に供給している。

図３０において、熱媒閉鎖循環系Ｃ１を循環する熱媒が保有する熱量は、蒸発器１８に連通する系統Ｌｗ１１を流れる水道水へ優先的に供給される。換言すれば、蒸発器１８に供給される水道水の予熱は、貯湯槽１５への蓄熱に優先する。
燃料電池１を破損させない意味からも、また、燃料電池の運転に係る付加的なエネルギーを削減するためにも、改質器１９への水蒸気の供給を円滑に行うための予熱は優先されるべきである。また、既存の燃料電池において、改質用の水を蒸発するために多大な熱エネルギーを要しており、改質器用蒸発器１８に供給される水道水の予熱により、係る付加的熱エネルギーを低減することが出来る。

図２９及び図３０の第１７実施形態におけるその他の構成及び作用効果については、図４の第４実施形態と同様である。

次に、図３１、図３２を参照して第１８実施形態の発電システムを説明する。

図２９、図３０の第１７実施形態では、熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装された熱媒凝縮器１３により、蒸発器１８へ供給される水道水を加熱（予熱）している。
これに対して、図３１及び図３２（図３２は図３１の変形例）の第１８実施形態では、熱交換器１１Ａにおいて、燃料電池１の高温排ガスが保有する熱量が、蒸発器１８へ供給される水道水供給系Ｌｗ１２中の水道水に投入されて加熱（予熱）される。
燃料電池１の高温排ガスが保有する熱量が多いので、蒸発器１８へ供給される水道水が十分に予熱されて、蒸発器１８における蒸発が容易となる。

図３１では熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装された熱媒凝縮器１３では水道水に熱媒が保有する熱量を投入してはいないが、第１８実施形態の変形例である図３２では、熱媒閉鎖循環系Ｃ１に介装された熱媒凝縮器１３Ａに水道水供給系統が連通しており、熱媒凝縮器１３Ａで水道水に投入された熱量が貯湯槽１５で蓄熱される様に構成されている。

図３１、図３２の第１８実施形態におけるその他の構成及び作用効果については、図６の第５実施形態と同様である。

次に、図３３を参照して、第１９実施形態の発電システムについて説明する。

図３３の第１９実施形態は、図３１の第１８実施形態に対して、熱媒凝縮器１３側を通していた水道水供給系統Ｌｗ１３は廃止し、その代わり、熱交換器１１Ｂ内には、水道水供給系を２本（Ｌｗ１２、Ｌｗ１５）並列させて通し、その内の１本Ｌｗ１２を蒸発器１８専用とし、残る１本Ｌｗ１５を貯湯槽１５に給湯用の温水を蓄えるための専用としている。

図３４、図３５は、本発明の実施形態に係る発電システムを用いた場合の一般家庭（図３４）及び店舗（図３５）における電力出力及び、給湯出力を測定したデータである。

一般家庭の例（図３４）では、従来例では、発電需要に対して発電出力が不足し、給湯出力は余剰となっていた（図３６参照）。それに対して本発明の実施形態の発電システムでは、従来余剰であった熱（給湯）出力をタービン発電に回すことで、電力出力（図３４の太い実線）は需要（図３４の細い実線）電力消費のピーク時では及ばないものの、その他の時間帯では略需要を賄うことが出来、その上、従来余剰であった熱（給湯）出力の有効活用が図られている。図３４の太い点線は電力に活用された後の熱出力を、又、細い破線は熱需要を示す。

店舗の例（図３５）では、従来例では、発電需要に対して発電出力が大幅に不足し、給湯出力は大幅な余剰となっていた（図３７参照）。それに対して本発明の実施形態の発電システムでは、従来余剰であった大幅に余剰であった熱（給湯）出力をタービン発電に回すことで、最大電力出力（図３５の太い実線）を大幅に引き上げることが出来、需要（図３５の細い実線）に近づけることが出来た。
その上、従来余剰であった熱（給湯）出力の有効活用が図られている。図３５の太い点線は電力に活用された後の熱出力を、又、細い破線は熱需要を示す。

上述した、本発明の諸々の実施形態によれば、以下の効果を奏する。
（１） 燃料電池１が排出する高温の排気を、熱交換器１１によって熱媒閉鎖循環系Ｃ１を流れる熱媒に投入し、その熱媒を蒸発せしめ、蒸発した熱媒で１タービン発電機２０を稼働させ、交流電力を発生させ、所謂、コンバインド発電を行うことが出来る。その結果、従来主として熱需要のみにしか利用出来なかった燃料電池１の高温排ガスを電力需要にも対応させることが出来る。
（２）
電力需要が燃料電池１の発電出力より小さな場合には燃料電池１のみの出力制御で対応させ、電力需要が燃料電池の発電出力を超えた場合にタービン発電機２０も稼働させるように構成・制御されている。したがって、個々の発電機（燃料電池１とタービン発電機２０）は、１台のみの場合に対して小型化が図られ、運転経費も大幅に削減出来る。
（３） 電力需要が燃料電池１の省エネ運転に適する出力範囲を下回ったときには、燃料電池１の運転と停止させ、タービン発電だけで電力需要に応えることが出来、システム全体の省エネ性は飛躍的に向上する。
（４） 熱（給湯）需要が貯湯槽からの供給だけで対応しきれない場合、或いはそのような状況が予測される場合に、燃料電池１の排ガスとの熱交換流路か熱媒凝縮器１３に、水、又は熱媒凝縮器通過後の高温水を熱需要に対応できるように制御して熱を供給したり、貯湯しておくことができる。
（５） 熱（給湯）需要が貯湯槽１５からの熱供給だけで対応しきれない場合、或いはそのような状況が予測され、（４）でも対応しきれない場合に、加熱手段（例えばバックアップバーナ１６や電気ヒータ１７）を利用することで、給湯量や給湯温度の需要に即時対応することが可能である。
（６） 熱（給湯）需要が貯湯槽１５からの熱供給で十分、或いは余剰な場合、或いはそのような状況が予想される場合で、且つ、電力需要が燃料電池１の発電出力を超える場合には、前記排ガスとの熱交換流路への水、又は高温水の供給停止し、電力需要に対応可能なようにコンバインド発電を行うことができる。
（７） 熱（給湯）需要が貯湯槽１５からの熱供給で十分、或いは余剰な場合、或いはそのような状況が予想される場合で、且つ、電力需要が燃料電池１の発電出力を下回る場合には、水、又は高温水と、熱媒双方の排ガス熱交換を停止し、燃料電池１の発電出力を電力需要に対応させることができる。
（８） タービン発電機２０で用いる熱媒を凝縮する際に発生する熱で、燃料電池１の改質器１９に供給される水を蒸発する際、改質器１９側に設けられた蒸発器１８において蒸発の予熱に用いれば、改質器１９へ水蒸気を供給するための蒸発に係る付加的な熱エネルギーが低減される。
（９） 発電出力１〜数百ｋＷの中小規模の燃料電池システムでも、コンバインド発電によって高い発電効率を実現出来る。
（１０） 真夜中などで電力需要が低い場合には、燃料電池運転時に備蓄した排ガスの熱エネルギーを利用した小出力の発電が可能となるため、高い省エネ率の下で極めて少ない電力需要にも対応出来る。
（１１） 需要家の電力と熱（給湯）の需要にあわせて、コンバインド発電とコージェネレーション運転を選択したり、両者を同時に、且つ熱電比を制御して運転できるコンバインド・コージェネレーション運転も可能である。
（１２） 需要家の電力と熱（給湯）の需要情報と、発電出力、熱（給湯）出力、及び貯湯量を監視し、夫々の情報に基づいてシステムを最適に運転制御するため、省エネ性や環境負荷の面で非常に優れた熱電併給システムを実現出来る。
（１３） 一般家庭や事務所、店舗などのように、季節や時間帯による電力と熱（給湯）の需要変化が大きく、且つ発電容量が１〜数百ｋＷといった中小規模の需要家に対し、中規模の熱電併給システムで、且つ電力と熱の需要変化に対して的確に対応出来るため、特にそのような需要家に適した熱電併給システムが提供される。

図示の実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的範囲を限定する趣旨の記述ではない。
例えば、図示の実施形態では高温作動型燃料電池を備えた発電システムを示しているが、高温作動型燃料電池に代えて、ガスエンジン等の内燃機関を用いた発電装置を使用して、図示の各実施形態を実施することが可能である。

本発明の発電システムの第１実施形態の構成を示したブロック図。 本発明の発電システムの第２実施形態の構成を示したブロック図。 本発明の発電システムの第３実施形態の構成を示したブロック図。 本発明の発電システムの第４実施形態の一実施例の構成を示したブロック図。 本発明の発電システムの第４実施形態の他の実施例の構成を示したブロック図。 本発明の発電システムの第５実施形態の構成を示したブロック図。 本発明の発電システムの第６実施形態の構成を示したブロック図。 本発明の発電システムの第７実施形態の構成を示したブロック図。 第７実施形態の第１変形例を示すブロック図。 第７実施形態の第２変形例を示すブロック図。 本発明の発電システムの第８実施形態の構成を示したブロック図。 図１〜図３の各実施形態における具体的な制御に係る第９実施形態のブロック図。 図１〜図３の各実施形態における具体的な制御に係る第９実施形態のフローチャート。 図２の実施形態の具体的な制御に係る第１０実施形態のブロック図。 図２の実施形態の具体的な制御に係る第１０実施形態のフローチャート。 第１１実施形態の発電システムの一例を示すブロック図。 第１１実施形態のフローチャート。 図６〜図１１の具体的な制御に係る第１２実施形態のブロック図。 図６〜図１１の具体的な制御に係る第１２実施形態のフローチャート。 図６〜図１１の具体的な制御に係る第１３実施形態のブロック図。 図６〜図１１の具体的な制御に係る第１３実施形態のフローチャート。 第１３実施形態を図８に適用する場合の構成を示すブロック図。 図６〜図１１の具体的な制御に係る第１４実施形態のブロック図。 図６〜図１１の具体的な制御に係る第１４実施形態のフローチャート。 第１５実施形態の発電システムの構成を示すブロック図。 第１５実施形態の制御フローチャート。 第１６実施形態の制御フローチャートの２分割の一方。 第１６実施形態の制御フローチャートの２分割の他方。 第１７実施形態の発電システムの構成の一実施例を示すブロック図。 第１７実施形態の発電システムの構成の他の実施例を示すブロック図。 第１８実施形態の発電システムの構成の一実施例を示すブロック図。 第１８実施形態の発電システムの構成の他の実施例を示すブロック図。 第１９実施形態の構成を示すブロック図。 本発明の実施形態の発電システムを一般家庭が使用した時の、電力出力及び熱出力と、電力需要及び熱需要を対比して示した２４時間データ。 本発明の実施形態の発電システムを店舗が使用した時の、電力出力及び熱出力と、電力需要及び熱需要を対比して示した２４時間データ。 従来技術の発電システムを一般家庭が使用した時の、電力出力及び熱出力と、電力需要及び熱需要を対比して示した２４時間データ。 従来技術の発電システムを店舗が使用した時の、電力出力及び熱出力と、電力需要及び熱需要を対比して示した２４時間データ。

符号の説明

１・・・燃料電池
２・・・燃料電池システム温度計測器
３・・・パワーコンディショナー
４・・・燃料ガス供給配管
５・・・燃料調整弁
６・・・酸化剤供給配管
７・・・酸化剤調整弁
８・・・Ｄ／Ｄコンバータ
９・・・インバータ
１０・・・コントロールユニット
１１，１１Ａ・・・熱交換器／第１の熱交換器
１２・・・第２の熱交換器
１３，１３Ａ・・・熱媒凝縮器
１４・・・蓄熱槽／熱媒タンク
１５・・・貯湯槽
１６・・・バックアップバーナ
１７・・・電器ヒータ
２０・・・タービン発電機
２１・・・マイクロ・ナノディスクタービン
５０・・・電力需要
６０，７０・・・電力計
８０・・・熱需要／給湯需要
Ｃ１・・・熱媒閉鎖循環系／第１の熱媒閉鎖循環系
Ｃ２・・・第２の熱媒閉鎖循環系
Ｌｃ・・・第２の熱媒循環ライン
Ｌｄ・・・熱媒循環ライン／第１の熱媒循環ライン
Ｌｅ１・・・燃料電池側の出力電力ライン
Ｌｅ２・・・タービン発電機側の出力電力ライン
Ｌｈ・・・排気系
Ｌｗ１〜Ｌｗ１５・・・水道水供給系
Ｐｄ・・・熱媒循環ポンプ
Ｖｄ・・・熱媒循環量調整弁

Claims (2)

1. 電気及び熱を発生する発電機器と、該発電機器の排気系統を流過する排ガスが保有する熱量を熱媒閉鎖循環系を流れる熱媒に投入するための熱交換器とを有する発電システムにおいて、前記熱媒閉鎖循環系は熱媒を循環させるための循環機器と、前記熱交換器で気化した熱媒により回転駆動されるタービンとを有し、前記タービンが介装された熱媒閉鎖循環系に熱媒を凝縮する熱媒凝縮器が介装され、該熱媒凝縮器には水供給系が接続されて該水供給系は熱凝縮器を経由して温水貯蔵手段に連通しており、循環する熱媒が保有する熱量が水供給系を流れる水に投入されることを特徴とする発電システム。
2. 電気及び熱を発生する発電機器と、該発電機器の排気系統を流過する排ガスが保有する熱量を熱媒閉鎖循環系を流れる熱媒に投入するための熱交換器とを有する発電システムにおいて、前記熱媒閉鎖循環系は熱媒を循環させるための循環機器と、前記熱交換器で気化した熱媒により回転駆動されるタービンとを有し、前記発電機器の排気系統を流過する排ガスが保有する熱量を前記熱媒閉鎖循環系を流れる熱媒に投入する熱交換器には水供給系が接続され、該水供給系は熱交換器を経由して温水貯蔵手段に連通しており、排気系統を流過する排ガスが保有する熱量が水供給系を流れる水にも投入されることを特徴とする発電システム。

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