JPH10131851A - 往復動型圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 気筒数ｎに対応するトルク変動の回転ｎ次成
分が低減されて、騒音及び振動の発生の少ない往復動型
圧縮機を提供する。 【解決手段】 一対のシリンダブロックに対向するよう
にシリンダボア３３-1〜３３-5を形成し、そのシリンダ
ボア３３-1〜３３-5には両頭ピストンを収容して圧縮室
を区画形成する。弁構成体２４の透孔２８ａ-1〜２８ａ
-5，２９ａ-1〜２９ａ-5の形状をそれぞれ変化させるこ
とにより、各圧縮室のデッドボリュームを変更する。シ
リンダボア３３-1〜３３-5の配列方向に連続配置された
大デッドボリューム圧縮室３６ｂの間の弁構成体２４に
吐出通路５０、及び外部冷媒回路からの冷媒ガスの吸入
口に最も近接した吸入通路４８ａを開口させる。ひとつ
の両頭ピストンの両側の圧縮室のデッドボリュームは同
一とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、例えば、車両空
調装置に使用される往復動型圧縮機に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】この種の往復動型圧縮機では、ハウジン
グの内部に駆動シャフトが支持されていると共に、クラ
ンク室が形成されている。前記ハウジングの一部を構成
するシリンダブロックには、前記駆動シャフトを囲むよ
うに複数のシリンダボアが互いに平行に配列されてい
る。そのシリンダボア内にはピストンが往復動可能に収
容されて、圧縮室が区画形成されている。前記駆動シャ
フトにはカムプレートとしての斜板が一体回転可能に装
着され、その斜板の回転に連動して前記ピストンが往復
動されて、圧縮室内の冷媒ガスが圧縮される。

【０００３】この圧縮機の運転時には、前記各ピストン
に対しその圧縮動作に伴って圧縮反力が作用する。この
圧縮反力が斜板を介して駆動シャフトに作用し、トルク
変動が発生する。このトルク変動は、駆動シャフト−ク
ラッチ系のねじり振動の加振力となる。ここで、トルク
変動の総和、言い換えれば各圧縮室で発生する圧縮反力
の総和を高速フーリエ変換（ＦＦＴ）解析すると、０次
からかなり高次にわたる幅広い周波数成分が得られる。
これらの周波数成分の中で主成分となるのが、気筒数ｎ
に対応した回転ｎ次成分である。そして、この回転ｎ次
成分等の周波数が、圧縮機並びにそれに接続される補機
等の固有振動数と近接している場合には、共振現象によ
る騒音が発生して、車室内の騒音レベルを上昇させる原
因となっていた。

【０００４】このような問題を解決するために、例えば
実開平１−１６０１８０号公報には、揺動斜板式の可変
容量圧縮機において、構造上シリンダボアの配列が不等
となる場合に、一部のシリンダボア内の圧縮室のデッド
ボリュームを変更した構成が開示されている。なお、デ
ッドボリュームとは、ピストンが上死点に達したときに
おける圧縮室の容積のことである。この往復動型圧縮機
では、前記デッドボリュームがピストンの表面を所定長
だけ削り落すことによって形成されている。このデッド
ボリュームが拡大された圧縮室においては、その容積と
圧力との推移曲線が前記のデッドボリュームの拡大に伴
って変更される。そして、その圧縮室で発生する圧縮反
力が緩和されて、揺動斜板に作用する前記圧縮反力の総
和が常に等しくなって、ねじり振動や騒音の発生が低減
されるとしている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところが、前記公報に
は、圧縮機のねじり振動を低減するために、単に一部の
シリンダボアのデッドボリュームを変更することが開示
されているのみである。つまり、駆動シャフトのトルク
変動を対策するための規則性は、何等開示も示唆もなさ
れていない。このため、トルク変動を十分に低減するこ
とができず、騒音及び振動の発生を十分に抑制できない
おそれがあるという問題があった。

【０００６】この発明の目的は、ねじり振動の加振力で
あり、気筒数ｎに対応するトルク変動の回転ｎ次成分を
低減できて、騒音及び振動の発生の少ない往復動型圧縮
機を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明では、ハウジングの一部を構
成するシリンダブロックに駆動シャフトを囲むように複
数のシリンダボアを配列し、そのシリンダボア内にピス
トンを往復動可能に収容して圧縮室を区画形成した往復
動型圧縮機において、前記各圧縮室は各々所定のデッド
ボリュームを有してなり、前記シリンダボアの配列面内
における各圧縮室の少なくとも３室は同配列面内におけ
る他の圧縮室より前記デッドボリュームの値を大きく設
定した大デッドボリューム圧縮室のグループを構成する
と共に、前記他の圧縮室を小デッドボリューム圧縮室の
グループとして構成し、前記大デッドボリューム圧縮室
のデッドボリュームの値と前記小デッドボリューム圧縮
室のデッドボリュームの値との差を各デッドボリューム
圧縮室のグループ内におけるデッドボリュームの値の差
より大きく設定すると共に、前記大デッドボリューム圧
縮室の内少なくとも２室は前記シリンダボアの配列方向
に連続するように配列し、前記ハウジング上に外部冷媒
回路に接続される吐出口を形成すると共に、ハウジング
に各圧縮室からその吐出口に冷媒ガスを導くための吐出
通路を形成し、前記シリンダボアの配列方向に連続する
ように配列された大デッドボリューム圧縮室の間に、前
記吐出通路を開口したものである。

【０００８】請求項２に記載の発明では、請求項１に記
載の往復動型圧縮機において、前記ハウジング上に外部
冷媒回路に接続される吸入口を形成すると共に、ハウジ
ングにその吸入口から各圧縮室に冷媒ガスを導くための
吸入通路を形成し、その吸入通路の内、前記吸入口に最
も近接した吸入通路を前記シリンダボアの配列方向に連
続するように配列された前記大デッドボリューム圧縮室
の間に開口したものである。

【０００９】請求項３に記載の発明では、請求項１また
は２に記載の往復動型圧縮機において、前記大デッドボ
リューム圧縮室のグループ内における最小デッドボリュ
ームの値は、前記小デッドボリューム圧縮室のグループ
内における最大デッドボリュームの値の２〜７倍となる
ように形成したものである。

【００１０】請求項４に記載の発明では、請求項１〜３
のいずれかに記載の往復動型圧縮機において、前記各圧
縮室間における最大デッドボリュームの値と最小デッド
ボリュームの値とは、該最小デッドボリュームを有する
圧縮室の下死点時における容積の１％以上の差をもたせ
たものである。

【００１１】請求項５に記載の発明では、請求項１〜４
のいずれかに記載の往復動型圧縮機において、前記各圧
縮室間における最大デッドボリュームの値と最小デッド
ボリュームの値とは、該最小デッドボリュームを有する
圧縮室の下死点時における容積の１０％以下の差をもた
せたものである。

【００１２】請求項６に記載の発明では、請求項１〜５
のいずれかに記載の往復動型圧縮機において、前記大デ
ッドボリューム圧縮室のグループ内におけるデッドボリ
ュームがそれぞれ異なるように形成したものである。

【００１３】請求項７に記載の発明では、請求項１〜６
のいずれかに記載の往復動型圧縮機において、前記シリ
ンダボアを前後対向するように形成すると共に、前記ピ
ストンを両頭型に構成し、前後両側の各圧縮室に各々所
定のデッドボリュームを形成したものである。

【００１４】請求項８に記載の発明では、請求項７に記
載の往復動型圧縮機において、ひとつの両頭型のピスト
ンに対してフロント側のデッドボリュームとリヤ側のデ
ッドボリュームとを同じ大きさに形成したものである。

【００１５】請求項９に記載の発明では、請求項１〜８
のいずれかに記載の往復動型圧縮機において、前記各圧
縮室のデッドボリュームを前記シリンダブロックに対向
配置された弁構成体の一部をなす吸入弁形成板の各圧縮
室に対応する部分の形状を変更することにより形成した
ものである。

【００１６】従って、上記のように構成された往復動型
圧縮機では、シリンダボアの配列面（一方のバルブプレ
ートに対応するシリンダボア群を指す）における各圧縮
室が、大デッドボリューム圧縮室と小デッドボリューム
圧縮室との２つのグループに分かれている。前記大デッ
ドボリューム圧縮室の内、少なくとも２室は前記シリン
ダボアの配列方向に連続するように配列されている。こ
のため、大デッドボリューム圧縮室と小デッドボリュー
ム圧縮室とでは、各デッドボリューム圧縮室内の容積と
圧力との推移曲線が変更される。つまり、各デッドボリ
ューム圧縮室で発生する圧縮反力に基づくトルク変動が
それぞれ異なったものとなる。そして、前記トルク変動
の総和の高速フーリエ変換解析により得られる気筒数ｎ
に対応した回転ｎ次成分が、各圧縮室のデッドボリュー
ムの変更を行わない場合に比べて低減される。

【００１７】さて、吐出通路に近い圧縮室ほど、圧縮室
内の冷媒ガスが吐出通路を介して外部冷媒回路に速やか
に吐出されやすく、冷媒ガスの吐出抵抗が小さくなる。
そして、吐出通路との位置関係がそれぞれ異なることに
より、各圧縮室の吐出行程における容積と圧力との推移
曲線が変更される。ここで、各圧縮室から吐出された冷
媒ガスを吐出口に導く吐出通路が、前記連続配列された
大デッドボリューム圧縮室の間に開口されている。この
ため、大デッドボリューム圧縮室の吐出抵抗が低減され
て、大デッドボリューム圧縮室と小デッドボリューム圧
縮室とで、各デッドボリューム圧縮室内の吐出行程にお
ける容積と圧力との推移曲線がさらに大きく変更され
る。

【００１８】一方、外部冷媒回路からの吸入口に近い吸
入通路ほど、外部冷媒回路から冷媒ガスが導入されやす
い。このため、その吸入通路に近い圧縮室ほど、外部冷
却回路から圧縮室内に冷媒ガスが吸入されやすいものと
なって、冷媒ガスの吸入抵抗が小さくなる。そして、吸
入口に最も近い吸入通路との位置関係がそれぞれ異なる
ことにより、各圧縮室の吸入行程における容積と圧力と
の推移曲線が変更される。ここで、吸入口に最も近接し
た吸入通路が、前記連続配列された大デッドボリューム
圧縮室の間に開口されている。このため、大デッドボリ
ューム圧縮室の吸入抵抗が低減されて、大デッドボリュ
ーム圧縮室と小デッドボリューム圧縮室とで、各デッド
ボリューム圧縮室内の吸入行程における容積と圧力との
推移曲線がさらに大きく変更される。

【００１９】また、前記２つのグループ内においても、
各圧縮室のデッドボリュームの値がわずかずつ変更され
ている（ここでは同一のデッドボリュームを含む）。こ
のとき、大デッドボリューム圧縮室のグループ内におけ
る最小デッドボリュームは、小デッドボリューム圧縮室
のグループ内における最大のデッドボリュームの２〜７
倍となるように形成されていることが望ましい。

【００２０】このため、各デッドボリューム圧縮室のグ
ループ内におけるデッドボリュームの差より大きな差を
もつ大デッドボリューム圧縮室と小デッドボリューム圧
縮室との２つのグループにおいて、それらの圧縮室内の
容積と圧力との推移曲線が大きく変更される。

【００２１】ところで、圧縮機を構成する各部品の製造
誤差はそれぞれ異なっており、全ての製品において組み
付け公差を同じにすることは困難である。これに対し
て、上記のように構成された往復動型圧縮機では、最大
デッドボリュームの値と最小デッドボリュームの値との
間には、最小デッドボリュームを有する圧縮室の下死点
時における容積（以下、基準吸入容積とする）の１％以
上で１０％以下の範囲内に相当する差が存在している。
このデッドボリュームの拡大量は、各部品の加工精度か
ら最大限に見積った組み付け公差によるデッドボリュー
ムの変動量を十分上回ると共に、圧縮機の圧縮効率を極
端に低下させないものとなっている。このため、各部品
の製造誤差に関わらず前記デッドボリュームの変更が確
保されると共に、前記デッドボリュームの変更による圧
縮機の圧縮性能の低下を低く抑えることができる。

【００２２】さらに、上記のように構成された両頭ピス
トン式圧縮機では、前記のようなデッドボリュームの変
更に加えて、同一の両頭ピストンに対しては、そのフロ
ント側のデッドボリュームとリヤ側のデッドボリューム
とが同じ大きさとなるように形成されている。この両頭
ピストン式圧縮機における圧縮反力の位相は、フロント
側の総和とリヤ側の総和との間で１８０゜のずれが存在
している。ここで、ねじり振動の加振力となるトルク変
動の気筒数ｎに対応した回転ｎ次成分は、両頭ピストン
式圧縮機では偶数次成分となる。この偶数次成分は、そ
の位相が駆動シャフトの１回転に相当する時間内に同一
変位を偶数回繰り返すものとなっている。このため、回
転ｎ次成分のフロント側の総和とリヤ側の総和とは、位
相が一致して重畳される。

【００２３】しかし、前記のようにデッドボリュームの
変更を行うことによって、回転ｎ次成分のフロント側の
総和及びリヤ側の総和がそれぞれ低減される。そして、
そのフロント側の総和とリヤ側の総和とが重畳された圧
縮機全体の回転ｎ次成分も低減される。しかも、回転ｎ
／２次成分が奇数次成分となっても、その奇数次成分は
駆動シャフトの１回転に相当する時間内に同一変位を奇
数回繰り返すものであり、フロント側とリヤ側とでその
波形が互いに反転した状態となる。このため、その回転
ｎ／２次成分は同一のピストンのフロント側とリヤ側と
で互いに打ち消し合って消滅する。

【００２４】しかも、上記のように構成された両頭ピス
トン式圧縮機では、各圧縮室のデッドボリュームの設定
が、弁構成体の一部をなす吸入弁形成板の各圧縮室に対
応する部分の形状を変更することによって行われてい
る。このため、吸入弁形成体を変更するのみで、圧縮機
のねじり振動系を変更することができる。そして、搭載
車両の車種ごとに異なる共振周波数に対して、圧縮機の
全体構成を大きく変更することなく、容易に対応するこ
とができる。

【００２５】

【発明の実施の形態】 （第１の実施形態）以下に、この発明を１０気筒タイプ
の両頭ピストン式圧縮機に具体化した第１の実施形態に
ついて、図１〜図１２に基づいて説明する。

【００２６】図１に示すように、フロント側のシリンダ
ブロック２１とリヤ側のシリンダブロック２２とは、中
央部において接合されている。シリンダブロック２１の
フロント側端面には弁構成体２３を介してフロントハウ
ジング２５が、シリンダブロック２２のリヤ側端面には
弁構成体２４を介してリヤハウジング２６が、それぞれ
接合されている。前記シリンダブロック２１，２２、フ
ロントハウジング２５、リヤハウジング２６及び弁構成
体２３，２４は複数の通しボルト２７により互いに締付
固定され、これらによって圧縮機のハウジングが形成さ
れている。

【００２７】図１〜図４に示すように、前記各弁構成体
２３，２４は、ガスケット２８と、吸入弁形成板２９
と、バルブプレート３０と、吐出弁形成板３１と、リテ
ーナプレート兼用のガスケット３２とを順に接合して形
成されている。バルブプレート３０には、各５個の吸入
ポート３０ａ及び吐出ポート３０ｂがそれぞれ所定間隔
おきに形成されている。ガスケット２８には、バルブプ
レート３０の各吸入ポート３０ａ及び各吐出ポート３０
ｂと対応するように、５個の透孔２８ａ-1，２８ａ-2，
２８ａ-3，２８ａ-4，２８ａ-5が形成されている。

【００２８】前記吸入弁形成板２９には、ガスケット２
８の各透孔２８ａ-1〜２８ａ-5と対応するように、５個
の透孔２９ａ-1，２９ａ-2，２９ａ-3，２９ａ-4，２９
ａ-5が形成されている。各透孔２９ａ-1〜２９ａ-5内に
は、バルブプレート３０の各吸入ポート３０ａを開閉す
るように、吸入弁２９ｂ-1，２９ｂ-2，２９ｂ-3，２９
ｂ-4，２９ｂ-5が突出形成されている。

【００２９】前記吐出弁形成板３１には、バルブプレー
ト３０の各吐出ポート３０ｂを開閉するように、５個の
吐出弁３１ａ-1，３１ａ-2，３１ａ-3，３１ａ-4，３１
ａ-5が形成されている。リテーナプレート兼用のガスケ
ット３２には、各吐出弁３１ａ-1〜３１ａ-5の最大開口
量を規制するように、５個のリテーナ３２ａが形成され
ている。

【００３０】前記シリンダブロック２１、２２には、複
数のシリンダボア３３-1，３３-2，３３-3，３３-4，３
３-5が互いに平行をなすように貫通形成されている。各
シリンダボア３３-1〜３３-5の内部には両頭型のピスト
ン３４が往復動可能に収容されている。これらのピスト
ン３４の両端と前記弁構成体２３，２４との間におい
て、各シリンダボア３３-1〜３３-5内には、前後一対の
圧縮室３５，３６が形成される。

【００３１】前記フロントハウジング２５及びリヤハウ
ジング２６内には、環状の隔壁３７が形成され、この隔
壁３７により、各ハウジング２５，２６内の外周側には
吸入室３８，３９が区画形成されると共に、中心側には
吐出室４０，４１が区画形成されている。そして、各吸
入室３８、３９は、弁構成体２３，２４のバルブプレー
ト３０に形成された吸入ポート３０ａを介して圧縮室３
５，３６に連通されている。また、各吐出室４０，４１
は、弁構成体２３，２４のバルブプレート３０に形成さ
れた吐出ポート３０ｂを介して圧縮室３５，３６に連通
されている。

【００３２】前記両シリンダブロック２１，２２の中央
部には、クランク室４２が形成されている。両シリンダ
ブロック２１，２２の軸孔２１ａ，２２ａには、駆動シ
ャフト４３が一対のラジアル軸受４４を介して回転可能
に支持されている。この駆動シャフト４３は、図示しな
いクラッチを介して車両エンジン等の外部駆動源により
回転される。

【００３３】前記駆動シャフト４３の中間外周部には、
カムプレートとしての斜板４５が嵌合固定されている。
この斜板４５には、前記ピストン３４がシュー４６を介
して係留され、斜板４５の回転によりピストン３４がシ
リンダボア３３-1〜３３-5内で往復動される。なお、斜
板４５のボス部４５ａは一対のスラスト軸受４７を介し
て、クランク室４２を形成するシリンダブロック２１，
２２の前後両側壁面に支持されている。

【００３４】前記クランク室４２は、シリンダブロック
２１，２２及び弁構成体２３，２４に形成した吸入通路
４８を介して前記吸入室３８，３９と連通されている。
クランク室４２は、シリンダブロック２２に形成した吸
入口４９を介して図示しない外部冷媒回路に接続されて
いる。さらに、前記吐出室４０，４１は、弁構成体２
３，２４及びシリンダブロック２１，２２に形成した吐
出通路５０及びシリンダブロック２２に形成した吐出口
５１を介して外部冷媒回路に接続されている。

【００３５】前記各シリンダボア３３-1〜３３-5は、い
ずれもその内径が同一に形成されている。また、各弁構
成体２３，２４において、ガスケット２８及び吸入弁形
成板２９は、その各透孔２８ａ-1〜２８ａ-5，２９ａ-1
〜２９ａ-5の形状が変更されて、それらの開口量が異な
ったものとなっている。しかも、各透孔２８ａ-1〜２８
ａ-5，２９ａ-1〜２９ａ-5の形状は、ピストン３４を挟
んで、フロント側の弁構成体２３とリヤ側の弁構成体２
４とにおいて同一になるように形成されている。

【００３６】そして、図２、図３、図５及び図６に示す
ように、各ピストン３４が上死点位置に達したときに、
ピストン３４の頭部端面とバルブプレート３０との間に
おいて、各シリンダボア３３-1〜３３-5、ガスケット２
８の各透孔２８ａ-1〜２８ａ-5、及び吸入弁形成板２９
の各透孔２９ａ-1〜２９ａ-5により形成される空間の容
積が異なったものとなる。これにより、各圧縮室３５，
３６内のデッドボリュームがそれぞれ異なった値となる
ように設定されている。なお、デッドボリュームとは、
ピストン３４が上死点位置に達したときにおける圧縮室
３５，３６の容積のことである。

【００３７】図３及び図７に示すように、前記吸入口４
９は、シリンダボア３３-1〜３３-5の配列方向に連続す
るように配列された２つのシリンダボア３３-2、３３-3
の間に向かって開口されている。そして、この２つのシ
リンダボア３３-2、３３-3の間に形成された吸入通路４
８が、吸入口４９に最も近接した吸入通路としての最近
接吸入通路４８ａとなっている。また、前記吐出口５１
は、シリンダボア３３-1〜３３-5の配列方向に連続する
ように配列された２つのシリンダボア３３-1、３３-2の
間に形成された吐出通路５０に連通されている。

【００３８】ここで、リヤ側の各圧縮室３６のデッドボ
リュームについて詳細に説明する。図２、図３、及び、
図５〜図７に示すように、シリンダボア３３-4，３３-5
に対応する透孔２８ａ-4，２８ａ-5，２９ａ-4，２９ａ
-5については、開口量が小さくなっており、圧縮室３６
のデッドボリュームが小さくなっている。つまり、シリ
ンダボア３３-4，３３-5内には、デッドボリュームの値
が小さく設定された小デッドボリューム圧縮室３６ａ
（他の圧縮室）が形成されている。

【００３９】一方、シリンダボア３３-1〜３３-3に対応
する透孔２８ａ-１〜２８ａ-3，２９ａ-1〜２９ａ-3に
ついては、開口量が大きくなっており、圧縮室３６のデ
ッドボリュームが大きくなっている。つまり、シリンダ
ボア３３-1〜３３-3内には、デッドボリュームの値が大
きく設定された大デッドボリューム圧縮室３６ｂが形成
されている。そして、この大デッドボリューム圧縮室３
６ｂは、シリンダボア３３-1〜３３-5の配列方向に連続
するように配列されている。

【００４０】このように、各シリンダボア３３-1〜３３
-5内の圧縮室３６が、大デッドボリューム圧縮室３６ｂ
のグループと、小デッドボリューム圧縮室３６ａのグル
ープとに、区分される。

【００４１】この大デッドボリューム圧縮室３６ｂの内
２室（ここではシリンダボア３３-2、３３-3内の圧縮室
３６）の間に向かって、吸入口４９を介して外部冷媒回
路からクランク室４２に冷媒ガスが流入するようになっ
ている。そして、この吸入口４９に最も近接した最近接
吸入通路４８ａの吸入室３９側は、互いに隣接する２つ
の大デッドボリューム圧縮室３６ｂの間に開口されてい
る。また、この大デッドボリューム圧縮室３６ｂの内２
室（ここではシリンダボア３３-1、３３-2内の圧縮室３
６）の間には、吐出通路５０が形成されており、この吐
出通路５０と前記吐出口５１とが連通されている。つま
り、この吐出通路５０の吐出室４１側は、互いに隣接す
る２つの大デッドボリューム圧縮室３６ｂの間に開口さ
れているさらに、前記各ピストン３４を挟んで、フロン
ト側の弁構成体２３とリヤ側の弁構成体２４とにおい
て、各透孔２８ａ-1〜２８ａ-5，２９ａ-1〜２９ａ-5の
形状が同一となるように形成されている。このため、ひ
とつのピストン３４に対して、そのフロント側の圧縮室
３５のデッドボリュームとリヤ側の圧縮室３６のデッド
ボリュームとが、同じ大きさとなっている。言い換える
と、ピストン３４を挟んで、駆動シャフト４３の軸線方
向に対向するフロント側のシリンダボア３３-1内の圧縮
室３５と、リヤ側のシリンダボア３３-1内の圧縮室３６
とは、同一のデッドボリュームに設定されている。

【００４２】同様に、シリンダボア３３-2，３３-3，３
３-4，３３-5についても、それぞれフロント側とリヤ側
において、圧縮室３５と圧縮室３６とのデッドボリュー
ムが同一となっている。従って、フロント側の各圧縮室
３５のデッドボリュームの大小の配置と、リヤ側の各圧
縮室３６のデッドボリュームの大小の配置とが、駆動シ
ャフト４３の回転方向において同じになるように形成さ
れている。

【００４３】また、前記大デッドボリューム圧縮室３６
ｂのデッドボリュームの値と、小デッドボリューム圧縮
室３６ａのデッドボリュームの値との差は、各グループ
内におけるデッドボリュームの値の差より大きくなるよ
うに設定されている。この実施形態では、大デッドボリ
ューム圧縮室３６ｂのデッドボリューム間には差がな
く、同様に小デッドボリューム圧縮室３６ａのデッドボ
リューム間にも差がない。そして、大デッドボリューム
圧縮室３６ｂのグループ内における最小デッドボリュー
ム（３つとも同じ）は、小デッドボリューム圧縮室３６
ａの最大デッドボリューム（２つとも同じ）の２〜７
倍、好ましくは２．５〜６倍、さらに好ましくは３〜
５．５倍となるように設定されている。

【００４４】さらに、前記各圧縮室３６間において、最
大デッドボリュームの値と最小デッドボリュームの値と
の間には、最小デッドボリュームを有する圧縮室３６の
下死点時における容積（以下、基準吸入容積とする）を
基準として、１％以上で１０％以下の範囲内に相当する
差が存在するように設定される。なお、この設定値は３
〜７％の範囲内が好ましく、３．５〜５．５％の範囲内
がさらに好ましい。この実施形態の圧縮機では、前記基
準吸入容積を例えば２０ｃｃとして、大デッドボリュー
ム圧縮室３６ｂにおいては、小デッドボリューム圧縮室
３６ａに比べて、デッドボリュームが例えば０．８ｃｃ
拡大されている。このデッドボリュームの変更量は、前
記基準吸入容積の４％に相当する。

【００４５】なお、この実施形態の圧縮機では、最小の
デッドボリュームの値は、前記基準吸入容積に対して、
少なくとも２％以上となるように設定されている。つま
り、前記と同様に、基準吸入容積を例えば２０ｃｃとし
た場合、いずれの圧縮室３６においても、デッドボリュ
ームの値は少なくとも０．４ｃｃとなるように設定され
ている。

【００４６】次に、前記のように構成した往復動型圧縮
機について動作について説明する。車両エンジン等の外
部駆動源により駆動シャフト４３が回転されると、クラ
ンク室４２内の斜板４５が回転され、シュー４６を介し
て複数のピストン３４がシリンダボア３３-1〜３３-5内
で往復動される。このピストン３４の運動により、図示
しない外部冷媒回路から吸入口４９を経てクランク室４
２に導かれた冷媒ガスは、クランク室４２から吸入通路
４８を経て吸入室３８、３９に導かれる。ピストン３４
が上死点から下死点に向かう再膨張・吸入行程において
は、圧縮室３５、３６の圧力低下に伴い吸入弁２９ｂ-1
〜２９ｂ-5が開放され、吸入室３８、３９内の冷媒ガス
は、吸入ポート３０ａを通って圧縮室３５、３６内に吸
入される。

【００４７】次に、ピストン３４が下死点から上死点に
向かう圧縮・吐出行程においては、圧縮室３５、３６内
の冷媒ガスは圧縮される。そして、冷媒ガスが所定の圧
力に達すると、高圧の圧縮冷媒ガスが吐出弁３１ａ-1〜
３１ａ-5を押し退けて、吐出ポート３０ｂを経て吐出室
４０、４１に吐出される。さらに、吐出室４０、４１内
の圧縮冷媒ガスは、吐出通路５０及び吐出口５１を経て
外部冷媒回路をなす凝縮器、膨張弁、蒸発器に供給さ
れ、車両室内の空調に供される。

【００４８】さて、図１２に示すように、デッドボリュ
ームが均一の１０気筒タイプの両頭ピストン式圧縮機に
おいては、各圧縮室３５、３６の圧縮反力の位相は、フ
ロント側の総和とリヤ側の総和とで１８０゜ずれたもの
となる。ここで、各圧縮室３５、３６の圧縮反力の総和
の高速フーリエ変換解析によって得られる回転ｎ次成分
としての回転１０次成分は、駆動シャフト４３の１回転
分の時間において同一変位を１０回つまり偶数回繰り返
す規則正しい波形を有している。このため、回転１０次
成分のフロント側の総和の位相とリヤ側の総和の位相と
が一致し、各圧縮室の圧縮反力に由来するトルク変動の
回転１０次成分は完全に重畳されて、駆動シャフト４３
と図示しないクラッチとの間のねじり振動の加振力の主
成分となる。

【００４９】この場合、回転ｎ／２次成分としての回転
５次成分は、駆動シャフト４３の１回転分の時間におい
て同一変位を５回つまり奇数回繰り返すものとなってい
る。この回転５次成分は、フロント側の総和とリヤ側の
総和との間に１８０゜の位相のずれがあり、互いに打ち
消し合っている。

【００５０】ここで、前記回転１０次成分を低減するた
めに、ピストン３４のフロント側とリヤ側とでデッドボ
リュームを異ならせた場合には、図１１に示すように、
回転１０次成分は、フロント側の総和とリヤ側の総和と
で位相にずれが生じて低減される。ところが、回転５次
成分も回転１０次成分と同様にフロント側とリヤ側とで
位相のずれが生じて、新たに重畳部分が発生する。この
ため、トルク変動の回転５次成分が新たな騒音の発生要
因となることがある。

【００５１】これに対して、この実施形態の圧縮機で
は、フロント側及びリヤ側において、各圧縮室３５、３
６のデッドボリュームの値が大きく２つのグループをな
すように変更されている。そして、前述のように、各シ
リンダボア３３-1〜３３-5の配列面内において、大デッ
ドボリューム圧縮室３５ｂ、３６ｂと小デッドボリュー
ム圧縮室３５ａ、３６ａとが配列されている。この各圧
縮室３５、３６のデッドボリュームの変更に伴って、そ
れらの圧縮室３５、３６の容積と圧力との推移の曲線が
それぞれ大きく異なったものとなる。すなわち、図８に
示すように、デッドボリュームが小さいものと、デッド
ボリュームが大きいものとの間では、再膨張行程及び圧
縮行程において、圧縮室３５、３６内の圧力変化のタイ
ミングに差が生じる。また、圧縮行程における過圧縮時
の圧力についても差が生じる。

【００５２】しかも、この大デッドボリューム圧縮室３
５ｂ、３６ｂの間には、吸入室３８、３９内において、
吸入口４９に対する最近接吸入通路４８ａが開口されて
いる。このため、この最近接吸入通路４８ａの両隣の大
デッドボリューム圧縮室３５ｂ、３６ｂは、外部冷却回
路からその圧縮室３５ｂ、３６ｂ内に冷媒ガスが吸入さ
れやすく、冷媒ガスの吸入抵抗が小さくなる。そして、
大デッドボリューム圧縮室３５ｂ、３６ｂと小デッドボ
リューム圧縮室３５ａ、３６ａとで、各デッドボリュー
ム圧縮室３５、３６内の吸入行程における容積と圧力と
の推移曲線がさらに大きく変更される。

【００５３】さらに、この大デッドボリューム圧縮室３
５ｂ、３６ｂの間には、吐出室４０、４１内において、
吐出通路５０が開口されている。このため、この吐出通
路５０の両隣の大デッドボリューム圧縮室３５ｂ、３６
ｂは、その圧縮室３５ｂ、３６ｂ内の冷媒ガスが吐出通
路５０を介して外部冷媒回路に速やかに吐出されやす
く、冷媒ガスの吐出抵抗が小さくなる。そして、大デッ
ドボリューム圧縮室３５ｂ、３６ｂと小デッドボリュー
ム圧縮室３５ａ、３６ａとで、各デッドボリューム圧縮
室３５、３６内の吐出行程における容積と圧力との推移
曲線がさらに大きく変更される。

【００５４】これにより、図９に示すように、デッドボ
リュームが小さいものと、デッドボリュームが大きいも
のとの間では、１つの圧縮室３５、３６あたりの圧縮ト
ルクの推移曲線において、トルクのピーク位置に差が生
じる。このため、図１０に示すように、１０個分の圧縮
室３５、３６の圧縮トルクを重畳した圧縮機全体の圧縮
トルクについては、デッドボリュームを変更しない場合
に比べて、デッドボリュームを変更した場合には、トル
ク変動の曲線の規則性が失われる。従って、図１１に示
すように、圧縮反力の総和の高速フーリエ変換解析によ
り得られる気筒数に対応したトルク変動の回転１０次成
分が低減される。

【００５５】ところで、一般に圧縮機を構成する各部品
の製造誤差はそれぞれ異なっており、全ての製品におい
て組み付け公差を同じくすることは困難である。この組
み付け公差によるデッドボリュームの変動量は、各部品
の加工精度から最大に見積ったとしても、前記基準吸入
容積に対して１％に満たない程度のものである。これに
対して、この実施形態の圧縮機では、前記最大デッドボ
リュームの値と最小デッドボリュームの値との間に、基
準吸入容積の４％に相当する差が存在している。このた
め、前記の組み付け公差を考慮しても、前記デッドボリ
ュームの変更が確保される。また、この程度のデッドボ
リュームの拡大量は、圧縮機の圧縮効率を極端に低下さ
せないものである。

【００５６】さらに、ひとつのピストン３４のフロント
側の圧縮室３５とリヤ側の圧縮室３６とのデッドボリュ
ームが同一となるように形成されている。このため、回
転５次成分は、そのフロント側の総和とリヤ側の総和と
の間に１８０゜の位相のずれが保たれたままとなって、
互いに打ち消し合って消滅する。

【００５７】以上のように構成されたこの実施形態によ
れば、以下の優れた効果を奏する。 （ａ） フロント側及びリヤ側において、それぞれ各圧
縮室３５、３６のデッドボリュームの値が、大きく２つ
のグループをなすように変更されている。大デッドボリ
ューム圧縮室３５ｂ、３６ｂは、シリンダボア３３-1〜
３３-5の配列方向に連続するように配置されている。そ
して、互いに隣接する大デッドボリューム圧縮室３５
ｂ、３６ｂの間には、吸入口４９に対する最近接吸入通
路４８ａ及び吐出通路５０が開口されている。これによ
って、１０気筒タイプの両頭ピストン式圧縮機におい
て、ねじり振動の加振力となるトルク変動の主成分であ
る回転１０次成分が低減される。従って、前記ねじり振
動によって、圧縮機並びにそれに接続される補機等の共
振現象による騒音の発生が低減されて、車室内の騒音レ
ベルが低下される。

【００５８】（ｂ） 大デッドボリューム圧縮室３５
ｂ、３６ｂのデッドボリュームの値と、小デッドボリュ
ーム圧縮室３５ａ、３６ａのデッドボリュームの値との
差が、各デッドボリューム圧縮室のグループ内における
デッドボリュームの値の差より大きくなるように設定さ
れている。そして、大デッドボリューム圧縮室３５ｂ、
３６ｂのデッドボリュームは、小デッドボリューム圧縮
室３５ａ、３６ａのデッドボリュームの２〜７倍、好ま
しくは２．５〜６倍、さらに好ましくは３〜５．５倍と
なるように形成されている。さらに、最大デッドボリュ
ームの値と最小デッドボリュームの値との差が、最小デ
ッドボリュームを有する小デッドボリューム圧縮室３５
ａ、３６ａにおける基準吸入容積の４％に相当するよう
に形成されている。従って、この実施形態の圧縮機で
は、組み付け公差を考慮しても、各圧縮室３５、３６の
デッドボリュームの変更が確保されると共に、そのデッ
ドボリュームの変更による圧縮機の圧縮性能の低下を低
く抑えることができる。

【００５９】（ｃ） ひとつのピストン３４のフロント
側の圧縮室３５とリヤ側の圧縮室３６とのデッドボリュ
ームが同一となるように形成されている。このため、回
転５次成分は、そのフロント側の総和とリヤ側の総和と
が互いに打ち消し合って、消滅する。従って、前記
（ａ）項及び（ｂ）項の効果とあいまって、トルク変動
の回転１０次成分を低減しつつ、回転５次成分の発生を
抑制することができる。

【００６０】（ｄ） 各圧縮室３５、３６のデッドボリ
ュームの設定が、弁構成体２３、２４の一部をなす吸入
弁形成板２９の透孔２９ａ-1〜２９ａ-5及びガスケット
２８の透孔２８ａ-1〜２８ａ-5の形状を変更することに
より行われている。このため、吸入弁形成体２９あるい
はガスケット２８を変更するのみで、圧縮機のねじり振
動系を変更することができる。そして、搭載車両の車種
ごとに異なる共振周波数に対して、圧縮機の全体構成を
大きく変更することなく、容易に対応することができ
る。

【００６１】（第２の実施形態）次に、この発明を１２
気筒タイプの両頭ピストン式圧縮機に具体化した第２の
実施形態について、図１３に基づいて前記第１の実施形
態と異なる部分を中心に説明する。なお、リヤ側のシリ
ンダボア３３-1〜３３-5内の圧縮室３６についてのみ説
明する。ここで、フロント側の各圧縮室３５は、駆動シ
ャフト４３の回転方向に対してリヤ側の各圧縮室３６の
配置と同様になっている。

【００６２】この第２の実施形態においては、シリンダ
ボア３３-1、３３-4内には、デッドボリュームの値が小
さく設定された小デッドボリューム圧縮室３６ａが形成
されている。また、シリンダボア３３-2、３３-3、３３
-5、３３-6には、デッドボリュームの値が大きく設定さ
れた大デッドボリューム圧縮室３６ｂが形成されてい
る。つまり、前記大デッドボリューム圧縮室３６ｂが２
室ずつが、シリンダボア３３-1〜３３-6の配列方向に連
続するように配列されている。ここでは、シリンダボア
３３-2、３３-3内の圧縮室３６ｂが第１の大デッドボリ
ューム圧縮室３６ｂ１のグループ、シリンダボア３３-
5、３３-6内の圧縮室３６ｂが第２の大デッドボリュー
ム圧縮室３６ｂ２のグループをなしている。

【００６３】また、前記連続配列された第１の大デッド
ボリューム圧縮室３６ｂ１の間に向かって、吸入口４９
を介して外部冷媒回路からクランク室４２に冷媒ガスが
流入するようになっている。そして、吸入口４９に対す
る最近接吸入通路４８ａが、第１の大デッドボリューム
圧縮室３６ｂ１の間に開口されている。

【００６４】さらに、前記連続配列された第２の大デッ
ドボリューム圧縮室３６ｂ２の間に吐出通路５０が形成
されており、その吐出通路５０が吐出口５１を介して外
部冷媒回路に接続されている。

【００６５】このように構成しても、前記第１の実施形
態とほぼ同様な作用及び効果が得られる。なお、この発
明は以下のように変更して具体化することもできる。

【００６６】（１） 各圧縮室３５、３６のデッドボリ
ュームの変更を、ピストン３４の頭部を所定量削り取っ
て行うこと。 （２） 各圧縮室３５、３６のデッドボリュームの変更
を、ピストン３４の頭部に凹部を設けて行うこと。

【００６７】（３） 各圧縮室３５、３６のデッドボリ
ュームの変更を、ピストン３４の頭部に溝を設けて行う
こと。 （４） 各圧縮室３５、３６のデッドボリュームの変更
を、シリンダボア３３-1〜３３-6の内周面に切欠部を設
けて行うこと。

【００６８】（５） 各圧縮室３５、３６のデッドボリ
ュームの変更を、シリンダボア３３-1〜３３-6の長さを
それぞれ変更して行うこと。以上の（１）〜（５）のよ
うに構成しても、簡単な構成で各圧縮室３５、３６のデ
ッドボリュームを変更できる。

【００６９】（６） バルブプレート３０のシリンダボ
ア３３-1〜３３-6側面に凹部を設けること。このように
構成した場合、各圧縮室３５、３６間のデッドボリュー
ムの変更量を大きく設定することができる。

【００７０】（７） この発明を前記実施形態に記載以
外の気筒数、例えば８気筒の両頭ピストン式圧縮機にお
いて具体化すること。 （８） フロント側及びリヤ側において、大デッドボリ
ューム圧縮室３５ｂ、３６ｂのデッドボリュームの値
を、複数種類に変更して、あるいは、それぞれ異なるよ
うに形成すること。なお、このデッドボリュームの変更
は、任意に設定されたものであっても、ピストン３４他
の各部品の製作公差によって自動的に設定されたもので
あってもよい。

【００７１】（９） デッドボリュームの最小値と最大
値の差を、基準吸入容積の１％を下限とすると共に１０
％を上限として変更すること。 （１０） 前記基準吸入容積を、前記各実施形態に記載
以外の値に設定すること。

【００７２】以上の（７）〜（１０）のように構成して
も、気筒数ｎに対応する回転ｎ次成分を低減しつつ、回
転ｎ／２次成分が奇数次成分である場合その発生を抑制
することができる。

【００７３】（１１） ２種類以上のデッドボリューム
の変更を、フロント側の各圧縮室３５あるいはリヤ側の
各圧縮室３６のどちらか一方のみにおいて行うこと。 （１２） この発明を片頭ピストン式圧縮機において具
体化すること。

【００７４】以上の（１１）及び（１２）のように構成
しても、気筒数ｎに対応する回転ｎ次成分を低減するこ
とができる。 （１３） この発明をウェーブカムプレートタイプの往
復動型圧縮機において具体化すること。

【００７５】

【発明の効果】以上詳述したように、この発明によれば
以下の優れた効果を奏する。シリンダボアの配列面内に
おける各圧縮室のデッドボリュームが、大きく２つのグ
ループをなすように変更されている。大デッドボリュー
ム圧縮室の内少なくとも２室は、前記シリンダボアの配
列方向に連続するように配列されている。そして、ハウ
ジングのシリンダボアの配列方向に互いに隣接する大デ
ッドボリューム圧縮室の間には、吐出通路が開口されて
いる。また、ハウジングのシリンダボアの配列方向に互
いに隣接する大デッドボリューム圧縮室の間には、吸入
口に対して最も近接した吸入通路が開口されている。こ
のため、各圧縮室の容積と圧力との推移の曲線がそれぞ
れ大きく異なったものとなる。従って、気筒数ｎに対応
したトルク変動の回転ｎ次成分が大きく低減されて、駆
動シャフト−クラッチ系のねじり振動の加振力が抑制さ
れる。そして、圧縮機並びにそれに接続される補機にお
いて、前記ねじり振動によって励起される共振現象が低
減されて、車室内の騒音レベルを低下させることができ
る。

【００７６】また、大デッドボリューム圧縮室のグルー
プ内における最小デッドボリュームの値は、小デッドボ
リューム圧縮室のグループ内における最大のデッドボリ
ュームの値の２〜７倍に形成されている。しかも、各圧
縮室の最大デッドボリュームの値と最小デッドボリュー
ムの値とは、基準吸入容積に対して１％以上で１０％以
下の範囲内の差が存在している。このため、組み付け公
差を考慮しても、前記デッドボリュームの変更を確保す
ることができる。

【００７７】さらに、両頭ピストン式圧縮機において
は、ひとつのピストンに対してフロント側のデッドボリ
ュームとリヤ側のデッドボリュームとは、同じ大きさと
なるように構成されている。このため、気筒数がｎであ
る場合の回転ｎ／２次成分は、ひとつのピストンのフロ
ント側とリヤ側とで互いに打ち消し合って消滅する。従
って、前記の発明の効果とあいまって、気筒数ｎに対応
する回転ｎ次成分を低減しつつ、回転ｎ／２次成分の発
生を抑制することができる。そして、回転ｎ次成分対策
による新たな振動発生要因の発生が防止される。

【００７８】しかも、大デッドボリューム圧縮室のデッ
ドボリュームの設定が、弁構成体の一部をなす吸入弁形
成板の各圧縮室に対応する部分の形状を変更することに
よって行われている。従って、搭載車両の車種ごとに異
なる共振周波数に対して、圧縮機の全体構成を大きく変
更することなく、吸入弁形成体を変更するのみで容易に
対応することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 第１の実施形態の往復動型圧縮機を示す断面
図。

【図２】 リヤ側の弁構成体及びその関連構成を分解し
て示す斜視図。

【図３】 図１の３−３線における断面図。

【図４】 図１の４−４線における断面図。

【図５】 図３の５−５線における断面図。

【図６】 図３の６−６線における断面図。

【図７】 （ａ）はフロント側、（ｂ）はリヤ側の各圧
縮室のデッドボリュームの変更に関する説明図。

【図８】 シャフト回転角とボア内圧力との関係を示す
説明図。

【図９】 シャフト回転角と１圧縮室あたりの圧縮トル
クとの関係を示す説明図。

【図１０】 シャフト回転角と１０圧縮室重畳した圧縮
機全体の圧縮トルクとの関係を示す説明図。

【図１１】 回転１０次成分の低減と回転５次成分の変
化を示す説明図。

【図１２】 （ａ）は回転５次成分の、（ｂ）は回転１
０次成分のフロント側の総和とリヤ側の総和との重畳現
象に関する説明図。

【図１３】 第２の実施形態の往復動型圧縮機の各圧縮
室のデッドボリュームの変更に関する説明図。

【符号の説明】

２１、２２…ハウジングの一部を構成するシリンダブロ
ック、２３，２４…弁構成体、２５…ハウジングの一部
を構成するフロントハウジング、２６…ハウジングの一
部を構成するリヤハウジング、２８…ガスケット、２９
…吸入弁形成板、３０…バルブプレート、３１…吐出弁
形成板、３２…リテーナプレート兼用のガスケット、３
３-1〜３３-5…シリンダボア、３４…ピストン、３５，
３６…圧縮室、３５ａ、３６ａ…小デッドボリューム圧
縮室、３５ｂ、３６ｂ…大デッドボリューム圧縮室、３
５ｂ１、３６ｂ１…大デッドボリューム圧縮室としての
第１の大デッドボリューム圧縮室、３５ｂ２、３６ｂ２
…大デッドボリューム圧縮室としての第２の大デッドボ
リューム圧縮室、４２…クランク室、４３…駆動シャフ
ト、４５…カムプレートとしての斜板、４８…吸入通
路、４８ａ…吸入口に最も近接した吸入通路としての最
近接吸入通路、４９…吸入口、５０…吐出通路、５１…
吐出口。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 野村 和宏 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 岡部 孝徳 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 木村 直文 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 元浪 博之 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ハウジングの内部に駆動シャフトを支持
   すると共に、クランク室を形成し、前記ハウジングの一
   部を構成するシリンダブロックには前記駆動シャフトを
   囲むように複数のシリンダボアを配列し、そのシリンダ
   ボア内にピストンを往復動可能に収容して圧縮室を区画
   形成し、前記駆動シャフトにはカムプレートを一体回転
   可能に装着し、そのカムプレートの回転に連動して前記
   ピストンを往復動させて、冷媒ガスを圧縮するようにし
   た往復動型圧縮機において、 前記各圧縮室は各々所定のデッドボリュームを有してな
   り、前記シリンダボアの配列面内における各圧縮室の少
   なくとも３室は同配列面内における他の圧縮室より前記
   デッドボリュームの値を大きく設定した大デッドボリュ
   ーム圧縮室のグループを構成すると共に、前記他の圧縮
   室を小デッドボリューム圧縮室のグループとして構成
   し、前記大デッドボリューム圧縮室のデッドボリューム
   の値と前記小デッドボリューム圧縮室のデッドボリュー
   ムの値との差を各デッドボリューム圧縮室のグループ内
   におけるデッドボリュームの値の差より大きく設定する
   と共に、前記大デッドボリューム圧縮室の内少なくとも
   ２室は前記シリンダボアの配列方向に連続するように配
   列し、前記ハウジング上に外部冷媒回路に接続される吐
   出口を形成すると共に、ハウジングに各圧縮室からその
   吐出口に冷媒ガスを導くための吐出通路を形成し、前記
   シリンダボアの配列方向に連続するように配列された大
   デッドボリューム圧縮室の間に、前記吐出通路を開口し
   たことを特徴とする往復動型圧縮機。
2. 【請求項２】 前記ハウジング上に外部冷媒回路に接続
   される吸入口を形成すると共に、ハウジングにその吸入
   口から各圧縮室に冷媒ガスを導くための吸入通路を形成
   し、その吸入通路の内、前記吸入口に最も近接した吸入
   通路を前記シリンダボアの配列方向に連続するように配
   列された前記大デッドボリューム圧縮室の間に開口した
   ことを特徴とする請求項１に記載の往復動型圧縮機。
3. 【請求項３】 前記大デッドボリューム圧縮室のグルー
   プ内における最小デッドボリュームの値は、前記小デッ
   ドボリューム圧縮室のグループ内における最大デッドボ
   リュームの値の２〜７倍となるように形成したことを特
   徴とする請求項１または２に記載の往復動型圧縮機。
4. 【請求項４】 前記各圧縮室間における最大デッドボリ
   ュームの値と最小デッドボリュームの値とは、該最小デ
   ッドボリュームを有する圧縮室の下死点時における容積
   の１％以上の差をもたせたことを特徴とする請求項１〜
   ３のいずれかに記載の往復動型圧縮機。
5. 【請求項５】 前記各圧縮室間における最大デッドボリ
   ュームの値と最小デッドボリュームの値とは、該最小デ
   ッドボリュームを有する圧縮室の下死点時における容積
   の１０％以下の差をもたせたことを特徴とする請求項１
   〜４のいずれかに記載の往復動型圧縮機。
6. 【請求項６】 前記大デッドボリューム圧縮室のグルー
   プ内におけるデッドボリュームがそれぞれ異なるように
   形成したことを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記
   載の往復動型圧縮機。
7. 【請求項７】 前記シリンダボアを前後対向するように
   形成すると共に、前記ピストンを両頭型に構成し、前後
   両側の各圧縮室に各々所定のデッドボリュームを形成し
   たことを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の往
   復動型圧縮機。
8. 【請求項８】 ひとつの両頭型のピストンに対してフロ
   ント側のデッドボリュームとリヤ側のデッドボリューム
   とを同じ大きさに形成したことを特徴とする請求項７に
   記載の往復動型圧縮機。
9. 【請求項９】 前記各圧縮室のデッドボリュームを前記
   シリンダブロックに対向配置された弁構成体の一部をな
   す吸入弁形成板の各圧縮室に対応する部分の形状を変更
   することにより形成したことを特徴とする請求項１〜８
   のいずれかに記載の往復動型圧縮機。