JPH10130781A - 溶融亜鉛めっき鋼板 - Google Patents
溶融亜鉛めっき鋼板Info
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- JPH10130781A JPH10130781A JP28050796A JP28050796A JPH10130781A JP H10130781 A JPH10130781 A JP H10130781A JP 28050796 A JP28050796 A JP 28050796A JP 28050796 A JP28050796 A JP 28050796A JP H10130781 A JPH10130781 A JP H10130781A
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- JP
- Japan
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- steel sheet
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- dip galvanized
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- galvanized steel
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 加工硬化により強度を高めたにもかかわらず
成形性の著しい劣化を回避できる溶融亜鉛めっき鋼板を
提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００１〜０．０１
％、Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％、Ｐ：
０．００５〜０．１％、Ａｌ：０．００５〜０．３％、
Ｎ：０．００１〜０．０１％を含み、さらに、必要に応
じてＢ：０．０００２〜０．００５％を含み、Ｔｉおよ
びＮｂのいずれか一方または双方を、Ｃ／１２＋Ｎ／１
４＜Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋０．０００１なる条件を
満足するように含有し、残部鉄および不可避的不純物か
らなる鋼板で、圧延方向に平行な方向の１ｍｍ厚のＪＩ
Ｓ Ｚ ２２０１記載の５号引張試験片の全伸びが１０
％以上で、組織の５０％以上が偏平度（結晶粒の圧延方
向の最大結晶粒界間隔／結晶粒の板厚方向の最大結晶粒
界間隔）５以上の加工組織を呈することを特徴とする溶
融亜鉛めっき鋼板。
成形性の著しい劣化を回避できる溶融亜鉛めっき鋼板を
提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００１〜０．０１
％、Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％、Ｐ：
０．００５〜０．１％、Ａｌ：０．００５〜０．３％、
Ｎ：０．００１〜０．０１％を含み、さらに、必要に応
じてＢ：０．０００２〜０．００５％を含み、Ｔｉおよ
びＮｂのいずれか一方または双方を、Ｃ／１２＋Ｎ／１
４＜Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋０．０００１なる条件を
満足するように含有し、残部鉄および不可避的不純物か
らなる鋼板で、圧延方向に平行な方向の１ｍｍ厚のＪＩ
Ｓ Ｚ ２２０１記載の５号引張試験片の全伸びが１０
％以上で、組織の５０％以上が偏平度（結晶粒の圧延方
向の最大結晶粒界間隔／結晶粒の板厚方向の最大結晶粒
界間隔）５以上の加工組織を呈することを特徴とする溶
融亜鉛めっき鋼板。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、建材などに適用で
きる加工硬化を利用した高強度溶融亜鉛めっき鋼板に関
するものである。
きる加工硬化を利用した高強度溶融亜鉛めっき鋼板に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】建材用の鋼板としては、加工の厳しさに
応じて以下のような材料が提供されている。すなわち、
１）変態組織を示す熱延鋼板、２）再結晶組織を示す冷
延鋼板、３）加工組織を示す冷延鋼板などである。通
常、これらの材料に溶融亜鉛めっきをして、建材用鋼板
として市販されている。また、建材用鋼板の中でも、強
度部材のように、用途によっては強度が要求されること
もある。強度が要求され、比較的成形条件が厳しくない
場合に、上記３）の加工組織を示す溶融亜鉛めっき冷延
鋼板が適用されることがある。従来の材料では、通常、
炭素鋼が使用されているため、加工組織状態では延性が
劣り、１ｍｍ厚のＪＩＳ Ｚ ２２０１記載の５号引張
試験片の全伸びが１０％を越すことは困難であった。
応じて以下のような材料が提供されている。すなわち、
１）変態組織を示す熱延鋼板、２）再結晶組織を示す冷
延鋼板、３）加工組織を示す冷延鋼板などである。通
常、これらの材料に溶融亜鉛めっきをして、建材用鋼板
として市販されている。また、建材用鋼板の中でも、強
度部材のように、用途によっては強度が要求されること
もある。強度が要求され、比較的成形条件が厳しくない
場合に、上記３）の加工組織を示す溶融亜鉛めっき冷延
鋼板が適用されることがある。従来の材料では、通常、
炭素鋼が使用されているため、加工組織状態では延性が
劣り、１ｍｍ厚のＪＩＳ Ｚ ２２０１記載の５号引張
試験片の全伸びが１０％を越すことは困難であった。
【０００３】一方、スチールハウスに代表されるよう
に、建材への鋼板の適用が拡大される傾向にあり、従
来、上記１）、２）の材料が使用されていた成形性を要
求される部位にも、上記３）の加工硬化を利用した鋼板
を適用しようとする試みが最近見られるようになってき
た。その理由は、上記１）あるいは２）の材料で強度を
出すには合金元素の添加が必要となってコスト高にな
り、木材、硬質プラスチックなどの他の建材に対しコス
ト競争力が失われるためである。
に、建材への鋼板の適用が拡大される傾向にあり、従
来、上記１）、２）の材料が使用されていた成形性を要
求される部位にも、上記３）の加工硬化を利用した鋼板
を適用しようとする試みが最近見られるようになってき
た。その理由は、上記１）あるいは２）の材料で強度を
出すには合金元素の添加が必要となってコスト高にな
り、木材、硬質プラスチックなどの他の建材に対しコス
ト競争力が失われるためである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、現状で
は、上記３）の材料の適用範囲の拡大は成形性の制約に
より十分に達成されているとは言い難い。そこで、本発
明は、加工組織を呈する高強度鋼板の延性を向上させた
溶融めっき鋼板を提供することを目的とするものであ
る。
は、上記３）の材料の適用範囲の拡大は成形性の制約に
より十分に達成されているとは言い難い。そこで、本発
明は、加工組織を呈する高強度鋼板の延性を向上させた
溶融めっき鋼板を提供することを目的とするものであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、溶融亜鉛
めっき工程の熱履歴を考慮して、回復、再結晶による強
度の低下を極力抑え、延性が改善できる成分系について
鋭意検討を行なった。その結果、成分の適正化を図るこ
とにより、高強度でかつ優れた延性を持つ溶融めっき鋼
板を得られることを明らかにすることができた。本発明
は、この研究の成果に基づくものであり、その要旨は、
（１）重量％で、Ｃ：０．００１〜０．０１％、Ｓｉ≦
０．３％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％、Ｐ：０．００５
〜０．１％、Ａｌ：０．００５〜０．３％、Ｎ：０．０
０１〜０．０１％を含み、ＴｉおよびＮｂのいずれか一
方または双方を、Ｃ／１２＋Ｎ／１４＜Ｔｉ／４８＋Ｎ
ｂ／９３＋０．０００１なる条件を満足するように含有
し、残部鉄および不可避的不純物からなる鋼板で、圧延
方向に平行な方向の１ｍｍ厚のＪＩＳ Ｚ ２２０１記
載の５号引張試験片の全伸びが１０％以上で、組織の５
０％以上が偏平度（結晶粒の圧延方向の最大結晶粒界間
隔／結晶粒の板厚方向の最大結晶粒界間隔）５以上の加
工組織を呈することを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板、
（２）前記鋼板が、重量％で、さらに、Ｂ：０．０００
２〜０．００５％を含むことを特徴とする上記（１）に
記載の溶融亜鉛めっき鋼板である。
めっき工程の熱履歴を考慮して、回復、再結晶による強
度の低下を極力抑え、延性が改善できる成分系について
鋭意検討を行なった。その結果、成分の適正化を図るこ
とにより、高強度でかつ優れた延性を持つ溶融めっき鋼
板を得られることを明らかにすることができた。本発明
は、この研究の成果に基づくものであり、その要旨は、
（１）重量％で、Ｃ：０．００１〜０．０１％、Ｓｉ≦
０．３％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％、Ｐ：０．００５
〜０．１％、Ａｌ：０．００５〜０．３％、Ｎ：０．０
０１〜０．０１％を含み、ＴｉおよびＮｂのいずれか一
方または双方を、Ｃ／１２＋Ｎ／１４＜Ｔｉ／４８＋Ｎ
ｂ／９３＋０．０００１なる条件を満足するように含有
し、残部鉄および不可避的不純物からなる鋼板で、圧延
方向に平行な方向の１ｍｍ厚のＪＩＳ Ｚ ２２０１記
載の５号引張試験片の全伸びが１０％以上で、組織の５
０％以上が偏平度（結晶粒の圧延方向の最大結晶粒界間
隔／結晶粒の板厚方向の最大結晶粒界間隔）５以上の加
工組織を呈することを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板、
（２）前記鋼板が、重量％で、さらに、Ｂ：０．０００
２〜０．００５％を含むことを特徴とする上記（１）に
記載の溶融亜鉛めっき鋼板である。
【０００６】以下に本発明を詳細に説明する。まず、成
分限定理由について説明する。Ｃ量を０．０１％以下と
したのは、これを越える添加は溶融めっきの熱履歴によ
る加工性の回復が不十分となるためである。また、下限
を０．００１％としたのは、０．００１％未満までＣを
低減するには製鋼コストが顕著に高くなることに基づ
く。Ｓｉ量の上限を０．３％としたのは、これを越えて
添加すると、溶融亜鉛めっきのめっき性を劣化させ、不
めっきが生じ易くなるためである。
分限定理由について説明する。Ｃ量を０．０１％以下と
したのは、これを越える添加は溶融めっきの熱履歴によ
る加工性の回復が不十分となるためである。また、下限
を０．００１％としたのは、０．００１％未満までＣを
低減するには製鋼コストが顕著に高くなることに基づ
く。Ｓｉ量の上限を０．３％としたのは、これを越えて
添加すると、溶融亜鉛めっきのめっき性を劣化させ、不
めっきが生じ易くなるためである。
【０００７】Ｍｎは、熱間加工性を確保するため、０．
０５％以上が必要である。一方、１．５％を越えて添加
されると、コスト高になるだけでなく、硬質化し、加工
性を劣化させるため、１．５％を上限とする。Ｐ量の下
限を０．００５％としたのは、０．００５％未満までＰ
を低減するには製鋼コストが顕著に高くなることに基づ
く。一方、上限を０．１％としたのは、これを越える合
金元素の添加はコスト高になるだけでなく、加工性も劣
化させるためである。
０５％以上が必要である。一方、１．５％を越えて添加
されると、コスト高になるだけでなく、硬質化し、加工
性を劣化させるため、１．５％を上限とする。Ｐ量の下
限を０．００５％としたのは、０．００５％未満までＰ
を低減するには製鋼コストが顕著に高くなることに基づ
く。一方、上限を０．１％としたのは、これを越える合
金元素の添加はコスト高になるだけでなく、加工性も劣
化させるためである。
【０００８】Ａｌの含有量の下限を０．００５％とした
のは、脱酸を十分に行なうためである。一方、上限を
０．３％としたのは、これを越える合金元素の添加はコ
スト高になるだけでなく、加工性も劣化させるためであ
る。Ｎ量を０．０１％以下としたのは、これを越える添
加は溶融めっきの熱履歴による加工性の回復が不十分と
なるためである。また、下限を０．００１％としたの
は、０．００１％未満までＮを低減するには製鋼コスト
が顕著に高くなることに基づく。
のは、脱酸を十分に行なうためである。一方、上限を
０．３％としたのは、これを越える合金元素の添加はコ
スト高になるだけでなく、加工性も劣化させるためであ
る。Ｎ量を０．０１％以下としたのは、これを越える添
加は溶融めっきの熱履歴による加工性の回復が不十分と
なるためである。また、下限を０．００１％としたの
は、０．００１％未満までＮを低減するには製鋼コスト
が顕著に高くなることに基づく。
【０００９】ＴｉおよびＮｂのいずれか一方または双方
を、Ｃ／１２＋Ｎ／１４＜Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋
０．０００１なる条件を満足するように添加する成分限
定は、本発明の最も重要な成分限定である。この条件を
満足することにより、溶融めっきの熱履歴により、強度
の顕著な低下を来たさず加工性を回復させることができ
る。この原因は明確ではないが、鋼中のＣ、Ｎを大部分
ＴｉあるいはＮｂの炭窒化物として析出させ、固溶Ｃ、
Ｎとして残存させないことにより、転位構造が通常の炭
素鋼と異なり、上記のように溶融めっきの熱履歴で加工
性を回復させることができたものと思われる。また、炭
窒化物の存在は、再結晶を抑制し、強度の顕著な低下を
妨げるのに寄与したものと考えられる。Ｂの添加は２次
加工性の向上に寄与するので、用途によっては、その効
果が明瞭に現われる０．０００２％以上の添加が必要で
ある。また、過剰の添加は加工性を劣化するので上限を
０．００５％とする。
を、Ｃ／１２＋Ｎ／１４＜Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋
０．０００１なる条件を満足するように添加する成分限
定は、本発明の最も重要な成分限定である。この条件を
満足することにより、溶融めっきの熱履歴により、強度
の顕著な低下を来たさず加工性を回復させることができ
る。この原因は明確ではないが、鋼中のＣ、Ｎを大部分
ＴｉあるいはＮｂの炭窒化物として析出させ、固溶Ｃ、
Ｎとして残存させないことにより、転位構造が通常の炭
素鋼と異なり、上記のように溶融めっきの熱履歴で加工
性を回復させることができたものと思われる。また、炭
窒化物の存在は、再結晶を抑制し、強度の顕著な低下を
妨げるのに寄与したものと考えられる。Ｂの添加は２次
加工性の向上に寄与するので、用途によっては、その効
果が明瞭に現われる０．０００２％以上の添加が必要で
ある。また、過剰の添加は加工性を劣化するので上限を
０．００５％とする。
【００１０】次に、材質の限定理由について説明する。
圧延方向に平行な方向の１ｍｍ厚の、ＪＩＳ Ｚ ２２
０１記載の５号引張試験片の全伸びが１０％以上と限定
したのは、全伸びが１０％以上になることで本発明鋼の
適用範囲が大きく広がるためである。鋼板の組織の５０
％以上が偏平度（結晶粒の圧延方向の最大結晶粒界間隔
／結晶粒の板厚方向の最大結晶粒界間隔）５以上の加工
組織を呈すると限定したのは、この条件が満たされない
と高い降伏強度が得られ難く、強度材としての使用範囲
が限定されてしまうためである。本発明鋼板では、降伏
応力で４００ＭＰａ以上の要求強度を通常満たすことが
できる。なお、この加工組織は、変態点以下の温度での
熱間圧延で形成されても、冷間圧延で形成されても構わ
ない。
圧延方向に平行な方向の１ｍｍ厚の、ＪＩＳ Ｚ ２２
０１記載の５号引張試験片の全伸びが１０％以上と限定
したのは、全伸びが１０％以上になることで本発明鋼の
適用範囲が大きく広がるためである。鋼板の組織の５０
％以上が偏平度（結晶粒の圧延方向の最大結晶粒界間隔
／結晶粒の板厚方向の最大結晶粒界間隔）５以上の加工
組織を呈すると限定したのは、この条件が満たされない
と高い降伏強度が得られ難く、強度材としての使用範囲
が限定されてしまうためである。本発明鋼板では、降伏
応力で４００ＭＰａ以上の要求強度を通常満たすことが
できる。なお、この加工組織は、変態点以下の温度での
熱間圧延で形成されても、冷間圧延で形成されても構わ
ない。
【００１１】次に、本発明鋼を溶融亜鉛めっき鋼板と限
定した理由について述べる。本発明鋼の用途は、主に建
材を対象にしており、建材は耐食性が必要なため一般に
溶融亜鉛めっきがなされる。亜鉛の融点は約４２０℃で
あるため、溶融亜鉛の温度は通常４５０℃から５００℃
に設定される。板の温度が溶融亜鉛の温度と大きく異な
ると浴温の制御が難しくなるので、通常板温は溶融亜鉛
の温度とほぼ同温にする。すなわち、板の温度は少なく
とも４５０℃以上に加熱される。
定した理由について述べる。本発明鋼の用途は、主に建
材を対象にしており、建材は耐食性が必要なため一般に
溶融亜鉛めっきがなされる。亜鉛の融点は約４２０℃で
あるため、溶融亜鉛の温度は通常４５０℃から５００℃
に設定される。板の温度が溶融亜鉛の温度と大きく異な
ると浴温の制御が難しくなるので、通常板温は溶融亜鉛
の温度とほぼ同温にする。すなわち、板の温度は少なく
とも４５０℃以上に加熱される。
【００１２】また、めっきの密着性を確保するには、表
面に存在する酸化膜を還元して活性な表面状態を作る必
要がある。そのため、通常の溶融亜鉛めっきラインでは
溶融亜鉛浴に鋼板を浸漬するまえに、溶融塩浴の温度よ
り高い温度で還元雰囲気内を通板する。還元の度合いは
還元の雰囲気、温度、時間、そして鋼の成分によって異
なり、めっき密着性を確保する実用条件が存在する。本
発明鋼は、溶融亜鉛めっき条件をコントロールすること
により、必要な組織、強度、延性を得ることができる。
但し、組織の一部が再結晶を起こす条件では、温度のバ
ラツキ等から機械的性質の変化が大きくなり、コイル内
で均一な材質を得るのが難しい。そのため、組織は全部
が回復した加工組織を呈することが好ましい。この場
合、降伏強度は通常４００ＭＰａ以上になる。
面に存在する酸化膜を還元して活性な表面状態を作る必
要がある。そのため、通常の溶融亜鉛めっきラインでは
溶融亜鉛浴に鋼板を浸漬するまえに、溶融塩浴の温度よ
り高い温度で還元雰囲気内を通板する。還元の度合いは
還元の雰囲気、温度、時間、そして鋼の成分によって異
なり、めっき密着性を確保する実用条件が存在する。本
発明鋼は、溶融亜鉛めっき条件をコントロールすること
により、必要な組織、強度、延性を得ることができる。
但し、組織の一部が再結晶を起こす条件では、温度のバ
ラツキ等から機械的性質の変化が大きくなり、コイル内
で均一な材質を得るのが難しい。そのため、組織は全部
が回復した加工組織を呈することが好ましい。この場
合、降伏強度は通常４００ＭＰａ以上になる。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を実施例によ
り説明する。実施例には表１に示した成分組成を有する
鋼を用いた。鋼種Ａ〜Ｄ、Ｆは本発明鋼、Ｅ、Ｇ、Ｈは
比較鋼である。表２に実験材の組織と機械的性質を示
す。ここでの全伸びと降伏応力は、圧延方向に平行に切
り出した板厚１ｍｍのＪＩＳＺ ２２０１記載の５号試
験片をＪＩＳ Ｚ ２２４１記載の試験方法に従って引
張試験して求めた結果である。実験１から１３までは冷
延鋼板を溶融亜鉛めっきした材料で、実験１４は仕上温
度７０１℃のフェライト域で熱間圧延を行ない、６０２
℃で巻き取った熱延板を溶融亜鉛めっきした材料であ
る。実験４〜１４は溶融めっきラインでの最高到達温度
を６００℃以下に抑えて実験を行なった結果である。実
験１〜３は最高到達温度を６５０℃から８００℃まで変
化させて行なった実験の一部である。
り説明する。実施例には表１に示した成分組成を有する
鋼を用いた。鋼種Ａ〜Ｄ、Ｆは本発明鋼、Ｅ、Ｇ、Ｈは
比較鋼である。表２に実験材の組織と機械的性質を示
す。ここでの全伸びと降伏応力は、圧延方向に平行に切
り出した板厚１ｍｍのＪＩＳＺ ２２０１記載の５号試
験片をＪＩＳ Ｚ ２２４１記載の試験方法に従って引
張試験して求めた結果である。実験１から１３までは冷
延鋼板を溶融亜鉛めっきした材料で、実験１４は仕上温
度７０１℃のフェライト域で熱間圧延を行ない、６０２
℃で巻き取った熱延板を溶融亜鉛めっきした材料であ
る。実験４〜１４は溶融めっきラインでの最高到達温度
を６００℃以下に抑えて実験を行なった結果である。実
験１〜３は最高到達温度を６５０℃から８００℃まで変
化させて行なった実験の一部である。
【００１４】本発明の範囲を満足した実験番号３、４、
５、７、８、９、１１、１４の材料は、全伸びも１０％
以上あり、降伏応力も４００ＭＰａ以上を示し、建材な
どとしての適用範囲が広い。一方、加工組織の分率の低
い実験１と２の材料は、強度部品としては降伏強度が低
い。また、加工度が低く、偏平度の小さい実験６の材料
も、強度が十分出ない。材料の成分が本発明鋼の範囲か
ら逸脱した実験１０、１２、１３の材料は、いずれも１
００％加工組織のものでは１０％以上の延性を得ること
ができない。
５、７、８、９、１１、１４の材料は、全伸びも１０％
以上あり、降伏応力も４００ＭＰａ以上を示し、建材な
どとしての適用範囲が広い。一方、加工組織の分率の低
い実験１と２の材料は、強度部品としては降伏強度が低
い。また、加工度が低く、偏平度の小さい実験６の材料
も、強度が十分出ない。材料の成分が本発明鋼の範囲か
ら逸脱した実験１０、１２、１３の材料は、いずれも１
００％加工組織のものでは１０％以上の延性を得ること
ができない。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【発明の効果】本発明により、高価な合金元素の大量の
添加なしに、高強度の溶融亜鉛めっき鋼板が製造でき、
工業的に価値の高い発明である。
添加なしに、高強度の溶融亜鉛めっき鋼板が製造でき、
工業的に価値の高い発明である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．００１〜０．０１％、 Ｓｉ≦０．３％、 Ｍｎ：０．０５ 〜１．５％、 Ｐ：０．００５〜０．１％、 Ａｌ：０．００５〜０．３％、 Ｎ：０．００１〜０．０１％ を含み、ＴｉおよびＮｂのいずれか一方または双方を、 Ｃ／１２＋Ｎ／１４＜Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋０．０
００１ なる条件を満足するように含有し、残部鉄および不可避
的不純物からなる鋼板で、圧延方向に平行な方向の１ｍ
ｍ厚のＪＩＳ Ｚ ２２０１記載の５号引張試験片の全
伸びが１０％以上で、組織の５０％以上が偏平度（結晶
粒の圧延方向の最大結晶粒界間隔／結晶粒の板厚方向の
最大結晶粒界間隔）５以上の加工組織を呈することを特
徴とする溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項２】 前記鋼板が、重量％で、さらに、Ｂ：
０．０００２〜０．００５％を含むことを特徴とする請
求項１記載の溶融亜鉛めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28050796A JPH10130781A (ja) | 1996-10-23 | 1996-10-23 | 溶融亜鉛めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28050796A JPH10130781A (ja) | 1996-10-23 | 1996-10-23 | 溶融亜鉛めっき鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10130781A true JPH10130781A (ja) | 1998-05-19 |
Family
ID=17626065
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28050796A Withdrawn JPH10130781A (ja) | 1996-10-23 | 1996-10-23 | 溶融亜鉛めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10130781A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1359234A1 (en) * | 2001-02-05 | 2003-11-05 | Kawasaki Steel Corporation | Alloyed zinc dip galvanized steel sheet |
| WO2008123336A1 (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Jfe Steel Corporation | 建材用極薄冷延鋼板およびその製造方法 |
-
1996
- 1996-10-23 JP JP28050796A patent/JPH10130781A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1359234A1 (en) * | 2001-02-05 | 2003-11-05 | Kawasaki Steel Corporation | Alloyed zinc dip galvanized steel sheet |
| EP1359234A4 (en) * | 2001-02-05 | 2006-05-31 | Jfe Steel Corp | ZINC FUSION GALVANIZED ALLOY STEEL PLATE |
| WO2008123336A1 (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Jfe Steel Corporation | 建材用極薄冷延鋼板およびその製造方法 |
| JP2008274407A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-11-13 | Jfe Steel Kk | 建材用極薄冷延鋼板およびその製造方法 |
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