JPH10110720A - 軸受け構造 - Google Patents
軸受け構造Info
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- JPH10110720A JPH10110720A JP28617696A JP28617696A JPH10110720A JP H10110720 A JPH10110720 A JP H10110720A JP 28617696 A JP28617696 A JP 28617696A JP 28617696 A JP28617696 A JP 28617696A JP H10110720 A JPH10110720 A JP H10110720A
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- Japan
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- roller
- roller shaft
- outer peripheral
- peripheral surface
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 表面硬度を強化したローラ軸を有する軸受け
構造を提供すること。 【解決手段】 円柱状に形成された軸体３にニードル軸
受を介して回動可能にローラ４を嵌合配置し、該ローラ
４外周側一側より変動負荷が付勢される軸受け構造にお
いて、前記軸体３の焼き戻し温度より低い温度にて前記
軸体３の外周面をイオン窒化処理あるいは、物理蒸着法
処理されたことを特徴とする。
構造を提供すること。 【解決手段】 円柱状に形成された軸体３にニードル軸
受を介して回動可能にローラ４を嵌合配置し、該ローラ
４外周側一側より変動負荷が付勢される軸受け構造にお
いて、前記軸体３の焼き戻し温度より低い温度にて前記
軸体３の外周面をイオン窒化処理あるいは、物理蒸着法
処理されたことを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ディーゼルエンジ
ンのカムフォロア及び、その他の一般的機械器具等の軸
受け構造に関する。
ンのカムフォロア及び、その他の一般的機械器具等の軸
受け構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、内燃機関に用いられるローラ
付カムフォロアは、図７に示す構成が知られている。図
７（ａ）は、エンジンの駆動により動作するカムシャフ
ト１０６のカム部１０６ａによる上下運動を、ローラ軸
１０３Ａ、複数のニードル転動体１０５、及びローラ１
０４等で構成されるカムフォロア１０８を介してロッカ
ーアーム１０１に伝達し、該ロッカーアーム１０１はロ
ッカーアーム軸１０２を回動中心として往復運動をし、
端部１０１ａを介して図示しないバルブの開閉を制御す
るように構成されている。
付カムフォロアは、図７に示す構成が知られている。図
７（ａ）は、エンジンの駆動により動作するカムシャフ
ト１０６のカム部１０６ａによる上下運動を、ローラ軸
１０３Ａ、複数のニードル転動体１０５、及びローラ１
０４等で構成されるカムフォロア１０８を介してロッカ
ーアーム１０１に伝達し、該ロッカーアーム１０１はロ
ッカーアーム軸１０２を回動中心として往復運動をし、
端部１０１ａを介して図示しないバルブの開閉を制御す
るように構成されている。
【０００３】また、図７（ｂ）は、エンジンの駆動によ
り動作するカムシャフト１０６のカム部１０６ａによる
上下運動を、ローラ軸１０３Ａ、複数のニードル転動体
１０５、及びローラ１０４等で構成されるカムフォロア
１０８を介してバルブリフタ１０７に伝達し、該バルブ
リフタ１０７は上下動して、図示しないバルブの開閉を
制御するように構成されている。
り動作するカムシャフト１０６のカム部１０６ａによる
上下運動を、ローラ軸１０３Ａ、複数のニードル転動体
１０５、及びローラ１０４等で構成されるカムフォロア
１０８を介してバルブリフタ１０７に伝達し、該バルブ
リフタ１０７は上下動して、図示しないバルブの開閉を
制御するように構成されている。
【０００４】これらの従来例によるカムフォロア１０８
は図５に示すように、カムシャフト１０６からの荷重Ｐ
を一方向に受ける。そして、燃焼した燃料の残留物は黒
色のススとしてエンジンオイル内に混入される。このス
スはローラ軸１０３Ａ及びニードル転動体１０５内に侵
入して、アブレシブ摩擦を起こし、ローラ軸１０３Ａは
斜線部分１０４のごとく切削される。
は図５に示すように、カムシャフト１０６からの荷重Ｐ
を一方向に受ける。そして、燃焼した燃料の残留物は黒
色のススとしてエンジンオイル内に混入される。このス
スはローラ軸１０３Ａ及びニードル転動体１０５内に侵
入して、アブレシブ摩擦を起こし、ローラ軸１０３Ａは
斜線部分１０４のごとく切削される。
【０００５】その対策として、図６（ａ）に示すよう
に、ローラ軸１０３Ｂを銅系材料で形成し、ローラ軸１
０３Ｂとローラ１０４との接触面間に油圧通路１０３Ｂ
ａを介してエンジン油圧を付加すると、ローラ軸１０３
Ｂとローラ１０４との接触面間にエンジンオイルが介在
し、ローラ軸１０３Ｂのアブレシブ摩擦を回避すること
ができるが、構造が複雑になりコストが上昇するという
問題がある。
に、ローラ軸１０３Ｂを銅系材料で形成し、ローラ軸１
０３Ｂとローラ１０４との接触面間に油圧通路１０３Ｂ
ａを介してエンジン油圧を付加すると、ローラ軸１０３
Ｂとローラ１０４との接触面間にエンジンオイルが介在
し、ローラ軸１０３Ｂのアブレシブ摩擦を回避すること
ができるが、構造が複雑になりコストが上昇するという
問題がある。
【０００６】また、図６（ｂ）に示すように、ローラ軸
１０３Ｃを鉄系の材料で構成し、ローラを１０４、及び
１０８とダブルに構成すると、ローラ軸とローラとの相
対的速度が下がり、そのため摩擦抵抗が下がり、よって
アブレシブ摩擦の度合いを下げることができるが、これ
もまた、構造が複雑になりコストが上昇するという問題
がある。
１０３Ｃを鉄系の材料で構成し、ローラを１０４、及び
１０８とダブルに構成すると、ローラ軸とローラとの相
対的速度が下がり、そのため摩擦抵抗が下がり、よって
アブレシブ摩擦の度合いを下げることができるが、これ
もまた、構造が複雑になりコストが上昇するという問題
がある。
【０００７】このような事情から、ローラ軸表面の硬質
化が望まれ、下記の従来技術が知られている。
化が望まれ、下記の従来技術が知られている。
【０００８】ローラ軸に高炭素クロムＪＩＳ鋼材を使用
し、浸炭焼き入れまたは浸炭窒化焼き入れによる硬化処
理を施した技術が実開平３ー１１６７０６号に開示され
ている。しかしながら、この技術は、明細書内の記載に
よると表面から所定深さまでのロックウエル硬度は、Ｒ
Ｃ：６４（ヴィッカース硬度換算ＨＶ：６７０）であ
り、ローラ軸のアブレシブ摩擦を回避することはできな
い。
し、浸炭焼き入れまたは浸炭窒化焼き入れによる硬化処
理を施した技術が実開平３ー１１６７０６号に開示され
ている。しかしながら、この技術は、明細書内の記載に
よると表面から所定深さまでのロックウエル硬度は、Ｒ
Ｃ：６４（ヴィッカース硬度換算ＨＶ：６７０）であ
り、ローラ軸のアブレシブ摩擦を回避することはできな
い。
【０００９】また、浸炭用低合金鋼（ＳＣＭ４１５）を
用いてローラ軸を形成した技術が実開平４−９３５１１
号に開示されている。しかしながら、この技術は浸炭焼
き入れを行っても、表面の硬度分布はＨＶ：７００程度
であり、ローラ軸のアブレシブ摩擦を回避することはで
きない。
用いてローラ軸を形成した技術が実開平４−９３５１１
号に開示されている。しかしながら、この技術は浸炭焼
き入れを行っても、表面の硬度分布はＨＶ：７００程度
であり、ローラ軸のアブレシブ摩擦を回避することはで
きない。
【００１０】また、図４に示すように、ローラ軸に高炭
素クロムＪＩＳ鋼材を使用し、８００℃程度で焼き入れ
とともに浸炭処理を施したローラ軸を２００℃程度の低
温焼きもどしを行いローラ軸の表面硬度を強化する技術
も知られている。
素クロムＪＩＳ鋼材を使用し、８００℃程度で焼き入れ
とともに浸炭処理を施したローラ軸を２００℃程度の低
温焼きもどしを行いローラ軸の表面硬度を強化する技術
も知られている。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来例においても、ローラ軸の表面硬度は、ＨＶ：８７０
程度であり、図５に示したようなローラ軸１０３Ａの斜
線部分１０４のごとくアブレシブ摩擦が発生する。
来例においても、ローラ軸の表面硬度は、ＨＶ：８７０
程度であり、図５に示したようなローラ軸１０３Ａの斜
線部分１０４のごとくアブレシブ摩擦が発生する。
【００１２】上述の事情に鑑み、本発明の目的は、表面
硬度をさらに強化したローラ軸を有する軸受け構造を提
供することである。
硬度をさらに強化したローラ軸を有する軸受け構造を提
供することである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、円柱状に形成
された軸体にニードル軸受を介して回動可能にローラを
嵌合配置し、該ローラ外周側一側より変動負荷が付勢さ
れる軸受け構造において、前記軸体の焼き戻し温度より
低い温度にて前記軸体の外周面をイオン窒化処理あるい
は、物理蒸着法処理されたことを特徴とする。
された軸体にニードル軸受を介して回動可能にローラを
嵌合配置し、該ローラ外周側一側より変動負荷が付勢さ
れる軸受け構造において、前記軸体の焼き戻し温度より
低い温度にて前記軸体の外周面をイオン窒化処理あるい
は、物理蒸着法処理されたことを特徴とする。
【００１４】また、前記軸体を工具鋼で形成したり、ま
た、前記軸体を高炭素鋼で形成するとともに、該軸体の
外周面がイオンプレーティング処理して構成することも
本発明の有効な手段である。
た、前記軸体を高炭素鋼で形成するとともに、該軸体の
外周面がイオンプレーティング処理して構成することも
本発明の有効な手段である。
【００１５】また、前記軸体の外周面はＨＶ９５０以上
の硬度を有するように構成することが望ましい。
の硬度を有するように構成することが望ましい。
【００１６】そして、本発明の軸受け構造に用いられる
前記軸体はディーゼルエンジンに用いられるローラ付カ
ムフォロアに適用するのが好ましい。
前記軸体はディーゼルエンジンに用いられるローラ付カ
ムフォロアに適用するのが好ましい。
【００１７】本発明は、図１に示すように、ドーナツ状
に形成されたローラ４内孔の内周面４ａに複数のニード
ル転動体５を転接させるとともに、円柱状に形成された
軸体（ローラ軸）３に前記複数のニードル転動体５を介
して回動可能に前記ローラ４の内孔を嵌合配置してニー
ドル軸受を構成し、図５に示すように前記ローラ外周側
一側より変動負荷が付勢されている。
に形成されたローラ４内孔の内周面４ａに複数のニード
ル転動体５を転接させるとともに、円柱状に形成された
軸体（ローラ軸）３に前記複数のニードル転動体５を介
して回動可能に前記ローラ４の内孔を嵌合配置してニー
ドル軸受を構成し、図５に示すように前記ローラ外周側
一側より変動負荷が付勢されている。
【００１８】図３に示すように、工具鋼をローラ軸に用
い、約１０００℃で焼き入れした後に約６００℃で焼き
もどしが行われ、その後焼き戻し温度より低い温度約５
００℃にて前記ローラ軸３の外周面をイオン窒化処理が
行われる。
い、約１０００℃で焼き入れした後に約６００℃で焼き
もどしが行われ、その後焼き戻し温度より低い温度約５
００℃にて前記ローラ軸３の外周面をイオン窒化処理が
行われる。
【００１９】また、高炭素鋼をローラ軸に用い、従来の
ごとく約８００℃で焼き入れした後に約２００℃で焼き
もどし、その後焼き戻し温度より低い温度にて前記ロー
ラ軸３の外周面をイオンプレーティング処理することも
できる。
ごとく約８００℃で焼き入れした後に約２００℃で焼き
もどし、その後焼き戻し温度より低い温度にて前記ロー
ラ軸３の外周面をイオンプレーティング処理することも
できる。
【００２０】このように、本発明によると焼きもどし温
度より低い温度にてイオン窒化処理もしくは、物理蒸着
法処理を行っているので、熱処理工程で体質改善された
ローラ軸が再度の焼きもどしにより体質が変更されるこ
とがなく、熱処理による形成されるローラ軸の体質は不
変の基に、イオン窒化処理もしくは、物理蒸着法処理工
程による表面処理工程において、ローラ軸表面に高い硬
度（ＨＶ：９７０以上）が付与される。
度より低い温度にてイオン窒化処理もしくは、物理蒸着
法処理を行っているので、熱処理工程で体質改善された
ローラ軸が再度の焼きもどしにより体質が変更されるこ
とがなく、熱処理による形成されるローラ軸の体質は不
変の基に、イオン窒化処理もしくは、物理蒸着法処理工
程による表面処理工程において、ローラ軸表面に高い硬
度（ＨＶ：９７０以上）が付与される。
【００２１】本発明に用いられる軸体を上述のようなイ
オン窒化処理処理を施し、ディーゼルエンジンに用いら
れるローラ付カムフォロアに適用することによって、前
記軸体の外周面はＨＶ９５０以上の硬度を有するように
構成することができ、図２に示すように軸体外周面の摩
耗量を極めて少なくすることができ、よって、本発明の
軸受け構造に用いられる前記軸体はディーゼルエンジン
に用いられるローラ付カムフォロアに適用して顕著な効
果を奏することができる。
オン窒化処理処理を施し、ディーゼルエンジンに用いら
れるローラ付カムフォロアに適用することによって、前
記軸体の外周面はＨＶ９５０以上の硬度を有するように
構成することができ、図２に示すように軸体外周面の摩
耗量を極めて少なくすることができ、よって、本発明の
軸受け構造に用いられる前記軸体はディーゼルエンジン
に用いられるローラ付カムフォロアに適用して顕著な効
果を奏することができる。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の好
適な実施の形態を例示的に詳しく説明する。但し、この
実施の形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形
状、その相対的配置等は、特に特定的な記載がないかぎ
りは、この発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、
単なる説明例にすぎない。
適な実施の形態を例示的に詳しく説明する。但し、この
実施の形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形
状、その相対的配置等は、特に特定的な記載がないかぎ
りは、この発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、
単なる説明例にすぎない。
【００２３】図１に、本発明の実施の形態に係る軸受け
構造の断面図を示す。図示しない地板に固定されたロッ
カーアーム軸２に、ロッカーアーム１が軸受メタルの内
径１ａと回動可能に嵌合し、二股状に形成された端部１
ｃ，１ｃ間には、前記端部１ｃ，１ｃに開設した開口１
ｄ，１ｄに先端を嵌入されたローラ軸３が配置されてい
る。
構造の断面図を示す。図示しない地板に固定されたロッ
カーアーム軸２に、ロッカーアーム１が軸受メタルの内
径１ａと回動可能に嵌合し、二股状に形成された端部１
ｃ，１ｃ間には、前記端部１ｃ，１ｃに開設した開口１
ｄ，１ｄに先端を嵌入されたローラ軸３が配置されてい
る。
【００２４】ローラ軸３の外周には鋼材で成形された複
数のニードル転動体５が配置されニードル軸受を形成
し、該ニードル転動体５を介して鋼材で成形されたロー
ラ４が回転可能に嵌合している。
数のニードル転動体５が配置されニードル軸受を形成
し、該ニードル転動体５を介して鋼材で成形されたロー
ラ４が回転可能に嵌合している。
【００２５】ローラ軸３は、工具鋼（ＳＫＤ）を用い、
図３に示すように、約１０００℃で焼き入れした後に約
６００℃で焼きもどしが行われ、その後焼き戻し温度よ
り低い温度約５００℃にて前記ローラ軸３の外周面をイ
オン窒化処理が行われる。
図３に示すように、約１０００℃で焼き入れした後に約
６００℃で焼きもどしが行われ、その後焼き戻し温度よ
り低い温度約５００℃にて前記ローラ軸３の外周面をイ
オン窒化処理が行われる。
【００２６】このようなイオン窒化処理処理を施すこと
によって、前記軸体の外周面はＨＶ９５０以上の硬度を
有するように構成することができ、そして、ディーゼル
エンジンに用いられるローラ付カムフォロアに適用する
ことによって、図２に示すように軸体外周面の摩耗量は
従来の１／１０以下に抑えることができる。
によって、前記軸体の外周面はＨＶ９５０以上の硬度を
有するように構成することができ、そして、ディーゼル
エンジンに用いられるローラ付カムフォロアに適用する
ことによって、図２に示すように軸体外周面の摩耗量は
従来の１／１０以下に抑えることができる。
【００２７】よって、本実施の形態の軸受け構造に用い
られる前記軸体はディーゼルエンジンに用いられるロー
ラ付カムフォロアに適用して顕著な効果を奏することが
できる。
られる前記軸体はディーゼルエンジンに用いられるロー
ラ付カムフォロアに適用して顕著な効果を奏することが
できる。
【００２８】また、高炭素鋼（ＳＵＪ２）をローラ軸に
用い、従来のごとく約８００℃で焼き入れした後に約２
００℃で焼きもどし、その後焼き戻し温度より低い温度
にて前記ローラ軸３の外周面を物理蒸着法（ＰＶＤ法）
としてのイオンプレーティング処理することもできる。
用い、従来のごとく約８００℃で焼き入れした後に約２
００℃で焼きもどし、その後焼き戻し温度より低い温度
にて前記ローラ軸３の外周面を物理蒸着法（ＰＶＤ法）
としてのイオンプレーティング処理することもできる。
【００２９】イオンプレーティングは真空中でイオン化
あるいは励起した蒸発原子によりローラ軸表面を被覆す
る、すなわち、蒸発源とローラ軸との間で電圧を蒸発原
子に印加すると蒸発原子は加速されローラ軸表面に衝突
して膜を析出する表面処理方法である。したがって、約
２００℃で焼き戻した際のローラ軸の体質を変更するこ
となしに、ローラ軸表面の硬度を高めることができる。
あるいは励起した蒸発原子によりローラ軸表面を被覆す
る、すなわち、蒸発源とローラ軸との間で電圧を蒸発原
子に印加すると蒸発原子は加速されローラ軸表面に衝突
して膜を析出する表面処理方法である。したがって、約
２００℃で焼き戻した際のローラ軸の体質を変更するこ
となしに、ローラ軸表面の硬度を高めることができる。
【００３０】このように、本実施の形態によると、焼き
もどし温度より低い温度にてイオン窒化処理もしくは、
イオンプレーティング処理を行っているので、熱処理工
程で体質改善されたローラ軸が再度の焼きもどしにより
体質が変更されることがなく、熱処理により形成される
ローラ軸の体質は不変の基に、イオン窒化処理もしく
は、イオンプレーティング処理工程による表面処理工程
において、ローラ軸表面に高い硬度（ＨＶ：９５０以
上）が付与される。
もどし温度より低い温度にてイオン窒化処理もしくは、
イオンプレーティング処理を行っているので、熱処理工
程で体質改善されたローラ軸が再度の焼きもどしにより
体質が変更されることがなく、熱処理により形成される
ローラ軸の体質は不変の基に、イオン窒化処理もしく
は、イオンプレーティング処理工程による表面処理工程
において、ローラ軸表面に高い硬度（ＨＶ：９５０以
上）が付与される。
【００３１】尚、本実施の形態においては、物理蒸着法
としてイオンプレーティング処理を施したが、これに限
ることなく、スパッタリング法、真空物理蒸着法、レー
ザ物理蒸着法など他の物理蒸着法を用いても良い。
としてイオンプレーティング処理を施したが、これに限
ることなく、スパッタリング法、真空物理蒸着法、レー
ザ物理蒸着法など他の物理蒸着法を用いても良い。
【００３２】本実施の形態に用いられる軸体を上述のよ
うなイオン窒化処理処理を施し、ディーゼルエンジンに
用いられるローラ付カムフォロアに適用することによっ
て、前記軸体の外周面はＨＶ９５０以上の硬度を有する
ように構成することができ、図２に示すように軸体外周
面の摩耗量を極めて少なくすることができ、よって、本
実施の形態の軸受け構造に用いられる前記軸体はディー
ゼルエンジンに用いられるローラ付カムフォロアに適用
して顕著な効果を奏することができる。
うなイオン窒化処理処理を施し、ディーゼルエンジンに
用いられるローラ付カムフォロアに適用することによっ
て、前記軸体の外周面はＨＶ９５０以上の硬度を有する
ように構成することができ、図２に示すように軸体外周
面の摩耗量を極めて少なくすることができ、よって、本
実施の形態の軸受け構造に用いられる前記軸体はディー
ゼルエンジンに用いられるローラ付カムフォロアに適用
して顕著な効果を奏することができる。
【００３３】尚、本実施の形態は、ロッカーアームに配
設されたローラ付きカムフォロアに適用して説明した
が、これのみに限定されることなく、図７（ｂ）のバル
ブリフタに配設されるローラ付カムフォロアに配設され
ることは勿論のことである。また、本実施の形態はディ
ーゼルエンジンに適用して説明したが、これのみに限定
されるものではなく、その他の一般的機械器具等の軸受
け構造にも適用されることは勿論のことである。
設されたローラ付きカムフォロアに適用して説明した
が、これのみに限定されることなく、図７（ｂ）のバル
ブリフタに配設されるローラ付カムフォロアに配設され
ることは勿論のことである。また、本実施の形態はディ
ーゼルエンジンに適用して説明したが、これのみに限定
されるものではなく、その他の一般的機械器具等の軸受
け構造にも適用されることは勿論のことである。
【００３４】
【実施例】所定寸法に形成された工具鋼ＳＫＤ１１を用
い、図３に示すように、約１０００℃で焼き入れを行っ
た後に、約６００℃で焼きもどしを行い、約５００℃で
イオン窒化を行い、表面硬さＨＶ：９５０〜１２００を
得た。上記のごとく表面処理したローラ軸８本を用い、
８個の軸受け構造（Ａ）を組み立てた。
い、図３に示すように、約１０００℃で焼き入れを行っ
た後に、約６００℃で焼きもどしを行い、約５００℃で
イオン窒化を行い、表面硬さＨＶ：９５０〜１２００を
得た。上記のごとく表面処理したローラ軸８本を用い、
８個の軸受け構造（Ａ）を組み立てた。
【００３５】また、所定寸法に形成された高炭素鋼ＳＵ
Ｊ２を用い、図４に示すように、約８００℃で焼き入れ
と同時に浸炭窒化を行った後に、約２００℃で焼きもど
しを行い、表面硬さＨＶ：８７０を得た。上記のごとく
表面処理したローラ軸８本を用い、８個の軸受け構造
（Ｂ）を組み立てた。
Ｊ２を用い、図４に示すように、約８００℃で焼き入れ
と同時に浸炭窒化を行った後に、約２００℃で焼きもど
しを行い、表面硬さＨＶ：８７０を得た。上記のごとく
表面処理したローラ軸８本を用い、８個の軸受け構造
（Ｂ）を組み立てた。
【００３６】そして、前記軸受け構造（Ａ）と（Ｂ）を
ディーゼルエンジンに装着して比較試験を行った。その
結果、本実施例における軸受け構造（Ａ）において、従
来例と比べると１／１０以下という極めて少ない摩耗量
となるデータが得られた。
ディーゼルエンジンに装着して比較試験を行った。その
結果、本実施例における軸受け構造（Ａ）において、従
来例と比べると１／１０以下という極めて少ない摩耗量
となるデータが得られた。
【００３７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、ローラ
軸表面の硬度が強化され、ローラ軸の磨耗が減少し、ロ
ーラ軸の耐久性が更に向上する。従って、本発明をエン
ジンに適用した場合は、特にススが多いエンジンオイ
ル、又は劣化油の使用が可能となり、オイル交換のイン
ターバルが延長され、また、オイルのグレードを下げる
ことができる。また、ローラ軸部にエンジン油圧をかけ
たり、ローラをダブルにする必要がなく、構造が簡単と
なり、コストが下がる。等の種々の効果を奏する。
軸表面の硬度が強化され、ローラ軸の磨耗が減少し、ロ
ーラ軸の耐久性が更に向上する。従って、本発明をエン
ジンに適用した場合は、特にススが多いエンジンオイ
ル、又は劣化油の使用が可能となり、オイル交換のイン
ターバルが延長され、また、オイルのグレードを下げる
ことができる。また、ローラ軸部にエンジン油圧をかけ
たり、ローラをダブルにする必要がなく、構造が簡単と
なり、コストが下がる。等の種々の効果を奏する。
【図１】本発明の実施の形態に係る軸受け構造の一形態
を示す構成図である。
を示す構成図である。
【図２】本発明と従来例の軸受け構造におけるローラ軸
表面の磨耗量の比較図である。
表面の磨耗量の比較図である。
【図３】本発明の実施の形態に係るローラ軸の熱処理お
よび表面処理工程を示す説明図である。
よび表面処理工程を示す説明図である。
【図４】従来のローラ軸の熱処理および表面処理工程を
示す説明図である。
示す説明図である。
【図５】ローラ軸の磨耗状態を示す説明図である。
【図６】ローラ軸の磨耗を防止する対策例を示す説明図
である。
である。
【図７】軸受け構造の従来例を示す図である。
１ ロッカーアーム ２ ロッカーアーム軸 ３ ローラ軸（軸体） ４ ローラ ５ ニードル転動体
フロントページの続き (72)発明者 雨森 洋招 東京都港区芝五丁目33番８号 三菱自動車 工業株式会社内 (72)発明者 菅野 信夫 東京都港区芝五丁目33番８号 三菱自動車 工業株式会社内 (72)発明者 小林 幹和 東京都港区芝五丁目33番８号 三菱自動車 工業株式会社内 (72)発明者 山川 修司 東京都港区芝五丁目33番８号 三菱自動車 工業株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 円柱状に形成された軸体にニードル軸受
を介して回動可能にローラを嵌合配置し、該ローラ外周
側一側より変動負荷が付勢される軸受け構造において、 前記軸体の焼き戻し温度より低い温度にて前記軸体の外
周面をイオン窒化処理あるいは、物理蒸着法処理された
ことを特徴とする軸受け構造。 - 【請求項２】 前記軸体を工具鋼で形成したことを特徴
とする請求項１記載の軸受け構造。 - 【請求項３】 前記軸体を高炭素鋼で形成するととも
に、該軸体の外周面がイオンプレーティング処理された
ことを特徴とする請求項１記載の軸受け構造。 - 【請求項４】 前記軸体の外周面はＨＶ９５０以上の硬
度を有することを特徴とする請求項１〜３記載の軸受け
構造。 - 【請求項５】 前記軸体はディーゼルエンジンに用いら
れるローラ付カムフォロアに適用されることを特徴とす
る請求項１〜４記載の軸受け構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28617696A JPH10110720A (ja) | 1996-10-08 | 1996-10-08 | 軸受け構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28617696A JPH10110720A (ja) | 1996-10-08 | 1996-10-08 | 軸受け構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10110720A true JPH10110720A (ja) | 1998-04-28 |
Family
ID=17700936
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28617696A Pending JPH10110720A (ja) | 1996-10-08 | 1996-10-08 | 軸受け構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10110720A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1996
- 1996-10-08 JP JP28617696A patent/JPH10110720A/ja active Pending
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| EP2159437A2 (en) | 2004-08-02 | 2010-03-03 | Ntn Corporation | Rolling bearing for rocker arm |
| EP2345822A2 (en) | 2004-08-02 | 2011-07-20 | NTN Corporation | Rolling bearing for rocker arm |
| EP1701052A2 (en) | 2005-03-11 | 2006-09-13 | Ntn Corporation | Rolling bearing |
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