JPH10110217A - 一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 移動更新する冷却体表面によって連続的に急
冷凝せしめて得られる鋳造鋼帯を用いストリップ窒化し
て製造する一方向性電磁鋼板（ＣＯ）の最終冷延率及び
冷延機のワークロール径：Ｄ（mm）と圧延温度の関係を
規定する。 【解決手段】 Ｓｉ：２．５〜４．０％、酸可溶性Ａ
ｌ：０．０２０〜０．０４０％を含有する溶鋼を移動更
新する冷却体表面によって連続的に急冷凝せしめて得ら
れた鋳造鋼帯を焼鈍せず、中間焼鈍を挟む１回以上の冷
延を行い脱炭焼鈍後ストリップを走行せしめる状態下で
窒化処理を行う一方向性電磁鋼板の製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、トランス等の鉄心
として使用される一方向性電磁鋼板の製造方法に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】一方向性電磁鋼板は、主にトランスその
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性等の磁気特性に優れていることが、機器の
小型化、エネルギー損失の減少のために要求される。励
磁特性を表す特性値として、磁場の強さ８００Ａ／ｍに
おける磁束密度Ｂ₈ がＪＩＳで規格化されて通常使用さ
れる。又、エネルギー損失を示す特性値としては、周波
数５０Hzで１．７テスラー（Ｔ）まで磁化したときの鋼
板１kg当たりのエネルギー損失（鉄損）Ｗ_17/50もＪＩ
Ｓで規格化されている。

【０００３】磁束密度は鉄損の最大支配因子であり、一
般的に磁束密度が高い（大きい）ほど鉄損特性が良好に
なる。又、一般的に磁束密度が高くなると二次再結晶粒
が大きくなり、鉄損が悪化する場合がある。この場合
は、既に広く知られているように、磁区を制御すること
により、二次再結晶の粒径に拘らず鉄損を改善すること
ができる。

【０００４】この一方向性電磁鋼板は、最終仕上焼鈍工
程で二次再結晶を起こさせ、鋼板表面に｛１１０｝、圧
延方向に＜００１＞軸をもったいわゆるゴス組織を有し
ている。良好な磁気特性を得るためには、磁化容易軸で
ある＜００１＞を圧延方向に高度に揃えることが必要で
ある。このような高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造技
術は古くから開発され、わが国ではいわゆるインヒビタ
ーとしてＭｎＳ，ＡＩＮを用いる方法（特開昭４０−１
５６４４号公報）、ＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｓｂ等を用いる
方法（特開昭５１−１３４６９号公報）等がある。これ
らの場合は、熱延板段階でのインヒビターの完全固溶化
が求められ、実際の熱間圧延時は鋼塊（スラブ）の加熱
温度を１３５０℃以上にすることが必要である。

【０００５】この高温度の加熱には数々の不利、不便な
点がある。このため、この熱延時の鋼塊（スラブ）の加
熱温度を下げる試みが行われている。その一つを開示し
たものとして特開昭５９−５６５２２号公報がある。こ
の技術の発展として多くの発明がなされ、インタビター
形成のために脱炭焼鈍から最終仕上焼鈍の昇温過程で窒
化を行う方法（特開昭６２−４５２８５号公報、特開昭
６０−１７９８５５号公報）、更にはストリップを走行
せしめる状態下での水素、窒素、アンモニアの混合ガス
を用いた窒化処理を行う方法（特開平２−７７５２５号
公報、特開平１−８２４００号公報、特開平３−１８０
４６０号公報、特開平１−３１７５９２号公報）が提案
された。

【０００６】又、脱炭焼鈍時の一次再結晶完了後から最
終仕上焼鈍時の二次再結晶完了前までの途中段階での一
次再結晶粒径を制御する方法（特開平３−２９４４２５
号公報、特開平２−９６２７５号公報、特開平２−５９
０２０号公報、特開平１−８２３９３号公報）も提案さ
れた。ところで、トランスは電圧変換機器として今日不
可欠であり、トランスでのエネルギー損失が大きいこと
は重大な社会、経済問題である。トランスメーカーは、
トランスの最適設計により、また電磁鋼板メーカーは、
電磁鋼板の品質向上により、省エネルギーに鋭意努力し
ている。電磁鋼板の品質向上と一言で言っても数々の方
法が今までに考案され実施されている。特に省エネルギ
ーに関しては、電磁鋼板の鉄損（電磁鋼板を励磁した場
合、熱となって消費されるエネルギー損失）を低減する
ことである。

【０００７】以上に述べたことは、通常の方法にて鋼帯
を製造することである。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の様に
通常の方法によって鋼帯を得る方法ではない。本発明で
は、熱間圧延を行なわないため膨大な額の設備投資が不
要となる。又、熱間圧延を行なう製造方法では必然的に
付随する鋼帯の不均一性（加熱炉内のスキッドに起因す
る偏熱による温度のバラツキ、ひいては、一次再結晶粒
成長性のバラツキ）が本発明では発生しない。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明は、特開平２−７
７５２５，１−８２４００，３−１８０４６０，０８−
１９７９６５等の公報で提案されている一方向性電磁鋼
板の製造方法において、更に低コスト化（熱間圧延の省
略）を意図するものである。本発明は、優れた磁気特性
を有する一方向性電磁鋼板が更に低コスト（省エネルギ
ー）で製造可能となる溶鋼から直接、鋼帯を得る方法で
ある。

【００１０】本発明は、上記要望に応えるものであり、
その要旨は、重量比で、Ｃ：０．０２５〜０．０７５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、酸可溶性Ａｌ：０．０２
０〜０．０４０％、Ｎ：０．００５〜０．０１０％、
Ｓ，Ｓｅの少なくとも１種を０．００５〜０．０１５
％、Ｍｎ：０．０５〜０．８％、残部がＦｅ及び不可避
的不純物からなる溶鋼を移動更新する冷却体表面によっ
て連続的に急冷凝固せしめて、鋳造鋼帯とし、この鋳造
鋼帯のままでは、焼鈍せずに、その後中間焼鈍を挟む一
回以上の冷延を行ないかつ、最終冷間圧下率を８５％以
上とし、脱炭焼鈍後ストリップを走行せしめる状態下で
水素、窒素、アンモニアの混合ガス中で窒化処理を行な
い、次いでＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布して
最終仕上焼鈍を施す一方向性電磁鋼板の製造方法であ
り、また、急冷凝固せしめた後の鋳造鋼帯に８００〜１
１００℃の間で４５％以下の圧下を施し、最終冷延圧下
率を８０％以上とする一方向性電磁鋼板の製造方法であ
り、更に、上記鋼組成に、必要に応じて、Ｓｎ，Ｓｂ，
Ｃｒ，Ｐの少なくとも１種を０．０２〜０．３０％含有
させるか、或いは、Ｃｕを０．０３〜０．３０％および
／またはＮｉを０．０３〜０．３％含有させる磁気特性
の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法である。

【００１１】本発明の如く、溶鋼を急速に凝固せしめる
といわゆる柱状晶なる組織となるため、鋼帯の集合組織
は｛１００｝＜ｕｖｗ＞のランダムキューブを多く有す
る。本発明の成分範囲では冷却途中において結晶組織は
α単相でなく、幾分かのγ相を有すが、柱状晶の発達に
より粒径が大きいキューブ系集合組織を有する。このキ
ューブ系は、鋼帯焼鈍によってもほとんど変化しない。
このため脱炭焼鈍後の集合組織（一次集合組織）におい
てＧｏｓｓ（｛１１０｝＜００１＞）およびそのΣ９対
応方位関係にある結晶粒の量を確保するためには、最終
冷間圧下率を８５％以上と高くする必要がある。本発明
を用いると一次再結晶のＧｏｓｓの集積度も向上し、製
品板でのＧｏｓｓ方位集積度も向上するので鉄損が著し
く改善される。

【００１２】また、急冷凝固せしめた後に８００〜１２
００℃の間で４５％以下、好ましくは１０〜３５％、の
圧下率で熱間圧延を施こすと、急冷凝固で形成された鋼
帯表面の柱状晶は、破壊される。このため脱炭焼鈍後の
集合組織は、最終冷間圧延率が８０％以上、好ましくは
８５〜９５％、で著しく改善され、良好な磁気特性を得
ることが可能となる。

【００１３】更に磁気特性を良好にするために最終冷延
において、その時の冷間圧延機のワークロール経Ｄ（m
m）と複数パスの内の少なくとも１回のパスにおいて１
分間以上鋼板を保持する温度（℃）との関係を ３／４０ Ｄ＋１１５．５≦Ｔ≦３／４０ Ｄ＋２９
５．５ （４０≦Ｄ≦５００mm） とすることにより更に良好な磁気特性を得る一方向性電
磁鋼板の製造方法である。本発明を用いると、低コスト
で良好な磁気特性をもつ一方向性電磁鋼板を得ることが
できる。この理由は、冷間圧延時の温度と、冷間圧延機
のロール径を本発明の範囲とすると、脱炭焼鈍後の集合
組織（一次集合組織）においてＧｏｓｓ（｛１１０｝＜
００１＞）を多くすることが可能になる。この増加した
一次再結晶時のＧｏｓｓ粒（核）が二次再結晶成長する
ため、最終製品でのＧｏｓｓ粒のサイズが小さくなり鉄
損が向上する。また、本発明を用いると一次再結晶のＧ
ｏｓｓの集積度も向上し、製品板でのＧｏｓｓ方位集積
度も向上するので鉄損が著しく改善される。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。
まず本発明において、最終冷間圧延率と磁束密度Ｂ８の
関係、同様に最終冷間圧延率と鉄損Ｗ_17/50 の関係を製
品厚０．３０mm材を例として示す。この図−１は、Ｃ：
０．０５０〜０．０６１％、Ｓｉ：３．１２〜３．３０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０２６〜０．０２９％、Ｎ：
０．００７５〜０．００８４％、Ｓ：０．００７０〜
０．００９０％、Ｍｎ：０．０８〜０．１１％、Ｃｒ：
０．０７〜０．１２％、Ｓｎ：０．０４〜０．０７％の
溶鋼を移動更新する冷却体表面によって、連続的に板厚
中心層で５℃／sec 以上の凝固速度で急冷凝固せしめて
鋼帯厚を１．４５，１．７，２．１，２．９，３．６，
４．８，５．８，９．７mmの厚みとして、５５０〜５８
０℃で巻き取った。

【００１５】その後、酸洗して、０．２９０mmに圧延
し、その後脱炭焼鈍、ストリップ窒化し、ＭｇＯを主成
分とする焼鈍分離材を塗布して、２次再結晶焼鈍後し
た。次に平滑化焼鈍し、燐酸塩を主成分とする張力絶縁
被膜を塗布した後に磁気特性を測定した結果である。こ
の様に本発明範囲では良好な磁束密度が得られている。
○印は、請求項１、●印は請求項２で圧下率を１５〜２
０％とした場合の磁束密度の結果である。

【００１６】次に、Ｃ＝０．０４８％、Ｓｉ＝３．０８
％、酸可溶性Ａｌ＝０．０２８％、Ｎ＝０．００８２
％、Ｓ＝０．０１０％、Ｍｎ＝０．０９％、Ｃｒ＝０．
１％、Ｓｎ＝０．０５％の溶鋼を移動更新する冷却体表
面によって連続的に急冷凝固せしめて、８５０〜９５０
℃の間で０〜５０％の圧下を施こし２．８mm厚の鋳造鋼
帯とし、５５０〜６００℃で巻き取り次いで、鋼帯焼鈍
を行なわず次に酸洗後、１８０〜２２０℃で最低２パス
の温間圧延を行なって０．２９mmに冷間圧延した。その
後８２０℃〜８４０℃で、Ｎ₂ ：２５％、Ｈ₂ ：７５％
の雰囲気ガス中で、露点６２℃で９０秒の脱炭一次再結
晶焼鈍を行なった。

【００１７】その後、全窒素含有量を１９５〜２１０pp
m とするストリップ窒化処理を行ないＭｇＯを主成分と
する焼鈍分離材を塗布し、仕上焼鈍を行なった。この仕
上焼鈍は１０〜２０℃／時間で昇温し、雰囲気は、
Ｎ₂ ：２５％、Ｈ₂ ：７５％であった。その後１２００
℃で２０時間、Ｈ₂ ：１００％の純化焼鈍を行なった。
その後、通常用いられる張力コーティングの塗布と平滑
化処理を行なった。

【００１８】この結果を図２に示す。この様に、急冷凝
固後に熱間中で圧下すると磁束密度が向上している。冷
間圧延機のワークロール径、鋼板の温度と磁束密度Ｂ₈
の関係を０．３０mm材を例にして示し（図３）、また、
同様に、冷間圧延機のワークロール径、鋼板の温度と鉄
損Ｗ_17/50 の関係を製品厚０．３０mm材の例で示す（図
４）。この図３、図４は以下の方法で得られた製品の磁
気特性を示した。すなわち、Ｃ：０．０４０〜０．０６
０％、Ｓｉ：３．００〜３．３１％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２６〜０．０３５％、Ｎ：０．００５５〜０．０
０８７％、Ｓ：０．００７０〜０．００８０％、Ｍｎ：
０．０８〜０．１３％、Ｃｒ：０．０８〜０．１２％、
Ｓｎ：０．０４〜０．０７％の範囲の溶鋼を移動更新す
る冷却体表面によって連続的に急冷凝固せしめて８５０
〜９００℃の間で約１５％の圧下を施こし、２．８mm厚
の鋳造鋼帯とし、５５０〜６５０℃で巻き取った。その
後、酸洗し、板厚０．２９mmに所定の径のワークロール
で圧延し１回鋼板をその間で各温度に保持し、その後脱
炭焼鈍、ストリップ窒化し、ＭｇＯを主成分とする焼鈍
分離材を塗布して、２次再結晶焼鈍を行った。次に平滑
化焼鈍し、燐酸塩を主成分とする張力絶縁被膜を塗布し
た後に磁気特性を測定した。この様に本発明範囲では良
好な磁束密度が得られている。この場合、磁束密度Ｂ８
≧１．８３Ｔ、鉄損Ｗ_17/50 ≦１．０５ｗ／kgを良好な
範囲とした。

【００１９】次にロール径の限定理由を述べる。ロール
径が最大値５００mmを越えると、方向性電磁鋼板の様な
薄い材料の圧延は、ロールの“キス現象”により不可能
となる。またロール径の最小値４０mm未満でも本発明の
効果は確保されるが、実際の多量工業生産では実用化さ
れていない。ロール径が小さい方が、鋼板温度の保持す
べき温度が低下するのは、鋼板の変形形態が圧縮から引
き抜きとなり脱炭焼鈍後の一次再結晶集合組織において
Ｇｏｓｓ方位粒が増加するためである。

【００２０】鋼板保持温度は、これ以上の温度に保持す
ると冷間圧延中に回復が生じ、一次再結晶集合組織良好
とならず、磁気特性が劣る。一方、下限の温度未満でも
二次再結晶は良好であるが磁気特性が優れない。ワーク
ロール径（Ｄ：mm）と鋼板保持温度（Ｔ：℃）は次の式
を満たさねばならない。４０≦Ｄ≦５００mmとして、 ３／４０Ｄ＋１１５．５≦Ｔ≦３／４０Ｄ＋２９５．５ である。

【００２１】特に望ましい範囲は、４０≦Ｄ≦１８０mm
で ３／４０Ｄ＋１６５．５≦Ｔ（℃）≦３／４０Ｄ＋２３
５．５ である。図４は図３の鉄損（Ｗ_17/50 ：Ｗ／kg）を示し
ている。この様に本発明の範囲で良好な鉄損が得られて
いる。また、ロール径４０≦Ｄ≦１８０mmで、 ３／４０Ｄ＋１６５．５≦Ｔ（℃）≦３／４０Ｄ＋２３
５．５ の鋼板保持温度において、特に鉄損が良好となり、この
範囲が特に望ましい。

【００２２】最後に、本発明において出発材とする電磁
鋼溶鋼の成分組成の限定理由は、以下のとおりである。
Ｃは、０．０２５〜０．０７５％とした。０．０２５％
未満の場合は特に０．２７mm以下の薄手材で２次再結晶
が安定しない。また、０．０７５％を越えると脱炭工程
での生産性が著しく阻害され本発明の目的から外れる。

【００２３】Ｓｉはその含有量が２．５％未満になる
と、良好な鉄損が得られない。また４．０％を超える
と、脆性のために冷間圧延等室温での鋼板処理が困難に
なる。Ｓ及びＳｅは、０．０１５％以下、望ましくは
０．０１３％以下である。その後、冷間圧延の後での、
ストリップ窒化等による脱炭焼鈍工程以降のインヒビタ
ーの作り込みで製造する一方向性電磁鋼板では、多量の
Ｓ，Ｓｅは一次再結晶粒の粒成長を妨げ有害であるため
である。０．００５％未満では、操業上の不可避的変動
要素により、一次再結晶粒の粒成長に場所的変動が生じ
易くなり工業的に安定的に製品が製造できない。

【００２４】ＡｌはＮと結合してＡｌＮを形成するが、
本発明においては、後工程即ち一次再結晶完了後に鋼を
窒化することにより（Ａｌ，Ｓｉ）Ｎを形成せしめるこ
とを必須としているから、フリーのＡｌが一定量以上必
要である。そのため、ｓｏｌ．Ａｌとして０．０２０〜
０．０４０％添加する。Ｍｎは、その含有量が少な過ぎ
ると二次再結晶が不安定となり、一方、多過ぎると高い
磁束密度をもつ製品を得難くなる。適正な含有量は０．
０５〜０．８％である。好ましくは、０．０７０〜０．
３％である。

【００２５】Ｎは０．００５％未満では二次再結晶粒の
発達が悪くなる。一方０．０１０％を超えるとブリスタ
ーと呼ばれる鋼板のふくれが発生する。Ｐは、一次再結
晶集合組織を改善する効果が報告されている。低Ｐで
は、この効果が少なく、また製鋼コスト的にコストアッ
プになるので下限は０．０２％とする。上限について
は、０．３０％を超えるとＰは粒界偏析して脆性破壊を
起しやすくなり、工業的な生産が困難になる。このため
上限を０．３０％とする。

【００２６】Ｓｎ，Ｓｂは従来からいわれている如く、
一次再結晶集合組織において｛１１｝＜００１＞方位粒
を増加させる効果があるとともに、硫化物を均一に析出
する効果がある。従って、本発明では、Ｃｕ−Ｓ，Ｍｎ
−Ｓの如き硫化物の析出を制御する効果が増長される。
更に、Ｓｎ，Ｓｂを多く添加すると、脱炭焼鈍時の酸化
がされ難く、また一次再結晶粒が成長し難くなる傾向が
ある。このことは、一方向性電磁鋼板の一次被膜形成を
容易ならしめる方向である。また、Ｓｂ，Ｓｎの添加に
より二次再結晶粒径が小さくなるため、添加なしと比べ
て鉄損（特に低磁場鉄損）が良好となる。一方、Ｓｂ又
はＳｎが０．０２％未満であると、二次再結晶粒があま
り小さくならない。また、Ｓｂ又はＳｎが０．３０％を
超えると、脱炭焼鈍後の窒化処理が困難となり、工業生
産に適していない。

【００２７】Ｃｒは、フォルステライト皮膜形成に必要
な脱炭焼鈍後の酸素量を確保するために添加される。
０．０２％より少ないと酸素量が極端に少なくなる。ま
た０．３０％を超えると酸素量が極端に増加し、良好な
フォルステライトが形成されなくなる。また磁束密度も
低下する。Ｃｕが０．０３％未満であると磁気特性向上
効果が少ない。また０．５％を超えても、磁気特性上効
果がなく酸洗性も劣る。

【００２８】Ｎｉは０．０３％未満だと磁気特性向上効
果が少なく０．３％を超えても特開平５−３０６４１０
号公報に示されているように効果はあるが、高価とな
る。このため０．３０％を上限とする。ＣｒとＮｉの添
加は、本発明の効果を更に向上させるものであり、コス
ト的に見合う量だけの添加で良い。

【００２９】

【実施例】

実施例１ 表１に示す成分の溶鋼を移動更新する冷却体表面によっ
て連続的に急冷凝固せしめて、２．８mmに仕上げ５５０
〜６５０℃で巻き取った。その後酸洗し、１８０〜２２
０℃で最低２パスの温間圧延を行なって０．２９mmに冷
間圧延した。その後８２０℃〜８４０℃で、Ｎ₂ ：２５
％、Ｈ₂ ：７５％の雰囲気ガス中で、含有Ｃ量に応じて
露点６２℃で７０秒〜９０秒の脱炭一次再結晶焼鈍を行
なった。

【００３０】冷延厚みは、０．２９mmであるがその後の
皮膜付与など加算すると製品厚みは０．３０mmである。
その後、全窒素含有量を１９５〜２１０ppm とするスト
リップ窒化処理を行ないＭｇＯを主成分とする焼鈍分離
材を塗布し、仕上焼鈍を行なった。この仕上焼鈍は１０
〜２０℃／時間で昇温し、雰囲気は、Ｎ₂ ：２５％、Ｈ
₂ ：７５％であった。

【００３１】その後１２００℃で２０時間、Ｈ₂ ：１０
０％の純化焼鈍を行なった。その後、通常用いられる張
力コーティングの塗布と平滑化処理を行なった。その結
果を表２に示す。

【００３２】

【表１】

【００３３】

【表２】

【００３４】実施例２ 表３に示す成分の溶鋼を移動更新する冷却体表面によっ
て連続的に急冷凝固せしめて、２．８mmの厚みの鋼帯と
し１５〜２０％の圧下を８５０〜９５０℃で行ない５８
０〜６２０℃で巻き取った。

【００３５】その後酸洗し、１８０〜２２０℃で最低２
パスの温間圧延を行なって０．２９，０．２６mmに冷間
圧延した。その後８２０℃〜８４０℃で、Ｎ₂ ：２５
％、Ｈ ₂ ：７５％の雰囲気ガス中で、露点６２℃で１５
０〜１７０秒の脱炭一次再結晶焼鈍を行なった。また、
被膜などの厚みを加算して製品厚みは０．３０，０．２
７mmであるが、冷延厚みはそれぞれ０．２９，０．２６
mmである。

【００３６】その後、全窒素含有量を１９５〜２１０pp
m とするストリップ窒化処理を行ないＭｇＯを主成分と
する焼鈍分離材を塗布し、仕上焼鈍を行なった。この仕
上焼鈍は１０〜２０℃／時間で昇温し、雰囲気は、
Ｎ₂ ：２５％、Ｈ₂ ：７５％であった。その後１２００
℃で２０時間、Ｈ₂ ：１００％の純化焼鈍を行なった。
その後、通常用いられる張力コーティングの塗布と平滑
化処理を行なった。その結果を表４に示す。

【００３７】

【表３】

【００３８】

【表４】

【００３９】

【発明の効果】本発明を適用することにより、磁気特性
がすぐれエネルギー節約した一方向性電磁鋼板の製造が
可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】製品厚０．３０mm材の最低冷延率とＢ₈ の関係
を示す図。

【図２】製品厚０．３０mm材の熱間圧延中の圧延率とＢ
₈ の関係を示す図。

【図３】冷間圧延機のワールロール径及び圧延温度なら
びにＢ₈ の関係を示す図。（製品厚０．３０mmの場合）

【図４】冷間圧延機のワークロール径及び圧延温度なら
びにＷ_17/50 の関係を示す図。（製品厚０．３０mmの場
合）

フロントページの続き (72)発明者 黒木 克郎 福岡県北九州市戸畑区大字中原46番地の59 日鐵プラント設計株式会社内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量比で、 Ｃ：０．０２５〜０．０７５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０２０〜０．０４０％、 Ｎ：０．００５〜０．０１０％、 Ｓ，Ｓｅの少なくとも１種を０．００５〜０．０１５
   ％、 Ｍｎ：０．０５〜０．８％、 残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる溶鋼を、移動更
   新する冷却体表面によって連続的に急冷凝固せしめて鋳
   造鋼帯とし、この鋼帯を焼鈍せずに中間焼鈍を挟む一回
   以上の冷延を行ないかつ、最終冷間圧延率を８５％以上
   とし、脱炭焼鈍後ストリップを走行せしめる状態下で水
   素、窒素、アンモニアの混合ガス中で窒化処理を行な
   い、次いでＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布して
   最終仕上焼鈍を施こすことを特徴とする一方向性電磁鋼
   板の製造方法。
2. 【請求項２】 溶鋼を移動更新する冷却体表面によって
   連続的に急冷凝固せしめた後の鋳造鋼帯に８００〜１１
   ００℃の間で４５％以下の圧下率で熱間圧延を施し、更
   に最終冷間圧延率を８０％以上とすることを特徴とする
   請求項１記載の一方向性電磁鋼板の製造方法。
3. 【請求項３】 更に最終冷延において、冷間圧延機のワ
   ークロール径Ｄ（mm）と、複数回のパスの内の少なくと
   も１回のパスにおいて１分以上鋼板を保持する温度Ｔ
   （℃）との関係を ３／４０Ｄ＋１１５．５≦Ｔ≦３／４０Ｄ＋２９５．５ （４０≦Ｄ≦５００mm） とすることを特徴とする請求項１又は２記載の一方向性
   電磁鋼板の製造方法。
4. 【請求項４】 更にＳｎ，Ｓｂ，Ｃｒ，Ｐの少なくとも
   １種を０．０２〜０．３０％含有させることを特徴とす
   る請求項１，２又は３記載の一方向性電磁鋼板の製造方
   法。
5. 【請求項５】 更にＣｕを０．０３〜０．３０％含有さ
   せることを特徴とする請求項１，２，３又は４記載の一
   方向性電磁鋼板の製造方法。
6. 【請求項６】 更にＮｉを０．０３〜０．３％を含有さ
   せることを特徴とする請求項１，２，３，４又は５記載
   の一方向性電磁鋼板の製造方法。