JPH10100129A - プレストレス高強度コンクリート節付パイルの成形型 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 プレストレス高強度コンクリート節付パイル
から２つ割り構造の型枠を容易に脱型させるようにす
る。 【解決手段】 軸線方向に延びる複数本のＰＣ鋼棒１ｂ
を埋設してなるプレストレス高強度コンクリート節付パ
イル１の成形型２は、２つ割り円筒構造をなす型枠３
と、型枠３内に配したＰＣ鋼棒１ｂに緊張力を付与する
緊張力付与部材４とを具備する。型枠３の外周部には、
軸線方向長さを型枠３に比して所定量長くした複数本の
コンプレッションバー５が、軸線方向に相対変位自在に
支持されている。ＰＣ鋼棒１ｂに緊張力を付与させたと
きにおいて、緊張力付与部材４に作用する反力は、コン
プレッションバー５のみにより受けられる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の技術分野】本発明は、軸線方向に延びる複数本
のＰＣ鋼棒をこれに適度の緊張を付与した状態で埋設し
てなるプレストレス高強度コンクリート節付パイルの成
形型に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】プレストレス高強度コンクリート節付パ
イル１は、図８に示す如く、外周部に断面台形状をなし
て膨出する環状の節１ａを有する円筒状のものであっ
て、軸線方向に延びる複数本のＰＣ鋼棒１ｂ…をこれに
適度の緊張力（引張力）を付与させた状態で埋設してな
るものである。なお、パイル１の端面には、ＰＣ鋼棒１
ｂ…の端部を固着した環状板形状の端部金物（通称「ハ
カマ」）１ｃが圧着されている。

【０００３】かかる節付パイル１は一般に遠心成形法に
よって成形されるが、これに使用される成形型２０とし
ては、図５〜図７に示す如く、円筒状の型枠３とその各
軸線方向端部に配置された一対の緊張力付与部材４（一
方のみ図示）とからなるものが周知である。型枠３は、
環状且つ断面台形状をなす複数の節成形部３ａ…を軸線
方向に一定間隔を隔てて膨出形成すると共に各軸線方向
端部に円板状の端部フランジ３ｂを突出形成した円筒体
であり、直径面Ｘ−Ｘにおいて２分割されている。すな
わち、型枠３は、半円筒状の上下型枠部分３１，３２に
分割された２つ割り円筒構造をなすものであって、上下
型枠部分３１，３２の周方向各端部に突出形成した締結
フランジ３１ａ，３２ａを締結することによって一体化
されるようになっている。各緊張付与部材４は、型枠３
内に軸線方向移動自在に内嵌される円板状の支筋体６
と、支筋体６に突設された緊張ボルト７と、緊張ボルト
７が貫通する円板状の支圧体８と、緊張ボルト７に螺合
される緊張ナット９とからなる。

【０００４】而して、パイル１は、このような成形型
（以下「従来型」という）２０を使用して、遠心成形法
により次のようにして製造される。

【０００５】すなわち、複数本のＰＣ鋼棒１ｂ…を、そ
の両端近傍部を一対の端部金物（一方のみ図示）１ｃに
固着することによって円筒駕籠状に一体化させた上で、
下型枠部分３２内に配置し、更にＰＣ鋼棒１ｂ…の端部
を固定ナット１ｄ…により支筋体６に取り付けた上で、
下型枠部分３２内にコンクリート１´を所定量注入し、
その後、上下型枠部分３１，３２を締結して型枠３を組
み立てる（図５（Ａ））。

【０００６】次に、一方の緊張ナット９を締め付けるこ
とにより、ＰＣ鋼棒１ｂ…に緊張力（引張力）を付与さ
せた上で、型枠３を遠心成形機により回転させて、コン
クリート１´に遠心力を付与させることにより、コンク
リート１´を節付円筒状に成形し、更に蒸気で加温，養
生させて凝固促進させることによって、パイル１を得る
（図４（Ｂ））。

【０００７】そして、養生完了後は、緊張ナット９を緩
めてＰＣ鋼棒１ｂ…への緊張力付与を解除させた上、上
型枠部分３１を吊りビーム等により吊り上げて脱型する
（図６（Ｂ）参照）。すなわち、上型枠部分３１を、図
９に示す如く、吊りビーム１１に設けた複数の吊具１２
…に係合連結させた上（Ａ図）、吊りビーム１１を上昇
させて上型枠部分３１の前後方向における全部分を同時
に同一量持ち上げることによって、つまり水平に持ち上
げることによって、パイル１及び下型枠部分３１から相
対的に離脱させる（Ｂ図）。さらに、パイル１及び下型
枠部分３２から各緊張力付与部材４を取り外した上、下
型枠部分３２を脱型させる。すなわち、下型枠部分３２
を、図１０に示す如く、適宜の傾転装置（図示せず）に
より、パイル１と共に軸線回りで所定量傾転させて（Ａ
図，Ｂ図）、つまり下型枠部分３２の前後方向における
全部分を同時に同一量傾転させて、パイル１を下型枠部
分３２から転がり出させることによって、パイル１から
相対的に離脱させる（Ｃ図）。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかし、このようなパ
イル１の製造にあっては、次のような理由から脱型が極
めて困難であり、製造効率の低下を余儀なくされてい
た。

【０００９】すなわち、緊張ナット９の締め付けによる
ＰＣ鋼棒１ｂ…への緊張力付与は、支圧体８を端部フラ
ンジ３ｂに衝合係止させることによって行なわれるた
め、ＰＣ鋼棒１ｂ…への緊張力付与による反力は緊張力
付与部材４を介して型枠３が受け止めることになる。つ
まり、型枠３は当該反力による軸線方向の圧縮力を受け
ることになる。このため、ＰＣ鋼棒１ｂ…に緊張力を付
与させることによって、図５に示す如く、軸線方向にお
いて、ＰＣ鋼棒１ｂ…が伸長（弾性変形）される一方
で、その反力を受けて型枠３が縮小（弾性変形）される
ことになる。

【００１０】このため、養生後において、緊張ナット９
を緩めてＰＣ鋼棒１ｂ…への緊張力付与を解除させる
と、図５（Ｂ）に鎖線図示する如く、型枠３は伸長し
て、元の状態に弾性復帰する。一方、パイル１には型枠
３が受け持っていたＰＣ鋼棒１ｂ…による圧縮力が作用
することになるため、型枠３とは逆に、パイル１は縮小
されることになる。したがって、両者１ａ，３ａは、見
掛け上、軸線方向に相対変位することになる。すなわ
ち、図７に示す如く、型枠３の各節成形部３ａが、型枠
３の伸長に伴って端部フランジ方向Ａに所定量Ｌ₁ 変位
する（一点鎖線参照）と共に、パイル１の各節１ａが、
パイル１の縮小に伴って逆方向（型枠３の中央部方向）
Ｂに所定量Ｌ₂ 変位する（二点鎖線）ことになり、両者
１ａ，３ａ間には、節１ａにおける端部フランジ側の側
面１ａ₁ と節成形部３ａにおける端部フランジ側の側面
３ａ₁ とが離間する方向（軸線方向）に大きく相対変位
することになる。かかる相対変位は、図７に示す如く、
パイル１ないし型枠３の軸線方向中心部Ｙ−Ｙを基準と
して前後対称的に生じる。なお、以下においては、両者
１ａ，３ｂの軸線方向における相対変位を「節部分相対
変位」といい、その変位量Ｌ（＝Ｌ₁ ＋Ｌ₂ ）を「節部
分相対変位量」という。また、節１ａ及び節成形部３ａ
における端部フランジ側の側面１ａ₁ ，３ａ₁ を「第１
側面」といい、その反対側の側面１ａ₂ ，３ａ₂ を「第
２側面」という。

【００１１】しかし、実際には、節１ａと節成形部３ａ
とは係合されていて、両者１，３の相対変位は阻止され
ていることから、かかる節部分相対変位は、軸線方向に
おける節１ａと節成形部３ａとの係合力の増大として置
換されることになり、節１ａの第２側面１ａ₂ と節成形
部３ａの第２側面３ａ₂ との接触部Ｃにおける相互押圧
力が極めて大きくなる。

【００１２】また、型枠３は半円筒状の上下型枠部分３
１，３２に２分割されたものであり、上型枠部分３１
（又は下型枠部分３２）の周方向両端部３１ｂ，３１ｂ
がパイル１の直径面Ｘ−Ｘ上に位置しているから、型枠
部分３１，３２を脱型させるに必要な力（以下「脱型
力」という）は脱型初期段階で最も大きくなる。すなわ
ち、例えば上型枠部分３１については、図６（Ｂ）に示
す如く、上型枠部分３１の周方向両端部３１ｂ，３１ｂ
が直径面Ｘ−Ｘ上から僅かでも変位すると、つまり両
端部３１ｂ，３１ｂのパイル中心に対する交角θが１８
０°未満となると、両端部３１ｂ，３１ｂとパイル１と
が強く接触している状態においても、パイル１の円形周
面が抜き勾配として機能することになるから、両端部３
１ｂ，３１ｂのパイル１への押圧力が脱型助長力（分
力）を生じて、脱型力を低減する。しかし、脱型初期段
階では、同図（Ａ）に示す如く、両端部３１ｂ，３１ｂ
が直径面Ｘ−Ｘ上に位置しているため、パイル１の円
形周面が抜き勾配として機能しない。したがって、両端
部３１ｂ，３１ｂのパイル１への押圧力は脱型阻止力
（摩擦力）を生じるも、脱型助長力はこれを生じず、脱
型初期段階において必要な脱型力（つまり両端部３１
ｂ，３１ｂ を直径面Ｘ−Ｘ上から変位させるに必要な
脱型方向の作用力であって、以下「初期脱型力」とい
う）は極めて大きくなる。かかる点は、下型枠部分３２
を脱型させる場合において同様である。なお、型枠３を
３分割以上とすると、各型枠部分の周方向両端部の交角
θが１８０°未満（例えば、３分割では１２０°とな
る）となるから、上記した如く、パイルの円形周面が抜
き勾配として機能することになり、初期脱型力も小さく
なる。しかし、型枠３を３分割以上とすることは、構造
上，作業上の問題（型強度が低下したり、作業が煩雑と
なる等の問題）が生じることから、到底実用できない。

【００１３】そして、前述した如くパイル１の節１ａと
型枠部分３１，３２の節成形部３ａとの接触部（第２側
面１ａ₂ ，３ａ₂ の接触部）Ｃにおける相互押圧力が緊
張力付与解除によって増大されることから、型枠部分３
１，３２の各節成形部３ａに必要とされる初期脱型力
（以下「節部分初期脱型力」という）は、節成形部３ａ
以外の各部分に必要とされる初期脱型力（以下「非節部
分初期脱型力」という）に比して極めて大きくなる。

【００１４】したがって、極めて長尺であり且つより大
きな初期脱型力（節部分初期脱型力）が必要とされる節
成形部数が多い型枠部分３１，３２全体については、こ
れに必要とされる初期脱型力（以下「全初期脱型力」と
いう）が極めて大きくなり、このことが、パイル１の自
重のみを利用して行なう下型枠部分３２の脱型について
は勿論、パイル１及び下型部分３２の自重を利用して行
なう上型枠部分３１の脱型についても、脱型を困難なも
のとしている原因である。

【００１５】本発明は、このような点に鑑みてなされた
もので、節部分初期脱型力を可及的に低減させることに
より全初期脱型力の大幅な低減を図り得て、２つ割り構
造の型枠を容易に脱型させることができ、もってパイル
の製造効率を大幅に向上させることができるプレストレ
ス高強度コンクリート節付パイルの成形型を提供するこ
とを目的とするものである。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明は、軸線方向に延
びる複数本のＰＣ鋼棒を埋設してなるプレストレス高強
度コンクリート節付パイルの成形型であって、２つ割り
円筒構造をなす型枠と型枠内に配したＰＣ鋼棒に緊張力
を付与する緊張力付与部材とを具備する成形型におい
て、上記の目的を達成すべく、特に、型枠の外周部に、
軸線方向長さを型枠に比して所定量長くした複数本のコ
ンプレッションバーを、軸線方向に相対変位自在に支持
させて、ＰＣ鋼棒に緊張力を付与させたときにおいて緊
張力付与部材に作用する反力をコンプレッションバーの
みにより受けるように構成しておくことを提案するもの
である。

【００１７】かかる構成によれば、ＰＣ鋼棒に緊張力を
付与させたときの反力を型枠ではなくコンプレッション
バーによって受けることから、緊張力付与部材によるＰ
Ｃ鋼棒への緊張力付与を解除させた場合にも、型枠は軸
線方向に何ら変形することがない。このため、緊張力付
与の解除前に対する型枠の節成形部とパイルの節との係
合力はパイルの縮小のみによって増大されるにすぎず、
かかる係合力がパイルの縮小と型枠の伸長とによって相
乗的に増大する従来型２０に比して、非節部分初期脱型
力は変わらないものの、節部分初期脱型力が大幅に低減
されることになる。このように、非節部分初期脱型力に
比してより大きな節部分初期脱型力が低減されることか
ら、上型枠部分又は下型枠部分に必要とされる全初期脱
型力は、従来型２０を使用した場合に比して、大幅に低
減されることになる。したがって、上型枠部分又は下型
枠部分の脱型を、効率良く容易に行うことができる。

【００１８】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図１
〜図４に基づいて具体的に説明する。

【００１９】この実施の形態は、図８に示すプレストレ
ス高強度コンクリート節付パイル１を遠心成形法により
成形するための成形型２に本発明を適用した例に係るも
のであって、本発明に係る成形型２は、図１に示す如
く、２つ割り円筒構造をなす型枠３と、型枠３内に配し
た複数本のＰＣ鋼棒１ｂ…に適度の緊張力を付与する緊
張力付与部材４と、型枠３の外周部に支持させた複数本
のコンプレッションバー５…とからなる。

【００２０】型枠３は、図１〜図３に示す如く、外周部
に、環状且つ断面台形状をなす複数の節成形部３ａ…を
軸線方向に一定間隔を隔てて膨出形成すると共に、節成
形部３ａが存在しない部位に配して該節成形部３ａより
やや大径とした複数の転動輪３ｃ…（一のみ図示）を固
着し、各軸線方向端部に円板状の端部フランジ３ｂを突
出形成してなる円筒構造のもので、各節成形部３ａ，端
部フランジ３ｂ，転動輪３ｃも含めて、直径面Ｘ−Ｘに
おいて半円筒状の上下型枠部分３１，３２に２分割され
ている。上下型枠部分３１，３２は、その周方向端部に
突設した矩形帯状の締結フランジ３１ａ，３２ａを分割
面Ｘ−Ｘ上で衝合させた状態でボルト・ナット等の固定
具（図示せず）により締結することによって、円筒状の
型枠３に組み立てうるようになっている。

【００２１】緊張力付与部材４は、図１及び図２に示す
如く、型枠３内に軸線方向摺動自在に嵌挿されうる支筋
体６と、支筋体６の中心部に突設された緊張ボルト７
と、中心部に緊張ボルト７が挿通する貫通孔８ａを穿設
した支圧体８と、緊張ボルト７に螺合された緊張ナット
９とを具備してなる。支筋体６は、周方向に一定間隔を
隔てて複数の貫通孔６ａ…を穿設した円板状のもので、
ＰＣ鋼棒１ｂ…の端部を挿通支持しうるようになってい
る。支圧体８は、型枠３の端部フランジ３ｂと略同一径
をなす円板状のもので、緊張ボルト７を操作することに
より、端部フランジ３ｂに対向した状態で、支筋体６に
対して軸線方向に相対移動せしめられるようになってい
る。なお、緊張力付与部材４は型枠３の両側に配置され
るものであるが、それらは軸線方向において対称形状を
なすものであるから、その一方については図示を省略す
る。

【００２２】各コンプレッションバー５は、図１〜図３
に示す如く、型枠３の全長より所定量長尺とされた丸棒
体であり、型枠３の外周部に軸線方向移動自在に支持さ
れている。この例では、各コンプレッションバー５は、
端部フランジ３ｂ及び転動輪部３ｃに穿設した貫通孔３
´ｂ，３´ｃに、型枠３の軸線に平行し且つ節成形部３
ａの外周面に近接する状態で挿通支持されている。な
お、コンプレッションバー５の長さは、それが後述する
如く緊張力付与部材４による緊張力付与に伴って圧縮変
形されたときにおいて、型枠３の長さと同一若しくはや
や長くなるように設定されている。つまり、緊張力付与
部材４によりＰＣ鋼棒１ｂ…に緊張力を付与させたとき
において、支圧体８がコンプレッションバー５…に圧接
するも端部フランジ３ｂには圧接しないように、設定さ
れている。また、コンプレッションバー５…は、型枠３
の周方向に等間隔を隔てて配置されていて、ＰＣ鋼棒１
ｂ…への緊張力付与による反力を各コンプレッションバ
ー５が均等に受け止めるように工夫してある。

【００２３】以上のように構成された成形型２によるパ
イル製造は、次のようにして行なわれる。

【００２４】まず、複数本のＰＣ鋼棒１ｂ…を、従来型
２０による場合と同様に、その両端近傍部を一対の端部
金物（一方のみ図示）１ｃに固着することによって円筒
駕籠状に一体化させた上で、下型枠部分３２内に配置す
ると共に、ＰＣ鋼棒１ｂ…の端部を固定ナット１ｄ…に
より支筋体６に取り付ける。さらに、下型枠部分３２内
にコンクリート１´を所定量注入した上、上型枠部分３
１を被せて、両型枠部分３１，３２の締結により型枠３
を組み立てる。また、各緊張力付与部材４を、緊張ボル
ト７に支圧体８を挿通支持させると共に緊張ナット９を
螺着させることによって、組み立てる（図５（Ａ））。
このとき、各支圧体８には、コンプレッションバー５…
が当接されている。

【００２５】そして、一方の緊張ナット９を締め付ける
ことにより、ＰＣ鋼棒１ｂ…に緊張力（引張力）を付与
させる（図２（Ｂ）参照）。

【００２６】このとき、ＰＣ鋼棒１ｂ…への緊張力付与
による反力は、緊張力付与部材４を介してコンプレッシ
ョンバー５…が受けることになり、型枠３には何ら影響
を及ぼさない。すなわち、緊張ナット９を締め付けるこ
とによって、図２に示す如く、ＰＣ鋼棒１ｂがだけ伸長
（弾性変形）され、その反力を受けるコンプレッション
バー５…が縮小（弾性変形）されることになる。したが
って、各コンプレッションバー５の長さを、少なくとも
反力による縮小量に相当する量だけ型枠３の長さより長
くしておくことにより、支圧体８は端部フランジ３ｂに
圧接せず、型枠３つまり上下型枠部分３１，３２は何ら
変形しない（図２参照）。

【００２７】次に、型枠３を、その転動輪３ｃ…を介し
て支持させた遠心成形機（図示せず）により回転させ
て、コンクリート１´に遠心力を付与させることによ
り、コンクリート１´を節付円筒状に成形する。しかる
後、成形されたコンクリート１´を蒸気で加温，養生さ
せて凝固促進させることによって、パイル１を得る（図
１参照）。

【００２８】そして、養生が完了すると、緊張ナット９
を緩めて、ＰＣ鋼棒１ｂ…への緊張力付与を解除する。

【００２９】このとき、図１に鎖線で示す如く、コンプ
レッション５…が元の状態に伸長復帰されると共に、パ
イル１が圧縮変形する。一方、型枠３は、上記した如く
緊張力付与による反力を全く受けないことから、緊張力
付与及びその解除に拘わらず、何ら変形しない。したが
って、パイル１と型枠３との間における軸線方向の相対
変位は、パイル１の縮小によってのみ生じる。すなわ
ち、パイル１の節１ａと型枠３ａとの軸線方向における
相対変位量つまり節部分相対変位量Ｌ´は、図４に鎖線
で示す如く、パイル１の縮小（節１ａの第１側面１ａ₁
が節成形部３ａの第１側面３ａ₁ から遠ざかる方向Ｂへ
の圧縮変形）によって生じる節１ａの変位量Ｌ₂ に等し
く、従来型２０における節部分相対変位量Ｌ（＝Ｌ₁ ＋
Ｌ₂ ）に比して、極めて小さくなる。その結果、節１ａ
の第２側面１ａ₂ と節成形部３ａの第２側面３ａ₂ との
接触部Ｃにおける相互押圧力は、従来型２０による場合
に比して、大幅に低減されることになる。

【００３０】その結果、上型枠部分３１の周方向両端部
３１ｂ，３１ｂ及び下型枠部分３２の周方向両端部３２
ｂ，３２ｂのパイル１への押圧力は、節１ａが存在しな
い箇所では従来型２０と同様であるが、節１ａが存在す
る箇所（節成形部３ａの箇所）においては従来型２０よ
り大幅に低減されることになる。すなわち、従来型２０
による場合に比して、各非節形成箇所における初期脱型
力（非節部分初期脱型力）は変わりないが、各節形成箇
所における初期脱型力（節部分初期脱型力）が大幅に低
減され、型枠部分３１，３２全体に必要とされる初期脱
型力（全初期脱型力）が極めて小さくなる。

【００３１】したがって、パイル１及び下型部分３２の
自重を利用して行なう上型枠部分３１の脱型については
勿論、パイル１の自重のみを利用して行なう下型枠部分
３２の脱型についても、これらを容易に行うことができ
る。すなわち、上型枠部分３１については、これを吊り
ビーム等の揚重機により吊り上げて、パイル１からその
軸線に直交する方向に離脱させることによって、容易に
脱型することができる。また、下型枠部分３２について
は、パイル１及び下型枠部分３２から各緊張力付与部材
４を取り外した上で、軸線回りで所定量傾転させてパイ
ル１を転動排出させることにより、容易に脱型させるこ
とができる。

【００３２】このように、本発明に係る成形型２によれ
ば、従来型２０による場合に比して、各型枠部分３１，
３２の脱型作業を効率良く容易に行うことができ、ひい
てはパイルの製造効率を大幅に向上させることができる
のである。

【００３３】なお、本発明に係る成形型１の構成は上記
した例に限定されるものではなく、本発明の基本原理を
逸脱しない範囲において、適宜に改良，変更することが
できる。例えば、各緊張付与部材４の構成は任意であ
り、一方の緊張付与部材４については、支筋体６と支圧
体８とを軸線方向に相対変位不能に連結しておくことも
可能である。

【００３４】

【発明の効果】以上の説明から容易に理解されるよう
に、本発明のプレストレス高強度コンクリート節付パイ
ルの成形型によれば、ＰＣ鋼棒群に緊張力を付与させた
ときの反力を型枠ではなくコンプレッションバーによっ
て受け止めるようにしたから、従来型に比して、緊張力
の付与を解除させたときにおけるパイルの節と型枠の節
成形部との相互押圧力の増大に起因する脱型力の増大を
可及的に防止し得て、上下型部分を極めて容易に脱型さ
せることができ、もってパイルの製造効率を大幅に向上
させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係るプレストレス高強度コンクリート
節付パイルの成形型の一例を示す縦断側面図である。

【図２】パイルの成形工程を示す同要部の縦断側面図で
ある。

【図３】図１のIII−III線に沿う縦断正面図である。

【図４】図１の要部を拡大して示す作用説明図である。

【図５】従来型を示す要部の縦断側面図である。

【図６】図５のVI−VI線に沿う縦断正面図である。

【図７】図５の要部を拡大して示す作用説明図である。

【図８】プレストレス高強度コンクリート節付パイルを
示す要部の縦断側面図である。

【図９】上型枠部分の脱型工程を示す側面図である。

【図１０】下型枠部分の脱型工程を示す縦断正面図であ
る。

【符号の説明】

１…パイル、１ａ…節、１ｂ…ＰＣ鋼棒、２…成形型、
３…型枠、３ａ…節成形部、３ｂ…端部フランジ、４…
緊張力付与部材、５…コンプレッションバー、６…支筋
体、７…緊張ボルト、８…支圧体、９…緊張ナット、３
１ …上型枠部分、３１ａ…締結フランジ、３１ｂ…周
方向端部、３２ …下型枠部分、３２ａ…締結フラン
ジ、３２ｂ…周方向端部。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 軸線方向に延びる複数本のＰＣ鋼棒を埋
   設してなるプレストレス高強度コンクリート節付パイル
   の成形型であって、２つ割り円筒構造をなす型枠と型枠
   内に配したＰＣ鋼棒に緊張力を付与する緊張力付与部材
   とを具備する成形型において、型枠の外周部に、軸線方
   向長さを型枠に比して所定量長くした複数本のコンプレ
   ッションバーを、軸線方向に相対変位自在に支持させ
   て、ＰＣ鋼棒に緊張力を付与させたときにおいて緊張力
   付与部材に作用する反力をコンプレッションバーのみに
   より受けるように構成したことを特徴とするプレストレ
   ス高強度コンクリート節付パイルの成形型。