JPH0972991A - アクチノイド元素とランタノイド元素の電解分離装置および電解分離方法 - Google Patents
アクチノイド元素とランタノイド元素の電解分離装置および電解分離方法Info
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- JPH0972991A JPH0972991A JP22840595A JP22840595A JPH0972991A JP H0972991 A JPH0972991 A JP H0972991A JP 22840595 A JP22840595 A JP 22840595A JP 22840595 A JP22840595 A JP 22840595A JP H0972991 A JPH0972991 A JP H0972991A
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- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、アクチノイド元素とランタノイド
元素を電解分離することができる方法と装置に関する。 【解決手段】 本発明は、アクチノイド元素とランタノ
イド元素を含むリチウムのハロゲン化物塩と分配平衡状
態となる溶融金属とリチウムのハロゲン化物塩が満たさ
れ、更にアクチノイド元素とランタノイド元素を含む使
用済核燃料再処理物等の処理物が投入されるとともに、
正負の電極が設けられた第１溶融塩電解炉と、リチウム
のハロゲン化物塩が挿入されるとともに前記第１溶融塩
電解炉の溶融金属が供給され、正負の電極が設けられた
第２溶融塩電解炉と、前記第１溶融塩電解炉内のリチウ
ムのハロゲン化物塩が供給され、更に正負の電極が設け
られた第３の溶融塩電解炉とを具備してなるものであ
る。
元素を電解分離することができる方法と装置に関する。 【解決手段】 本発明は、アクチノイド元素とランタノ
イド元素を含むリチウムのハロゲン化物塩と分配平衡状
態となる溶融金属とリチウムのハロゲン化物塩が満たさ
れ、更にアクチノイド元素とランタノイド元素を含む使
用済核燃料再処理物等の処理物が投入されるとともに、
正負の電極が設けられた第１溶融塩電解炉と、リチウム
のハロゲン化物塩が挿入されるとともに前記第１溶融塩
電解炉の溶融金属が供給され、正負の電極が設けられた
第２溶融塩電解炉と、前記第１溶融塩電解炉内のリチウ
ムのハロゲン化物塩が供給され、更に正負の電極が設け
られた第３の溶融塩電解炉とを具備してなるものであ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、従来から分離が困
難であったアクチノイド元素とランタノイド元素を使用
済核燃料処理物等の処理物からほぼ完全に電解分離する
ことができる方法と装置に関するものである。
難であったアクチノイド元素とランタノイド元素を使用
済核燃料処理物等の処理物からほぼ完全に電解分離する
ことができる方法と装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】通常、核燃料は、所定期間燃焼させた後
に炉心から取り出され、その中に存在する未燃焼のある
いは新たに生じた核燃料物質を分離回収して再び使用す
るようになっている。これが、使用済核燃料の再処理と
呼ばれるシステムであり、核燃料資源の有効利用や経済
性の向上のために重要なものとされている。また、この
種の使用済核燃料に対し、再処理によりＵ、Ｐｕを回収
し、残りの放射性廃液をガラス固化する方法が我が国に
おいては採択されている。そして、この放射性廃液中に
は、Ｃｓ、Ｓｒ、Ｒｕなどの核分裂生成物の他に、微量
のＮｐ、Ａｍ、Ｃｍ等の超ウラン元素（ＴＲＵ）が含ま
れている。これらの超ウラン元素の中には、例えば、
237ＮＰや241Ａｍのように半減期が数百年以上にも及ぶ
α放射体があり、廃棄物の処理処分という観点から、放
射性廃液中に含まれる超ウラン元素を分離し、これを効
果的に貯蔵管理または適切に処分することが最も妥当で
あると考えられる。
に炉心から取り出され、その中に存在する未燃焼のある
いは新たに生じた核燃料物質を分離回収して再び使用す
るようになっている。これが、使用済核燃料の再処理と
呼ばれるシステムであり、核燃料資源の有効利用や経済
性の向上のために重要なものとされている。また、この
種の使用済核燃料に対し、再処理によりＵ、Ｐｕを回収
し、残りの放射性廃液をガラス固化する方法が我が国に
おいては採択されている。そして、この放射性廃液中に
は、Ｃｓ、Ｓｒ、Ｒｕなどの核分裂生成物の他に、微量
のＮｐ、Ａｍ、Ｃｍ等の超ウラン元素（ＴＲＵ）が含ま
れている。これらの超ウラン元素の中には、例えば、
237ＮＰや241Ａｍのように半減期が数百年以上にも及ぶ
α放射体があり、廃棄物の処理処分という観点から、放
射性廃液中に含まれる超ウラン元素を分離し、これを効
果的に貯蔵管理または適切に処分することが最も妥当で
あると考えられる。
【０００３】従来の使用済核燃料の再処理方法は、工業
化段階に達している湿式法と開発段階にある乾式法に大
別される。ここで一般に湿式法は、核燃料を一旦水溶液
にした後に核分裂生成物から分離し、それを再び核燃料
に変換する方法であり、核燃料と水溶液の間の相互変換
の方法を工夫すれば種々の形態の核燃料に適用すること
ができる利点を有するために、極めて融通性の高い方法
であり、中でも溶媒抽出法が最も広く知られている。
化段階に達している湿式法と開発段階にある乾式法に大
別される。ここで一般に湿式法は、核燃料を一旦水溶液
にした後に核分裂生成物から分離し、それを再び核燃料
に変換する方法であり、核燃料と水溶液の間の相互変換
の方法を工夫すれば種々の形態の核燃料に適用すること
ができる利点を有するために、極めて融通性の高い方法
であり、中でも溶媒抽出法が最も広く知られている。
【０００４】前記溶媒抽出法は、使用済核燃料の搬入か
ら、冷却、脱被覆、溶解および原液調整に至る前処理工
程と、核燃料物質を分離精製する主工程と、廃棄物処
理、溶媒回収などの工程に分けられる。そして、前記主
工程においては、Purex法と称される方法が広く知られ
ている。このPurex法は、硝酸溶液からのＴＢＰ（Tri-n
-butyl phosphate）を用いた抽出による分配比の差を利
用する方法で、この方法によりＵやＰｕが抽出されてい
る。また、このPurex法の他に、用いる抽出剤に応じてB
utex法、Truex法あるいはThorex法、ＴＬＡ法などの種
々の方法が知られている。また、これらの湿式法に対
し、水溶液を使用しない乾式法として、フッ化物揮発
法、水素化物法、溶融塩電界法、溶融精製法などが検討
され、開発が進められている。
ら、冷却、脱被覆、溶解および原液調整に至る前処理工
程と、核燃料物質を分離精製する主工程と、廃棄物処
理、溶媒回収などの工程に分けられる。そして、前記主
工程においては、Purex法と称される方法が広く知られ
ている。このPurex法は、硝酸溶液からのＴＢＰ（Tri-n
-butyl phosphate）を用いた抽出による分配比の差を利
用する方法で、この方法によりＵやＰｕが抽出されてい
る。また、このPurex法の他に、用いる抽出剤に応じてB
utex法、Truex法あるいはThorex法、ＴＬＡ法などの種
々の方法が知られている。また、これらの湿式法に対
し、水溶液を使用しない乾式法として、フッ化物揮発
法、水素化物法、溶融塩電界法、溶融精製法などが検討
され、開発が進められている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記の湿式法において
は、硝酸溶液を用いるので溶液のｐＨ領域の操作が必要
であり、また、前処理も必要であるために、それらの条
件設定が難しく、システムが肥大化しやすい問題を有し
ている。また、従来の湿式法においては、一部の元素に
ついては十分な分離ができず、特に、超ウラン元素を含
むアクチノイド元素あるいはランタノイド元素は、両者
の化学的性質が極めて類似している元素であるがため
に、従来はほとんど分離不可能な問題があった。また、
前記の乾式法は未だ開発段階のものがほとんどであり、
アクチノイド元素とランタノイド元素を満足に分離でき
る技術は提供されていないのが実情である。
は、硝酸溶液を用いるので溶液のｐＨ領域の操作が必要
であり、また、前処理も必要であるために、それらの条
件設定が難しく、システムが肥大化しやすい問題を有し
ている。また、従来の湿式法においては、一部の元素に
ついては十分な分離ができず、特に、超ウラン元素を含
むアクチノイド元素あるいはランタノイド元素は、両者
の化学的性質が極めて類似している元素であるがため
に、従来はほとんど分離不可能な問題があった。また、
前記の乾式法は未だ開発段階のものがほとんどであり、
アクチノイド元素とランタノイド元素を満足に分離でき
る技術は提供されていないのが実情である。
【０００６】本発明は前記事情に鑑みてなされたもので
あり、従来の方法では分離が困難であった使用済核燃料
処理物等の処理物からのアクチノイド元素とランタノイ
ド元素の分離を可能とする電解分離装置と電解分離方法
の提供を目的とする。
あり、従来の方法では分離が困難であった使用済核燃料
処理物等の処理物からのアクチノイド元素とランタノイ
ド元素の分離を可能とする電解分離装置と電解分離方法
の提供を目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】アクチノイド元素とラン
タノイド元素を含む使用済核燃料再処理物等の処理物か
らアクチノイド元素とランタノイド元素を分離する装置
においては、アクチノイド元素とランタノイド元素を含
むリチウムのハロゲン化物塩と分配平衡状態となる溶融
金属とリチウムのハロゲン化物塩が満たされ、更にアク
チノイド元素とランタノイド元素を含む使用済核燃料再
処理物等の処理物が投入されるとともに、内部に正負の
電極が設けられた第１溶融塩電解炉と、リチウムのハロ
ゲン化物塩が挿入されるとともに前記第１溶融塩電解炉
の溶融金属が供給され内部に正負の電極が設けられた第
２溶融塩電解炉と、前記第１溶融塩電解炉内のリチウム
のハロゲン化物塩が供給され、更に内部に正負の電極が
設けられた第３溶融塩電解炉とを具備してなる構成にす
ることで課題を解決した。
タノイド元素を含む使用済核燃料再処理物等の処理物か
らアクチノイド元素とランタノイド元素を分離する装置
においては、アクチノイド元素とランタノイド元素を含
むリチウムのハロゲン化物塩と分配平衡状態となる溶融
金属とリチウムのハロゲン化物塩が満たされ、更にアク
チノイド元素とランタノイド元素を含む使用済核燃料再
処理物等の処理物が投入されるとともに、内部に正負の
電極が設けられた第１溶融塩電解炉と、リチウムのハロ
ゲン化物塩が挿入されるとともに前記第１溶融塩電解炉
の溶融金属が供給され内部に正負の電極が設けられた第
２溶融塩電解炉と、前記第１溶融塩電解炉内のリチウム
のハロゲン化物塩が供給され、更に内部に正負の電極が
設けられた第３溶融塩電解炉とを具備してなる構成にす
ることで課題を解決した。
【０００８】前記の構成で、第１溶融塩電解炉の正電極
をリチウムのハロゲン化物塩に挿入、し、負電極をリチ
ウムのハロゲン化物塩を通って溶融金属まで挿入し、第
２溶融塩電解炉の正電極をリチウムのハロゲン化物塩を
通って溶融金属まで挿入し、負電極をリチウムのハロゲ
ン化物塩に挿入してなる構成にすることが好ましい。
をリチウムのハロゲン化物塩に挿入、し、負電極をリチ
ウムのハロゲン化物塩を通って溶融金属まで挿入し、第
２溶融塩電解炉の正電極をリチウムのハロゲン化物塩を
通って溶融金属まで挿入し、負電極をリチウムのハロゲ
ン化物塩に挿入してなる構成にすることが好ましい。
【０００９】次に、アクチノイド元素とランタノイド元
素を含む使用済核燃料再処理物等の処理物からアクチノ
イド元素とランタノイド元素を分離する方法において
は、アクチノイド元素とランタノイド元素を含むリチウ
ムのハロゲン化物塩と分配平衡状態となる溶融金属とリ
チウムのハロゲン化物塩とを満たした第１溶融塩電解炉
に使用済核燃料再処理物等の処理物を投入し、第１溶融
塩電解炉でリチウムのハロゲン化物塩と溶融金属に電位
差を与えてアクチノイド元素のみを還元して溶融金属中
に溶解させる第１の工程と、この第１の工程で得られた
アクチノイド元素を含む溶融金属と、リチウムのハロゲ
ン化物塩とを第２溶融塩電解炉に満たし、この第２溶融
塩電解炉で電解処理を施して負電極にアクチノイド元素
を析出させて回収する第２の工程と、前記第１の工程で
得られたランタノイド元素を含むリチウムのハロゲン化
物塩を第３溶融塩電解炉に満たしてここで電解処理を施
し、ランタノイド元素を還元して回収する第３の工程を
具備してなることで前記の課題を解決した。
素を含む使用済核燃料再処理物等の処理物からアクチノ
イド元素とランタノイド元素を分離する方法において
は、アクチノイド元素とランタノイド元素を含むリチウ
ムのハロゲン化物塩と分配平衡状態となる溶融金属とリ
チウムのハロゲン化物塩とを満たした第１溶融塩電解炉
に使用済核燃料再処理物等の処理物を投入し、第１溶融
塩電解炉でリチウムのハロゲン化物塩と溶融金属に電位
差を与えてアクチノイド元素のみを還元して溶融金属中
に溶解させる第１の工程と、この第１の工程で得られた
アクチノイド元素を含む溶融金属と、リチウムのハロゲ
ン化物塩とを第２溶融塩電解炉に満たし、この第２溶融
塩電解炉で電解処理を施して負電極にアクチノイド元素
を析出させて回収する第２の工程と、前記第１の工程で
得られたランタノイド元素を含むリチウムのハロゲン化
物塩を第３溶融塩電解炉に満たしてここで電解処理を施
し、ランタノイド元素を還元して回収する第３の工程を
具備してなることで前記の課題を解決した。
【００１０】
【作用】アクチノイド元素とランタノイド元素を含むリ
チウムのハロゲン化物塩と分配平衡状態となる溶融金属
とリチウムのハロゲン化物塩とを満たした第１溶融塩電
解炉に対し、ハロゲン化物塩の電位と溶融金属の電位を
調整する第１の工程を行うことで、リチウムのハロゲン
化物中のアクチノイド元素のみが還元され、溶融金属中
に溶解され、アクチノイド元素のみが抽出される。
チウムのハロゲン化物塩と分配平衡状態となる溶融金属
とリチウムのハロゲン化物塩とを満たした第１溶融塩電
解炉に対し、ハロゲン化物塩の電位と溶融金属の電位を
調整する第１の工程を行うことで、リチウムのハロゲン
化物中のアクチノイド元素のみが還元され、溶融金属中
に溶解され、アクチノイド元素のみが抽出される。
【００１１】次に、この第１の工程で得られたアクチノ
イド元素を含む溶融金属とリチウムのハロゲン化物塩と
を満たした第２溶融塩電解炉に対し、電解処理を施すこ
とでアクチノイド元素のみを酸化することができ、これ
により負電極側にアクチノイド元素が析出する。また、
第１の工程で得られたランタノイドを含むリチウムのハ
ロゲン化物塩は第３溶融塩電解炉に移送され、ここで電
解処理され、ランタノイド元素は還元析出されて回収さ
れる。
イド元素を含む溶融金属とリチウムのハロゲン化物塩と
を満たした第２溶融塩電解炉に対し、電解処理を施すこ
とでアクチノイド元素のみを酸化することができ、これ
により負電極側にアクチノイド元素が析出する。また、
第１の工程で得られたランタノイドを含むリチウムのハ
ロゲン化物塩は第３溶融塩電解炉に移送され、ここで電
解処理され、ランタノイド元素は還元析出されて回収さ
れる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施例について説明する。図１は本発明に係る装置の一実
施例を示すもので、この例の装置は、第１溶融塩電解炉
１と第２溶融塩電解炉２と第３溶融塩電解炉３とを主体
として構成されている。前記第１溶融塩電解炉１は、内
部にリチウム（Ｌｉ）のハロゲン化物塩（例えば、Ｌｉ
Ｆ-ＢｅＦ2）と、溶融金属（例えば、溶融ビスマス（Ｂ
ｉ））とが満たされたものであり、これらが満たされる
ことで第１溶融塩電解炉１には、その内上部側にハロゲ
ン化物塩相１ａが、その内下部側に溶融金属相１ｂが形
成されている。この第１溶融塩電解炉１には、正電極１
Ａと負電極１Ｂが設けられ、正電極１Ａは、その先端を
リチウムのハロゲン化物塩相１ａの中まで挿入して設け
られ、負電極１Ｂはその先端をリチウムのハロゲン化物
塩相１ａを通過させて溶融金属相１ｂまで挿入して設け
られている。また、第１溶融塩電解炉１の上部側には、
更に、アクチノイド元素とランタノイド元素を含む核燃
料再処理物等の処理物の供給源７が接続され、必要に応
じて第１溶融塩電解炉１の内上部側に核燃料再処理物等
の処理物を投入できるように構成されている。
施例について説明する。図１は本発明に係る装置の一実
施例を示すもので、この例の装置は、第１溶融塩電解炉
１と第２溶融塩電解炉２と第３溶融塩電解炉３とを主体
として構成されている。前記第１溶融塩電解炉１は、内
部にリチウム（Ｌｉ）のハロゲン化物塩（例えば、Ｌｉ
Ｆ-ＢｅＦ2）と、溶融金属（例えば、溶融ビスマス（Ｂ
ｉ））とが満たされたものであり、これらが満たされる
ことで第１溶融塩電解炉１には、その内上部側にハロゲ
ン化物塩相１ａが、その内下部側に溶融金属相１ｂが形
成されている。この第１溶融塩電解炉１には、正電極１
Ａと負電極１Ｂが設けられ、正電極１Ａは、その先端を
リチウムのハロゲン化物塩相１ａの中まで挿入して設け
られ、負電極１Ｂはその先端をリチウムのハロゲン化物
塩相１ａを通過させて溶融金属相１ｂまで挿入して設け
られている。また、第１溶融塩電解炉１の上部側には、
更に、アクチノイド元素とランタノイド元素を含む核燃
料再処理物等の処理物の供給源７が接続され、必要に応
じて第１溶融塩電解炉１の内上部側に核燃料再処理物等
の処理物を投入できるように構成されている。
【００１３】次に、第１溶融塩電解炉１に満たされる溶
融金属は、以下の（１）式に従ってアクチノイド元素お
よびランタノイド元素とリチウムのハロゲン化物塩との
間で分配平衡状態を示すものである必要がある。 Ｌｉm-nＭＸm＋ｎＬｉ＋xＡ＝ＭＡx＋ｍＬｉＸ …（１）式 ただし、分配平衡状態を示す（１）式において、Ｘはハ
ロゲン元素を示し、ＡはＢｉあるいはＳｎ等の溶融金属
を示し、Ｍはアクチノイド元素およびランタノイド元素
を示す。この式においては、リチウムのハロゲン化物塩
中に存在するアクチノイド元素およびランタノイド元素
が、金属リチウムにより還元され、アクチノイド元素お
よびランタノイド元素が溶融金属との金属間化合物を形
成して溶融金属中に抽出される状態と、その逆となる状
態が平衡になる関係を示す。
融金属は、以下の（１）式に従ってアクチノイド元素お
よびランタノイド元素とリチウムのハロゲン化物塩との
間で分配平衡状態を示すものである必要がある。 Ｌｉm-nＭＸm＋ｎＬｉ＋xＡ＝ＭＡx＋ｍＬｉＸ …（１）式 ただし、分配平衡状態を示す（１）式において、Ｘはハ
ロゲン元素を示し、ＡはＢｉあるいはＳｎ等の溶融金属
を示し、Ｍはアクチノイド元素およびランタノイド元素
を示す。この式においては、リチウムのハロゲン化物塩
中に存在するアクチノイド元素およびランタノイド元素
が、金属リチウムにより還元され、アクチノイド元素お
よびランタノイド元素が溶融金属との金属間化合物を形
成して溶融金属中に抽出される状態と、その逆となる状
態が平衡になる関係を示す。
【００１４】ここでアクチノイド元素とは、周期律表第
７周期第ＩＩＩａ族に位置する原子番号８９〜１０３の
元素を示し、具体的には、Ａｃ（アクチニウム）、Ｔｈ
（トリウム、Ｐａ（プロトアクチニウム）、Ｕ（ウラ
ン）、Ｎｐ（ネプツニウム）、Ｐｕ（プルトニウム）、
Ａｍ（アメリシウム）、Ｃｍ（キュリウム）、Ｂｋ（バ
ークリウム）、Ｃｆ（カルホルニウム）、Ｅｓ（アイン
スタイニウム）、Ｆｍ（フェルミウム）、Ｍｄ（メンデ
レビウム）、Ｎｏ（ノーベリウム）を示す。またここ
で、ランタノイド元素とは、周期律表第６周期第ＩＩＩ
ａ族に位置する原子番号５７〜７１の元素を示し、具体
的には、Ｌａ（ランタン）、Ｃｅ（セリウム））、Ｐｒ
（プラセオジム）、Ｎｄ（ネオジム）、Ｓｍ（サマリウ
ム）、Ｅｕ（ユーロピウム）、Ｇｄ（ガドリニウム）、
Ｔｂ（テルビウム）、Ｄｙ（ジスプロシウム）、Ｈｏ
（ホルミウム）、Ｅｒ（エルビウム）、Ｔｍ（ツリウ
ム）、Ｙｂ（イッテルビウム）、Ｌｕ（ルテチウム）を
示す。
７周期第ＩＩＩａ族に位置する原子番号８９〜１０３の
元素を示し、具体的には、Ａｃ（アクチニウム）、Ｔｈ
（トリウム、Ｐａ（プロトアクチニウム）、Ｕ（ウラ
ン）、Ｎｐ（ネプツニウム）、Ｐｕ（プルトニウム）、
Ａｍ（アメリシウム）、Ｃｍ（キュリウム）、Ｂｋ（バ
ークリウム）、Ｃｆ（カルホルニウム）、Ｅｓ（アイン
スタイニウム）、Ｆｍ（フェルミウム）、Ｍｄ（メンデ
レビウム）、Ｎｏ（ノーベリウム）を示す。またここ
で、ランタノイド元素とは、周期律表第６周期第ＩＩＩ
ａ族に位置する原子番号５７〜７１の元素を示し、具体
的には、Ｌａ（ランタン）、Ｃｅ（セリウム））、Ｐｒ
（プラセオジム）、Ｎｄ（ネオジム）、Ｓｍ（サマリウ
ム）、Ｅｕ（ユーロピウム）、Ｇｄ（ガドリニウム）、
Ｔｂ（テルビウム）、Ｄｙ（ジスプロシウム）、Ｈｏ
（ホルミウム）、Ｅｒ（エルビウム）、Ｔｍ（ツリウ
ム）、Ｙｂ（イッテルビウム）、Ｌｕ（ルテチウム）を
示す。
【００１５】第２溶融塩電解炉２は、内部にリチウムの
ハロゲン化物塩（例えば、ＬｉＦ-ＢｅＦ2）と、溶融金
属（例えば、溶融ビスマス）が満たされるものであり、
これらが満たされることで、第２溶融塩電解炉２には、
その内上部側にハロゲン化物塩相２ａが、その内下部側
に溶融金属相２ｂが形成されている。また、第２溶融塩
電解炉２の底部側には、第１溶融塩電解炉１の底部側に
連通された供給管２Ｄが取り付けられ、供給管２Ｄを介
して第１溶融塩電解炉１内の溶融金属を第２溶融塩電解
炉２側に移送できるように構成されている。更に、第２
溶融塩電解炉２には、正電極２Ａと負電極２Ｂが設けら
れ、正電極２Ａはその先端をリチウムのハロゲン化物塩
相２ａを通過させて溶融金属相２ｂまで挿入して設けら
れ、負電極２Ｂはその先端をリチウムのハロゲン化物塩
相１ａの中程まで挿入して設けられている。
ハロゲン化物塩（例えば、ＬｉＦ-ＢｅＦ2）と、溶融金
属（例えば、溶融ビスマス）が満たされるものであり、
これらが満たされることで、第２溶融塩電解炉２には、
その内上部側にハロゲン化物塩相２ａが、その内下部側
に溶融金属相２ｂが形成されている。また、第２溶融塩
電解炉２の底部側には、第１溶融塩電解炉１の底部側に
連通された供給管２Ｄが取り付けられ、供給管２Ｄを介
して第１溶融塩電解炉１内の溶融金属を第２溶融塩電解
炉２側に移送できるように構成されている。更に、第２
溶融塩電解炉２には、正電極２Ａと負電極２Ｂが設けら
れ、正電極２Ａはその先端をリチウムのハロゲン化物塩
相２ａを通過させて溶融金属相２ｂまで挿入して設けら
れ、負電極２Ｂはその先端をリチウムのハロゲン化物塩
相１ａの中程まで挿入して設けられている。
【００１６】第３溶融塩電解炉３は、内部にリチウムの
ハロゲン化物塩（例えば、ＬｉＦ-ＢｅＦ2）が満たされ
るものであり、これが満たされることで、第３溶融塩電
解炉３内にはハロゲン化物塩相３ａが形成される。ま
た、第３溶融塩電解炉３には、第１溶融塩電解炉１の上
部側に連通された供給管３Ｄが取り付けられ、供給管３
Ｄを介して第１溶融塩電解炉１内のリチウムのハロゲン
化物塩を第３溶融塩電解炉３側に移送できるように構成
されている。更に、第３溶融塩電解炉３には、正電極３
Ａと負電極３Ｂが設けられ、正電極３Ａと負電極２Ｂは
その先端をリチウムのハロゲン化物塩相３ａの中程まで
挿入して設けられている。
ハロゲン化物塩（例えば、ＬｉＦ-ＢｅＦ2）が満たされ
るものであり、これが満たされることで、第３溶融塩電
解炉３内にはハロゲン化物塩相３ａが形成される。ま
た、第３溶融塩電解炉３には、第１溶融塩電解炉１の上
部側に連通された供給管３Ｄが取り付けられ、供給管３
Ｄを介して第１溶融塩電解炉１内のリチウムのハロゲン
化物塩を第３溶融塩電解炉３側に移送できるように構成
されている。更に、第３溶融塩電解炉３には、正電極３
Ａと負電極３Ｂが設けられ、正電極３Ａと負電極２Ｂは
その先端をリチウムのハロゲン化物塩相３ａの中程まで
挿入して設けられている。
【００１７】なお、前記各溶融塩電解炉１、２、３には
それぞれの内部温度を制御するための加熱装置（図示
略）が付設されていて、各溶融塩電解炉１、２、３に満
たされたハロゲン化物塩や溶融金属を所望の温度に加熱
できるようになっている。
それぞれの内部温度を制御するための加熱装置（図示
略）が付設されていて、各溶融塩電解炉１、２、３に満
たされたハロゲン化物塩や溶融金属を所望の温度に加熱
できるようになっている。
【００１８】次に、図１に示すように構成された分離装
置を用いて本発明方法を実施し、核燃料再処理物等の処
理物からアクチノイド元素とランタノイド元素を分離す
る方法について説明する。図１に示す装置は、例えば、
使用済核燃料再処理物中のアクチノイド元素とランタノ
イド元素を分離するために使用する。そのためには、使
用済核燃料に対して従来公知のPurex法やTruex法を用い
て予備処理し、この処理工程で生じた処理廃液を脱硝
し、濃縮し、更にフッ化物化し、この後でこの処理物を
図１に示す供給源７から第１溶融塩電解炉１の上部側に
供給して処理する。
置を用いて本発明方法を実施し、核燃料再処理物等の処
理物からアクチノイド元素とランタノイド元素を分離す
る方法について説明する。図１に示す装置は、例えば、
使用済核燃料再処理物中のアクチノイド元素とランタノ
イド元素を分離するために使用する。そのためには、使
用済核燃料に対して従来公知のPurex法やTruex法を用い
て予備処理し、この処理工程で生じた処理廃液を脱硝
し、濃縮し、更にフッ化物化し、この後でこの処理物を
図１に示す供給源７から第１溶融塩電解炉１の上部側に
供給して処理する。
【００１９】供給源７からアクチノイド元素とランタノ
イド元素を含む処理物を第１溶融塩電解炉１のハロゲン
化物塩相１ａ中に供給し、第１溶融塩電解炉１内の酸化
還元電位を正電極１Ａ、１Ｂの通電調整により調整する
第１の工程Ｋ1を行う。第１溶融塩電解炉１内において
は、先の（１）式に記載されたような平衡状態が存在す
るが、この平衡状態にある系に、適切な電位差を生じさ
せると、ハロゲン化合物相１ａ内におけるアクチノイド
元素とランタノイド元素の還元され易さの違いにより、
アクチノイド元素のみを溶融金属相１ｂ側に抽出するこ
とができる。
イド元素を含む処理物を第１溶融塩電解炉１のハロゲン
化物塩相１ａ中に供給し、第１溶融塩電解炉１内の酸化
還元電位を正電極１Ａ、１Ｂの通電調整により調整する
第１の工程Ｋ1を行う。第１溶融塩電解炉１内において
は、先の（１）式に記載されたような平衡状態が存在す
るが、この平衡状態にある系に、適切な電位差を生じさ
せると、ハロゲン化合物相１ａ内におけるアクチノイド
元素とランタノイド元素の還元され易さの違いにより、
アクチノイド元素のみを溶融金属相１ｂ側に抽出するこ
とができる。
【００２０】ここで図２は、リチウムの分配比を１０-3
に制御した場合に、５００℃におけるＬｉＦ-ＢｅＦ2と
溶融金属Ｂｉの抽出能の原子番号依存性を示す図であ
る。この図において縦軸は抽出能を示し、上側の横軸に
アクチノイド元素の種類を下側の横軸にランタノイド元
素の種類を示す。図２から明らかなように、アクチノイ
ド元素とランタノイド元素の間には抽出能において大き
な差異がある。
に制御した場合に、５００℃におけるＬｉＦ-ＢｅＦ2と
溶融金属Ｂｉの抽出能の原子番号依存性を示す図であ
る。この図において縦軸は抽出能を示し、上側の横軸に
アクチノイド元素の種類を下側の横軸にランタノイド元
素の種類を示す。図２から明らかなように、アクチノイ
ド元素とランタノイド元素の間には抽出能において大き
な差異がある。
【００２１】従って、第１溶融塩電解炉１内における前
記（１）式で表される分配平衡関係において、平衡関係
が崩れてリチウムのハロゲン化物塩相１ａ中に存在する
アクチノイド元素とランタノイド元素のハロゲン酸リチ
ウム塩が、金属リチウムにより還元される方向の反応が
盛んになると、アクチノイド元素とランタノイド元素
が、溶融金属相１ｂの溶融Ｂｉとの金属間化合物を形成
するようになる方向に反応が進む。ただし、アクチノイ
ド元素とランタノイド元素が溶融金属相１ｂ中に抽出さ
れるように反応は進むが、ここで前記のようにアクチノ
イド元素とランタノイド元素の抽出能に差異があるの
で、リチウムの分配比を制御することにより十分な分離
性能でアクチノイド元素のみを溶融金属相１ｂ側に分離
抽出できることができる。
記（１）式で表される分配平衡関係において、平衡関係
が崩れてリチウムのハロゲン化物塩相１ａ中に存在する
アクチノイド元素とランタノイド元素のハロゲン酸リチ
ウム塩が、金属リチウムにより還元される方向の反応が
盛んになると、アクチノイド元素とランタノイド元素
が、溶融金属相１ｂの溶融Ｂｉとの金属間化合物を形成
するようになる方向に反応が進む。ただし、アクチノイ
ド元素とランタノイド元素が溶融金属相１ｂ中に抽出さ
れるように反応は進むが、ここで前記のようにアクチノ
イド元素とランタノイド元素の抽出能に差異があるの
で、リチウムの分配比を制御することにより十分な分離
性能でアクチノイド元素のみを溶融金属相１ｂ側に分離
抽出できることができる。
【００２２】また、図３は溶融金属として錫（Ｓｎ）を
用いた場合の図２と同様の特性測定結果、図４は溶融金
属に亜鉛（Ｚｎ）を用いた場合の同様の特性測定結果、
図５はカドミウム（Ｃｄ）を用いた場合の同様の特性測
定結果をそれぞれ示す。これらの図に示す結果から、こ
の系において分離性能はビスマスが最も優れているが、
分離する元素によっては錫、亜鉛、カドミウムを使用す
ることができることも明らかである。
用いた場合の図２と同様の特性測定結果、図４は溶融金
属に亜鉛（Ｚｎ）を用いた場合の同様の特性測定結果、
図５はカドミウム（Ｃｄ）を用いた場合の同様の特性測
定結果をそれぞれ示す。これらの図に示す結果から、こ
の系において分離性能はビスマスが最も優れているが、
分離する元素によっては錫、亜鉛、カドミウムを使用す
ることができることも明らかである。
【００２３】更に、図６〜図９は、ＬｉＦ-ＢｅＦ2／Ｂ
ｉ系におけるランタン（Ｌａ）とセリウム（Ｃｅ）とプ
ロトアクチニウム（Ｐａ）とネプツニウム（Ｎｐ）のそ
れぞれの分配挙動を示すものである。図２に示す各元素
の分離性能を考慮し、これらの図６〜図９に示す結果か
らもわかるように、リチウムの分配比を下げるならば、
溶融金属相に一旦抽出されたアクチノイド元素をリチウ
ムのハロゲン化物塩側に逆抽出することも可能であっ
て、また、逆にリチウムの分配比を上げるならば、ラン
タノイド元素を抽出することも可能であることがわか
る。従ってこの原理を利用して第２溶融塩電解炉２と第
３溶融塩電解炉３において以下に説明する如く抽出処理
と逆抽出処理を行ってアクチノイド元素とランタノイド
元素の分離を行うことができる。
ｉ系におけるランタン（Ｌａ）とセリウム（Ｃｅ）とプ
ロトアクチニウム（Ｐａ）とネプツニウム（Ｎｐ）のそ
れぞれの分配挙動を示すものである。図２に示す各元素
の分離性能を考慮し、これらの図６〜図９に示す結果か
らもわかるように、リチウムの分配比を下げるならば、
溶融金属相に一旦抽出されたアクチノイド元素をリチウ
ムのハロゲン化物塩側に逆抽出することも可能であっ
て、また、逆にリチウムの分配比を上げるならば、ラン
タノイド元素を抽出することも可能であることがわか
る。従ってこの原理を利用して第２溶融塩電解炉２と第
３溶融塩電解炉３において以下に説明する如く抽出処理
と逆抽出処理を行ってアクチノイド元素とランタノイド
元素の分離を行うことができる。
【００２４】前記第１溶融塩電解炉１においてアクチノ
イド元素を含ませた溶融金属相１ｂを第２溶融塩電解炉
２の底部側に供給管２Ｄを介して移送し、溶融金属相２
ｂとする。第２溶融塩電解炉２において適切な電位で電
解を行う第２の工程Ｋ2を行うと、アクチノイド元素を
リチウムのハロゲン化物塩相２ａ側に抽出することがで
き、ここで負電極２Ｂにて金属としてアクチノイド元素
を析出させることができ、これによりアクチノイド元素
を回収することができる。
イド元素を含ませた溶融金属相１ｂを第２溶融塩電解炉
２の底部側に供給管２Ｄを介して移送し、溶融金属相２
ｂとする。第２溶融塩電解炉２において適切な電位で電
解を行う第２の工程Ｋ2を行うと、アクチノイド元素を
リチウムのハロゲン化物塩相２ａ側に抽出することがで
き、ここで負電極２Ｂにて金属としてアクチノイド元素
を析出させることができ、これによりアクチノイド元素
を回収することができる。
【００２５】一方、第１溶融塩電解炉１においてアクチ
ノイド元素を取り出してランタノイド元素を残留させた
ハロゲン化物塩相１ａを供給管３Ｄにより第３溶融塩電
解炉３に移送してハロゲン化物塩相３ａとする。第３溶
融塩電解炉３において適切な電位で電解を行う第３の工
程Ｋ3を行うと、ランタノイド元素を還元回収すること
ができる。以上説明の工程Ｋ1〜Ｋ3に従って処理するこ
とでランタノイド元素とアクチノイド元素を分離回収す
ることができる。
ノイド元素を取り出してランタノイド元素を残留させた
ハロゲン化物塩相１ａを供給管３Ｄにより第３溶融塩電
解炉３に移送してハロゲン化物塩相３ａとする。第３溶
融塩電解炉３において適切な電位で電解を行う第３の工
程Ｋ3を行うと、ランタノイド元素を還元回収すること
ができる。以上説明の工程Ｋ1〜Ｋ3に従って処理するこ
とでランタノイド元素とアクチノイド元素を分離回収す
ることができる。
【００２６】また、図１に示す装置を用いた方法によれ
ば、電解プロセスによりアクチノイド元素とランタノイ
ド元素の分離回収ができるので、水溶液のＰＨ調節や複
雑な前処理を必要としていた湿式法とは異なり、システ
ム制御が容易であり、更に、装置の全体構成も小型化で
きる。また、湿式法などの従来方法と比較すると２次廃
棄物の発生量も少ない特徴がある。
ば、電解プロセスによりアクチノイド元素とランタノイ
ド元素の分離回収ができるので、水溶液のＰＨ調節や複
雑な前処理を必要としていた湿式法とは異なり、システ
ム制御が容易であり、更に、装置の全体構成も小型化で
きる。また、湿式法などの従来方法と比較すると２次廃
棄物の発生量も少ない特徴がある。
【００２７】ところで、使用済核燃料１トンから発生す
るアクチノイド元素（Ｎｐ、Ａｍ、Ｃｍ等）を処理する
と想定した場合、溶融塩電解炉の必要容量は以下に示す
ように設計することができる。 溶融塩／溶融金属容量比 １ 溶融金属相へのアクチノイド元素の溶解度 １モル％ アクチノイド元素発生量（オリジナル値） １１７０ｇ アクチノイド元素の平均質量 ２４０ ビスマスの比重 ９.８ ビスマスの質量 ２０８ 以上の数値から、溶融塩電解炉の容量を概算すると、
（１１７０／２４０）×１００×（２０８／９.８）×
（１／１０００）＝１０.３４６＝１０.４リットルとな
り、これから、約２１リットルの容量を有する溶融塩電
解炉が必要であることがわかる。
るアクチノイド元素（Ｎｐ、Ａｍ、Ｃｍ等）を処理する
と想定した場合、溶融塩電解炉の必要容量は以下に示す
ように設計することができる。 溶融塩／溶融金属容量比 １ 溶融金属相へのアクチノイド元素の溶解度 １モル％ アクチノイド元素発生量（オリジナル値） １１７０ｇ アクチノイド元素の平均質量 ２４０ ビスマスの比重 ９.８ ビスマスの質量 ２０８ 以上の数値から、溶融塩電解炉の容量を概算すると、
（１１７０／２４０）×１００×（２０８／９.８）×
（１／１０００）＝１０.３４６＝１０.４リットルとな
り、これから、約２１リットルの容量を有する溶融塩電
解炉が必要であることがわかる。
【００２８】なお、以上の説明は、使用済核燃料再処理
物に対して本願発明を適用した例について説明したが、
本願発明をその他一般のアクチノイド元素とランタノイ
ド元素を含む処理物に広く適用できるのは勿論であり、
使用済核燃料再処理物以外のどのような種類の処理物で
あってもアクチノイド元素とランタノイド元素を抽出分
離することができる。また、前記の例において溶融金属
として、ビスマスを用いたが、他に、カドミウム、亜鉛
あるいは錫を用いても良いのは勿論である。
物に対して本願発明を適用した例について説明したが、
本願発明をその他一般のアクチノイド元素とランタノイ
ド元素を含む処理物に広く適用できるのは勿論であり、
使用済核燃料再処理物以外のどのような種類の処理物で
あってもアクチノイド元素とランタノイド元素を抽出分
離することができる。また、前記の例において溶融金属
として、ビスマスを用いたが、他に、カドミウム、亜鉛
あるいは錫を用いても良いのは勿論である。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように本発明の装置あるい
は方法においては、アクチノイド元素とランタノイド元
素を含むリチウムのハロゲン化物塩と分配平衡状態とな
る溶融金属とリチウムのハロゲン化物塩とを満たした第
１溶融塩電解炉に対し、アクチノイド元素とランタノイ
ド元素を含む使用済核燃料再処理物等の処理物を投入し
電解してリチウムの分配比を調整する第１の工程を行う
と、使用済核燃料再処理物等の処理物中のアクチノイド
元素を溶融金属側に抽出できる。次に、この第１の工程
で得られたアクチノイド元素を含む溶融金属と、リチウ
ムのハロゲン化物塩とを満たした第２溶融塩電解炉に対
し、電解処理を行うと、前記第１の工程で得られたアク
チノイド元素を含む溶融金属からリチウムのハロゲン化
物塩側にアクチノイド元素を逆抽出し、負電極側に析出
させて回収することができる。
は方法においては、アクチノイド元素とランタノイド元
素を含むリチウムのハロゲン化物塩と分配平衡状態とな
る溶融金属とリチウムのハロゲン化物塩とを満たした第
１溶融塩電解炉に対し、アクチノイド元素とランタノイ
ド元素を含む使用済核燃料再処理物等の処理物を投入し
電解してリチウムの分配比を調整する第１の工程を行う
と、使用済核燃料再処理物等の処理物中のアクチノイド
元素を溶融金属側に抽出できる。次に、この第１の工程
で得られたアクチノイド元素を含む溶融金属と、リチウ
ムのハロゲン化物塩とを満たした第２溶融塩電解炉に対
し、電解処理を行うと、前記第１の工程で得られたアク
チノイド元素を含む溶融金属からリチウムのハロゲン化
物塩側にアクチノイド元素を逆抽出し、負電極側に析出
させて回収することができる。
【００３０】また、前記第１の工程でアクチノイド元素
が抽出されてランタノイド元素が残留したリチウムのハ
ロゲン化物を満たした第３溶融塩電解炉に対し、電解処
理を行うと、ランタノイド元素を含むリチウムのハロゲ
ン化物塩から電解にてランタノイド元素を電極側に析出
させて回収することができる。
が抽出されてランタノイド元素が残留したリチウムのハ
ロゲン化物を満たした第３溶融塩電解炉に対し、電解処
理を行うと、ランタノイド元素を含むリチウムのハロゲ
ン化物塩から電解にてランタノイド元素を電極側に析出
させて回収することができる。
【００３１】また、本発明に係る装置と方法によれば、
電解プロセスによりアクチノイド元素とランタノイド元
素の分離回収ができるので、水溶液のＰＨ調節や複雑な
前処理を必要としていた湿式法とは異なり、システム制
御が容易であり、更に、装置の全体構成も小型化でき
る。また、湿式法などの従来方法と比較すると２次廃棄
物の発生量も少ない特徴がある。従って処理物が使用済
核燃料の再処理物である場合は、従来は分離不可能であ
ったアクチノイド元素やランタノイド元素を完全かつ容
易に分離することができる。
電解プロセスによりアクチノイド元素とランタノイド元
素の分離回収ができるので、水溶液のＰＨ調節や複雑な
前処理を必要としていた湿式法とは異なり、システム制
御が容易であり、更に、装置の全体構成も小型化でき
る。また、湿式法などの従来方法と比較すると２次廃棄
物の発生量も少ない特徴がある。従って処理物が使用済
核燃料の再処理物である場合は、従来は分離不可能であ
ったアクチノイド元素やランタノイド元素を完全かつ容
易に分離することができる。
【図１】本発明に係るアクチノイド元素とランタノイド
元素の分離装置の一実施例を示す構成図である。
元素の分離装置の一実施例を示す構成図である。
【図２】ＬｉＦ-ＢｅＦ2／Ｂｉ系においてリチウムの分
配比を１０-3に設定した場合におけるアクチノイド元素
とランタノイド元素の分離性能を示す図である。
配比を１０-3に設定した場合におけるアクチノイド元素
とランタノイド元素の分離性能を示す図である。
【図３】ＬｉＦ-ＢｅＦ2／Ｓｎ系においてリチウムの分
配比を１０-3に設定した場合におけるアクチノイド元素
とランタノイド元素の分離性能を示す図である。
配比を１０-3に設定した場合におけるアクチノイド元素
とランタノイド元素の分離性能を示す図である。
【図４】ＬｉＦ-ＢｅＦ2／Ｚｎ系においてリチウムの分
配比を１０-3に設定した場合におけるアクチノイド元素
とランタノイド元素の分離性能を示す図である。
配比を１０-3に設定した場合におけるアクチノイド元素
とランタノイド元素の分離性能を示す図である。
【図５】ＬｉＦ-ＢｅＦ2／Ｃｄ系においてリチウムの分
配比を１０-3に設定した場合におけるアクチノイド元素
とランタノイド元素の分離性能を示す図である。
配比を１０-3に設定した場合におけるアクチノイド元素
とランタノイド元素の分離性能を示す図である。
【図６】ＬｉＦ-ＢｅＦ2／Ｂｉ系におけるＬａの分配挙
動を示す図である。
動を示す図である。
【図７】ＬｉＦ-ＢｅＦ2／Ｂｉ系におけるＣｅの分配挙
動を示す図である。
動を示す図である。
【図８】ＬｉＦ-ＢｅＦ2／Ｂｉ系におけるＰａの分配挙
動を示す図である。
動を示す図である。
【図９】ＬｉＦ-ＢｅＦ2／Ｂｉ系におけるＮｐの分配挙
動を示す図である。
動を示す図である。
１ 第１溶融塩電解炉 １Ａ 正電極 １Ｂ 負電極 １ａ ハロゲン化物塩相 １ｂ 溶融金属相 ２ 第２溶融塩電解炉 ２Ａ 正電極 ２Ｂ 負電極 ２Ｄ 供給管 ２ａ ハロゲン化物塩相 ２ｂ 溶融金属相 ３ 第３溶融塩電解炉 ３Ａ 正電極 ３Ｂ 負電極 ３Ｄ 供給管 ３ａ ハロゲン化物塩相 ７ 供給源
Claims (3)
- 【請求項１】 アクチノイド元素とランタノイド元素を
含む使用済核燃料再処理物等の処理物からアクチノイド
元素とランタノイド元素を電解分離する装置において、 アクチノイド元素とランタノイド元素を含むリチウムの
ハロゲン化物塩と分配平衡状態となる溶融金属とリチウ
ムのハロゲン化物塩が満たされ、更にアクチノイド元素
とランタノイド元素を含む使用済核燃料再処理物等の処
理物が投入されるとともに、正負の電極が設けられた第
１溶融塩電解炉と、 リチウムのハロゲン化物塩が挿入されるとともに前記第
１溶融塩電解炉の溶融金属が供給され、正負の電極が設
けられた第２溶融塩電解炉と、 前記第１溶融塩電解炉内のリチウムのハロゲン化物塩が
供給され、更に正負の電極が設けられた第３溶融塩電解
炉とを具備してなることを特徴とするアクチノイド元素
とランタノイド元素の電解分離装置。 - 【請求項２】 第１溶融塩電解炉の正電極がリチウムの
ハロゲン化物塩に挿入され、負電極がリチウムのハロゲ
ン化物塩を通って溶融金属まで挿入され、第２溶融塩電
解炉の正電極がリチウムのハロゲン化物塩を通って溶融
金属まで挿入され、負電極がリチウムのハロゲン化物塩
に挿入されてなることを特徴とするアクチノイド元素と
ランタノイド元素の電解分離装置。 - 【請求項３】 アクチノイド元素とランタノイド元素を
含む使用済核燃料再処理物等の処理物からアクチノイド
元素とランタノイド元素を電解分離する方法において、 アクチノイド元素とランタノイド元素を含むリチウムの
ハロゲン化物塩と分配平衡状態となる溶融金属とリチウ
ムのハロゲン化物塩とを満たした第１溶融塩電解炉に使
用済核燃料再処理物等の処理物を投入し、第１溶融塩電
解炉でリチウムのハロゲン化物塩と溶融金属に電位差を
与えてアクチノイド元素のみを還元して溶融金属中に溶
解させる第１の工程と、 この第１の工程で得られたアクチノイド元素を含む溶融
金属と、リチウムのハロゲン化物塩とを第２溶融塩電解
炉に満たし、この第２溶融塩電解炉で電解処理を施して
負電極にアクチノイド元素を析出させて回収する第２の
工程と、 前記第１の工程で得られたランタノイド元素を含むリチ
ウムのハロゲン化物塩を第３溶融塩電解炉に満たしてこ
こで電解処理を施し、ランタノイド元素を還元して回収
する第３の工程を具備してなることを特徴とするアクチ
ノイド元素とランタノイド元素の電解分離方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22840595A JPH0972991A (ja) | 1995-09-05 | 1995-09-05 | アクチノイド元素とランタノイド元素の電解分離装置および電解分離方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22840595A JPH0972991A (ja) | 1995-09-05 | 1995-09-05 | アクチノイド元素とランタノイド元素の電解分離装置および電解分離方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0972991A true JPH0972991A (ja) | 1997-03-18 |
Family
ID=16875956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22840595A Pending JPH0972991A (ja) | 1995-09-05 | 1995-09-05 | アクチノイド元素とランタノイド元素の電解分離装置および電解分離方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0972991A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1995
- 1995-09-05 JP JP22840595A patent/JPH0972991A/ja active Pending
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