JPH0953788A - 脈動低減装置 - Google Patents
脈動低減装置Info
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- JPH0953788A JPH0953788A JP20601995A JP20601995A JPH0953788A JP H0953788 A JPH0953788 A JP H0953788A JP 20601995 A JP20601995 A JP 20601995A JP 20601995 A JP20601995 A JP 20601995A JP H0953788 A JPH0953788 A JP H0953788A
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- JP
- Japan
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- pulsation
- side branch
- reducing device
- cylindrical body
- inlet
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L55/00—Devices or appurtenances for use in, or in connection with, pipes or pipe systems
- F16L55/04—Devices damping pulsations or vibrations in fluids
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pipe Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 複数の周波数の脈動に対応でき、かつ、全体
の長さを短くすることができる脈動低減装置を提供する
こと。 【構成】 サイドブランチ４の管体４１の内部にはサイ
ドブランチの閉塞端４３側が開放された筒体４４が設け
られる。配管１内の脈動は入口４２からサイドブランチ
４内に入り、一部は筒体４４の底部４５の外面４７で反
射して入口４２に戻り、他の一部は閉塞端４３の面に反
射して入口４２に戻り、その他は筒体入口４６から筒体
４４内に入り底部４５の内面４８で反射して入口４２に
戻る。これら反射した脈動の経路の片道はそれぞれ距離
Ｌ3 、Ｌ4 、（Ｌ4 ＋Ｌ5 ）であり、これに応じた周波
数の脈動が低減される。又、管体４１内の筒体４４で脈
動の経路の一部を構成したので、サイドブランチ４の全
長を短くすることができる。
の長さを短くすることができる脈動低減装置を提供する
こと。 【構成】 サイドブランチ４の管体４１の内部にはサイ
ドブランチの閉塞端４３側が開放された筒体４４が設け
られる。配管１内の脈動は入口４２からサイドブランチ
４内に入り、一部は筒体４４の底部４５の外面４７で反
射して入口４２に戻り、他の一部は閉塞端４３の面に反
射して入口４２に戻り、その他は筒体入口４６から筒体
４４内に入り底部４５の内面４８で反射して入口４２に
戻る。これら反射した脈動の経路の片道はそれぞれ距離
Ｌ3 、Ｌ4 、（Ｌ4 ＋Ｌ5 ）であり、これに応じた周波
数の脈動が低減される。又、管体４１内の筒体４４で脈
動の経路の一部を構成したので、サイドブランチ４の全
長を短くすることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、流体を圧送し、この圧
送流体により種々の仕事を行う装置において、圧送流体
が通る配管又は流体圧力機器に生じる流体の脈動を減少
させる脈動低減装置に関する。
送流体により種々の仕事を行う装置において、圧送流体
が通る配管又は流体圧力機器に生じる流体の脈動を減少
させる脈動低減装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】流体、例えば油、水等の液体や空気等の
気体を圧送し、その圧力を用いて各種の仕事を行う装置
が多くの分野で使用されている。その代表的な装置が油
圧ショベル等、油圧により作業を行う油圧機器である。
以下、流体として油を例示して説明する。油圧機器で
は、油圧ポンプを駆動して圧油を吐出し、この吐出され
た圧油を配管を介して油圧シリンダや油圧モータ等の油
圧アクチュエータへ圧送し、これを駆動して所期の作業
を行う。
気体を圧送し、その圧力を用いて各種の仕事を行う装置
が多くの分野で使用されている。その代表的な装置が油
圧ショベル等、油圧により作業を行う油圧機器である。
以下、流体として油を例示して説明する。油圧機器で
は、油圧ポンプを駆動して圧油を吐出し、この吐出され
た圧油を配管を介して油圧シリンダや油圧モータ等の油
圧アクチュエータへ圧送し、これを駆動して所期の作業
を行う。
【０００３】このような油圧機器では、油圧ポンプから
吐出される圧油に脈動が生じ、この脈動は騒音の原因と
なるばかりでなく、場合によっては共振を生じて油圧機
器の配管や各種構成要素を損傷するおそれもあるので、
当該脈動は極力低減する必要がある。従来、脈動低減の
１つの手段としてサイドブランチが用いられている。こ
のサイドブランチを図８により説明する。
吐出される圧油に脈動が生じ、この脈動は騒音の原因と
なるばかりでなく、場合によっては共振を生じて油圧機
器の配管や各種構成要素を損傷するおそれもあるので、
当該脈動は極力低減する必要がある。従来、脈動低減の
１つの手段としてサイドブランチが用いられている。こ
のサイドブランチを図８により説明する。
【０００４】図８はサイドブランチの断面図である。こ
の図で、１は油圧ポンプからの圧油を送る配管を示す。
２は配管１から分岐してこれに連結されたサイドブラン
チであり、配管２と連通している。サイドブランチ２は
管体２１より成り、配管１の連結端とは反対側の端部で
閉塞されている。２２はこの閉塞された端部（閉塞
端）、２１Ｔは閉塞端２２の閉塞部内面（反射面）を示
す。このようなサイドブランチ２の長さがＬ0 で示され
ている。
の図で、１は油圧ポンプからの圧油を送る配管を示す。
２は配管１から分岐してこれに連結されたサイドブラン
チであり、配管２と連通している。サイドブランチ２は
管体２１より成り、配管１の連結端とは反対側の端部で
閉塞されている。２２はこの閉塞された端部（閉塞
端）、２１Ｔは閉塞端２２の閉塞部内面（反射面）を示
す。このようなサイドブランチ２の長さがＬ0 で示され
ている。
【０００５】油圧ポンプから吐出される圧油の脈動は、
基本周波数とその高調波より成り、配管１内を伝播する
とともにサイドブランチ２の管体２１内にも伝播し、管
体２１内に伝播した脈動は反射面２１Ｔで反射して再度
管体２１内を通って配管１に戻る。サイドブランチ２を
往復して配管１に戻った脈動は、配管１の脈動とは位相
が１８０度反転した脈動となり、サイドブランチ２の入
口部分で配管１の脈動と干渉してこれを低減させる。こ
のように位相が反転した脈動を得るために必要なサイド
ブランチ２の長さＬ0 は、低減させようとする特定の周
波数成分の波長をλとすると次式で表される。 Ｌ0 ＝λ／４ …………（１） 図８に示すような従来のサイドブランチ２では、ある特
定の周波数の脈動に対しては減衰効果を有するが、当該
周波数以外の周波数の脈動に対しては減衰効果は小さ
い。これを図９に示す。図９はサイドブランチの脈動減
衰効果を示す特性図であり、横軸に脈動の周波数が、縦
軸に脈動減衰率がとってある。図から明らかなように、
特定の周波数ｆ0 に対しては大きな減衰を示すが、周波
数ｆ0 を外れるに従って減衰効果は急速に低下する。こ
の特定の周波数ｆ0 とサイドブランチ２の長さＬ0 との
関係は、流体中の音速をＣとすると、次式で表される。 ｆ0 ＝Ｃ／４Ｌ0 …………（２） したがって、サイドブランチ２の長さＬ0 は、減衰対象
の圧油の脈動周波数に応じて決定されることになる。
基本周波数とその高調波より成り、配管１内を伝播する
とともにサイドブランチ２の管体２１内にも伝播し、管
体２１内に伝播した脈動は反射面２１Ｔで反射して再度
管体２１内を通って配管１に戻る。サイドブランチ２を
往復して配管１に戻った脈動は、配管１の脈動とは位相
が１８０度反転した脈動となり、サイドブランチ２の入
口部分で配管１の脈動と干渉してこれを低減させる。こ
のように位相が反転した脈動を得るために必要なサイド
ブランチ２の長さＬ0 は、低減させようとする特定の周
波数成分の波長をλとすると次式で表される。 Ｌ0 ＝λ／４ …………（１） 図８に示すような従来のサイドブランチ２では、ある特
定の周波数の脈動に対しては減衰効果を有するが、当該
周波数以外の周波数の脈動に対しては減衰効果は小さ
い。これを図９に示す。図９はサイドブランチの脈動減
衰効果を示す特性図であり、横軸に脈動の周波数が、縦
軸に脈動減衰率がとってある。図から明らかなように、
特定の周波数ｆ0 に対しては大きな減衰を示すが、周波
数ｆ0 を外れるに従って減衰効果は急速に低下する。こ
の特定の周波数ｆ0 とサイドブランチ２の長さＬ0 との
関係は、流体中の音速をＣとすると、次式で表される。 ｆ0 ＝Ｃ／４Ｌ0 …………（２） したがって、サイドブランチ２の長さＬ0 は、減衰対象
の圧油の脈動周波数に応じて決定されることになる。
【０００６】例えば、油圧ショベルにおける脈動は、エ
ンジンにより駆動される油圧ポンプにより発生する。こ
の油圧ポンプとして最も一般的に使用されるものは、ピ
ストンを７本又は９本備えたピストンポンプであり、そ
の脈動の周波数ｆは、ピストンの本数をｎ、油圧ポンプ
の回転数をＮとすると、 ｆ（Ｈｚ）＝ｎ×Ｎ×ｉ／６０ （ｉ＝１、２、３………） ………（３） で表される。この（３）式で、（ｉ＝１）は基本周波
数、（ｉ＝２、３、……）は高次の周波数成分である。
ンジンにより駆動される油圧ポンプにより発生する。こ
の油圧ポンプとして最も一般的に使用されるものは、ピ
ストンを７本又は９本備えたピストンポンプであり、そ
の脈動の周波数ｆは、ピストンの本数をｎ、油圧ポンプ
の回転数をＮとすると、 ｆ（Ｈｚ）＝ｎ×Ｎ×ｉ／６０ （ｉ＝１、２、３………） ………（３） で表される。この（３）式で、（ｉ＝１）は基本周波
数、（ｉ＝２、３、……）は高次の周波数成分である。
【０００７】上記（２）式および（３）式から、油圧シ
ョベルにおける脈動を効果的に低減するためには、１つ
のサイドブランチ２で対応するのは不可能であり、長さ
の異なる複数のサイドブランチを備えなければならない
ことが判る。
ョベルにおける脈動を効果的に低減するためには、１つ
のサイドブランチ２で対応するのは不可能であり、長さ
の異なる複数のサイドブランチを備えなければならない
ことが判る。
【０００８】ところで、圧縮機や真空ポンプにおいて、
消音のため、消音の対象となる音の複数の波長に対処す
ることができるサイドブランチ型消音器が実公昭６０−
９３６８号公報に示されている。その概略構成を図１０
に示す。図１０は従来のサイドブランチの断面図であ
る。この図で、１は図８に示す配管１に相当する主管、
３はサイドブランチ、３１は管体３２は閉塞端を示す。
３２０は閉塞端３２に形成された段差であり、この段差
により反射面３２１と反射面３２２が形成される。３３
は管体３１の内部を仕切る仕切り板であり、仕切り板３
３で仕切られる一方の室は反射面３２１に通じ、他方の
室は反射面３２２に通じる。Ｌ1 はサイドブランチ３の
入り口から反射面３２１までの長さ、Ｌ2 はサイドブラ
ンチ３の入り口から反射面３２２までの長さを示す。上
記（１）式から、このサイドブランチ３は２つの波長の
音波を効果的に消音することができるのは明らかであ
る。
消音のため、消音の対象となる音の複数の波長に対処す
ることができるサイドブランチ型消音器が実公昭６０−
９３６８号公報に示されている。その概略構成を図１０
に示す。図１０は従来のサイドブランチの断面図であ
る。この図で、１は図８に示す配管１に相当する主管、
３はサイドブランチ、３１は管体３２は閉塞端を示す。
３２０は閉塞端３２に形成された段差であり、この段差
により反射面３２１と反射面３２２が形成される。３３
は管体３１の内部を仕切る仕切り板であり、仕切り板３
３で仕切られる一方の室は反射面３２１に通じ、他方の
室は反射面３２２に通じる。Ｌ1 はサイドブランチ３の
入り口から反射面３２１までの長さ、Ｌ2 はサイドブラ
ンチ３の入り口から反射面３２２までの長さを示す。上
記（１）式から、このサイドブランチ３は２つの波長の
音波を効果的に消音することができるのは明らかであ
る。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】上記公報に示されるサ
イドブランチ型消音器では、サイドブランチ３の入り口
からの長さが異なる反射面を多数形成しておけば、その
数だけの波長の消音対象音波に対応することができる。
しかし、サイドブランチ３の長さは低減対象となる脈動
の波長のうちで最も長い波長によって決定されることと
なり、当該波長が長ければサイドブランチ３の長さも長
くなる。
イドブランチ型消音器では、サイドブランチ３の入り口
からの長さが異なる反射面を多数形成しておけば、その
数だけの波長の消音対象音波に対応することができる。
しかし、サイドブランチ３の長さは低減対象となる脈動
の波長のうちで最も長い波長によって決定されることと
なり、当該波長が長ければサイドブランチ３の長さも長
くなる。
【００１０】例えば、７本のピストンを有する油圧ポン
プを２０００ｒｐｍで回転した場合に生じる脈動の一次
の周波数ｆは上記（３）式から、２３３Ｈｚ（７×２０
００×１／６０）であり、油の音速Ｃを１２００ｍ／ｓ
とすると、波長λは５．１５ｍ（λ＝Ｃ／ｆ）となる。
したがって、上記（１）式から、サイドブランチ３の長
さＬ2 はほぼ１．２９ｍとなり、相当な長さとなる。
プを２０００ｒｐｍで回転した場合に生じる脈動の一次
の周波数ｆは上記（３）式から、２３３Ｈｚ（７×２０
００×１／６０）であり、油の音速Ｃを１２００ｍ／ｓ
とすると、波長λは５．１５ｍ（λ＝Ｃ／ｆ）となる。
したがって、上記（１）式から、サイドブランチ３の長
さＬ2 はほぼ１．２９ｍとなり、相当な長さとなる。
【００１１】このように、サイドブランチの長さが長く
なると、当然それを設置するスペースも大きくなり、特
に、油圧ショベルのようにスペースに余裕のない油圧機
器では、このように長いサイドブランチの設置が極めて
困難になるという問題があり、又、サイドブランチの長
さに応じたスペースを確保すると、必然的に油圧機器の
大型化を招くことになるという問題が生じる。この問題
は、油圧ポンプの回転数が低い場合の脈動を低減対象と
する場合にはサイドブランチの長さが益々長くなること
から、より大きな問題となる。
なると、当然それを設置するスペースも大きくなり、特
に、油圧ショベルのようにスペースに余裕のない油圧機
器では、このように長いサイドブランチの設置が極めて
困難になるという問題があり、又、サイドブランチの長
さに応じたスペースを確保すると、必然的に油圧機器の
大型化を招くことになるという問題が生じる。この問題
は、油圧ポンプの回転数が低い場合の脈動を低減対象と
する場合にはサイドブランチの長さが益々長くなること
から、より大きな問題となる。
【００１２】本発明の目的は、上記従来技術における課
題を解決し、複数の周波数の脈動に対応でき、かつ、全
体の長さを短くすることができる脈動低減装置を提供す
ることにある。
題を解決し、複数の周波数の脈動に対応でき、かつ、全
体の長さを短くすることができる脈動低減装置を提供す
ることにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明は、圧送流体をサイドブランチに導くことに
より当該圧送流体の脈動を抑える脈動低減装置におい
て、前記サイドブランチを形成する管体内部に、当該サ
イドブランチの閉塞端側に入口を有し他側が閉塞された
筒体を設けたことを特徴とする。
め、本発明は、圧送流体をサイドブランチに導くことに
より当該圧送流体の脈動を抑える脈動低減装置におい
て、前記サイドブランチを形成する管体内部に、当該サ
イドブランチの閉塞端側に入口を有し他側が閉塞された
筒体を設けたことを特徴とする。
【００１４】
【作用】サイドブランチ内に伝播した脈動の一部は筒体
の閉塞部（底部）外面に反射してサイドブランチ入口に
戻り、脈動の他の一部はサイドブランチの閉塞端で反射
してサイドブランチの入口に戻り、その他の脈動は筒体
の入口から筒体内に入りその底部で反射して再び筒体入
口を経てサイドブランチ入口に戻る。このように、長さ
の異なる複数の反射面が形成されることになり、当該各
長さに対応した周波数を有する脈動をそれぞれ低減する
ことができる。又、筒体内に伝播した脈動の経路は長く
なり、これに応じた周波数（波長）の脈動を低減するこ
とができるる。そして、この場合、筒体はサイドブラン
チ内部に配置され、かつ、筒体入口がサイドブランチの
閉塞端側に形成されているので、サイドブランチ自身の
長さを長くすることなく脈動の伝播経路を長くすること
ができる。
の閉塞部（底部）外面に反射してサイドブランチ入口に
戻り、脈動の他の一部はサイドブランチの閉塞端で反射
してサイドブランチの入口に戻り、その他の脈動は筒体
の入口から筒体内に入りその底部で反射して再び筒体入
口を経てサイドブランチ入口に戻る。このように、長さ
の異なる複数の反射面が形成されることになり、当該各
長さに対応した周波数を有する脈動をそれぞれ低減する
ことができる。又、筒体内に伝播した脈動の経路は長く
なり、これに応じた周波数（波長）の脈動を低減するこ
とができるる。そして、この場合、筒体はサイドブラン
チ内部に配置され、かつ、筒体入口がサイドブランチの
閉塞端側に形成されているので、サイドブランチ自身の
長さを長くすることなく脈動の伝播経路を長くすること
ができる。
【００１５】
【実施例】以下、本発明を図示の実施例に基づいて説明
する。図１は本発明の第１の実施例に係る脈動低減装置
の断面図である。この図で、１は図８に示すものと同じ
配管である。４は配管１に連結されたサイドブランチで
あり、管体４１で構成されている。４２はサイドブラン
チ４の入口、４３はサイドブランチ４の閉塞端を示す。
４４は管体４１内の閉塞端４３側に設けられた筒体であ
る。この筒体４４のサイドブランチ４の入口４２側は閉
塞部（底部）４５で閉じられ、かつ、閉塞端４３側は開
放されて筒体入口４６となっている。なお、図から明ら
かなように、筒体４４の一部には管体４１の一部が兼用
されている。又、筒体４４の断面形状は多角形、円形、
半円形等、どのような形状であってもよい。４７は底部
４５の外面、４８は底部４５の内面を示す。さらに、Ｌ
3はサイドブランチ入口４２と外面４７との間の距離、
Ｌ4 はサイドブランチ４の入口４２と閉塞端４３の内面
との間の距離、Ｌ5 は閉塞端４３内面と筒体４４の底部
４５の内面４８との間の距離を示す。
する。図１は本発明の第１の実施例に係る脈動低減装置
の断面図である。この図で、１は図８に示すものと同じ
配管である。４は配管１に連結されたサイドブランチで
あり、管体４１で構成されている。４２はサイドブラン
チ４の入口、４３はサイドブランチ４の閉塞端を示す。
４４は管体４１内の閉塞端４３側に設けられた筒体であ
る。この筒体４４のサイドブランチ４の入口４２側は閉
塞部（底部）４５で閉じられ、かつ、閉塞端４３側は開
放されて筒体入口４６となっている。なお、図から明ら
かなように、筒体４４の一部には管体４１の一部が兼用
されている。又、筒体４４の断面形状は多角形、円形、
半円形等、どのような形状であってもよい。４７は底部
４５の外面、４８は底部４５の内面を示す。さらに、Ｌ
3はサイドブランチ入口４２と外面４７との間の距離、
Ｌ4 はサイドブランチ４の入口４２と閉塞端４３の内面
との間の距離、Ｌ5 は閉塞端４３内面と筒体４４の底部
４５の内面４８との間の距離を示す。
【００１６】次に本実施例の動作を説明する。配管１の
脈動はサイドブランチ４の入口４２から管体４１内に進
入し、その一部は外面４７で反射して入口４２へ戻る。
これを第１の経路の反射脈動とする。又、進入した脈動
の他の一部は筒体４４の外面と管体４１の内面との間を
通り、閉塞端４３の内面に反射し、同一経路を逆に通っ
て入口４２へ戻る。これを第２の経路の反射脈動とす
る。さらに、進入した脈動のその他は筒体４４の外面と
管体４１の内面との間を通り、筒体入口４６から筒体４
４内に入って内面４８で反射し、同一経路を逆に通って
入口４２へ戻る。これを第３の経路の反射脈動とする。
脈動はサイドブランチ４の入口４２から管体４１内に進
入し、その一部は外面４７で反射して入口４２へ戻る。
これを第１の経路の反射脈動とする。又、進入した脈動
の他の一部は筒体４４の外面と管体４１の内面との間を
通り、閉塞端４３の内面に反射し、同一経路を逆に通っ
て入口４２へ戻る。これを第２の経路の反射脈動とす
る。さらに、進入した脈動のその他は筒体４４の外面と
管体４１の内面との間を通り、筒体入口４６から筒体４
４内に入って内面４８で反射し、同一経路を逆に通って
入口４２へ戻る。これを第３の経路の反射脈動とする。
【００１７】上記第１の経路の片道の距離はＬ3 、第２
の経路の片道の距離はＬ4 、第３の経路の片道の距離は
（Ｌ4 ＋Ｌ5 ）である。したがって、第１の経路の反射
脈動によって低減される脈動の周波数ｆ3 は、油中の音
速をＣとすると、 ｆ3 ＝Ｃ／４Ｌ3 …………（４） 又、第２の経路の反射脈動によって低減される脈動の周
波数ｆ4 は、 ｆ4 ＝Ｃ／４Ｌ4 …………（５） さらに、第３の経路の反射脈動によって低減される脈動
の周波数ｆ5 は、 ｆ5 ＝Ｃ／４（Ｌ4 ＋Ｌ5 ）…………（６） となる。
の経路の片道の距離はＬ4 、第３の経路の片道の距離は
（Ｌ4 ＋Ｌ5 ）である。したがって、第１の経路の反射
脈動によって低減される脈動の周波数ｆ3 は、油中の音
速をＣとすると、 ｆ3 ＝Ｃ／４Ｌ3 …………（４） 又、第２の経路の反射脈動によって低減される脈動の周
波数ｆ4 は、 ｆ4 ＝Ｃ／４Ｌ4 …………（５） さらに、第３の経路の反射脈動によって低減される脈動
の周波数ｆ5 は、 ｆ5 ＝Ｃ／４（Ｌ4 ＋Ｌ5 ）…………（６） となる。
【００１８】図２は上記各周波数における脈動減衰率を
示す図であり、横軸に周波数、縦軸に脈動低減率がとっ
てある。上記の距離Ｌ3 、Ｌ4 、Ｌ5 を適切に選択するこ
とにより、配管１を伝播する脈動中、低減対象の脈動周
波数ｆ3 、ｆ4 、ｆ5 を選択することができ、それらの
脈動をそれぞれ大幅に低減し得ることが判る。
示す図であり、横軸に周波数、縦軸に脈動低減率がとっ
てある。上記の距離Ｌ3 、Ｌ4 、Ｌ5 を適切に選択するこ
とにより、配管１を伝播する脈動中、低減対象の脈動周
波数ｆ3 、ｆ4 、ｆ5 を選択することができ、それらの
脈動をそれぞれ大幅に低減し得ることが判る。
【００１９】このように、本実施例では、サイドブラン
チの管体内に筒体を設け、この筒体内にも脈動を導入す
るようにしたので、３つの周波数の脈動に対応できると
ともに、全体の長さを短くすることができる。例えば、
７本のピストンを備えた油圧ポンプを２０００ｒｐｍで
回転した場合の脈動の一次周波数は、上述のように２３
３Ｈｚであるから、上記の距離Ｌ5 を０．５ｍとする
と、サイドブランチ４の全長Ｌ4 は上記（６）式から、
０．７９ｍとなり、筒体４４を設けない従来のサイドブ
ランチに比較して、その全長を０．５ｍ短縮することが
できる。そして、このようにサイドブランチの長さを短
縮することができるので、流体を圧送する機器における
サイドブランチ設置の自由度を大きくすることができ
る。
チの管体内に筒体を設け、この筒体内にも脈動を導入す
るようにしたので、３つの周波数の脈動に対応できると
ともに、全体の長さを短くすることができる。例えば、
７本のピストンを備えた油圧ポンプを２０００ｒｐｍで
回転した場合の脈動の一次周波数は、上述のように２３
３Ｈｚであるから、上記の距離Ｌ5 を０．５ｍとする
と、サイドブランチ４の全長Ｌ4 は上記（６）式から、
０．７９ｍとなり、筒体４４を設けない従来のサイドブ
ランチに比較して、その全長を０．５ｍ短縮することが
できる。そして、このようにサイドブランチの長さを短
縮することができるので、流体を圧送する機器における
サイドブランチ設置の自由度を大きくすることができ
る。
【００２０】図３は本発明の第２の実施例に係る脈動低
減装置の一部の断面図である。この図で、５はサイドブ
ランチ、５１はその管体である。本実施例では、サイド
ブランチ５の閉塞端をプラグ５３で構成する。即ち、５
３は管体５１における配管１と反対側の開口端に装着さ
れるプラグ、５３ａはサイドブランチ５の閉塞端反射面
を形成するプラグ面、５３ｂは管体５１とプラグ５３と
を密封するシールである。５４はさきの実施例における
筒体４４と同じ機能を有する筒体であり、プラグ５３に
取り付けられている。５５は筒体５４の底部、５６は筒
体入口、５７、５８は底部５５の外面および内面を示
す。５９はプラグ５３を管体５１にねじで取り付ける締
付金具である。
減装置の一部の断面図である。この図で、５はサイドブ
ランチ、５１はその管体である。本実施例では、サイド
ブランチ５の閉塞端をプラグ５３で構成する。即ち、５
３は管体５１における配管１と反対側の開口端に装着さ
れるプラグ、５３ａはサイドブランチ５の閉塞端反射面
を形成するプラグ面、５３ｂは管体５１とプラグ５３と
を密封するシールである。５４はさきの実施例における
筒体４４と同じ機能を有する筒体であり、プラグ５３に
取り付けられている。５５は筒体５４の底部、５６は筒
体入口、５７、５８は底部５５の外面および内面を示
す。５９はプラグ５３を管体５１にねじで取り付ける締
付金具である。
【００２１】本実施例の動作はさきの実施例の動作と同
じであり、その効果もさきの実施例の効果と同じく３つ
の周波数の脈動に対応できるとともに、全体の長さを短
くすることができる。さらに、本実施例は、この効果に
加えて次のような効果を有する。即ち、本実施例では、
筒体をプラグに固定するようにしたので、種々の長さの
筒体を有するプラグを用意し、これらを選択的に交換す
ることにより、低減を必要とする脈動に対して容易、か
つ、確実に対応することができる。そして、この場合、
プラグの交換はサイドブランチ自体の交換に比較しては
るかに容易に行うことができる。
じであり、その効果もさきの実施例の効果と同じく３つ
の周波数の脈動に対応できるとともに、全体の長さを短
くすることができる。さらに、本実施例は、この効果に
加えて次のような効果を有する。即ち、本実施例では、
筒体をプラグに固定するようにしたので、種々の長さの
筒体を有するプラグを用意し、これらを選択的に交換す
ることにより、低減を必要とする脈動に対して容易、か
つ、確実に対応することができる。そして、この場合、
プラグの交換はサイドブランチ自体の交換に比較しては
るかに容易に行うことができる。
【００２２】なお、プラグの装着は、図示のようにねじ
による装着でもよいし、嵌合圧着によってもよいし、場
合によっては溶接も可能である（この溶接の場合には上
記プラグ交換の効果は失われる）。以下の図４、図６に
示す具体例においても同じである。
による装着でもよいし、嵌合圧着によってもよいし、場
合によっては溶接も可能である（この溶接の場合には上
記プラグ交換の効果は失われる）。以下の図４、図６に
示す具体例においても同じである。
【００２３】図３は本発明の第３の実施例に係る脈動低
減装置の一部の断面図、図５は図４に示す線Ｖ−Ｖに沿
う断面図である。各図で図３に示す部分と同一又は等価
な部分には同一符号を付して説明を省略する。５０は本
実施例のサイドブランチ、５４０は本実施例の筒体を示
す。本実施例の筒体５４０は図５に示されるように半円
形状であり、その外面はサイドブランチ５０の管体５１
の内面と一致するように形成されている。本実施例の動
作および効果は第２の実施例の動作および効果と同じで
ある。
減装置の一部の断面図、図５は図４に示す線Ｖ−Ｖに沿
う断面図である。各図で図３に示す部分と同一又は等価
な部分には同一符号を付して説明を省略する。５０は本
実施例のサイドブランチ、５４０は本実施例の筒体を示
す。本実施例の筒体５４０は図５に示されるように半円
形状であり、その外面はサイドブランチ５０の管体５１
の内面と一致するように形成されている。本実施例の動
作および効果は第２の実施例の動作および効果と同じで
ある。
【００２４】図６は本発明の第４の実施例に係る脈動低
減装置の一部の断面図である。この図で、図３に示す部
分と同一又は等価な部分には同一符号を付して説明を省
略する。５００は本実施例のサイドブランチ、５４１は
本実施例の筒体を示す。本実施例の筒体５４１はその中
途に段部５４２を有し、この段部５４２の外面および内
面が脈動の反射面として機能する。本実施例の動作は、
段部５４２の外面および内面で脈動の反射が生じる以外
は第２の実施例の動作と同じであり、又、本実施例の効
果は、低減対象周波数を５つ選定することができる以外
は第２の実施例の効果と同じである。
減装置の一部の断面図である。この図で、図３に示す部
分と同一又は等価な部分には同一符号を付して説明を省
略する。５００は本実施例のサイドブランチ、５４１は
本実施例の筒体を示す。本実施例の筒体５４１はその中
途に段部５４２を有し、この段部５４２の外面および内
面が脈動の反射面として機能する。本実施例の動作は、
段部５４２の外面および内面で脈動の反射が生じる以外
は第２の実施例の動作と同じであり、又、本実施例の効
果は、低減対象周波数を５つ選定することができる以外
は第２の実施例の効果と同じである。
【００２５】上記各実施例はサイドブランチを配管１に
接続する場合を示すものであるが、配管だけでなく他の
機器にサイドブランチを取り付けることにより脈動を低
減することもできる。このような例を図７に示す。図７
は図１に示す脈動低減装置を斜軸液圧ピストンポンプに
適用した断面図である。この図で、６１は液圧ピストン
ポンプのケーシング、６２は図示しない原動機に連結さ
れる回転軸、６３は回転軸６２の軸受、６４は回転軸６
２に固定された回転円板である。６５は回転円板６４の
回転中心に可回動に連結されたセンタシャフト、６５Ｓ
はセンタシャフト６５のばね、６６はケーシング６１と
連結されたケーシング６１Ａに摺動可能に接触する弁板
である。６７はロータであり、センタシャフト６５と弁
板６６に回転可能に支持され、かつ、回転軸６２に対し
て紙面に垂直方向に任意の角度傾斜させることが可能で
ある。６８はロータ６７に形成されたシリンダであり、
ロータ６７の円周上に１つ又は複数配置されている。６
９はシリンダ６８に挿入されたピストンを示し、その一
端は回転円板６４に可回動に連結されている。７１はケ
ーシング６１Ａに形成された吐出ポート、７２は同じく
ケーシング６１Ａに形成された吸入ポートである。７１
Ｈは吐出ポート７１の中途に形成された通路を示す。本
実施例においては、図示のとおり、通路７１Ｈに図１に
示すものと等価なサイドブランチ４が連結されている。
４１は管体、４２はサイドブランチ４の入口、４４は筒
体、４７はサイドブランチ４を通路７１Ｈに連結する連
結部である。
接続する場合を示すものであるが、配管だけでなく他の
機器にサイドブランチを取り付けることにより脈動を低
減することもできる。このような例を図７に示す。図７
は図１に示す脈動低減装置を斜軸液圧ピストンポンプに
適用した断面図である。この図で、６１は液圧ピストン
ポンプのケーシング、６２は図示しない原動機に連結さ
れる回転軸、６３は回転軸６２の軸受、６４は回転軸６
２に固定された回転円板である。６５は回転円板６４の
回転中心に可回動に連結されたセンタシャフト、６５Ｓ
はセンタシャフト６５のばね、６６はケーシング６１と
連結されたケーシング６１Ａに摺動可能に接触する弁板
である。６７はロータであり、センタシャフト６５と弁
板６６に回転可能に支持され、かつ、回転軸６２に対し
て紙面に垂直方向に任意の角度傾斜させることが可能で
ある。６８はロータ６７に形成されたシリンダであり、
ロータ６７の円周上に１つ又は複数配置されている。６
９はシリンダ６８に挿入されたピストンを示し、その一
端は回転円板６４に可回動に連結されている。７１はケ
ーシング６１Ａに形成された吐出ポート、７２は同じく
ケーシング６１Ａに形成された吸入ポートである。７１
Ｈは吐出ポート７１の中途に形成された通路を示す。本
実施例においては、図示のとおり、通路７１Ｈに図１に
示すものと等価なサイドブランチ４が連結されている。
４１は管体、４２はサイドブランチ４の入口、４４は筒
体、４７はサイドブランチ４を通路７１Ｈに連結する連
結部である。
【００２６】回転軸６２が回転すると、周知のようにピ
ストン６９が作動し、吸入ポート７２から油を吸入し、
吐出ポート７１から圧油を吐出する。このとき、図１に
示す実施例の場合と同じく、脈動する圧油はサイドブラ
ンチ４へ入り、サイドブランチ４に入った脈動は前述の
第１の経路、第２の経路、および第３の経路を通ってサ
イドブランチ４の入口４２まで戻り、脈動を低減する。
ストン６９が作動し、吸入ポート７２から油を吸入し、
吐出ポート７１から圧油を吐出する。このとき、図１に
示す実施例の場合と同じく、脈動する圧油はサイドブラ
ンチ４へ入り、サイドブランチ４に入った脈動は前述の
第１の経路、第２の経路、および第３の経路を通ってサ
イドブランチ４の入口４２まで戻り、脈動を低減する。
【００２７】本実施例はさきの実施例の効果と同じ効果
を奏するとともに次のような効果も奏する。即ち、本実
施例では、サイドブランチがポンプの吐出ポートに連結
されているので、脈動の発生源であるポンプ出口で脈動
を低減することができ、これにより、脈動の低減率を大
きくすることができ、かつ、下流の配管や機器への脈動
の伝達を大きく阻止することができる。
を奏するとともに次のような効果も奏する。即ち、本実
施例では、サイドブランチがポンプの吐出ポートに連結
されているので、脈動の発生源であるポンプ出口で脈動
を低減することができ、これにより、脈動の低減率を大
きくすることができ、かつ、下流の配管や機器への脈動
の伝達を大きく阻止することができる。
【００２８】図７に示す実施例では、ポンプにサイドブ
ランチを設置する例を示したが、ポンプに限ることはな
く、他の機器、例えば方向切換弁等にも適用することが
できるのは明らかである。
ランチを設置する例を示したが、ポンプに限ることはな
く、他の機器、例えば方向切換弁等にも適用することが
できるのは明らかである。
【００２９】なお、上記各実施例の説明では、サイドブ
ランチを油圧配管や油圧機器に適用する例について説明
したが、油圧配管や油圧機器ばかりでなく、水又は空気
等他の流体の流体圧を用いた装置にも適用可能であるの
は当然である。又、サイドブランチを構成する管体は、
金属管であってもよいし、ゴム等の弾性体のホースであ
ってもよい。
ランチを油圧配管や油圧機器に適用する例について説明
したが、油圧配管や油圧機器ばかりでなく、水又は空気
等他の流体の流体圧を用いた装置にも適用可能であるの
は当然である。又、サイドブランチを構成する管体は、
金属管であってもよいし、ゴム等の弾性体のホースであ
ってもよい。
【００３０】
【発明の効果】以上述べたように、本発明では、サイド
ブランチ内の閉塞端側に筒体を設け、この筒体内にも脈
動を導入するようにしたので、複数の周波数の脈動に対
応できるとともに、全体の長さを短くすることができ、
これにより、流体を圧送する機器におけるサイドブラン
チ設置の自由度を大きくすることができる。
ブランチ内の閉塞端側に筒体を設け、この筒体内にも脈
動を導入するようにしたので、複数の周波数の脈動に対
応できるとともに、全体の長さを短くすることができ、
これにより、流体を圧送する機器におけるサイドブラン
チ設置の自由度を大きくすることができる。
【図１】本発明の第１の実施例に係る脈動低減装置の断
面図である。
面図である。
【図２】各周波数に対する脈動の減衰率を示す図であ
る。
る。
【図３】本発明の第２の実施例に係る脈動低減装置の一
部の断面図である。
部の断面図である。
【図４】本発明の第３の実施例に係る脈動低減装置の一
部の断面図である。
部の断面図である。
【図５】図１に示す線Ｖ−Ｖに沿う断面図である。
【図６】本発明の第４の実施例に係る脈動低減装置の一
部の断面図である。
部の断面図である。
【図７】図１に示す脈動低減装置を油圧ポンプに適用し
た断面図である。
た断面図である。
【図８】従来の脈動低減装置の断面図である。
【図９】図８に示す装置の脈動減衰の特性図である。
【図１０】従来の脈動低減装置の断面図である。
１ 配管 ４ サイドブランチ ４１ 管体 ４２ サイドブランチ入口 ４３ 閉塞端 ４４ 筒体 ４５ 底部 ４６ 筒体入口 ４７ 底部外面 ４８ 底部内面
Claims (7)
- 【請求項１】 圧送流体をサイドブランチに導くことに
より当該圧送流体の脈動を抑える脈動低減装置におい
て、前記サイドブランチを形成する管体内部に、当該サ
イドブランチの閉塞端側に入口を有し他側が閉塞された
筒体を設けたことを特徴とする脈動低減装置。 - 【請求項２】 請求項１において、前記サイドブランチ
の閉塞端は、当該サイドブランチの管体と一体に形成さ
れていることを特徴とする脈動低減装置。 - 【請求項３】 請求項２において、前記筒体は、前記サ
イドブランチの管体に固定されていることを特徴とする
脈動低減装置。 - 【請求項４】 請求項１において、前記サイドブランチ
の閉塞端は、着脱自在なプラグで構成されていることを
特徴とする脈動低減装置。 - 【請求項５】 請求項４において、前記筒体は、前記プ
ラグに固定されていることを特徴とする脈動低減装置。 - 【請求項６】 請求項１乃至請求項５において、前記筒
体の前記閉塞端の内面および外面は、脈動の反射面を形
成していることを特徴とする脈動低減装置。 - 【請求項７】 請求項１乃至請求項５において、前記筒
体は、その軸方向の中間部分に当該軸に直交する面を形
成する段部が形成されていることを特徴とする脈動低減
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20601995A JPH0953788A (ja) | 1995-08-11 | 1995-08-11 | 脈動低減装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20601995A JPH0953788A (ja) | 1995-08-11 | 1995-08-11 | 脈動低減装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0953788A true JPH0953788A (ja) | 1997-02-25 |
Family
ID=16516560
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20601995A Pending JPH0953788A (ja) | 1995-08-11 | 1995-08-11 | 脈動低減装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0953788A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007240009A (ja) * | 2007-06-25 | 2007-09-20 | Kobe Steel Ltd | 圧力脈動吸収装置 |
-
1995
- 1995-08-11 JP JP20601995A patent/JPH0953788A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007240009A (ja) * | 2007-06-25 | 2007-09-20 | Kobe Steel Ltd | 圧力脈動吸収装置 |
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