JPH09508323A

JPH09508323A - 動力式ねじ回しと共に使用されるインサート・ビット

Info

Publication number: JPH09508323A
Application number: JP7520018A
Authority: JP
Inventors: ファウスト，ジェームズ・アーロン; シャントン，マーゼル; シュメイカー，カール・エイ
Original assignee: ヴァーモント・アメリカン・コーポレーション
Priority date: 1994-01-26
Filing date: 1994-01-26
Publication date: 1997-08-26
Also published as: EP0741633A1; WO1995020470A1; AU6123194A; US5868047A; CA2181483C; DE69415348D1; DE69415348T2; EP0741633B1; BR9408540A; CA2181483A1; AU686597B2

Abstract

(57)【要約】本発明は、動力式ねじ回しと共に使用されるインサート・ビット（１０）の分野に関する。形成されたビット（１０）は、オーステンパー処理工程により、または、加熱、焼入れ、焼戻し工程という三つのステップの何れかにより望ましい顕微鏡組織となるように処理することができる。また、ビット（１０）は電気研磨することができる。オーステンパー処理により、性能を向上させ、且つ疲労寿命を延長化させることができ、また、電気研磨により、性能を向上させ、疲労寿命延長化し且つトルク性能を増すことができる。該ビット（１０）は、特にインパクト・ドライバと共に使用される、縮小径の中間部分（３０）を備えることができる。

Description

【発明の詳細な説明】動力式ねじ回しと共に使用されるインサート・ビット技術分野本発明は、動力式ねじ回しと共に使用されるインサート・ビットの分野に関する。該ビットは、性能の向上及び疲労寿命の延長化のためオーステンパー処理を施し且つ／又は、性能の向上及び疲労寿命の延長化並びにトルク能力を増大させるため、電気研磨を為すことができ、特に、インパクト・ドライバと共に使用するため、縮小径の中間部分を有することができる。背景技術従来の動力式ねじ回し及びインパクト・ドライバは公知である。これらのドライバは、所望の先端部を有するインサート・ビットを受け入れ、また、ねじの差込み、又は取り外しのために使用される。従来の動力式ねじ回しは、その内部に挿入されたビットに対して連続的な回転力を付与する点で電気ドリルと同様に作用する。一般的に、インパクト・ドライバは、低トルクにて同様に作用するが、連続的なトルクではなくて、所定のトルク以上になると、インパクト・ドライバは、インサート・ビットに対して一連の衝撃を加える。例えば、公知のインパクト・ドライバは、使用されるのインサート・ビットに対して2,800回／分の衝撃を加えることができる。案内穴を穿孔せずに、硬質の木材にねじを差込むといったような大きいトルクを必要とする状況において、インパクト・ドライバは、従来の動力式ねじ回しよりもねじの差込み、又は取り外しを良好に行い得る。公知のインパクト・ドライバは、ねじを取り付け位置から取り外すため、ねじが例えば、30乃至300ニュートン・メートル（「Ｎｍ」）のトルクを受けられるように、ねじを取り付けることができる。疲労に対する抵抗力を増すため、工具鋼から成るインサート・ビットをオーステンパー処理することが公知である。このオーステンパー処理により、ベイナイトの顕微鏡組織を有するビットが形成される。該インサート・ビットは、鋼が最初にオーステナイト化されるように、723°Ｃ以上の温度にて硬化される。次に、鋼は、例えば、300°Ｃといったマルテンサイト開始温度よりも高い温度に冷却され、所望の時間、その温度に保たれて、ベイナイトが変態し得るようにする。焼戻しは全く不要である。オーステンパー処理は、冷却中の歪み又は亀裂を少なくし、また、同一のロックウェルＣ硬さ（「ＨＲＣ」）にて焼戻ししたマルテンサイトと比較したとき、靭性の増した工具を形成するのに役立つ。電気研磨は、化学薬剤及び電流を使用して、表面の不純物を除去する公知の方法である。公知の用途は、医療、自動車、食品及び電子業界がある。しかしながら、本発明のインパクト・ビットのような工具を電気研磨することは、当発明者にとって公知ではない。欧州特許庁付与の特許第89 104 239号（欧州特許出願第0 336 136号）の明細書には、そのクレーム１において、マシーンのチャックに挿入される端末の打込み領域と、中間部分と、交差溝付きねじに係合するように、周縁に亙って均一に配置された打込みリブ（８）を有するねじ回し先端部（７）を備える駆動領域とから成り、該打込みリブ（８）の各々（８′）が、中間部分（１０）の断面を超えて半径方向に突出する、ねじ回しビットにして、中間部分が捩れ領域を有し、その一定の断面を有する中間部分の（１０）の直径対長さの比が、0.5以下で且つ0.2以上であり、中間部分（１０）の弾性復帰力が塑性変形／破断に達することに起因する復帰角度が3.5°乃至８°となるような捩れ可能な領域Ｔの捩れ係数であるようにしたことを特徴とするねじ回しビットである。発明の開示本発明は、動力式ねじ回しと共に使用されるインサート・ビットに関する。該ビットは、例えば、鍛造、又はフライス削といった多数の製造方法で製造することができる。この形成したビットは、性能を向上させ且つ疲労寿命を延長化するためオーステンパー処理を行い且つ／又は、性能を向上させ且つ疲労寿命を延長化し、トルク性能を高めるために電気研磨され、また、特に、インパクト・ドライバと共に使用するため縮小径の中間部分を有することができる。より具体的には、本発明は、ドライバ内に挿入可能な軸端部と、第一のトルクにて破断可能な先端部と、軸端部と先端部との間に配置されて、第二のトルクにて破断可能な中間部分とを有するインサート・ビットにして、第二のトルクの大きさが第一のトルクよりも約20％大きいようにその中間部分の寸法が設定されることを特徴とするインサート・ビットに関するものである。本発明は、ビットを所望の硬さにオーステンパー処理することを含む。また、このビット、及びその製造方法は、インサート・ビットを所望の表面粗さに電気研磨することを含むことができる。図面の簡単な説明添付図面と共に、以下の説明を読むことにより、本発明は、一層良く理解されよう。添付図面において、図１は、フリップス先端部又はクロスポイント（cross-point）先端部を有する、本発明を具体化するためのインパクト・ビットの側面図、図２は、「ポジドライブ（POZIDRIV）」先端部（「ポジドライブ（POZIDRIV）」は、マサチューセッツ州、イースト・ボストンのフィリップス・スクリュー・カンパニー・インコーポレーテッド（Phillips Screw Company，Inc）が例えば、R0707177として登録を受けている登録商標名である）を有する、本発明を具体化するインパクト・ビットの側面図、図３は、六角形の先端部を有する、本発明を具体化するインパクト・ビットの側面図、図４は、「トーレックス（TORX）」型先端部（「トーレックス（TORX）は、キャムカー・スクリュー・アンド・マニファクチャリング・カンパニー（CAMCAR S crew＆ManufacturingCo.,）として営業している、イリノイ州、ロック・フォードのテクストロン・インコーポレーテッド（TEXTRON，Inc.）により、例えば、R 1040018及びR1153676号として登録を受けている登録商標名である）を有する、本発明を具体化するインパクト・ビットの側面図、図５は、溝付きねじ用の先端部を有する、本発明を具体化するインパクト・ビットの側面図、図６は、先端部が破断する迄、クロスポイントＰ−３先端部に加えられるトルク力のグラフ、図７は、インサート・ビットが恒久的に変形しない、先端部の破断測定トルク、先端部対軸部の相対的な測定回転数、並びに所定の先端部の型式及び寸法に対する中間部分の計算直径、及び破断トルクを示す表、図８Ａは、電気研磨を行わない溝付き先端部の極く拡大断面図、図８Ｂは、電気研磨を行った溝付き先端部の極く拡大断面図である。本発明の実施の形態及び工業用の利用可能性図１乃至図５を参照すると、クロスポイント、「ポジドライブ」、六角形、「トーレックス」、及び溝付きといった各種の所望の先端部４０Ａ乃至４０Ｅを有するインパクト・ビット（１０Ａ乃至１０Ｅ）が示してあるが、その他の先端の幾何学的形態も採用可能である。図１を参照すると、軸端部２０と、縮小径の中間部分３０と、先端部４０Ａとを有する、インパクト・ビット１０Ａが図示されている。軸端部２０は、段差を付けた駆動溝部分２６により分離された一対の六角形部分２２、２４を有している。動力ねじ回しのインサート・ビットは、工具内に挿入される部分２２のような六角形部分のみを備えることができ、又は、駆動溝部分２６を有するようにしてもよい。インパクト・ドライバと共に使用されるビットは、ビット１０をインパクト・ドライバ内に固着するため、六角形部分２２、２４の間に設けられた、駆動溝部分２６を備えることができる。その他の用途には、その他の形状の軸部が採用可能である。先端部４０Ａは、複数のクロスポイント型式（cross-point-type）の翼部分４２を有している。以下に説明するように、中間部分３０の寸法は、先端部４０Ａよりも約20％大きいトルクに耐え得るように設定されている。図示するように、該中間部分は、その両端にテーパー付きの遷移部分３２、３６を有している。図示するように、ビット１０Ａの長さは49ｍｍ、軸端部２０の長さは、例えば、19ｍｍ、中間部分の長さは18ｍｍである。これらの寸法及び以下の寸法は、本発明の範囲を限定するものではなく、単に一例にしか過ぎないものである。軸端部２０と中間部分３０との間の遷移部分３２は、先端部のトルク性能の影響を受ける中間部分３０の直径により決まる。中間部分３０と先端部４０との間の遷移部分３６は、先端部４０の寸法、及び中間部分３０の直径により決まる。図２には、「ポジドライブ」先端部４０Ｂを有するインサート・ビット１０Ｂが示されている。「ポジ・ドライブ」先端部４０Ｂは、図１のクロスポイント先端部４０Ａと同様である。しかしながら、その「ポジドライブ」の翼部分４４は、図１の翼部分４２と幾何学的形状が異なっている。この幾何学的形態の相違は、ビット１０Ｂを「ポジドライブ」ねじ内に保持し、これにより、抜けるのを少なくするのに役立つ。図３には、六面体の先端部４０Ｃを有するインサート・ビット１０Ｃが示してある。図４には、「トーレックス」先端部４０Ｄを有するインサート・ビット１０Ｄが示されている。この「トーレックス」先端部４０Ｄは、その双方の先端部が六面体である点で六面体の先端部４０Ｃと類似している。しかしながら、六面体の先端部４０Ｃは、端部から見たとき、六角形の形状をしており、また、「トーレックス」先端部４０Ｄは、その六つの点の間に内方に湾曲した部分を有している。ビット１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃ、１０Ｄは、例えば、全長が等しく（49ｍｍ）、また、軸部２０の長さが等しい（19ｍｍ）ようにすることが考えられる。ビット１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｄは、例えば、中間部分３０の長さが等しい（18ｍｍ）ものとして示してある。六角形のビット１０Ｃにおいて、中間部分３０は、例えば、24.5ｍｍの長さを、軸部２０から先端部４０まで伸長している。このため、六角形ビット１０Ｃにおいて、軸部分２０と中間部分３０の縮小径の部分３４との間には、遷移部分３２が存在するが、図示したその他のビットにおいては、ビット１０Ｃに遷移部分３６は存在しない。図５のビット１０Ｅは、スロット付きねじに使用されるものであり、該ビットは、先端部４０Ｅの幾何的形態が異なっている。ビット１０Ｅの軸部２０の長さ及び中間部分３０の長さは、ビット１０Ａ及び１０Ｂ及び１０Ｄと等しいが、先端部４０Ｅは、例えば、33ｍｍとより長くし、このため、ビット１０Ｅの全長は、例えば、70ｍｍというようにより長くなる。先端部４０Ｅは、先端部分４８と中間部３０との間にスロット付き先端部分４８と、六角形部分４６とを備えている。例えば、この六角形部分は、長さ20ｍｍとし、また、スロット付き先端部の長さを13ｍｍとし、合計33ｍｍとなるようにすることができる。六角形部分４６は、インパクト・ドライバを使用するとき、ねじファインダを使用することを可能にする。スロット付きねじについてねじファインダを使用しない場合、インサート・ビットがスロット付きのねじスロットから飛び出す傾向がある。このスロット付きのねじ先端部４８は、例えば、フライス削り、又は鍛造により形成することができる。図１乃至図５のビット１０Ａ乃至１０Ｅは、ビットの先端部４０Ａ乃至４０Ｅが「最弱体」部分となり、このため、ビットに過度のトルクを加えたとき、最初に破断する部分となるように特に設計される。上述したように、インパクト・ドライバは、低トルクにて同様に作用するが、連続的なトルクではなくて、所定のトルクを超えると、インパクト・ドライバは、インサート・ビットに対して一連の衝撃を加える。例えば、ビットには、2,800回／分の衝撃が加わる可能性がある。中間部分３０は、先端部よりも約20％、大きいトルクを受け得るように設計される。中間部分３０の寸法をこのトルクに対応して設定することにより、中間部分３０は、ビットに加わる衝撃を減衰させる働きをする。図６には、Ｐ３寸法の先端部を有するクロスポイント型インパクト・ビットに対するトルク曲線が示してあり、該ビットは、オーステンパー処理され、53乃至 55のＨＲＣ硬さを有する。「ｙ軸」は、ビットに加えられるトルクをインチ・ポンド、又は、ニュートン・メートル（「Ｎｍ」）単位で表示する。「ｘ軸」は、軸部２０に関する先端部４０の回転角を示す。文字「Ａ」で示した曲線部分は、ビットの弾性領域である。この弾性領域において、ビットは、恒久的な変形を生じさせずに、その軸部をその先端部に関して、大きい角度、例えば、10°捩ることができる。文字「Ｂ」で示した点は、弾性点、この場合、15.3°であり、この点を超えると、ビットに恒久的な変形が生ずる。文字「Ｃ」で示した曲線部分は、ビットの塑性変形、又は、恒久的な変形領域である。文字「Ｄ」で示した点は、先端部の破断点である。この場合、Ｐ３のビット先端部は、49.7Ｎｍのトルクを受けたときに破断する。図７は、硬さ53乃至55ＨＲＣの選択された複数のオーステンパー処理インパクト・ビットについての、測定データを示すチャートである。これらのビットは、例えば、図１乃至図５に上述したように、一例として掲げた物理的寸法を有する。各種のインパクト・ビットについて、これらのデータは、先端部が破断するのに要するトルク、中間部分の直径範囲、この中間部分を破断させるのに要するトルク範囲、及び弾性点を示す。インパクト・ビットをオーステンパー処理すれば、従来の焼入れ及び焼戻し方法により製造された同様の硬さを有するビットと比べて、その寿命が延長化される。このことは、インパクト・ビットに対して約2,800回／分の衝撃が加わるときに特に重要なことである。ビットは、一般的に、その先端部が点破断することにより破断するから、オーステンパー処理に起因するベイナイト顕微鏡組織により、疲労亀裂の可能性が少なくなる。ビットが破断する前に、ビットがオーク・ブロック内にＰ−２クロスポイントねじをねじ込むことができる、多数回に亙って各種のビットを測定することができる。例えば、信頼レベルが95％のとき、硬さ56.0ＨＲＣのオーステンパー処理ビットは、破断する迄、156個のねじをねじ込むことができる一方、硬さ64.0ＨＲＣの焼戻しマルテンサイト顕微鏡組織を持つ焼入りし且つ焼戻したビットは、破断する迄、54個のねじしかねじ込むことができない。 ASTM標準E1304（金属材料の平面歪み（シェブロン一切欠き）破断靭性試験）に従って試験し、また、その双方の硬さが54-56ＨＲＣであり、オーステンパー処理したビットと焼入れし且つ焼戻ししたビットとについて破断開始荷重を比較したとき、オーステンパー処理したビットは、破断が開始する迄、焼入れし且つ焼戻ししたビットの２倍以上の荷重に耐えることができる。また、オーステンパー処理したビットにおける亀裂の伝播に必要とされる荷重は、焼入れし且つ焼戻ししたビットの場合よりも大きい。焼入れし且つ焼戻ししたビットに対する測定データから、破断開始荷重が1,33 4乃至1,780ニュートン（136.2ｋｇ乃至181.6ｋｇ（300乃至400ポンド））にて生じることが分かる。一方、オーステンパー処理したビットの測定データは、破断の開始荷重が2,670乃至4,000ニュートン（272.4ｋｇ乃至408.6ｋｇ（600乃至900 ポンド））にて生じることを示す。亀裂の伝播の点で見たとき、焼入れし且つ焼戻ししたビットのデータは、臨界応力の強さファクタ測定値が20.4乃至22.4メガパスカル・パールートメートル（Megapascals per root meter）「ＭＰａ√ｍ」であることを示す。一方、オーステンパー処理したビットのデータは、臨界応力の強さファクタの測定値が30.8乃至35.2メガパスカル・パールートメートルであることを示す。図８Ａには、例えば、電気研磨によって表面粗さを1.65マイクロメートル（「 μｍ」）にした、例えば、スロット付きビットの先端部の極く拡大断面形状が示してある。図８Ｂには、この電気研磨による、表面粗さ0.66μｍの同一のビットが示してある。電気研磨によって物理的に損傷したビット面が無くなることで、疲労亀裂の開始が遅くなると考えられる。また、試験は、電気研磨がビットの捩れ破断強度特性を増大させることを実証した。ビットは、完全にマイクロ平滑化することが可能であるが、当初の表面粗さを少なくとも50％少なくするための電気研磨は、ビットの寿命を著しく延長化し、また、ビット先端部が耐え得るトルクを増大させることができる。同様の改良を実現するため、その他のマイクロ平滑化、又は表面の研磨技術を採用することができる。例えば、ＰＺ−２先端部、及び53-55ＨＲＣの硬さを有する、オーステンパー処理した「ポジドライブ」ビットについて、トルク、及び工具寿命に関して試験した。オーステンパー処理のみを施したビットは、先端部の破断に対する平均トルクが149.3インチ−ポンド、又は、16.9Ｎｍである一方、オーステンパー処理し且つ電気研磨を施したビットの先端部の平均破断トルクは、157.3インチ−ポンド、又は17.8Ｎｍであった。オーステンパー処理のみを施したビットの工具寿命をオーステンパー処理し且つ電気研磨を施したビットの工具寿命を比較すると、平均的に、オーステンパー処理し且つ電気研磨を施したビットは、オーステンパー処理のみを施したビットよりも破断する迄、約70％より多数個のねじをねじ込むことができることが分かる。この数の増加は、当該発明者にとって非常な驚きであった。電気研磨からは、その他の利点が得られる。例えば、該ビットは、明るい仕上げ面を有し、このことは、ある程度、魅力的であり、また、電気研磨したビットは、より耐食性に優れている。上記の詳細な説明は、主として、明確に理解し得るように記載したものであり、これから、不必要な限定がなされたと解釈すべきでなく、この開示内容を読むことにより、当業者には、修正例が明らかであろうし、本発明の精神、又は請求の範囲から逸脱せずに、その修正例が具体化可能である。

【手続補正書】特許法第１８４条の８【提出日】１９９６年２月２８日【補正内容】補正後の請求の範囲１．（ａ）ドライバ内に挿入可能な軸部端（２０）と、（ｂ）第一のトルクにて破断可能な先端部（４０）と、（ｃ）前記軸部端と前記先端部との間に配置され、第二のトルクにて破断可能な中間部分（３０）とを備える、インサート・ビット（１０）にして、（ｄ）前記中間部分（３０）の寸法は、前記第二のトルクが前記第一のトルクよりも約20％大きい値であるように、設定され、（ｅ）前記中間部分（３０）が所定の長さ及び所定の直径を有し、前記中間部分（３０）の所定の長さが、約18ｍｍ乃至23.5ｍｍの範囲内にあり、前記中間部分（３０）の所定の直径が約3.55ｍｍ乃至約6.35ｍｍの範囲内にあり、該中間部分（３０）の所定の長さ及び所定の直径が、前記インパクト・ビット（１０）を恒久的に変形させずに前記軸端部（２０）を前記先端部（４０）に関して少なくとも14°回転させ得るように選択され、（ｆ）前記インサート・ビット（１０）が、オーステンパー処理され且つ52乃至 56ＨＲＣの好ましい硬さであることを特徴とするインサート・ビット。２．請求の範囲第１項に記載のインサート・ビット（１０）にして、オーステンパー処理した前記インサート・ビット（１０）が、望ましい破断開始荷重値、及び望まし臨界応力の強度ファクタの測定値を有し、前記望ましい破断開始荷重値が少なくとも2,670ニュートンであり、前記望ましい臨界的応力の強度ファクタ測定値が少なくとも30.8メガパスカル・パールートメートルであることを特徴とするインサート・ビット。３．請求の範囲第１項又は第２項に記載のインサート・ビット（１０）にして、該インサート・ビット（１０）が、該インサート・ビット（１０）の前記先端部（４０）が望ましい表面粗さを有するように電気研磨されることを特徴とするインサート・ビット。４．請求の範囲第３項に記載のインサート・ビット（１０）にして、電気研磨した前記先端部（４０）が、1.0マイクロメータを超えない最大の表面粗さ、及び0.7マイクロメートル以下の望ましい表面粗さを有することを特徴とするインサート・ビット。５．請求の範囲第３項に記載のインサート・ビット（１０）にして、前記電気研磨により、前記最初の非電気研磨面の粗さが前記先端部（４０）にて少なくとも50％軽減されることを特徴とするインサート・ビット。６．［削除］７．［削除］８．［削除］９．［削除］１０．［削除］１１．（ａ）ドライバ内に挿入可能な軸端部（２０）と、（ｂ）先端部（４０）と、（ｃ）前記軸端部と前記先端部との間に配置された、中間部分（３０）とを備える、インサート・ビット（１０）にして、

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者シャントン，マーゼルスイス国ツェーハー−3924 ザンクト・ニクラウス／ファオエス，ハオス・モーゲングルース（番地なし) (72)発明者シュメイカー，カール・エイアメリカ合衆国ケンタッキー州40241，ルイスヴィル，ウルフ・クリーク・パークウェイ 4603

Claims

【特許請求の範囲】１．（ａ）ドライバ内に挿入可能な軸部端（２０）と、（ｂ）第一のトルクにて破断可能な先端部（４０）と、（ｃ）前記軸部端と前記先端部との間に配置され、第二のトルクにて破断可能な中間部分（３０）とを備える、インサート・ビット（１０）にして、（ｄ）前記中間部分（３０）の寸法は、前記第二のトルクが前記第一のトルクよりも約20％大きい値であるように、設定されることを特徴とするインサート・ビット。２．請求の範囲第１項に記載のインサート・ビット（１０）にして、前記中間部分（３０）が所定の長さ及び所定の直径を有し、該中間部分（３０）の所定の長さ及び所定の直径が、前記インパクト・ビット（１０）を恒久的に変形させずに、前記軸端部（２０）を、前記先端部（４０）に関して少なくとも14°回転させ得るように選択されることを特徴とするインサート・ビット。３．請求の範囲第２項に記載のインサート・ビット（１０）にして、前記中間部分（３０）の所定の長さが、約18ｍｍ乃至23.5ｍｍの範囲内にあり、前記中間部分（３０）の所定の直径が約3.55ｍｍ乃至約6.35ｍｍの範囲内にあることを特徴とするインサート・ビット。４．請求の範囲第１項、第２項又は第３項に記載のインサート・ビット（１０）にして、前記インサート・ビット（１０）がオーステンパー処理されることを特徴とするインサート・ビット。５．請求の範囲第４項に記載のインサート・ビット（１０）にして、オーステンパー処理した前記インサート・ビット（１０）が52乃至56ＨＲＣの好ましい硬さであることを特徴とするインサート・ビット。６．請求の範囲第４又は第５項に記載のインサート・ビット（１０）にして、オーステンパー処理した前記インサート・ビット（１０）が望ましい破断開始荷重値、及び望まし臨界応力の強度ファクタの測定値を有することを特徴とするインサート・ビット。７．請求の範囲第６項に記載のインサート・ビットにして、前記望ましい破断開始荷重値が少なくとも2,670ニュートンであり、前記望ましい臨界的応力の強度ファクタ測定値が少なくとも30.8メガパスカル・パールートメートルであることを特徴とするインサート・ビット。８．請求の範囲第１項乃至第７項の何れかに記載のインサート・ビット（１０）にして、該インサート・ビット（１０）が、該インサート・ビット（１０）の前記先端部（４０）が望ましい表面粗さを有するように電気研磨されることを特徴とするインサート・ビット。９．請求の範囲第８項に記載のインサート・ビット（１０）にして、電気研磨した前記先端部（４０）が、1.0マイクロメータを超えない最大の表面粗さ、及び0.7マイクロメートル以下の望ましい表面粗さを有することを特徴とするインサート・ビット。１０．請求の範囲第８項に記載のインサート・ビット（１０）にして、前記電気研磨により、前記最初の非電気研磨面の粗さが前記先端部（４０）にて少なくとも50％軽減されることを特徴とするインサート・ビット。１１．（ａ）ドライバ内に挿入可能な軸端部（２０）と、（ｂ）先端部（４０）と、（ｃ）前記軸端部と前記先端部との間に配置された、中間部分（３０）とを備える、インサート・ビット（１０）にして、（ｄ）該インサート・ビット（１０）の前記先端部（４０）が望ましい表面粗さを有するように電気研磨されることを特徴とするインサート・ビット。１２．請求の範囲第１１項に記載のインサート・ビット（１０）にして、前記電気研磨された先端部（４０）が、1.0マイクロメータを超えない最大の表面粗さ、及び0.7マイクロメートル以下の望ましい表面粗さを有することを特徴とするインサート・ビット。１３．請求の範囲第１１又は１２項に記載のインサート・ビット（１０）にして、前記電気研磨により、前記最初の非電気研磨面の粗さが前記先端部（４０）にて少なくとも50％軽減されることを特徴とするインサート・ビット。１４．（ａ）ドライバ内に挿入可能な軸端部（２０）と、（ｂ）先端部（４０）と、（ｃ）前記軸端と前記先端との間に配置された中間部分（３０）とを備え、（ｄ）前記インサート・ビット（１０）がオーステンパー処理された、インサート・ビット（１０）にして、（ｅ）該インサート・ビット（１０）の前記先端（４０）が望ましい表面粗さを有するように電気研磨されることを特徴とするインサート・ビット。１５．請求の範囲第１４項に記載のインサート・ビットにして、前記オーステンパー処理された前記インサート・ビット（１０）が52乃至56ＨＲＣの望ましい硬さであることを特徴とするインサート・ビット。１６．請求の範囲第１４又は１５項に記載のインサート・ビットにして、オーステンパー処理された前記インサート・ビット（１０）が、望ましい破断開始荷重値、及び望ましい臨界応力の強度ファクタ測定値を有することを特徴とするインサート・ビット。１７．請求の範囲第１６項に記載のインサート・ビットにして、前記望ましい破断開始荷重値が少なくとも2,670ニュートンであり、前記望ましい臨界的応力の強度ファクタ測定値が少なくとも30.8メガパスカル・パールートメートルであることを特徴とするインサート・ビット。１８．請求の範囲第１４項乃至第１７項の何れかに記載のインサート・ビット（１０）にして、電気研磨された前記先端部（４０）が、1.0マイクロメータを超えない最大の表面粗さ、及び0.7マイクロメートル以下の表面粗さを有することを特徴とするインサート・ビット。１９．請求の範囲第１４項乃至第１８項の何れかに記載のインサート・ビット（１０）にして、前記電気研磨により、前記最初の非電気研磨面の粗さが前記先端部（４０）にて少なくとも50％軽減されることを特徴とするインサート・ビット。２０．インサート・ビット（１０）の製造方法にして、（ａ）望ましい炭素含有量を有する工具鋼でインサート・ビット（１０）を鍛造するステップと、（ｂ）形成された該インサート・ビット（１０）をオーステンパー処理するステップであって、（１）前記インサート・ビット（１０）を723°Ｃ以上の第一の温度に加熱し、オーステナイト化のため選択した第一の時間だけ該第一の温度を保つことと、（２）該オーステナイト化したインサート・ビット（１０）をマルテンサイト開始温度よりも高い第二の温度まで冷却し、インサート・ビット（１０）の顕微鏡組織をベイナイトに変態させるため選択された第二の時間だけ該第二の温度を保つことと、を含むステップと、（ｃ）インサート・ビット（１０）が望ましい表面粗さを有するように前記インサート・ビット（１０）を電気研磨するステップと、を含む製造方法。２１．インサート・ビット（１０）の製造方法にして、（ａ）望ましい炭素含有量を有する工具鋼でインサート・ビット（１０）を鍛造するステップと、（ｂ）形成された該インサート・ビット（１０）を熱処理するステップであって、（１）前記インサート・ビット（１０）を723°Ｃ以上の第一の温度まで加熱し且つオーステナイト化のため選択された時間だけ該第一の温度を保つことと、（２）焼入れにより前記インサート・ビット（１０）を硬化させることと、（３）723°Ｃ以下の第二の温度まで再加熱することにより、前記インサート・ビット（１０）を焼戻しすることと、を含むステップと、（ｃ）インサート・ビット（１０）が望ましい表面粗さを有するように該インサート・ビット（１０）を電気研磨するステップと、を含む製造方法。