JPH0947624A - ガス吸着分離方法 - Google Patents
ガス吸着分離方法Info
- Publication number
- JPH0947624A JPH0947624A JP7199529A JP19952995A JPH0947624A JP H0947624 A JPH0947624 A JP H0947624A JP 7199529 A JP7199529 A JP 7199529A JP 19952995 A JP19952995 A JP 19952995A JP H0947624 A JPH0947624 A JP H0947624A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- concentration
- adsorption
- adsorption tower
- desorption
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高濃度で許容変動幅の狭い製品ガスを確実に
回収できる吸着分離方法を提供しようとするものであ
る。 【解決手段】 吸着工程、製品ガスによる並流パージ工
程、減圧脱着工程及び昇圧工程を少なくとも有するＰＳ
Ａ法により特定ガスを吸着分離する方法において、並流
パージ工程の吸着塔からの排気ガス中の特定成分濃度を
測定し、その測定値が所定の濃度範囲に入るように、原
料ガスの供給量及び減圧脱着ガス回収量を調節し、前記
測定値が目標濃度範囲の上限値に到達したときに並流パ
ージ工程から減圧脱着工程に切り替えることを特徴とす
る特定ガスの吸着分離方法である。
回収できる吸着分離方法を提供しようとするものであ
る。 【解決手段】 吸着工程、製品ガスによる並流パージ工
程、減圧脱着工程及び昇圧工程を少なくとも有するＰＳ
Ａ法により特定ガスを吸着分離する方法において、並流
パージ工程の吸着塔からの排気ガス中の特定成分濃度を
測定し、その測定値が所定の濃度範囲に入るように、原
料ガスの供給量及び減圧脱着ガス回収量を調節し、前記
測定値が目標濃度範囲の上限値に到達したときに並流パ
ージ工程から減圧脱着工程に切り替えることを特徴とす
る特定ガスの吸着分離方法である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、吸着性の特定ガス
を目標の高濃度で回収する圧力スウィングサイクル法
（以下、ＰＳＡ法という）による特定ガスの吸着分離方
法に関する。
を目標の高濃度で回収する圧力スウィングサイクル法
（以下、ＰＳＡ法という）による特定ガスの吸着分離方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＰＳＡ法は、原料ガスを比較的高圧で吸
着塔に導入し、特定成分を吸着剤に吸着させ、非吸着成
分を吸着塔から排出し、次いで、吸着塔を真空ポンプで
吸引して特定成分を脱着するガス分離操作である。この
種のガス分離操作で特定成分を製品ガスとして回収する
ときには、脱着回収ガス中の特定成分濃度を測定し、そ
の測定値と目標濃度の差に応じて、原料ガスの供給量と
脱着回収ガス量を調整して吸着塔内の特定成分の蓄積度
を変化させ、目標濃度に近い特定成分ガスを製品として
回収することが行われてきた。
着塔に導入し、特定成分を吸着剤に吸着させ、非吸着成
分を吸着塔から排出し、次いで、吸着塔を真空ポンプで
吸引して特定成分を脱着するガス分離操作である。この
種のガス分離操作で特定成分を製品ガスとして回収する
ときには、脱着回収ガス中の特定成分濃度を測定し、そ
の測定値と目標濃度の差に応じて、原料ガスの供給量と
脱着回収ガス量を調整して吸着塔内の特定成分の蓄積度
を変化させ、目標濃度に近い特定成分ガスを製品として
回収することが行われてきた。
【０００３】即ち、脱着回収ガスの特定成分濃度を上げ
る場合は、脱着回収ガス量を低減し、逆に脱着回収ガス
の特定成分濃度が目標濃度に近づけば、脱着回収ガス量
を増加させることにより、吸着塔内の蓄積度を変化させ
るものである。しかし、脱着回収ガスの特定成分濃度を
測定して原料ガスの供給量と脱着回収ガス量を調整する
方法は微調整が困難であり、目標濃度が、例えば９５％
以上と高く、その濃度の許容変動幅が狭い場合は、上記
調整が極めて困難であり、確実にガス濃度を調整できる
方法がないのが実情であった。
る場合は、脱着回収ガス量を低減し、逆に脱着回収ガス
の特定成分濃度が目標濃度に近づけば、脱着回収ガス量
を増加させることにより、吸着塔内の蓄積度を変化させ
るものである。しかし、脱着回収ガスの特定成分濃度を
測定して原料ガスの供給量と脱着回収ガス量を調整する
方法は微調整が困難であり、目標濃度が、例えば９５％
以上と高く、その濃度の許容変動幅が狭い場合は、上記
調整が極めて困難であり、確実にガス濃度を調整できる
方法がないのが実情であった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、Ｐ
ＳＡ法の上記の欠点を解消し、高濃度で許容変動幅の狭
い製品ガスを確実に回収できる吸着分離方法を提供しよ
うとするものである。
ＳＡ法の上記の欠点を解消し、高濃度で許容変動幅の狭
い製品ガスを確実に回収できる吸着分離方法を提供しよ
うとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、吸着工
程、並流パージ工程、減圧脱着工程及び昇圧工程からな
る、ＰＳＡ法により高濃度で許容変動幅の狭い製品ガス
を確実に回収できる吸着分離方法を検討する中で、従
来、脱着回収ガス中の特定成分を測定して制御する代わ
りに、並流パージ工程の排出ガス中の特定成分濃度を測
定して制御すれば、目標濃度が例えば９５％以上と高
く、その濃度の許容変動幅が狭い特定ガスの吸着分離が
可能であることを見出し、本発明を完成することに成功
した。
程、並流パージ工程、減圧脱着工程及び昇圧工程からな
る、ＰＳＡ法により高濃度で許容変動幅の狭い製品ガス
を確実に回収できる吸着分離方法を検討する中で、従
来、脱着回収ガス中の特定成分を測定して制御する代わ
りに、並流パージ工程の排出ガス中の特定成分濃度を測
定して制御すれば、目標濃度が例えば９５％以上と高
く、その濃度の許容変動幅が狭い特定ガスの吸着分離が
可能であることを見出し、本発明を完成することに成功
した。
【０００６】即ち、本発明は、原料ガスを吸着塔に供給
して特定成分を吸着する工程、吸着工程を終了した吸着
塔に対し、減圧脱着工程で回収した特定成分の高濃度ガ
スの一部を並流パージする工程、並流パージ工程を終了
した吸着塔を減圧し、前記特定成分を脱着する工程及び
脱着工程を終了した吸着塔を昇圧する工程を少なくとも
有する圧力スウィングサイクル法により特定ガスを吸着
分離する方法において、並流パージ工程の吸着塔からの
排気ガス中の特定成分濃度を測定し、その測定値が所定
の濃度範囲に入るように、原料ガスの供給量及び／又は
減圧脱着ガス回収量（製品としての抜き出し量＝脱着ガ
ス量−並流パージ量）を調節することを特徴とする特定
ガスの吸着分離方法である。なお、上記サイクルタイム
は一定にしてタイマーで自動的に工程を切り替えること
ができる。
して特定成分を吸着する工程、吸着工程を終了した吸着
塔に対し、減圧脱着工程で回収した特定成分の高濃度ガ
スの一部を並流パージする工程、並流パージ工程を終了
した吸着塔を減圧し、前記特定成分を脱着する工程及び
脱着工程を終了した吸着塔を昇圧する工程を少なくとも
有する圧力スウィングサイクル法により特定ガスを吸着
分離する方法において、並流パージ工程の吸着塔からの
排気ガス中の特定成分濃度を測定し、その測定値が所定
の濃度範囲に入るように、原料ガスの供給量及び／又は
減圧脱着ガス回収量（製品としての抜き出し量＝脱着ガ
ス量−並流パージ量）を調節することを特徴とする特定
ガスの吸着分離方法である。なお、上記サイクルタイム
は一定にしてタイマーで自動的に工程を切り替えること
ができる。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明は、上記のように、並流パ
ージ工程の吸着塔からの排気ガス中の特定成分濃度を測
定し、その測定値が所定の濃度範囲に入るように、原料
ガスの供給量及び／又は減圧脱着ガス回収量を調節する
ことを特徴とするが、並流パージ工程開始直後の前記測
定値が目標濃度範囲の下限値に到達した後、原料ガスの
供給量及び減圧脱着ガス回収量の調節を終了して安定運
転に移行し、前記測定値が目標濃度範囲の上限値に到達
したときに並流パージ工程から減圧脱着工程に切り替え
ることも可能である。
ージ工程の吸着塔からの排気ガス中の特定成分濃度を測
定し、その測定値が所定の濃度範囲に入るように、原料
ガスの供給量及び／又は減圧脱着ガス回収量を調節する
ことを特徴とするが、並流パージ工程開始直後の前記測
定値が目標濃度範囲の下限値に到達した後、原料ガスの
供給量及び減圧脱着ガス回収量の調節を終了して安定運
転に移行し、前記測定値が目標濃度範囲の上限値に到達
したときに並流パージ工程から減圧脱着工程に切り替え
ることも可能である。
【０００８】また、本発明は、原料ガス中の特定成分を
２段の圧力スウィングサイクル装置を用いて吸着分離す
ることも可能である。即ち、第１段の圧力スウィングサ
イクル装置の吸着塔に原料ガスを供給し、非吸着性成分
を前記吸着塔から排気するとともに、前記吸着塔に吸着
されている特定成分を減圧脱着して中間精製ガスを回収
し、該中間精製ガスを第２段の圧力スウィングサイクル
装置の吸着塔に供給して特定成分を吸着させ、かつ、該
吸着塔からの排気ガスを第１段の原料ガス中に戻す工
程、第２段の装置の吸着工程を終了した吸着塔に対し、
下記減圧脱着工程で回収した特定成分の高濃度ガスの一
部で並流パージする工程、第２段の装置の並流パージ工
程を終了した吸着塔を減圧し、前記特定成分を脱着する
工程、及び、第２段の装置の脱着工程を終了した吸着塔
を並流パージ工程からの排気ガスを導入して昇圧する工
程を有する特定ガスを吸着分離する方法において、前記
並流パージ工程の吸着塔からの排気ガス中の特定成分濃
度を測定し、その測定値が所定の濃度範囲に入るよう
に、原料ガスの供給量及び／又は減圧脱着ガス回収量
（製品としての抜き出し量＝脱着ガス量−並流パージ
量）を調節することも可能である。
２段の圧力スウィングサイクル装置を用いて吸着分離す
ることも可能である。即ち、第１段の圧力スウィングサ
イクル装置の吸着塔に原料ガスを供給し、非吸着性成分
を前記吸着塔から排気するとともに、前記吸着塔に吸着
されている特定成分を減圧脱着して中間精製ガスを回収
し、該中間精製ガスを第２段の圧力スウィングサイクル
装置の吸着塔に供給して特定成分を吸着させ、かつ、該
吸着塔からの排気ガスを第１段の原料ガス中に戻す工
程、第２段の装置の吸着工程を終了した吸着塔に対し、
下記減圧脱着工程で回収した特定成分の高濃度ガスの一
部で並流パージする工程、第２段の装置の並流パージ工
程を終了した吸着塔を減圧し、前記特定成分を脱着する
工程、及び、第２段の装置の脱着工程を終了した吸着塔
を並流パージ工程からの排気ガスを導入して昇圧する工
程を有する特定ガスを吸着分離する方法において、前記
並流パージ工程の吸着塔からの排気ガス中の特定成分濃
度を測定し、その測定値が所定の濃度範囲に入るよう
に、原料ガスの供給量及び／又は減圧脱着ガス回収量
（製品としての抜き出し量＝脱着ガス量−並流パージ
量）を調節することも可能である。
【０００９】以下、前記ＰＳＡ法でＳＯ2 濃度９９．５
Vol％の製品ガスを回収する場合を例にして説明する。
図２は、本発明の方法により吸着分離装置の運転を開始
し、約３０分程度の立上り領域を経て安定運転領域に入
るときの、並流パージ工程の排気ガス中の特定成分濃度
の変化の１例を示したものである。図から明らかなよう
に、安定運転領域におけるＳＯ2 濃度は、並流パージ工
程の開示時の約４０Vol ％と、終了時の約９０ Vol％の
間を上下する動きを繰り返している。換言すると、上記
の範囲で並流パージ工程の排気ガス中のＳＯ2 濃度を維
持できるとき、即ち、安定運転領域では、約９０ Vol％
で並流パージ工程から減圧脱着工程に切り替えるときに
９９．５ Vol％のＳＯ2 製品ガスを製造できることが図
３より分かる。
Vol％の製品ガスを回収する場合を例にして説明する。
図２は、本発明の方法により吸着分離装置の運転を開始
し、約３０分程度の立上り領域を経て安定運転領域に入
るときの、並流パージ工程の排気ガス中の特定成分濃度
の変化の１例を示したものである。図から明らかなよう
に、安定運転領域におけるＳＯ2 濃度は、並流パージ工
程の開示時の約４０Vol ％と、終了時の約９０ Vol％の
間を上下する動きを繰り返している。換言すると、上記
の範囲で並流パージ工程の排気ガス中のＳＯ2 濃度を維
持できるとき、即ち、安定運転領域では、約９０ Vol％
で並流パージ工程から減圧脱着工程に切り替えるときに
９９．５ Vol％のＳＯ2 製品ガスを製造できることが図
３より分かる。
【００１０】図３は、ＳＯ2 製品ガス濃度を変数とし
て、図２の安定運転領域における並流パージ工程の排気
ガス中のＳＯ2 濃度の上限値・下限値に相当する値を示
したグラフである。製品ガス濃度に対する並流パージ工
程の排気ガス濃度の上限値・下限値は、例えば、製品ガ
ス濃度が９７．５ Vol％と９９．５ Vol％の場合では、
９７．５ Vol％の上限値７０ Vol％、下限値１５ Vol
％、平均値４２．５ Vol％を示し、９９．５ Vol％の上
限値９０ Vol％、下限値４０ Vol％、平均値６５Vol ％
を示している。
て、図２の安定運転領域における並流パージ工程の排気
ガス中のＳＯ2 濃度の上限値・下限値に相当する値を示
したグラフである。製品ガス濃度に対する並流パージ工
程の排気ガス濃度の上限値・下限値は、例えば、製品ガ
ス濃度が９７．５ Vol％と９９．５ Vol％の場合では、
９７．５ Vol％の上限値７０ Vol％、下限値１５ Vol
％、平均値４２．５ Vol％を示し、９９．５ Vol％の上
限値９０ Vol％、下限値４０ Vol％、平均値６５Vol ％
を示している。
【００１１】即ち、製品ガス濃度の差 ９９．５−９
７．５＝２ Vol％に対して、並流パージ工程の排気ガス
濃度の差は平均値で、６５−４２．５＝２２．５ Vol％
にもなり、製品ガス濃度１ VOL％の変化に対して２２．
５／２＝１１．３倍の変化を示していることになる。こ
のように、並流パージ工程の排気ガス濃度は、製品ガス
濃度の差に対して１０倍以上の変化に拡大されて出てく
るので、この排気ガス濃度を監視・調整することによ
り、製品ガス濃度を細かく調整することができる。な
お、ＳＯ2 製品ガスの回収を例にして説明したが、本発
明の方法はこれに限定されることはなく、吸着性の特定
ガスを高濃度で許容範囲の狭い範囲でも回収する場合に
特に有効である。
７．５＝２ Vol％に対して、並流パージ工程の排気ガス
濃度の差は平均値で、６５−４２．５＝２２．５ Vol％
にもなり、製品ガス濃度１ VOL％の変化に対して２２．
５／２＝１１．３倍の変化を示していることになる。こ
のように、並流パージ工程の排気ガス濃度は、製品ガス
濃度の差に対して１０倍以上の変化に拡大されて出てく
るので、この排気ガス濃度を監視・調整することによ
り、製品ガス濃度を細かく調整することができる。な
お、ＳＯ2 製品ガスの回収を例にして説明したが、本発
明の方法はこれに限定されることはなく、吸着性の特定
ガスを高濃度で許容範囲の狭い範囲でも回収する場合に
特に有効である。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の１実施例を図１により詳細に
説明する。図１は、２段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置を用いて
高濃度ＳＯ2 製品ガスを製造する装置の系統図である。
この装置は１０ VOL％濃度の原料ＳＯ2 ガスを第１段の
ＰＳＡ−ＳＯ2 装置に供給し、３０ Vol％まで濃縮し、
第２段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置でさらに濃縮して９９．５
Vol％濃度の製品ＳＯ2 ガスとして回収される。また、
第１段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置の吸着工程から排出される
ガスは、公害規制により１００ｐｐｍを上限値とする必
要がある。その結果、原料ガス中のＳＯ2 は実質的に製
品ガスとして回収されることになる。
説明する。図１は、２段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置を用いて
高濃度ＳＯ2 製品ガスを製造する装置の系統図である。
この装置は１０ VOL％濃度の原料ＳＯ2 ガスを第１段の
ＰＳＡ−ＳＯ2 装置に供給し、３０ Vol％まで濃縮し、
第２段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置でさらに濃縮して９９．５
Vol％濃度の製品ＳＯ2 ガスとして回収される。また、
第１段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置の吸着工程から排出される
ガスは、公害規制により１００ｐｐｍを上限値とする必
要がある。その結果、原料ガス中のＳＯ2 は実質的に製
品ガスとして回収されることになる。
【００１３】第１段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置は２基の吸着
塔４からなり、１０ Vol％濃度の原料ＳＯ2 ガス１は、
一旦原料ガスタンク２に受入れた後、加圧ポンプ３で吸
着工程にある吸着塔４に供給し、ＳＯ2 成分を吸着し、
排気ガスは排ガス管７から大気中に放出される。その際
に、排ガス管７に設けられた排ガス濃度計６によりＳＯ
2 濃度を監視し、１００ｐｐｍを超える前に切換弁を作
動させて減圧脱着工程に切り替える必要がある。
塔４からなり、１０ Vol％濃度の原料ＳＯ2 ガス１は、
一旦原料ガスタンク２に受入れた後、加圧ポンプ３で吸
着工程にある吸着塔４に供給し、ＳＯ2 成分を吸着し、
排気ガスは排ガス管７から大気中に放出される。その際
に、排ガス管７に設けられた排ガス濃度計６によりＳＯ
2 濃度を監視し、１００ｐｐｍを超える前に切換弁を作
動させて減圧脱着工程に切り替える必要がある。
【００１４】一方、減圧脱着工程にある吸着塔４は真空
ポンプ５で吸引され、約３０ Vol％濃度の中間精製ＳＯ
2 ガスとして第２段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置の吸着塔８に
供給される。第２段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置は４基の吸着
塔８からなり、各吸着塔は吸着工程、並流パージ工程、
減圧脱着工程及び昇圧工程にあり、順次サイクリックに
繰り返すようになっている。
ポンプ５で吸引され、約３０ Vol％濃度の中間精製ＳＯ
2 ガスとして第２段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置の吸着塔８に
供給される。第２段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置は４基の吸着
塔８からなり、各吸着塔は吸着工程、並流パージ工程、
減圧脱着工程及び昇圧工程にあり、順次サイクリックに
繰り返すようになっている。
【００１５】昇圧工程で復圧され、吸着工程に移行され
た吸着塔８には、前記のように、第１段のＰＳＡ−ＳＯ
2 装置の減圧脱着工程で真空ポンプ５により回収された
中間精製ＳＯ2 ガスが供給される。この吸着塔８ではＳ
Ｏ2 が吸着されるが、高濃度の製品ＳＯ2 ガスを減圧脱
着するときには、吸着工程からの排気ガス中のＳＯ2濃
度が大気放出基準を上回るので、該排出ガスは原料ガス
タンク２に戻して第１段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置で再度処
理される。しかし、この戻しガスが多量になると、第１
段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置の負荷が大きくなるので、低く
抑えることが大切である。
た吸着塔８には、前記のように、第１段のＰＳＡ−ＳＯ
2 装置の減圧脱着工程で真空ポンプ５により回収された
中間精製ＳＯ2 ガスが供給される。この吸着塔８ではＳ
Ｏ2 が吸着されるが、高濃度の製品ＳＯ2 ガスを減圧脱
着するときには、吸着工程からの排気ガス中のＳＯ2濃
度が大気放出基準を上回るので、該排出ガスは原料ガス
タンク２に戻して第１段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置で再度処
理される。しかし、この戻しガスが多量になると、第１
段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置の負荷が大きくなるので、低く
抑えることが大切である。
【００１６】吸着工程を終了した吸着塔８は並流パージ
工程に移され、製品ガスタンク１３から製品ガスの一部
をパージライン９を介して前記吸着塔８に並流で流し、
塔内に滞留する非吸着性ガスをパージ排気管１０に排気
し、ガス濃度計１１で排ガス中のＳＯ2 濃度を測定す
る。この測定値が予め設定した値に到達した後に、並流
パージ工程から減圧脱着工程に切り替える。
工程に移され、製品ガスタンク１３から製品ガスの一部
をパージライン９を介して前記吸着塔８に並流で流し、
塔内に滞留する非吸着性ガスをパージ排気管１０に排気
し、ガス濃度計１１で排ガス中のＳＯ2 濃度を測定す
る。この測定値が予め設定した値に到達した後に、並流
パージ工程から減圧脱着工程に切り替える。
【００１７】減圧脱着工程では、真空ポンプ１２で吸引
され、９９．５ Vol％濃度の製品ＳＯ2 ガスは製品ガス
タンク１３に貯留され、その一部は製品濃度計１４で最
終的に濃度を確認した上で製品ガスとして系外に回収さ
れる。
され、９９．５ Vol％濃度の製品ＳＯ2 ガスは製品ガス
タンク１３に貯留され、その一部は製品濃度計１４で最
終的に濃度を確認した上で製品ガスとして系外に回収さ
れる。
【００１８】減圧脱着工程を終了した吸着塔８は昇圧工
程に移され、並流パージ工程からの排ガスをパージ排気
管１０を介して昇圧工程の吸着塔８に供給し、吸着工程
に備えて復圧する。
程に移され、並流パージ工程からの排ガスをパージ排気
管１０を介して昇圧工程の吸着塔８に供給し、吸着工程
に備えて復圧する。
【００１９】この実施例の特徴は、第２段のＰＳＡ−Ｓ
Ｏ2 装置の並流パージ工程にある吸着塔のパージ排気管
１０に設けたパージ排気ガス濃度計１１の測定値が所定
の範囲に入るように第２段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置を制御
することにある。即ち、運転開始後、前記測定値を基づ
いて原料ガスの供給量及び減圧脱着ガス回収量を調節す
ることにより、約３０分の立ち上がり領域を経て、並流
パージ工程移行直後の前記測定値が４０ Vol％濃度にな
った後、前記調節を終了して安定運転領域に移行し、１
分余りで上限値が９０ Vol％濃度に達するので、並流パ
ージ工程から減圧脱着工程に切り替える。その結果、減
圧脱着工程から９９．５ Vol％濃度の製品ガスを回収す
ることができる。
Ｏ2 装置の並流パージ工程にある吸着塔のパージ排気管
１０に設けたパージ排気ガス濃度計１１の測定値が所定
の範囲に入るように第２段のＰＳＡ−ＳＯ2 装置を制御
することにある。即ち、運転開始後、前記測定値を基づ
いて原料ガスの供給量及び減圧脱着ガス回収量を調節す
ることにより、約３０分の立ち上がり領域を経て、並流
パージ工程移行直後の前記測定値が４０ Vol％濃度にな
った後、前記調節を終了して安定運転領域に移行し、１
分余りで上限値が９０ Vol％濃度に達するので、並流パ
ージ工程から減圧脱着工程に切り替える。その結果、減
圧脱着工程から９９．５ Vol％濃度の製品ガスを回収す
ることができる。
【００２０】
【発明の効果】本発明は、上記の構成を採用することに
より、吸着工程、並流パージ工程、減圧脱着工程及び昇
圧工程を少なくとも有するＰＳＡ法による特定ガスの吸
着分離方法において、製品ガス濃度と強い相関関係を有
する拡大されたインデックスとして、並流パージ工程の
排出ガス濃度の測定値を用いて製品ガス濃度の細かな制
御を容易にかつ確実に行うことを可能にした。
より、吸着工程、並流パージ工程、減圧脱着工程及び昇
圧工程を少なくとも有するＰＳＡ法による特定ガスの吸
着分離方法において、製品ガス濃度と強い相関関係を有
する拡大されたインデックスとして、並流パージ工程の
排出ガス濃度の測定値を用いて製品ガス濃度の細かな制
御を容易にかつ確実に行うことを可能にした。
【図１】本発明の１実施例である２段式ＰＳＡ−ＳＯ2
装置の系統図である。
装置の系統図である。
【図２】本発明の方法で運転開始後の立ち上がり領域及
び安定運転領域における、並流パージ工程の排出ガス中
のＳＯ2 濃度変化を示したグラフである。
び安定運転領域における、並流パージ工程の排出ガス中
のＳＯ2 濃度変化を示したグラフである。
【図３】本発明の方法で製品ガスＳＯ2 濃度と並流パー
ジ工程の排出ガスＳＯ2 濃度の関係を示したグラフであ
る。
ジ工程の排出ガスＳＯ2 濃度の関係を示したグラフであ
る。
Claims (1)
- 【請求項１】 原料ガスを吸着塔に供給して特定成分を
吸着する工程、吸着工程を終了した吸着塔に対し、減圧
脱着工程で回収した特定成分の高濃度ガスの一部を並流
パージする工程、並流パージ工程を終了した吸着塔を減
圧し、前記特定成分を脱着する工程及び脱着工程を終了
した吸着塔を昇圧する工程を少なくとも有する、圧力ス
ウィングサイクル法により特定ガスを吸着分離する方法
において、並流パージ工程の吸着塔からの排気ガス中の
特定成分濃度を測定し、その測定値が所定の濃度範囲に
入るように、原料ガスの供給量及び／又は減圧脱着ガス
回収量を調節することを特徴とする特定ガスの吸着分離
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19952995A JP3477280B2 (ja) | 1995-08-04 | 1995-08-04 | ガス吸着分離方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19952995A JP3477280B2 (ja) | 1995-08-04 | 1995-08-04 | ガス吸着分離方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0947624A true JPH0947624A (ja) | 1997-02-18 |
| JP3477280B2 JP3477280B2 (ja) | 2003-12-10 |
Family
ID=16409354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19952995A Expired - Fee Related JP3477280B2 (ja) | 1995-08-04 | 1995-08-04 | ガス吸着分離方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3477280B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003011434A1 (en) * | 2001-07-31 | 2003-02-13 | Praxair Technology, Inc. | Control system for helium recovery |
| JP2007119830A (ja) * | 2005-10-27 | 2007-05-17 | Taiheiyo Cement Corp | 鉛回収装置及び方法 |
| JP2016509957A (ja) * | 2013-02-15 | 2016-04-04 | コーニンクレッカ フィリップス エヌ ヴェＫｏｎｉｎｋｌｉｊｋｅ Ｐｈｉｌｉｐｓ Ｎ．Ｖ． | 酸素分離装置及び酸素生成方法 |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20170053682A (ko) | 2014-11-11 | 2017-05-16 | 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 | 페이스트 임프린트를 통한 고용량 구조체 및 모노리스 |
| CN108883357A (zh) | 2015-11-16 | 2018-11-23 | 埃克森美孚上游研究公司 | 吸附剂材料和吸附二氧化碳的方法 |
| US10427088B2 (en) | 2016-03-18 | 2019-10-01 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto |
| WO2017209860A1 (en) | 2016-05-31 | 2017-12-07 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and system for swing adsorption processes |
| EP3463620A1 (en) * | 2016-05-31 | 2019-04-10 | ExxonMobil Upstream Research Company | Apparatus and system for swing adsorption processes |
| US10434458B2 (en) | 2016-08-31 | 2019-10-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto |
| CA3033235C (en) | 2016-09-01 | 2022-04-19 | Exxonmobil Upstream Research Company | Swing adsorption processes for removing water using 3a zeolite structures |
| JP7021226B2 (ja) | 2016-12-21 | 2022-02-16 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | 発泡幾何構造および活性材料を有する自己支持構造 |
| CA3045034C (en) | 2016-12-21 | 2021-06-29 | Exxonmobil Upstream Research Company | Self-supporting structures having active materials |
| US11331620B2 (en) | 2018-01-24 | 2022-05-17 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and system for swing adsorption processes |
| WO2019168628A1 (en) | 2018-02-28 | 2019-09-06 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and system for swing adsorption processes |
| WO2020131496A1 (en) | 2018-12-21 | 2020-06-25 | Exxonmobil Upstream Research Company | Flow modulation systems, apparatus, and methods for cyclical swing adsorption |
| EP3962641A1 (en) | 2019-04-30 | 2022-03-09 | Exxonmobil Upstream Research Company (EMHC-N1-4A-607) | Rapid cycle adsorbent bed |
| WO2021071755A1 (en) | 2019-10-07 | 2021-04-15 | Exxonmobil Upstream Research Company | Adsorption processes and systems utilizing step lift control of hydraulically actuated poppet valves |
| EP4045173A1 (en) | 2019-10-16 | 2022-08-24 | Exxonmobil Upstream Research Company (EMHC-N1-4A-607) | Dehydration processes utilizing cationic zeolite rho |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6297622A (ja) * | 1985-10-23 | 1987-05-07 | Kobe Steel Ltd | 圧力スイング吸着方法 |
| JPH05212236A (ja) * | 1992-02-03 | 1993-08-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 低濃度硫化水素の回収方法 |
| JPH05228326A (ja) * | 1992-02-21 | 1993-09-07 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 低濃度二酸化炭素の回収方法 |
| JPH05238704A (ja) * | 1992-02-21 | 1993-09-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 低濃度二酸化硫黄の回収方法 |
-
1995
- 1995-08-04 JP JP19952995A patent/JP3477280B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6297622A (ja) * | 1985-10-23 | 1987-05-07 | Kobe Steel Ltd | 圧力スイング吸着方法 |
| JPH05212236A (ja) * | 1992-02-03 | 1993-08-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 低濃度硫化水素の回収方法 |
| JPH05228326A (ja) * | 1992-02-21 | 1993-09-07 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 低濃度二酸化炭素の回収方法 |
| JPH05238704A (ja) * | 1992-02-21 | 1993-09-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 低濃度二酸化硫黄の回収方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003011434A1 (en) * | 2001-07-31 | 2003-02-13 | Praxair Technology, Inc. | Control system for helium recovery |
| US7169210B2 (en) | 2001-07-31 | 2007-01-30 | Praxair Technology, Inc. | Control system for helium recovery |
| JP2007119830A (ja) * | 2005-10-27 | 2007-05-17 | Taiheiyo Cement Corp | 鉛回収装置及び方法 |
| JP2016509957A (ja) * | 2013-02-15 | 2016-04-04 | コーニンクレッカ フィリップス エヌ ヴェＫｏｎｉｎｋｌｉｊｋｅ Ｐｈｉｌｉｐｓ Ｎ．Ｖ． | 酸素分離装置及び酸素生成方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3477280B2 (ja) | 2003-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0947624A (ja) | ガス吸着分離方法 | |
| KR0160246B1 (ko) | 동역학적으로 정화가 조절되는 압력 가변식 흡착 방법 | |
| FI81966C (fi) | Foerbaettrat adsorptionsfoerfarande med trycksvaengning. | |
| JP3492869B2 (ja) | 空気から酸素を回収するための単床圧力スイング式吸着方法 | |
| US4129424A (en) | Gas separation | |
| JP2975282B2 (ja) | 真空圧力スイング式吸着装置の整調方法 | |
| CA1271710A (en) | Process for producing high concentration oxygen by a pressure-swing-absorption method | |
| KR100984796B1 (ko) | 가스 분리 방법 | |
| EP0334495A2 (en) | Process for recovering oxygen enriched gas | |
| JPH0477681B2 (ja) | ||
| JPH0244569B2 (ja) | ||
| US6045603A (en) | Two phase pressure swing adsorption process | |
| KR940001410B1 (ko) | 기체상 염소의 농축방법 | |
| KR880000803B1 (ko) | 혼합가스의 분리방법 및 그 장치 | |
| US7468096B2 (en) | Apparatus for producing oxygen and method for controlling the same | |
| JPH08294612A (ja) | 多数成分の混合体を分画する圧力スウィング吸着方法 | |
| KR940001409B1 (ko) | 높은 순도의 생성 기체를 생산하기 위한 가압 psa 시스템 | |
| KR101594893B1 (ko) | 일산화탄소 선택성 흡착제를 이용하는 압력변동흡착 공정 | |
| JPH0733404A (ja) | 高濃度酸素の製造方法 | |
| TWI626214B (zh) | 二氧化碳之純化方法及純化系統 | |
| JPH0683771B2 (ja) | ガス分離における前処理方法 | |
| JPH06254334A (ja) | 窒素ガス分離方法 | |
| JP4761635B2 (ja) | 窒素ガス発生方法 | |
| JPS6027606A (ja) | プレツシヤ−スイング吸着法による窒素製造方法 | |
| KR102439732B1 (ko) | 아르곤과 질소 혼합가스로부터 아르곤을 제거하고 질소를 농축하는 흡착분리방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20030902 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |