JPH0941099A - 熱間加工性及びエッチング穿孔性に優れた電子部品用Fe−Ni系合金素材 - Google Patents
熱間加工性及びエッチング穿孔性に優れた電子部品用Fe−Ni系合金素材Info
- Publication number
- JPH0941099A JPH0941099A JP21410395A JP21410395A JPH0941099A JP H0941099 A JPH0941099 A JP H0941099A JP 21410395 A JP21410395 A JP 21410395A JP 21410395 A JP21410395 A JP 21410395A JP H0941099 A JPH0941099 A JP H0941099A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- content
- etching
- electronic parts
- alloy material
- hot workability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Conductive Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高精度のフォトエッチング加工が実施できる
ところの、エッチング穿孔性を始めとする製造性に優れ
たFe−Ni系合金素材を提供する。 【構成】 電子部品用Fe−Ni系合金素材を、「Niを30〜
55wt%含有すると共に、残部がMn,Cr及びFe並びに不可
避的不純物から成り、 かつそのMn含有量が0.05超〜0.1
wt%、 Cr含有量が1wt%以下、 そして不可避的不純物中
のSの含有量が0.005 wt%以下に規制されると共に、 前
記Mn含有量とCr含有量の合計がS含有量の5倍以上とな
るようにMn及びCrの含有量が調整されてなるか、 あるい
は更に、最終冷間圧延後の圧延面における{100}結
晶面の集積度が85%以下である構成」とする。
ところの、エッチング穿孔性を始めとする製造性に優れ
たFe−Ni系合金素材を提供する。 【構成】 電子部品用Fe−Ni系合金素材を、「Niを30〜
55wt%含有すると共に、残部がMn,Cr及びFe並びに不可
避的不純物から成り、 かつそのMn含有量が0.05超〜0.1
wt%、 Cr含有量が1wt%以下、 そして不可避的不純物中
のSの含有量が0.005 wt%以下に規制されると共に、 前
記Mn含有量とCr含有量の合計がS含有量の5倍以上とな
るようにMn及びCrの含有量が調整されてなるか、 あるい
は更に、最終冷間圧延後の圧延面における{100}結
晶面の集積度が85%以下である構成」とする。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、微細エッチングによ
り加工される電子部品用素材に係り、特に高精度シャド
ウマスクや多ピンリ−ドフレ−ム等に用いられる熱間加
工性及びエッチング穿孔性に優れた電子部品用Fe−Ni系
合金素材に関するものである。
り加工される電子部品用素材に係り、特に高精度シャド
ウマスクや多ピンリ−ドフレ−ム等に用いられる熱間加
工性及びエッチング穿孔性に優れた電子部品用Fe−Ni系
合金素材に関するものである。
【0002】
【従来技術とその課題】近年、マイクロプロセッサ等の
IC分野では高集積化が進み、例えばリ−ドフレ−ムで
は200ピン以上の多ピン品が主流になりつつある。こ
れら多ピン用の素材は、強度の観点から“42合金”と
呼ばれるFe−Ni系合金が主要材料となっている。また、
カラ−ブラウン管用のシャドウマスクの分野でも、色純
度の観点から低熱膨張係数の“36合金”と呼ばれるFe
−Ni系合金が使用されている。
IC分野では高集積化が進み、例えばリ−ドフレ−ムで
は200ピン以上の多ピン品が主流になりつつある。こ
れら多ピン用の素材は、強度の観点から“42合金”と
呼ばれるFe−Ni系合金が主要材料となっている。また、
カラ−ブラウン管用のシャドウマスクの分野でも、色純
度の観点から低熱膨張係数の“36合金”と呼ばれるFe
−Ni系合金が使用されている。
【0003】ところで、一般に多ピンリ−ドフレ−ムや
高精度シャドウマスクは寸法精度の点からフォトエッチ
ングにより加工されるので、溝のピッチを狭くするため
にはエッチング穿孔性、特に板厚方向のエッチング速度
の比を表す“エッチファクタ−”と呼ばれる値の大きな
素材が必要となる。しかし、Fe−Ni系合金は、銅合金や
アルミキルド鋼に比べてエッチファクタ−の小さいこと
が微細ピッチ化への課題となっていた。
高精度シャドウマスクは寸法精度の点からフォトエッチ
ングにより加工されるので、溝のピッチを狭くするため
にはエッチング穿孔性、特に板厚方向のエッチング速度
の比を表す“エッチファクタ−”と呼ばれる値の大きな
素材が必要となる。しかし、Fe−Ni系合金は、銅合金や
アルミキルド鋼に比べてエッチファクタ−の小さいこと
が微細ピッチ化への課題となっていた。
【0004】ここで、上記エッチファクタ−(EF)は、
エッチング後の状態を模式的に示す図1において、エッ
チング深さをd、サイドエッチ量をSEとすると EF=d/SE で示される。なお、上記サイドエッチ量(SE)はレジス
ト開口縁辺を超えて余剰にエッチングされた量を表すも
ので、実際に形成されたエッチング加工径をR、レジス
ト開口径をrとすると、 SE=(R−r)/2 で表される。
エッチング後の状態を模式的に示す図1において、エッ
チング深さをd、サイドエッチ量をSEとすると EF=d/SE で示される。なお、上記サイドエッチ量(SE)はレジス
ト開口縁辺を超えて余剰にエッチングされた量を表すも
ので、実際に形成されたエッチング加工径をR、レジス
ト開口径をrとすると、 SE=(R−r)/2 で表される。
【0005】もっとも、従来から、非金属介在物や微量
不純物の低減によってFe−Ni系合金のエッチング穿孔性
を改善しようとの提案は幾つかなされてはきたが、これ
らの方法によるエッチング穿孔性の向上効果は十分に満
足できるものではなかった。
不純物の低減によってFe−Ni系合金のエッチング穿孔性
を改善しようとの提案は幾つかなされてはきたが、これ
らの方法によるエッチング穿孔性の向上効果は十分に満
足できるものではなかった。
【0006】また、これとは別に、Fe−Ni系合金の素材
に強加工を施すことによって加工面への{100}結晶
面の集合度を高め、これによりエッチング穿孔性の改善
を図る方法も提案されている。しかし、この方法を適用
するとエッチング面の肌荒れやスジ模様の原因となる上
に、エッチファクタ−の異方性が大きくなるといった弊
害を生じていた。
に強加工を施すことによって加工面への{100}結晶
面の集合度を高め、これによりエッチング穿孔性の改善
を図る方法も提案されている。しかし、この方法を適用
するとエッチング面の肌荒れやスジ模様の原因となる上
に、エッチファクタ−の異方性が大きくなるといった弊
害を生じていた。
【0007】このようなことから、本発明が目的とした
のは、上述した弊害を懸念することなく高精度のフォト
エッチング加工が実施できるところの、エッチング穿孔
性を始めとする製造性に優れたFe−Ni系合金素材を提供
することである。
のは、上述した弊害を懸念することなく高精度のフォト
エッチング加工が実施できるところの、エッチング穿孔
性を始めとする製造性に優れたFe−Ni系合金素材を提供
することである。
【0008】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記目的
を達成すべく種々の検討を行ったところ、次のような新
しい知見を得ることができた。即ち、電子部品用Fe−Ni
系合金材は、合金材中に不可避不純物として存在し熱間
加工性等を害するSの悪影響を無害化するために一般に
は“Mn”を含んでいるが(例えば42合金に代表される
Fe−Ni系合金のMnの標準含有量は0.25〜 0.5wt%であ
る)、このMnはエッチング穿孔性に悪影響を及ぼす元素
の1つであり、そのため、Fe−Ni系合金材中におけるMn
の含有量を不可避的不純物たるS含有量と共に低減する
と、Sに起因する熱間割れを防ぎつつ材料のエッチング
穿孔性が大幅に改善できることが判明した。
を達成すべく種々の検討を行ったところ、次のような新
しい知見を得ることができた。即ち、電子部品用Fe−Ni
系合金材は、合金材中に不可避不純物として存在し熱間
加工性等を害するSの悪影響を無害化するために一般に
は“Mn”を含んでいるが(例えば42合金に代表される
Fe−Ni系合金のMnの標準含有量は0.25〜 0.5wt%であ
る)、このMnはエッチング穿孔性に悪影響を及ぼす元素
の1つであり、そのため、Fe−Ni系合金材中におけるMn
の含有量を不可避的不純物たるS含有量と共に低減する
と、Sに起因する熱間割れを防ぎつつ材料のエッチング
穿孔性が大幅に改善できることが判明した。
【0009】しかし、上述のように、Fe−Ni系合金材中
のMn含有量を少なくすればするほどエッチファクタ−が
大きくなることを見出したにもかかわらず、工業的には
S含有量の低減に限界があるため、熱間割れを防ぐとい
う観点からしてMn含有量を極端に低減することにも限度
があった。また、Mn含有量が少ないと、熱間加工(鍛造
等)の際に使用される加熱炉雰囲気中の硫黄分の揺らぎ
によって熱間加工時に微細な割れを生じることがあっ
た。
のMn含有量を少なくすればするほどエッチファクタ−が
大きくなることを見出したにもかかわらず、工業的には
S含有量の低減に限界があるため、熱間割れを防ぐとい
う観点からしてMn含有量を極端に低減することにも限度
があった。また、Mn含有量が少ないと、熱間加工(鍛造
等)の際に使用される加熱炉雰囲気中の硫黄分の揺らぎ
によって熱間加工時に微細な割れを生じることがあっ
た。
【0010】そこで、Fe−Ni系合金材において、Mn含有
量に留意しつつこのMn以外の構成元素の作用についても
注意を払い、“Mn以外の元素”の含有量とエッチング穿
孔性及び熱間加工性についても更なる検討を重ねた結
果、これらの中でCrが“熱間割れの発生防止”並びに
“Mn低減によるエッチング穿孔性向上効果の維持”に有
効であることが明らかとなった。
量に留意しつつこのMn以外の構成元素の作用についても
注意を払い、“Mn以外の元素”の含有量とエッチング穿
孔性及び熱間加工性についても更なる検討を重ねた結
果、これらの中でCrが“熱間割れの発生防止”並びに
“Mn低減によるエッチング穿孔性向上効果の維持”に有
効であることが明らかとなった。
【0011】詳しくは、Th,Ce,Be等の工業的に扱い難
い元素は対象外とし、それ以外の元素についてFe−30〜
55%Ni合金(以降、 成分割合を示す%はwt%とする)に
おける“その含有量とエッチファクタ−の関係”及び
“その含有量と熱間割れの発生状況”を調べ、「特にCr
が熱間加工時においてMnと同じくSに起因した熱間割れ
を防止する効果を示し、 しかもCr含有量が単独に変化し
てもエッチファクタ−は格別に変わることがないこと」
を見出したのである。
い元素は対象外とし、それ以外の元素についてFe−30〜
55%Ni合金(以降、 成分割合を示す%はwt%とする)に
おける“その含有量とエッチファクタ−の関係”及び
“その含有量と熱間割れの発生状況”を調べ、「特にCr
が熱間加工時においてMnと同じくSに起因した熱間割れ
を防止する効果を示し、 しかもCr含有量が単独に変化し
てもエッチファクタ−は格別に変わることがないこと」
を見出したのである。
【0012】つまり、Fe−Ni系合金材の熱間割れ防止に
対してMnと同様の効果を示し、かつ含有量を増やしても
エッチング穿孔性を阻害しない元素としてCrの存在を確
認したのである。なお、MgやCaの添加によっても熱間割
れの発生防止に効果があるものの、酸化物系介在物が多
くなり、エッチング穿孔性を阻害する傾向が認められ
た。
対してMnと同様の効果を示し、かつ含有量を増やしても
エッチング穿孔性を阻害しない元素としてCrの存在を確
認したのである。なお、MgやCaの添加によっても熱間割
れの発生防止に効果があるものの、酸化物系介在物が多
くなり、エッチング穿孔性を阻害する傾向が認められ
た。
【0013】そして、また、Fe−Ni系合金材において
は、最終加工終了後の{100}結晶面の集積度が低く
なるように加工調整を行うと、エッチング面の肌荒れや
スジ模様が発生するのを防止でき、更にはエッチファク
タ−の異方性が小さくなって、より好ましい電子部品用
素材が得られることも分かった。
は、最終加工終了後の{100}結晶面の集積度が低く
なるように加工調整を行うと、エッチング面の肌荒れや
スジ模様が発生するのを防止でき、更にはエッチファク
タ−の異方性が小さくなって、より好ましい電子部品用
素材が得られることも分かった。
【0014】本発明は、上記知見事項等に基づいてなさ
れたものであり、「電子部品用Fe−Ni系合金素材を、 Ni
を30〜55%含有すると共に、 残部がMn,Cr及びFe並びに
不可避的不純物から成り、 かつそのMn含有量が0.05超〜
0.1wt%、Cr含有量が1%以下、 そして不可避的不純物
中のSの含有量が 0.005%以下に規制されると共に、 前
記Mn含有量とCr含有量の合計がS含有量の5倍以上とな
るようにMn及びCrの含有量が調整された構成とすること
によって、 優れた熱間加工性及びエッチング穿孔性を付
与せしめた点」に大きな特徴を有し、更には「電子部品
用Fe−Ni系合金素材を、 Niを30〜55%含有すると共に、
残部がMn,Cr及びFe並びに不可避的不純物から成り、 か
つそのMn含有量が0.05超〜 0.1wt%、Cr含有量が1%以
下、 そして不可避的不純物中のSの含有量が 0.005%以
下に規制されると共に、 前記Mn含有量とCr含有量の合計
がS含有量の5倍以上となるようにMn及びCrの含有量が
調整され、 しかも最終冷間圧延後の圧延面における{1
00}結晶面の集積度が85%以下である構成とするこ
とによって、 優れた熱間加工性及びエッチング穿孔性を
付与せしめた点」をも特徴とするものである。
れたものであり、「電子部品用Fe−Ni系合金素材を、 Ni
を30〜55%含有すると共に、 残部がMn,Cr及びFe並びに
不可避的不純物から成り、 かつそのMn含有量が0.05超〜
0.1wt%、Cr含有量が1%以下、 そして不可避的不純物
中のSの含有量が 0.005%以下に規制されると共に、 前
記Mn含有量とCr含有量の合計がS含有量の5倍以上とな
るようにMn及びCrの含有量が調整された構成とすること
によって、 優れた熱間加工性及びエッチング穿孔性を付
与せしめた点」に大きな特徴を有し、更には「電子部品
用Fe−Ni系合金素材を、 Niを30〜55%含有すると共に、
残部がMn,Cr及びFe並びに不可避的不純物から成り、 か
つそのMn含有量が0.05超〜 0.1wt%、Cr含有量が1%以
下、 そして不可避的不純物中のSの含有量が 0.005%以
下に規制されると共に、 前記Mn含有量とCr含有量の合計
がS含有量の5倍以上となるようにMn及びCrの含有量が
調整され、 しかも最終冷間圧延後の圧延面における{1
00}結晶面の集積度が85%以下である構成とするこ
とによって、 優れた熱間加工性及びエッチング穿孔性を
付与せしめた点」をも特徴とするものである。
【0015】
【作用】上述のように、本願発明は、電子部品用Fe−Ni
系合金材のMn含有量を規制することによってそのエッチ
ング穿孔性を一段と向上させると共に、Mn含有量の低減
により懸念される“Sに起因した熱間加工性劣化の問
題”を、所定量のCrを含有させると共に、S含有量とMn
及びCrの合計含有量との比率調整により巧妙に回避する
こと、あるいは更に、{100}結晶面の集積度をも特
定の範囲内に調整することによってエッチング面の肌荒
れやスジ模様の発生を防止し、かつエッチファクタ−の
異方性をも小さくするできるようにすることを骨子とし
たものであるが、以下、本発明における各構成要件の限
定理由を説明する。
系合金材のMn含有量を規制することによってそのエッチ
ング穿孔性を一段と向上させると共に、Mn含有量の低減
により懸念される“Sに起因した熱間加工性劣化の問
題”を、所定量のCrを含有させると共に、S含有量とMn
及びCrの合計含有量との比率調整により巧妙に回避する
こと、あるいは更に、{100}結晶面の集積度をも特
定の範囲内に調整することによってエッチング面の肌荒
れやスジ模様の発生を防止し、かつエッチファクタ−の
異方性をも小さくするできるようにすることを骨子とし
たものであるが、以下、本発明における各構成要件の限
定理由を説明する。
【0016】A) 素材のMn含有量 MnはFe−Ni系合金材のエッチング穿孔性に悪影響を及ぼ
す元素の1つであり、その含有量が 0.1%を超えると上
記悪影響が特に顕著化する。そこで、Mn含有量は少なけ
れば少ないほどエッチファクタ−が向上するので好まし
いが、一般的な鉄原料中のMn含有量からして0.05%以下
にまで低減することは経済性の面で不利となる上、不可
避不純物として材料中に存在し熱間加工性を阻害するS
の作用を抑え切れなくなる。従って、Mn含有量は0.05超
〜 0.1%と限定した。
す元素の1つであり、その含有量が 0.1%を超えると上
記悪影響が特に顕著化する。そこで、Mn含有量は少なけ
れば少ないほどエッチファクタ−が向上するので好まし
いが、一般的な鉄原料中のMn含有量からして0.05%以下
にまで低減することは経済性の面で不利となる上、不可
避不純物として材料中に存在し熱間加工性を阻害するS
の作用を抑え切れなくなる。従って、Mn含有量は0.05超
〜 0.1%と限定した。
【0017】B) 素材のCr含有量 Crは、Fe−Ni系合金材の不可避的不純物として存在する
Sを無害化し、Sによる熱間加工性への悪影響を防止す
るために添加される成分である。即ち、前述したよう
に、Fe−Ni系合金材のMn含有量が少なければ少ないほど
材料のエッチングファクタ−は向上するが、Mn含有量を
低減すると不可避的不純物であるSが存在するために熱
間加工性が損なわれるようになる。そこで、存在するS
を無害化するには、Mnと同様に“Sを無害化する作用”
を有したCrを含有させることが必要となる。
Sを無害化し、Sによる熱間加工性への悪影響を防止す
るために添加される成分である。即ち、前述したよう
に、Fe−Ni系合金材のMn含有量が少なければ少ないほど
材料のエッチングファクタ−は向上するが、Mn含有量を
低減すると不可避的不純物であるSが存在するために熱
間加工性が損なわれるようになる。そこで、存在するS
を無害化するには、Mnと同様に“Sを無害化する作用”
を有したCrを含有させることが必要となる。
【0018】そして、Fe−Ni系合金材中のSを無害化さ
せるには、CrとMnとの合計含有量がS含有量の5倍以上
となるように成分調整を行わなければならない。つま
り、Cr含有量は“Mn含有量との合計量がS含有量の5倍
以上になる量”とする必要があり、「Sの無害化」とい
う観点からはその量は多いほど良い。
せるには、CrとMnとの合計含有量がS含有量の5倍以上
となるように成分調整を行わなければならない。つま
り、Cr含有量は“Mn含有量との合計量がS含有量の5倍
以上になる量”とする必要があり、「Sの無害化」とい
う観点からはその量は多いほど良い。
【0019】ところで、熱間加工性改善のためにCrを含
有させても、前述の如くFe−Ni系合金材のエッチングフ
ァクタ−を劣化させることはない。即ち、図2は、Fe−
36%Ni合金材におけるMn含有量が0.06%の場合の“Cr含
有量”と“エッチファクタ−の変化率”との関係を示し
たグラフである。なお、図2では便宜上Cr含有量が0.01
%の時のエッチファクタ−を基準にして変化率を計算し
ている。この図2からも分かるように、エッチファクタ
−はCrの含有量に関係なくほぼ一定で、僅かにCr含有量
の増加に伴いエッチファクタ−も大きくなる傾向がみら
る。つまり、Crの含有量が多いほど僅かではあるがエッ
チング穿孔性も向上している。
有させても、前述の如くFe−Ni系合金材のエッチングフ
ァクタ−を劣化させることはない。即ち、図2は、Fe−
36%Ni合金材におけるMn含有量が0.06%の場合の“Cr含
有量”と“エッチファクタ−の変化率”との関係を示し
たグラフである。なお、図2では便宜上Cr含有量が0.01
%の時のエッチファクタ−を基準にして変化率を計算し
ている。この図2からも分かるように、エッチファクタ
−はCrの含有量に関係なくほぼ一定で、僅かにCr含有量
の増加に伴いエッチファクタ−も大きくなる傾向がみら
る。つまり、Crの含有量が多いほど僅かではあるがエッ
チング穿孔性も向上している。
【0020】上述のようにCr含有量の上限は特に限定す
る必要はないが、多すぎると焼鈍特性や熱膨張係数が大
幅に変化することから、Cr含有量は1%以下と定めた。
る必要はないが、多すぎると焼鈍特性や熱膨張係数が大
幅に変化することから、Cr含有量は1%以下と定めた。
【0021】C) 素材のS含有量 SはFe−Ni系合金材の熱間加工性を阻害する不可避的不
純物であり、その含有量は極力少ない方が好ましいが、
Sを工業的規模で大幅に低減させることは経済性の観点
から困難である。しかし、S含有量が 0.005%以下であ
れば、Cr及びMnによるSの影響を無害化する作用とも相
まって所要の熱間加工性が確保できることから、S含有
量は 0.005%以下と定めた。
純物であり、その含有量は極力少ない方が好ましいが、
Sを工業的規模で大幅に低減させることは経済性の観点
から困難である。しかし、S含有量が 0.005%以下であ
れば、Cr及びMnによるSの影響を無害化する作用とも相
まって所要の熱間加工性が確保できることから、S含有
量は 0.005%以下と定めた。
【0022】D) {100}結晶面の集積度 Fe−Ni系合金材では、エッチング面の肌荒れやスジ模様
の発生を防止したり、エッチングファクタ−の異方性を
小さくするため、“最終冷間圧延後の圧延面”における
{100}結晶面の集積度が「下記“数1”なる式で計
算される値」で85%以下になるように中間加工度を調
整することが好ましい。ただ、エッチファクタ−の異方
性は電子部品に加工する際のフォトリソグラフィ−技術
により矯正することが可能であることから、{100}
結晶面の集積度が85%を超えていても電子部品用Fe−
Ni系合金素材として特に問題はない。
の発生を防止したり、エッチングファクタ−の異方性を
小さくするため、“最終冷間圧延後の圧延面”における
{100}結晶面の集積度が「下記“数1”なる式で計
算される値」で85%以下になるように中間加工度を調
整することが好ましい。ただ、エッチファクタ−の異方
性は電子部品に加工する際のフォトリソグラフィ−技術
により矯正することが可能であることから、{100}
結晶面の集積度が85%を超えていても電子部品用Fe−
Ni系合金素材として特に問題はない。
【0023】
【数1】
【0024】次に、本発明に係る電子部品用Fe−Ni系合
金素材の製造方法を説明する。本発明に係るFe−Ni系合
金素材は、Mn含有量を0.05超〜 0.1%の範囲にすると共
にCrとMnの合計含有量がS含有量の5倍以上となるよう
に調整したものであるが、これは、Fe−Ni系合金を溶解
する際にMn含有量を0.05%超〜 0.1%の範囲に調整し、
かつCrとMnの合計含有量がS含有量の5倍以上という要
件を満たすようにCrを1%以下の範囲で添加することで
可能であり、真空溶解や大気溶解など周知の溶解方法で
行うことができる。しかしながら、エッチング穿孔性を
阻害することが周知であるCやSiの低減のために、溶解
原料を厳選し、必要があれば脱酸や脱炭処理を行うこと
が望ましい。
金素材の製造方法を説明する。本発明に係るFe−Ni系合
金素材は、Mn含有量を0.05超〜 0.1%の範囲にすると共
にCrとMnの合計含有量がS含有量の5倍以上となるよう
に調整したものであるが、これは、Fe−Ni系合金を溶解
する際にMn含有量を0.05%超〜 0.1%の範囲に調整し、
かつCrとMnの合計含有量がS含有量の5倍以上という要
件を満たすようにCrを1%以下の範囲で添加することで
可能であり、真空溶解や大気溶解など周知の溶解方法で
行うことができる。しかしながら、エッチング穿孔性を
阻害することが周知であるCやSiの低減のために、溶解
原料を厳選し、必要があれば脱酸や脱炭処理を行うこと
が望ましい。
【0025】そして、成分調整されたFe−Ni系合金溶湯
は、インゴットに造塊しても良いし連続鋳造しても良
い。このようにして得られた鋳塊は、熱間脆性を起こす
ことなく鍛造や圧延が可能であり、焼鈍と冷間圧延を繰
り返すことで所望厚さの電子部品用素材とすることがで
きる。なお、最終冷間圧延後の圧延面における{10
0}結晶面の集積度は、冷間圧延の加工度調整によって
制御することができる。また、最終冷間圧延後に歪取り
焼鈍や形状矯正を行っても良い。
は、インゴットに造塊しても良いし連続鋳造しても良
い。このようにして得られた鋳塊は、熱間脆性を起こす
ことなく鍛造や圧延が可能であり、焼鈍と冷間圧延を繰
り返すことで所望厚さの電子部品用素材とすることがで
きる。なお、最終冷間圧延後の圧延面における{10
0}結晶面の集積度は、冷間圧延の加工度調整によって
制御することができる。また、最終冷間圧延後に歪取り
焼鈍や形状矯正を行っても良い。
【0026】上述の如く、Fe−Ni系合金のMn及びSの含
有量をそれぞれ特定値以下に低減すると共に、このMn含
有量及び添加するCr含有量の合計値とS含有量との比率
を調整することで初めてエッチング穿孔性、特にエッチ
ファクタ−が大幅に向上した熱間加工性に優れる電子部
品用素材を製造することができ、加えて最終冷間圧延後
の圧延面における{100}結晶面の集積度調整を行う
ならば一層好ましい電子部品用素材が得られる。
有量をそれぞれ特定値以下に低減すると共に、このMn含
有量及び添加するCr含有量の合計値とS含有量との比率
を調整することで初めてエッチング穿孔性、特にエッチ
ファクタ−が大幅に向上した熱間加工性に優れる電子部
品用素材を製造することができ、加えて最終冷間圧延後
の圧延面における{100}結晶面の集積度調整を行う
ならば一層好ましい電子部品用素材が得られる。
【0027】次いで、本発明の実施例を比較例と対比し
ながら説明する。
ながら説明する。
【実施例】まず、真空溶解法によりFe−36%Ni合金並び
にFe−42%Ni合金のMn,Crの含有量を調整し、表1に示
す化学成分組成の各鋳塊を得た。続いて、これらに鍛造
と熱間圧延を施し、更に冷間圧延と焼鈍を繰り返すこと
によって0.15mm厚さの合金帯を製造した。なお、この
時、何れの試料に対しても最終冷間圧延後の圧延面にお
ける“{100}結晶面の集積度”が前記“数1”式で
計算される値で65〜75%になるよう、中間冷間圧延
の加工度を調整した。
にFe−42%Ni合金のMn,Crの含有量を調整し、表1に示
す化学成分組成の各鋳塊を得た。続いて、これらに鍛造
と熱間圧延を施し、更に冷間圧延と焼鈍を繰り返すこと
によって0.15mm厚さの合金帯を製造した。なお、この
時、何れの試料に対しても最終冷間圧延後の圧延面にお
ける“{100}結晶面の集積度”が前記“数1”式で
計算される値で65〜75%になるよう、中間冷間圧延
の加工度を調整した。
【0028】
【表1】
【0029】ここで、得られた合金帯のうち、試料No.1
〜9は本発明の要件を満たす実施例であり、そして試料
No.10 〜16は比較例である。そして、比較例のうち、試
料No.10 〜13はMn含有量は少ないもののそのCr含有量と
Mn含有量の合計値がS含有量の5倍未満のものであり、
試料No.14 〜16はMn含有量が 0.1%を超えるものであ
る。
〜9は本発明の要件を満たす実施例であり、そして試料
No.10 〜16は比較例である。そして、比較例のうち、試
料No.10 〜13はMn含有量は少ないもののそのCr含有量と
Mn含有量の合計値がS含有量の5倍未満のものであり、
試料No.14 〜16はMn含有量が 0.1%を超えるものであ
る。
【0030】次に、これら合金帯のエッチング穿孔性を
比較するため周知のフォトリソグラフィ−技術を適用
し、合金帯の片側の表面に幅80μmの真円状開口部を
多数有するレジストマスクを形成した後、塩化第二鉄水
溶液をスプレ−状に吹付け、先に述べた図1に示すサイ
ドエッチ量SEが15μmになった時のエッチファクタ−EF
を調査した。なお、エッチファクタ−EFとは先に図1を
用いて説明した通りのものである。また、熱間加工性の
評価は、硫黄分の低い重油を燃料で1250〜1270
℃に加熱した炉中に12時間放置した後、熱間鍛造し、
その熱間加工時の割れの発生を調査する方法により行っ
た。実施例及び比較例におけるこれらの結果をまとめて
表1に示す。
比較するため周知のフォトリソグラフィ−技術を適用
し、合金帯の片側の表面に幅80μmの真円状開口部を
多数有するレジストマスクを形成した後、塩化第二鉄水
溶液をスプレ−状に吹付け、先に述べた図1に示すサイ
ドエッチ量SEが15μmになった時のエッチファクタ−EF
を調査した。なお、エッチファクタ−EFとは先に図1を
用いて説明した通りのものである。また、熱間加工性の
評価は、硫黄分の低い重油を燃料で1250〜1270
℃に加熱した炉中に12時間放置した後、熱間鍛造し、
その熱間加工時の割れの発生を調査する方法により行っ
た。実施例及び比較例におけるこれらの結果をまとめて
表1に示す。
【0031】表1に示した結果からも、本発明に係る試
料No.1〜9のようにMn含有量が0.05超〜 0.1%の範囲で
は、CrとMnの含有量の合計値がS含有量の5倍以上であ
るならばFe−36%Ni合金材及びFe−42%Ni合金材の何れ
にも熱間割れの発生がなく、比較例の試料No.14 ,試料
No.15 及び試料No.16 に示すもの(現在主流となってい
るMn含有量のもの)と比較すると、エッチファクタ−で
約 0.1以上大きくなっていること( エッチファクタ−の
変化率にすると5%以上の増加)が分かる。
料No.1〜9のようにMn含有量が0.05超〜 0.1%の範囲で
は、CrとMnの含有量の合計値がS含有量の5倍以上であ
るならばFe−36%Ni合金材及びFe−42%Ni合金材の何れ
にも熱間割れの発生がなく、比較例の試料No.14 ,試料
No.15 及び試料No.16 に示すもの(現在主流となってい
るMn含有量のもの)と比較すると、エッチファクタ−で
約 0.1以上大きくなっていること( エッチファクタ−の
変化率にすると5%以上の増加)が分かる。
【0032】これに対して、試料No.10 〜13ではMn含有
量が低いためにエッチファクタ−は大きいものの、Crが
含有量が少なく、CrとMnの含有量の合計値がS含有量の
5倍未満であるが故に熱間加工時に割れを生じている。
量が低いためにエッチファクタ−は大きいものの、Crが
含有量が少なく、CrとMnの含有量の合計値がS含有量の
5倍未満であるが故に熱間加工時に割れを生じている。
【0033】つまり、上記結果からは、Crを添加するこ
とにより熱間割れの発生を確実になくすることが可能と
なった“Mn含有量:0.05超〜 0.1%のFe−Ni系合金材”
は、現在の電子部品材の主流をなしている“Mn含有量:
0.25〜 0.5%のFe−Ni系合金材”よりもエッチファクタ
−で5%以上も改善されたエッチング穿孔性を示すこと
を確認できる。
とにより熱間割れの発生を確実になくすることが可能と
なった“Mn含有量:0.05超〜 0.1%のFe−Ni系合金材”
は、現在の電子部品材の主流をなしている“Mn含有量:
0.25〜 0.5%のFe−Ni系合金材”よりもエッチファクタ
−で5%以上も改善されたエッチング穿孔性を示すこと
を確認できる。
【0034】
【効果の総括】以上に説明した如く、この発明によれ
ば、電子部品用Fe−Ni系合金素材のエッチング穿孔性を
熱間加工性の劣化なく一段と向上させることができ、こ
れにより多ピンリ−ドフレ−ムや高精度シャドウマスク
に代表される微細エッチング加工用高品質電子部品素材
の提供が可能となるなど、産業上非常に有用な効果がも
たらされる。
ば、電子部品用Fe−Ni系合金素材のエッチング穿孔性を
熱間加工性の劣化なく一段と向上させることができ、こ
れにより多ピンリ−ドフレ−ムや高精度シャドウマスク
に代表される微細エッチング加工用高品質電子部品素材
の提供が可能となるなど、産業上非常に有用な効果がも
たらされる。
【図1】サイドエッチ量の説明図である。
【図2】Fe−36%Ni合金における“Cr含有量”と“エッ
チファクタ−の変化率”との関係を示したグラフであ
る。
チファクタ−の変化率”との関係を示したグラフであ
る。
Claims (2)
- 【請求項1】 Niを30〜55wt%含有し、残部がMn,Cr,
Fe及び不可避的不純物から成るFe−Ni系合金において、
Mn含有量が0.05超〜 0.1wt%、Cr含有量が1wt%以下、
そして不可避的不純物中のSの含有量が 0.005wt%以下
に規制されると共に、前記Mn含有量とCr含有量の合計が
S含有量の5倍以上となるようにMn及びCrの含有量が調
整されて成ることを特徴とする、熱間加工性及びエッチ
ング穿孔性に優れた電子部品用Fe−Ni系合金素材。 - 【請求項2】 Niを30〜55wt%含有し、残部がMn,Cr,
Fe及び不可避的不純物から成るFe−Ni系合金において、
Mn含有量が0.05超〜 0.1wt%、Cr含有量が1wt%以下、
そして不可避的不純物中のSの含有量が 0.005wt%以下
に規制されると共に、前記Mn含有量とCr含有量の合計が
S含有量の5倍以上となるようにMn及びCrの含有量が調
整され、かつ最終冷間圧延後の圧延面における{10
0}結晶面の集積度が85%以下であることを特徴とす
る、熱間加工性及びエッチング穿孔性に優れた電子部品
用Fe−Ni系合金素材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21410395A JPH0941099A (ja) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | 熱間加工性及びエッチング穿孔性に優れた電子部品用Fe−Ni系合金素材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21410395A JPH0941099A (ja) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | 熱間加工性及びエッチング穿孔性に優れた電子部品用Fe−Ni系合金素材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0941099A true JPH0941099A (ja) | 1997-02-10 |
Family
ID=16650290
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21410395A Pending JPH0941099A (ja) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | 熱間加工性及びエッチング穿孔性に優れた電子部品用Fe−Ni系合金素材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0941099A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20010050106A (ko) * | 1999-11-25 | 2001-06-15 | 사카모토 다까시 | 자기특성이 우수한 세미텐션마스크용 Fe-Ni계 합금그리고 그것을 이용한 세미텐션마스크 및 컬러브라운관 |
-
1995
- 1995-07-31 JP JP21410395A patent/JPH0941099A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20010050106A (ko) * | 1999-11-25 | 2001-06-15 | 사카모토 다까시 | 자기특성이 우수한 세미텐션마스크용 Fe-Ni계 합금그리고 그것을 이용한 세미텐션마스크 및 컬러브라운관 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR950004936B1 (ko) | 에칭 천공성이 우수하고 소둔시의 소부를 방지하며 가스발생을 억제하는 섀도우 마스크용 Fe-Ni계 합금 박판 및 그 제조방법 | |
RU2109839C1 (ru) | Холоднокатаный стальной лист для теневой маски и способ его изготовления | |
JPH09143625A (ja) | シャドウマスク用Fe−Ni系合金素材 | |
JP2871414B2 (ja) | プレス成形性に優れたシャドウマスク用合金薄板およびその製造方法 | |
JPH0941099A (ja) | 熱間加工性及びエッチング穿孔性に優れた電子部品用Fe−Ni系合金素材 | |
JP3151100B2 (ja) | Fe−Ni系合金シャドウマスク用素材 | |
JP3854121B2 (ja) | 耐食性に優れるシャドウマスク素材用Fe−Ni系合金およびシャドウマスク材料 | |
KR100468298B1 (ko) | 히트 쉬링크 밴드용 강판 | |
JPH08269630A (ja) | 熱間加工性及びエッチング穿孔性に優れた電子部品用Fe−Ni系合金素材 | |
JP2929881B2 (ja) | エッチング加工性に優れたシャドウマスク用金属薄板 | |
US6024809A (en) | Fe-Ni alloy materials for electronic parts | |
JP3353321B2 (ja) | プレス成形性に優れたシャドウマスク用Fe−Ni合金薄板の製造方法及びプレス成形性に優れたシャドウマスク用Fe−Ni合金薄板 | |
JP3101199B2 (ja) | 打ち抜き性に優れた高強度低熱膨張性Fe−Ni系合金材料およびその製造方法 | |
JP3080301B2 (ja) | 表面特性およびエッチング性に優れたFe−Ni系合金薄板 | |
JPH08273433A (ja) | Fe−Ni系合金リ−ドフレ−ム用素材 | |
JP2001049395A (ja) | エッチング性および低熱膨張特性に優れたFe−Ni−Co系合金およびエッチング孔内郭形状の円滑性に優れたシャドウマスク | |
JP2002544378A (ja) | ブラウン管の部品を作製するための鋼と、ブラウン管の部品の作製に用いるための鋼板を製造する方法 | |
JP3284732B2 (ja) | 磁気特性に優れたカラー受像管用Fe−Ni系合金薄板およびFe−Ni−Co系合金薄板およびその製造方法 | |
JP3363689B2 (ja) | プレス成形性に優れたシャドウマスク材およびシャドウマスクの製造方法 | |
JPH02213450A (ja) | エッチング性に優れるシャドウマスク材料 | |
JP2909299B2 (ja) | 高精細シャドウマスク用材料、同マスク材料およびその製造方法 | |
JP3224186B2 (ja) | 打ち抜き性に優れた高強度低熱膨張性Fe−Ni系合金材料の製造方法 | |
JP3501004B2 (ja) | エッチング穿孔性に優れたFe−Ni系合金板及びシャドウマスク | |
JP3293222B2 (ja) | 磁気特性に優れたシャドウマスク用Fe−Ni合金薄板およびFe−Ni−Co合金薄板およびその製造方法 | |
JPH07268558A (ja) | シャドウマスク用オーステナイトFe−Ni系合金原板およびその製造方法 |