JPH093539A - 細粒化組織のシームレス鋼管製造法 - Google Patents
細粒化組織のシームレス鋼管製造法Info
- Publication number
- JPH093539A JPH093539A JP15493795A JP15493795A JPH093539A JP H093539 A JPH093539 A JP H093539A JP 15493795 A JP15493795 A JP 15493795A JP 15493795 A JP15493795 A JP 15493795A JP H093539 A JPH093539 A JP H093539A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 細粒化組織のシームレス鋼管を製造する。
【構成】 実質的にＦｅからなる中空素管を鋼の１００
０〜１１５０℃に加熱した後、仕上り温度が１１５０℃
〜Ａｒ3 点の熱間連続圧延を施し、１１５０℃〜Ａｒ1
点の温度まで降下した仕上鋼管を該温度より高いＡｃ3
点〜１０００℃に加熱し、仕上温度がＡｒ3 点＋５０℃
以上の熱間仕上げ圧延後Ａｒ3 点以上の温度から急冷す
る焼入処理を施し、続いてＡｃ1 点以下の温度に加熱し
て冷却する焼戻処理を施すことを特徴とする細粒化組織
のシームレス鋼管の製造法。 【効果】 本発明によって製造された鋼管は、細粒であ
るため低温靭性及び耐ＳＳＣ性が優れ、特に極北の寒冷
地や硫化物応力腐食環境において優れた効果を発揮す
る。
０〜１１５０℃に加熱した後、仕上り温度が１１５０℃
〜Ａｒ3 点の熱間連続圧延を施し、１１５０℃〜Ａｒ1
点の温度まで降下した仕上鋼管を該温度より高いＡｃ3
点〜１０００℃に加熱し、仕上温度がＡｒ3 点＋５０℃
以上の熱間仕上げ圧延後Ａｒ3 点以上の温度から急冷す
る焼入処理を施し、続いてＡｃ1 点以下の温度に加熱し
て冷却する焼戻処理を施すことを特徴とする細粒化組織
のシームレス鋼管の製造法。 【効果】 本発明によって製造された鋼管は、細粒であ
るため低温靭性及び耐ＳＳＣ性が優れ、特に極北の寒冷
地や硫化物応力腐食環境において優れた効果を発揮す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、細粒化組織のシームレ
ス鋼管の製造法に関するものである。
ス鋼管の製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】熱延シームレス鋼管で細粒化組織のシー
ムレス鋼管を得るには、例えば特開昭５２−７７８１３
号公報のように、熱間粗圧延した中空素管を強制的に一
旦鋼の温度をＡｒ1 点以下に下げて再度オーステナイト
化し、引続き行う仕上圧延後に焼入−焼戻するか、或い
は通常の仕上圧延後に再加熱焼入−焼戻する必要があっ
た。
ムレス鋼管を得るには、例えば特開昭５２−７７８１３
号公報のように、熱間粗圧延した中空素管を強制的に一
旦鋼の温度をＡｒ1 点以下に下げて再度オーステナイト
化し、引続き行う仕上圧延後に焼入−焼戻するか、或い
は通常の仕上圧延後に再加熱焼入−焼戻する必要があっ
た。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ような方法はいずれにおいても熱効率上の問題のほかに
製造工程が複雑となる難点があった。一方、これまでの
熱延シームレス圧延後の直接焼入処理では、オーステナ
イト結晶粒度がASTM No.１〜６と粗粒であり、且つばら
つきが大きいため細粒化組織の低合金高張力シームレス
鋼管の製造上問題があった。
ような方法はいずれにおいても熱効率上の問題のほかに
製造工程が複雑となる難点があった。一方、これまでの
熱延シームレス圧延後の直接焼入処理では、オーステナ
イト結晶粒度がASTM No.１〜６と粗粒であり、且つばら
つきが大きいため細粒化組織の低合金高張力シームレス
鋼管の製造上問題があった。
【０００４】そこで、本出願人は特開平３−６４４１５
号公報で、温度１２００℃以上に加熱した鋼片を熱間穿
孔連続圧延で中空粗管を製管し、加熱後さらに熱間仕上
圧延を行って得られた仕上鋼管を急冷、焼戻しを行う製
管法を提案し、細粒化組織の低温靭性にも優れたシーム
レス鋼管が得られた。しかし、より低温での靭性と耐Ｓ
ＳＣ性の要求される用途にはやや難点があった。
号公報で、温度１２００℃以上に加熱した鋼片を熱間穿
孔連続圧延で中空粗管を製管し、加熱後さらに熱間仕上
圧延を行って得られた仕上鋼管を急冷、焼戻しを行う製
管法を提案し、細粒化組織の低温靭性にも優れたシーム
レス鋼管が得られた。しかし、より低温での靭性と耐Ｓ
ＳＣ性の要求される用途にはやや難点があった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、硫化物応
力割れ（以下、ＳＳＣと記す。）性や低温靭性の優れた
シームレス鋼管を製造することを目的に多くの実験を行
い検討した結果、熱間圧延条件を制御することによって
細粒化組織のシームレス鋼管を製造できることを知見し
た。
力割れ（以下、ＳＳＣと記す。）性や低温靭性の優れた
シームレス鋼管を製造することを目的に多くの実験を行
い検討した結果、熱間圧延条件を制御することによって
細粒化組織のシームレス鋼管を製造できることを知見し
た。
【０００６】本発明は、この知見に基づいて構成したも
ので、その要旨は、実質的にＦｅからなる中空素管を鋼
の１０００〜１１５０℃に加熱した後、仕上り温度が１
１５０℃〜Ａｒ3 点の熱間連続圧延を施し、１１５０℃
〜Ａｒ1 点の温度まで降下した仕上鋼管を該温度より高
いＡｃ3 点〜１０００℃に加熱し、仕上温度がＡｒ3点
＋５０℃以上の熱間仕上げ圧延後Ａｒ3 点以上の温度か
ら急冷する焼入処理を施し、続いてＡｃ1 点以下の温度
に加熱して冷却する焼戻処理を施すことを特徴とする細
粒化組織のシームレス鋼管の製造法である。
ので、その要旨は、実質的にＦｅからなる中空素管を鋼
の１０００〜１１５０℃に加熱した後、仕上り温度が１
１５０℃〜Ａｒ3 点の熱間連続圧延を施し、１１５０℃
〜Ａｒ1 点の温度まで降下した仕上鋼管を該温度より高
いＡｃ3 点〜１０００℃に加熱し、仕上温度がＡｒ3点
＋５０℃以上の熱間仕上げ圧延後Ａｒ3 点以上の温度か
ら急冷する焼入処理を施し、続いてＡｃ1 点以下の温度
に加熱して冷却する焼戻処理を施すことを特徴とする細
粒化組織のシームレス鋼管の製造法である。
【０００７】
【作用】以下本発明の製造法について詳細に説明する。
まず、熱間連続圧延条件を上記のように限定した理由に
ついて説明する。鋼は転炉、電気炉等の溶解炉で、或い
は更に真空脱ガス処理を経て溶製され、連続鋳造法又は
造塊分塊法で中空素管を製造する。
まず、熱間連続圧延条件を上記のように限定した理由に
ついて説明する。鋼は転炉、電気炉等の溶解炉で、或い
は更に真空脱ガス処理を経て溶製され、連続鋳造法又は
造塊分塊法で中空素管を製造する。
【０００８】素管は、直ちに或いは一旦冷却された後、
鋼の１０００〜１１５０℃に加熱する。加熱温度は、熱
間連続圧延で再結晶を起こすために必要な固溶Ｎｂを確
保するための温度が必要であるが、あまり高温にすると
γ粒が粗大化する。必要固溶Ｎｂを確保し且つ熱間成形
上支障なく、且つ粗大結晶粒とならない温度として加熱
温度は１０００〜１１５０℃とした。
鋼の１０００〜１１５０℃に加熱する。加熱温度は、熱
間連続圧延で再結晶を起こすために必要な固溶Ｎｂを確
保するための温度が必要であるが、あまり高温にすると
γ粒が粗大化する。必要固溶Ｎｂを確保し且つ熱間成形
上支障なく、且つ粗大結晶粒とならない温度として加熱
温度は１０００〜１１５０℃とした。
【０００９】高温度に加熱された鋼片は仕上り温度が１
１５０℃〜Ａｒ3 点の熱間連続圧延機に搬送され、目標
の外径、肉厚に近い中空素管に粗成形する。図１は熱間
連続圧延直後オーステナイト（以下、γと記す。）粒度
に及ぼす仕上り温度とＮｂの影響を示したものである。
１５０℃〜Ａｒ3 点の熱間連続圧延機に搬送され、目標
の外径、肉厚に近い中空素管に粗成形する。図１は熱間
連続圧延直後オーステナイト（以下、γと記す。）粒度
に及ぼす仕上り温度とＮｂの影響を示したものである。
【００１０】γ粒度は、仕上り温度が１１５０℃〜Ａｒ
3 点以上及びＮｂが添加されないか添加量０．００５％
未満では著しく粗大化することがわかる。従って、γ粒
の細粒化には仕上り温度が１１５０℃〜Ａｒ3 点、且つ
Ｎｂが０．００５〜０．１％必要である。このようなＮ
ｂの影響については、本発明者らの推測によると、Ｎｂ
が添加されないか添加量０．００５％未満では仕上り温
度が１１５０℃〜Ａｒ3 点の熱間連続圧延工程は動的再
結晶が起こりにくいため、再結晶後の結晶粒は粗大化し
易くなると考えられる。
3 点以上及びＮｂが添加されないか添加量０．００５％
未満では著しく粗大化することがわかる。従って、γ粒
の細粒化には仕上り温度が１１５０℃〜Ａｒ3 点、且つ
Ｎｂが０．００５〜０．１％必要である。このようなＮ
ｂの影響については、本発明者らの推測によると、Ｎｂ
が添加されないか添加量０．００５％未満では仕上り温
度が１１５０℃〜Ａｒ3 点の熱間連続圧延工程は動的再
結晶が起こりにくいため、再結晶後の結晶粒は粗大化し
易くなると考えられる。
【００１１】その後１１５０℃〜Ａｒ1 点の温度に下降
した該素管は、該温度より高いＡｃ3 点〜１０００℃に
加熱する。この温度は後段の仕上げ圧延での成形性を確
保するためのものである。
した該素管は、該温度より高いＡｃ3 点〜１０００℃に
加熱する。この温度は後段の仕上げ圧延での成形性を確
保するためのものである。
【００１２】仕上げ加工後、Ａｒ3 点＋５０℃以上の熱
間仕上圧延を施して得られた仕上鋼管を、Ａｒ3 点以上
の温度から急冷する焼入処理を施す。焼入処理開始温度
は、十分な焼入組織を確保し必要とする強度を得るため
Ａｒ3 点以上とした。焼入時の冷却速度は特に限定しな
いが、空冷より速い速度とする。
間仕上圧延を施して得られた仕上鋼管を、Ａｒ3 点以上
の温度から急冷する焼入処理を施す。焼入処理開始温度
は、十分な焼入組織を確保し必要とする強度を得るため
Ａｒ3 点以上とした。焼入時の冷却速度は特に限定しな
いが、空冷より速い速度とする。
【００１３】焼戻温度は、強度及び靭性の安定化を確保
する必要からＡｃ1 点以下とした。その加工方法につい
ては特に限定しない。以上の製造条件で得られるγは、
粗大粒を含むことなく、細粒化組織の高張力シームレス
鋼管の製造に有効である。
する必要からＡｃ1 点以下とした。その加工方法につい
ては特に限定しない。以上の製造条件で得られるγは、
粗大粒を含むことなく、細粒化組織の高張力シームレス
鋼管の製造に有効である。
【００１４】
【実施例】表１は、転炉で溶製し連続鋳造を経て製造さ
れた鋼片を表２の条件で熱間連続圧延後再加熱し、その
後熱間最終仕上圧延を行って直接焼入−焼戻した鋼管の
靭性、γ粒度及び耐ＳＳＣ性を示す。なお、耐ＳＳＣ性
はNACE TM01-77に従って、定荷重方式によりσth（Thre
shold Stress）を求め、大気中での引張試験で得たσｙ
との比で評価した。本発明によって製造された鋼管は高
靭性を有し、かつ従来法に比しγ粒度は微細であり、耐
ＳＳＣ性（σth）が向上することが分かる。
れた鋼片を表２の条件で熱間連続圧延後再加熱し、その
後熱間最終仕上圧延を行って直接焼入−焼戻した鋼管の
靭性、γ粒度及び耐ＳＳＣ性を示す。なお、耐ＳＳＣ性
はNACE TM01-77に従って、定荷重方式によりσth（Thre
shold Stress）を求め、大気中での引張試験で得たσｙ
との比で評価した。本発明によって製造された鋼管は高
靭性を有し、かつ従来法に比しγ粒度は微細であり、耐
ＳＳＣ性（σth）が向上することが分かる。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【発明の効果】本発明によって製造された鋼管は、細粒
であるため低温靭性及び耐ＳＳＣ性が優れ、特に極北の
寒冷地や硫化物応力腐食環境において優れた効果を発揮
する。
であるため低温靭性及び耐ＳＳＣ性が優れ、特に極北の
寒冷地や硫化物応力腐食環境において優れた効果を発揮
する。
【図１】直接焼入処理後のγ粒度に及ぼす熱間連続圧延
温度、Ｎｂ量の影響を示す図表である。
温度、Ｎｂ量の影響を示す図表である。
Claims (1)
- 【請求項１】 実質的にＦｅからなる中空素管を鋼の１
０００〜１１５０℃に加熱した後、仕上り温度が１１５
０℃〜Ａｒ3 点の熱間連続圧延を施し、１１５０℃〜Ａ
ｒ1 点の温度まで降下した仕上鋼管を該温度より高いＡ
ｃ3 点〜１０００℃に加熱し、仕上温度がＡｒ3 点＋５
０℃以上の熱間仕上げ圧延後Ａｒ3 点以上の温度から急
冷する焼入処理を施し、続いてＡｃ1 点以下の温度に加
熱して冷却する焼戻処理を施すことを特徴とする細粒化
組織のシームレス鋼管の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15493795A JPH093539A (ja) | 1995-06-21 | 1995-06-21 | 細粒化組織のシームレス鋼管製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15493795A JPH093539A (ja) | 1995-06-21 | 1995-06-21 | 細粒化組織のシームレス鋼管製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH093539A true JPH093539A (ja) | 1997-01-07 |
Family
ID=15595202
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15493795A Withdrawn JPH093539A (ja) | 1995-06-21 | 1995-06-21 | 細粒化組織のシームレス鋼管製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH093539A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2340897A1 (de) * | 2009-12-23 | 2011-07-06 | Voestalpine Grobblech GmbH | Thermomechanisches Behandlungsverfahren für Grobbleche |
| WO2011093117A1 (ja) | 2010-01-27 | 2011-08-04 | 住友金属工業株式会社 | ラインパイプ用継目無鋼管の製造方法及びラインパイプ用継目無鋼管 |
-
1995
- 1995-06-21 JP JP15493795A patent/JPH093539A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2340897A1 (de) * | 2009-12-23 | 2011-07-06 | Voestalpine Grobblech GmbH | Thermomechanisches Behandlungsverfahren für Grobbleche |
| WO2011079341A2 (de) | 2009-12-23 | 2011-07-07 | Voestalpine Grobblech Gmbh | Thermomechanisches behandlungsverfahren |
| WO2011079341A3 (de) * | 2009-12-23 | 2011-09-15 | Voestalpine Grobblech Gmbh | Thermomechanisches behandlungsverfahren |
| WO2011093117A1 (ja) | 2010-01-27 | 2011-08-04 | 住友金属工業株式会社 | ラインパイプ用継目無鋼管の製造方法及びラインパイプ用継目無鋼管 |
| US9175360B2 (en) | 2010-01-27 | 2015-11-03 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for manufacturing seamless steel pipe for line pipe and seamless steel pipe for line pipe |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020903 |